挑梁计算书
钢筋混凝土挑梁计算书项目名称_____________日期_____________
设计者_____________校对者_____________
一、构件编号: XTL_1
二、示意图:
三、设计依据:
《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2002)
《砌体结构设计规范》 (GB 50003-2001)
四、计算信息
1. 几何参数
梁宽度b = 240 mm
梁尾端高度h1 = 450 mm
墙边缘处高度h2 = 450 mm
梁顶端高度h3 = 450 mm
挑梁类型: 屋顶挑梁
外挑长度L = 1200 mm
埋入墙体长度L1 = 2500 mm
墙厚b W = 240 mm
受拉钢筋合力点到受拉边距离a S = 25 mm
支撑处墙体类型: 有构造柱
2. 参数信息
混凝土等级: C20 f t = 1.100N/mm2f c = 9.600N/mm2
纵筋种类: HRB400 f y = 360.000N/mm2
箍筋种类: HRB400 f yv = 360.000N/mm2
箍筋间距s = 200 mm
箍筋肢数n = 2
墙体材料: 烧结多孔砖
砌体强度等级: MU10
砂浆强度等级: M5
砌体的抗压强度设计值f C = 1.50 N/mm2
砌体材料抗压强度设计值调整系数γa = 1.00
3. 荷载信息
端部集中恒载F k = 4.500 kN
外挑部分活荷载q k1 = 3.500 kN/m
外挑部分恒荷载g k1 = 8.600 kN/m
埋入部分恒荷载g k2 = 10.000 kN/m
挑梁容重γL = 25.000 kN/m3
墙体容重γW = 20.000 kN/m3
恒载分项系数γG = 1.2
活载分项系数γQ = 1.4
4. 计算信息
结构重要性系数γO = 1.0
五、抗倾覆验算
1. 计算倾覆点至墙外边缘距离
由于L1＞2.2h1,x0 = min(0.3h1,0.13L1) = 135.000mm
由于有构造柱,x0 = 0.5*x0 = 67.500mm
2. 荷载计算
q = γG*g k1+γG*γL*(h1+h2)*b/2+γQ*q k1
= 1.200*10.000+1.200*25.000*(0.450+0.450)*0.240/2+1.400*3.500
= 18.460 kN/m
p = γG*F k = 1.200*4.500 = 5.400 kN
3. 挑梁的荷载设计值对计算倾覆点产生的倾覆力矩计算
M OV = γO*(p*(L+x0)+0.5*q*(L+x0)2)
= 1.0*(5.400*(1.200+0.068)+0.5*18.460*(1.200+0.068)2)
= 21.673 kN/m
4. 挑梁的抗倾覆力矩设计值M r计算
挑梁尾端上部墙体荷载的水平长度:l3 = L1 = 2500 mm
挑梁埋入端上方的恒荷载对计算倾覆点产生的抗倾覆力矩:
M r1 = 0.5*g k2*(L1-x0)2
= 0.5*10.000*(2.500-0.068)2
= 29.585kN·m
挑梁自重荷载对计算倾覆点产生的抗倾覆力矩:
M g0 = 0.5*γL*h1*b*(L1-x0)2
= 0.5*25.000*0.450*0.240*(2.500-0.068)2
= 7.988kN·m
M r2 = M g0= 7.988 kN·m
M r = 0.8*G r*(l2-x0) = 0.8*(M r1+M r2) = 0.8*(29.585+7.988) = 30.059 kN·m
5. 抗倾覆验算
M OV= 21.673kN·m ＜ M r= 30.059kN·m,满足抗倾覆要求。
六、正截面受弯承载力计算
1. 挑梁最大弯矩设计值计算
弯矩荷载组合1计算:
q1 = γG*g k1+γG*γL*(h1+h2)*b/2+γQ*q k1
= 1.200*8.600+1.200*25.000*(0.450+0.450)*0.240/2+1.400*3.500
= 18.460 kN/m
p1 = γG*F k = 1.200*4.500 = 5.400 kN
M OV1 = γO*(p1*(L+x0)+0.5*q1*(L+x0)2)
= 1.000*(5.400*(1.200+0.068)+0.5*18.460*(1.200+0.068)2)
= 21.673 kN·m
弯矩荷载组合2计算:
q2 = γG*g k1+γG*γL*(h1+h2)*b/2+γQ*ψC*q k1
= 1.350*8.600+1.350*25.000*(0.450+0.450)*0.240/2+1.400*0.700*3.500
= 18.685 kN/m
p2 = γG*F k = 1.350*4.500 = 6.075 kN
M OV2 = γO*(p2*(L+x0)+0.5*q2*(L+x0)2)
= 1.000*(6.075*(1.200+0.068)+0.5*18.685*(1.200+0.068)2)
= 21.673 kN·m
挑梁最大弯矩设计值: M = max(M OV1,M OV2) = 21.673 kN·m
2. 计算截面有效高度
ho=h-as=450-25=425mm
3. 计算相对界限受压区高度
ξb=β1/(1+fy/(Es*εcu))=0.80/(1+360/(2.0*105*0.0033))=0.518
4. 确定计算系数
αs=γo*M/(α1*fc*b*ho*ho)=1.0*21.673*106/(1.0*9.6*240*425*425)=0.052
5. 计算相对受压区高度
ξ=1-sqrt(1-2αs)=1-sqrt(1-2*0.052)=0.054≤ξb=0.518 满足要求。
6. 计算纵向受拉筋面积
As＝α1*fc*b*ho*ξ/fy=1.0*9.6*240*425*0.054/360=146mm2
实配钢筋:2f12,As = 226 mm2
7. 验算最小配筋率
ρ=As/(b*h)=226/(240*450)=0.209％
ρ=0.209％≥ρmin=0.200％, 满足最小配筋率要求。
七、斜截面受剪承载力计算
1. 挑梁荷载在挑梁墙外边缘处截面产生的最大剪力计算
剪力荷载组合1计算:
q1 = γG*g k1+γG*γL*(h1+h2)*b/2+γQ*q k1
= 1.200*8.600+1.200*25.000*(0.450+0.450)*0.240/2+1.400*3.500
= 18.460 kN/m
p1 = γG*F k = 1.200*4.500 = 5.400 kN
V O1 = γO*(p1+q1L)
= 1.000*(5.400+18.460*1.200)
= 27.552 kN·m
剪力荷载组合2计算:
q2 = γG*g k1+γG*γL*(h1+h2)*b/2+γQ*ψC*q k1
= 1.350*8.600+1.350*25.000*(0.450+0.450)*0.240/2+1.400*0.700*3.500
= 18.685 kN/m
p2 = γG*F k = 1.350*4.500 = 6.075 kN
V O2 = γO*(p2+q2L)
= 1.000*(6.075+18.685*1.200)
= 28.497 kN·m
选用最大剪力设计值: V = max(V O1,V O2) = 28.497 kN·m
2. 计算截面有效高度和腹板高度
ho=h-as=450-25=425mm
hw=ho=425mm
3. 确定受剪面是否符合条件
当hw/b=425/240=1.771≤4 时
V≤0.25*βc*fc*b*ho/γo 【7.5.1-1】
=0.25*1.0*9.6*240*425/1.0=244.800kN 截面符合条件。
4. 确定是否需要按构造箍筋
0.7*ft*b*ho/γo=0.7*1.10*240*425/1=78.540kN≥V=28.497kN
不进行斜截面的承载力计算，仅需按构造要求配置箍筋。
5. 计算箍筋面积
Asv=(0.24*ft/fyv)*b*s=(0.24*1.10/360)*240*200=35mm2
实际配置2肢箍筋:f6@200 , Asv/s = 283 mm2/m
6. 验算最小配箍率
ρ=Asv/(b*s)=57/(240*200)=0.118％
ρ=0.118％≥ρmin=0.073％,满足最小配箍率要求。
八、砌体局部受压承载力验算
1. 挑梁下的支撑压力计算
挑梁下的支撑压力荷载组合1计算:
q1 = γG*g k1+γG*γL*(h1+h2)*b/2+γQ*q k1
= 1.200*8.600+1.200*25.000*(0.450+0.450)*0.240/2+1.400*3.500
= 18.460 kN/m
p1 = γG*F k = 1.200*4.500 = 5.400 kN
N1 = 2*R = 2*γO*(p1+q1(L+x0))
= 2*1.000*(5.400+18.460*(1.200+0.068))
= 57.596 kN
挑梁下的支撑压力荷载组合2计算:
q2 = γG*g k1+γG*γL*(h1+h2)*b/2+γQ*ψC*q k1
= 1.350*8.600+1.350*25.000*(0.450+0.450)*0.240/2+1.400*0.700*3.500
= 18.685 kN/m
p2 = γG*F k = 1.350*4.500 = 6.075 kN
N2 = 2*R = 2*γO*(p2+q2(L+x0))
= 2*1.000*(6.075+18.685*(1.200+0.068))
= 59.516 kN
选用挑梁下最大支撑压力: N = max(N1,N2) = 59.516 kN
2. 计算挑梁下砌体局部受压面积
A l = 1.2*b*h1 = 1.2*240*450 = 129600.000 mm2
3. 砌体局部受压承载力验算
由于支撑在丁字墙,γ = 1.50。
η*γ*f*A l = 1.000*1.500*1.500*129600.000/1000 = 291.600kN ＞ N = 59.516kN
局部受压承载力满足要求。
悬挑板计算书
准永久值系数：永久荷载标准值 可变荷载标准值 W q = 1.000 q gk = 9.000kN/m q qk = 0.500kN/m 悬挑板计算 项目名称 _____________ 日期 _________________ 设计者 _______________ 校对者 _______________ 一、 构件编号：LB-1 二、 示意图 四、计算信息 1. 几何参数 计算跨度：Lx = 1000 mm; Ly = 1000 mm 板厚：h = 150 mm 2. 材料信息 2 2 2 4 2 混凝土等级：C30 fc=14.3N/mm ft=1.43N/mm ftk=2.01N/mm Ec=3.00 x 10 N/mm 2 5 2 钢筋种类：HPB300 fy = 270 N/mm Es = 2.1 x 10 N/mm 最小配筋率：p = 0.250% 纵向受拉钢筋合力点至近边距离 ：as = 20mm 保护层厚度：c = 10mm 3. 荷载信息（均布荷载） 永久荷载分项系数：丫 G = 1.200 可变荷载分项系数：丫 Q = 1.400 4. 计算方法：弹性板 三、依据规范 《建筑结构荷载规范》 GB50009-2012 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010
5. 边界条件（上端/下端/左端/右端）:固定/自由/自由/自由 6. 设计参数 结构重要性系数：丫 o = 1.00 泊松比：卩=0.200 五、计算参数： 1. 计算板的跨度：Lo = 1000 mm 2. 计算板的有效高度：ho = h-as=150-20=130 mm 六、配筋计算(悬臂板计算)： 1. Y 向支座钢筋 1) 确定上端端支座弯距 M o y = ( 丫 G* q gk+ 丫 Q*q qk)*Lo 2/2 2 =(1.200*9.000+1.400*0.500)*1 /2 =5.750 kN*m 2) 确定计算系数 a s = Y o*Mfy/( a 1*fc*b*ho*ho) 6 =1.00*5.750 X 10 心.00*14.3*1000*130*130) =0.024 3) 计算相对受压区高度 E = 1-sqrt(1-2* a s) = 1-sqrt(1-2*0.024) = 0.024 4) 计算受拉钢筋面积 As = a 1*fc*b*ho* E /fy = 1.000*14.3*1000*130*0.024/270 2 =166mm 5) 验算最小配筋率 p = As/(b*h) = 166/(1000*150) = 0.111% p
多排悬挑架主梁验算计算书
多排悬挑架主梁验算计算书 一、基本参数 悬挑方式普通主梁悬挑主梁间距(mm) 1500 主梁与建筑物连接方式平铺在楼板上锚固点设置方式压环钢筋压环钢筋直径d(mm) 20 主梁建筑物外悬挑长度L x(mm) 1500 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm) 0 主梁建筑物内锚固长度L m(mm) 2500 梁/楼板混凝土强度等级C30 二、荷载布置参数 作用点号各排立杆传至梁上荷载F(kN) 各排立杆距主梁外锚固点水平距离 (mm) 主梁间距l a(mm) 1 1 2 300 1500 2 10 1350 1500 附图如下：
平面图
立面图三、主梁验算 k 第1排：F1=F1/n z=12/1=12kN 第2排：F2=F2/n z=10/1=10kN
1、强度验算 弯矩图(kN·m) σmax=M max/W=17.47×106/237000=73.72N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算 剪力图(kN) τmax=Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=22.49×1000×[100×2002-(100-7)×177.22]/(8×23700000×7
)=18.3N/mm2 τmax=18.3N/mm2≤[τ]=125N/mm2 符合要求！ 3、挠度验算 变形图(mm) νmax=6.56mm≤[ν]=2×l a/400=2×1500/400=7.5mm 符合要求！ 4、支座反力计算 R1=-6.58kN,R2=29.9kN 四、悬挑主梁整体稳定性验算 主梁轴向力：N =[0]/n z=[0]/1=0kN 压弯构件强度： σmax=M max/(γW)+N/A=17.47×106/(1.05×237×103)+0×103/3550=70.21N/mm2≤[f]=215N/ mm2 符合要求！ 受弯构件整体稳定性分析： 其中υb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数： 查表《钢结构设计规范》(GB50017-2003)得，υb=1.6 由于υb大于0.6，根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003)附表B，得到υb值为0.89。 σ = M max/(υb W x)=17.47×106/(0.89×237×103)=82.48N/mm2≤[f]=215N/mm2
ZLP630型吊篮计算书精编版
ZLP630型吊篮计算书 下图为吊篮单个支架的受力情况，由于悬吊平台由两个支架及相应悬吊点共同承受，故图中G1为额定载荷、平台自重及钢丝绳和电缆线重量总和的一半，G2为单个支架后座所放配重块的重量：Fl为楼板对前座的支撑力t F2为楼板对后座的支撑力；L1为悬吊点与前支座的水平间距．L2为前后支座的水平间距。 己知ZLP630型吊篮额定载荷为630kg，悬吊平台按400kg 计算t四根钢丝绳按每根60m（0.26kg/m）即总重62.4kg计算。 即 Gl=（额定载荷十平台自重十钢丝绳）÷2 = gX* (630kg+400kg+62.4k9)÷2 =5.46kN 1、钢丝绳破断拉力计算 我司吊篮采用的江阴法尔胜金属线缆制品有限公司生产的中8.3航空用钢丝绳 其破断拉力为53. 40kN。
标准规定电动吊篮钢丝绳的安全系数不小于9。 即N=S*a/W≥9 N--安全系数 s--单根承重钢丝绳的额定破断拉力，为53. 40KN a一承重钢丝绳根数1 W一指荷载即 G1=5. 46kN N=53. 40×1÷5. 46=9.87>9 故钢丝绳安全系数满足标准规定要求。 2、抗倾覆安全系数计算 根据《高处作业吊篮GB 19155-2003》第5.2.7条，抗倾覆系数（即抗倾覆力矩 与倾覆力矩的比值）不得小于2，因此支架受力需满足不等式 (G2*g*L2)÷(G1*g*L1)≥2 即G2≥2 *G1*L1÷L2 (1)当前梁伸出1.3m时，即L1=1.3m L2=4.8m 2*G1*L1÷L2=2.96kN 即G2不得少于2.96kN 相应的后支座放18块配重(450kg)即4.5kN，显然满足安全要求。 (2)当前梁伸出1.5m时，即L1=1 .5m L2=4.6m 2*G1*L1÷L2=3.56kN 即G2不得少于3.56kN 相应的后支座放18块配重( 450kg)即4.5kN，也满足安全要求。 (3)当前梁伸出1 .7m时，即L1=1.7m L2=4.4m 2*G1*L1÷L2=4.22kN 即G2不得少于4.22kN
悬挑板计算书
悬挑板计算 项目名称___＿_________日期____＿________ 设计者＿____＿___＿___校对者___＿＿________ 一、构件编号: LB-1 二、示意图 三、依据规范 《建筑结构荷载规范》 GB5000９-2012 《混凝土结构设计规范》GB500１0-２0１0 四、计算信息 1、几何参数 计算跨度: Lx = １０00 mm; Ly ＝ 1000 mm 板厚： h = １50 mm 2、材料信息 混凝土等级: C30 fc=14、3N/mm2 fｔ=1、43Ｎ/mm2ｆtk=2、01N/mm２ Ec=3、00×104N/mm２钢筋种类: ＨPB３0０ fｙ = 270 Ｎ/mm２ Es = ２、1×105N/ｍm２ 最小配筋率：ρ＝０、2５0% 纵向受拉钢筋合力点至近边距离: aｓ＝ 20mm 保护层厚度: c ＝１0mｍ 3、荷载信息(均布荷载) 永久荷载分项系数: γG = １、200 可变荷载分项系数: γQ = 1、400 准永久值系数: ψｑ = 1、00０ 永久荷载标准值： qgk = 9、０0０ｋＮ／m2 可变荷载标准值：qqk = 0、５００kN/m2 4、计算方法:弹性板 ５、边界条件(上端/下端／左端/右端):固定/自由/自由/自由 ６、设计参数 结构重要性系数：γo = 1、00 泊松比:μ＝0、200 五、计算参数： １、计算板得跨度: Lo ＝ 1000 mｍ
2、计算板得有效高度: hｏ = h-aｓ=150-２０=130 mm 六、配筋计算(悬臂板计算）： 1、Y向支座钢筋 1）确定上端端支座弯距 Ｍo y = (γG*qｇｋ＋γＱ*ｑqk）*Ｌo2／２ ＝（1、200*9、０00＋１、４0０*0、50０)*12/2 = 5、750 kN*m 2) 确定计算系数 αｓ= γo＊Mｏｙ/(α１*fc＊b*ho*ｈo) ＝ 1、00*5、７50×106/（1、00*14、３＊１00０*130*1３０) = 0、０２4 ３) 计算相对受压区高度 ξ = 1-sqｒt(1-2*αｓ) ＝ 1－sqrt(１－2＊0、0２4) ＝０、0２4 ４）计算受拉钢筋面积 As ＝α1＊fｃ＊b＊ｈo*ξ/fｙ= 1、０00*１4、３*１0０0*130*0、024/270 = 16６ｍm２ ５) 验算最小配筋率 ρ= Ａs/(b＊h） = １６6/(1０00*１5０) ＝０、111％ ρ＜ρmiｎ= ０、250% 不满足最小配筋要求 所以取面积为As = ρｍｉn*ｂ*h = 0、250%*１000*１５0 = 375 mm2采取方案8130, 实配面积38６ mm２ 七、跨中挠度计算: Mk -－-－---－按荷载效应得标准组合计算得弯矩值 Mq ---－---－按荷载效应得准永久组合计算得弯矩值 １、计算标准组合弯距值Mｋ： Mk = Mｇk+Mｑk = (ｑgk+qqｋ)*Lo２/2 = （９、00０+0、500)*12/2 = 4、750 kN*ｍ 2、计算准永久组合弯距值Mｑ: Mｑ = Mｇk+ψq*M qk = (qｇk+ψｑ*qｑｋ)*Lo2/2 = (９、00０+1、0*0、5０0）*12/2 = 4、750 kＮ*m ３、计算受弯构件得短期刚度 Bｓ 1) 计算按荷载荷载效应得两种组合作用下,构件纵向受拉钢筋应力 σsk= Ｍk/（０、8７＊ｈo*As) 混规(7、1、4-３) ＝4、750×1０６/(０、87*130*３８6） = 108、８０４ N／mm σsq ＝ Mｑ／(０、87*ho＊Aｓ) 混规(7、1、4－3) = ４、750×10６／（0、87*13０*３8６) ＝ 1０8、804 N/mm ２) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算得纵向受拉钢筋配筋率 矩形截面积： Ate = 0、5*b＊h = ０、5*100０*150= 7５000mm2 ρｔe ＝Aｓ/Ate 混规(7、1、2-4） ＝386/7５000 = 0、51５％ ３）计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ ψｋ = 1、1－0、65*ftk/（ρｔe*σsk)混规(７、1、2-2)
悬挑架计算书
型钢悬挑脚手架计算书 编者：吉工2008-06-01 一、参数信息: 1.脚手架参数 底层采用落地式脚手架；从第2层4.50m～22.5m，22.5～顶采用两次悬挑型钢脚手架；女儿墙顶标高为38.70m，双排脚手架搭设高度分别为 18m、17.2 米，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.50米，立杆的横距为0.800米，横杆的步距为1.80 米；内排架距离墙距离为0.2米； 大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为 1 根； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 连墙件布置：竖向间距按层高 3.0米，水平间距按3跨4.50 米，采用扣件连接；连墙件连接方式为单扣件连接； 吉工注: 1、《扣规》规定，立杆顶端宜高出女儿墙1米，高出檐口上皮1.5米； 2、《浙江省建筑施工现场安全质量标化管理实用手册》（以下简称《标化》）要求：悬挑架每段容许搭设高度小于18m；现在已形成了悬挑脚手架的标准做法，即： 立杆横距0.8m 立杆纵距1.5m 内立杆与墙面的间距0.2m 连墙，竖向每层、水平小于6m 3、《扣规》6.2.1条，第2款第3项，当使用冲压钢脚手板、木脚手板、竹串片脚手板时，纵向水平杆应作为横向水平杆的支座，用直角扣件固定在立杆上；当使用竹笆脚手板时，纵向水平杆应采用直角扣件固定在横向水平杆上，并应等间距设置，间距不应大于400mm； 所以本案搭接在小横杆上的大横杆根数可以采用 1 根，我以前用2根；现在工地也只用一根； 4、有的考虑楼层周边梁支模而增大内立杆与墙的间距，常见的为0.45m左右，这种情况折模后要封闭内立杆与墙的间隙；
5、“椒建规[2009]45号”，脚手架 （一）严格执行钢管、扣件分色管理制度; （二）严禁不同受力性质的脚手架混搭； （三）脚手架搭投应及时跟上楼层施工进度。 （四）有地下室的建筑，考虑到地下室防水施工和土方回填，一层难以搭设脚手架的须规范设置临边防护。从二层面开始必须搭设悬挑脚手架。 本案就是尊从上述第(四)条的做法; 6、“台建规转[2003]17号”按照省厅规定，严格界定钢管、扣件的使用范围。对三类钢管、扣件全市实行统一颜色标识，具体颜色标识统一规定如下： 铁锈红（防锈漆）或红、白相间色----用于最小壁厚在2.76～3.0mm的钢管。该类钢管仅可作为非承重杆件和围护杆件； 黄色或黄、白相间色----用于最小壁厚在3.0mm以上和重量在0.9kg（十字扣件）、1.2kg （转角扣件）、1.3kg（对接扣件）以上，但经检测力学性能达不到国家标准合格要求的钢管、扣件，该类钢管、扣件必须降级使用。不得用于高层、大跨度、较大荷载的架体。 兰（绿）色或兰（绿）、白相间色----用于符合国家标准合格的钢管、扣件。承重支撑架、高度在25m以上的落地脚手架和总高度在50m以上的高层外脚手架，必须使用该类钢管扣件。 7、落地第一步脚手架不挂安全网，但钢管一般用红、白相间色作警示；临边防护栏杆也用红、白相间色作警示； 2.活荷载参数 施工均布荷载标准值(kN/m2):2.000；脚手架用途:装饰用脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2):0.1248； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.150；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m2):0.110； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:10 层； 脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板； 吉工又注： JGJ166-2008规范4.2.2条：双排脚手架外侧满挂密目式安全网自行标准值可按0.01kN/平方米取值。
深梁设计计算书
深梁设计计算书 1.1 深梁的几何尺寸及计算简图 深梁按弹性理论计算，梁的几何尺寸及计算简图如图1所示。 图1 深梁的几何尺寸及计算简图 1.2 深梁的计算跨度计算 深梁的计算跨度为： 1.035m =1035m m =)90015.1,1100m in()15.1,m in(0?==n c L L L
1.3 荷载计算 梁跨中施加的集中荷载：F=180kN 梁自重转化为跨中集中荷载为=????+?=2/25035.1)21.011.01.12.0(G 3.1kN 合计：P=F+G=183.1kN 1.4 内力计算 弯矩图如图2 图2 内力图（M-m kN ?，kN V -) 根据精力平衡条件求得： M=m kN PL ?=?=35.5041.11.1834 kN P V 55.912 1.1832=== 1.5 深梁的正截面受弯承载力计算 受力钢筋采用HRB335，混凝土为C30。 下部纵筋采用两排，mm a h h s 410404500=-=-=，mm b f 400=。 计算过程如下： 一、构件编号: SL-1 二、设计依据 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 三、计算信息 1. 几何参数
梁宽: b=200mm 梁高: h=450mm 梁的计算跨度: lo=1035mm 2. 材料信息 混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2ft=1.43N/mm2 钢筋种类: HRB335 fy=300N/mm2 最小配筋率: ρmin=max(0.200,45ft/fy)％=max(0.200,45*1.43/300)％=0.214％ (自动计算) 纵筋合力点至近边距离: as=0.1h=0.1*450=45mm 3. 荷载信息 M=50.350kN*m 4. 设计参数 结构重要性系数: γo=1.0 四、计算过程 1. 判断深受弯构件类型： lo/h=1035/450=2.300, 2<2.300<5, 属于一般深受弯构件。 2. 计算梁截面有效高度： ho=h-as=450-45=405mm 3. 计算内力臂长度 (lo≥h) 3.1 计算截面受压区高度 αd=0.8+0.04*lo/h=0.8+0.04*1035/450=0.892混规 (G.0.2-3) z=αd*(ho-0.5x) 混规(G.0.2-2) a1*fc*b*x=fy*As; 混规(6.2.10-2) M=fy*As*z 混规(G.0.2-1) =fy*As*ad*(ho-x/2); =a1*fc*b*x*ad*(ho-x/2); 令A=a1*fc*b*ad=1.00*14.3*200*0.892=2551.12mm2 x=(A*ho±sqrt(A2*ho2-2*A*M))/A =(2551.12*405±sqrt(2551.122*4052-2*2551.12*50.350*106))/2551.12 =52.081mm ξb＝β1/(1+fy/Es/εcu)=0.550 x<=ξb*ho＝0.550*405.000=222.750mm 属于适筋情况，受压区高度满足要求。 因为x＜0.2ho=0.2*405=81mm, 所以取 x=81mm。
悬挑板模板(扣件式)计算书
板模板（扣件式）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土楼板名称XTB 新浇混凝土楼板板厚(mm) 100 新浇混凝土楼板边长L(m) 4.5 新浇混凝土楼板边宽B(m) 4.5 二、荷载设计 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m 2 ) 2.5 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 2.5 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m 2 ) 1.5 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载(kN/ m2) 1 模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板自重标准值0.1 面板及小梁自重标准值0.3 楼板模板自重标准值0.5 模板及其支架自重标准值0.75 新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2 ) 0.2 0.21 风压高度变化系数 μz 1.29
风荷载体型系数μs0.8 三、模板体系设计 模板支架高度(m) 12 立柱纵向间距l a(mm) 600 立柱横向间距l b(mm) 1200 水平拉杆步距h(mm) 1500 立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称 立柱距混凝土板短边的距离(mm) 150 立柱距混凝土板长边的距离(mm) 450 主梁布置方向平行楼板长边 小梁间距(mm) 400 小梁两端各悬挑长度(mm) 250，250 主梁两端各悬挑长度(mm) 150，150 结构表面的要求结构表面隐蔽 模板及支架计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 设计简图如下：
悬挑脚手架阳角悬挑梁计算书2013-11-28
悬挑脚手架阳角悬挑梁计算书 一、基本参数 1、脚手架参数 2、型钢参数 3、布置图 悬挑脚手架阳角处型钢布置图
二、立杆计算 1、荷载计算 Glk k （2）构配件自重N G2k =0.79+1.98+0.33＝3.10kN 其中：脚手板重量：12×1.50×0.40×0.11＝0.79kN 栏杆、挡脚板重量:12×1.50×0.11＝1.98kN 安全网重量:22.20×1.50×0.01＝0.33kN （3）活荷载包括： a.施工荷载N Qk =1.50×0.40×(3.00+2.00)＝3.00kN b.风荷载标准值计算 水平风荷载标准值ω k =μ z μ s ω =0.65×1.040×0.30＝0.20kN/m2 由风荷载设计值产生的立杆段弯矩: M W =0.9×1.4M ωk=0.9×1.4ωk L a h 2/10=0.9×1.4×0.20×1.50×1.802/10 ＝0.12kN·mm＝120000N·mm 2、立杆长细比验算 立杆计算长度l =kμh=1.0×1.50×1.80＝2.70m 长细比λ=l /i=2.70103/15.90＝170≤210 立杆长细比λ=170.00＜210,满足要求。 3、轴心受压构件的稳定系数计算 立杆计算长度l =kμh=1.155×1.50×1.80＝3.12m 长细比λ=l /i=3.12×103/15.90＝196 查《规范》表A得，υ=0.188 4、立杆稳定性验算 1)不组合风荷载时 N 1=1.2(N Glk + N G2k ）＋1.4ΣN Qk =1.2×(2.37+3.10)+1.4×3.00＝10.76kN N/( A)=10.76×1000/(0.188×424)＝134.99 N/mm2 2)组合风荷载时
吊篮计算书范例.docx
吊篮计算书 一、编制依据 石油化工施工安全技术规程SH3505-1999； 钢结构设计手册 二、目的 为了保证设备吊装过程中，吊索摘钩和工艺管线、电气、仪表等高空安装过程中施工人员的安全和施工便利，提高机械设备的施工工效，特设计渣油加氢脱硫装置01 号吊篮，以满足现场施工需求。 三、图例 a)简图 S S S S 0.68 mαβ 0.68mβ 1.5m Q 1.5m 透视图（A）平面图（B） b)计算公式 S=（ Q/N）× SINα≦ S b/k；N1=2×S×COSα×COS(β/2)； S-----一根吊索所承受的内力； β----四支起吊吊索水平面投影的夹角；β=；
Q-----所吊重物的重力；n-----吊索根数；n=4 α----吊索与水平面的夹角300～600；α=450； S b----钢丝绳的破断拉力；k----安全系数；k=10； N1----四支起吊吊索对吊篮的水平压力； 四、吊索计算 Q1：施工人员的施工荷载（设计额定载荷3000Kg）； / Q1 =;动载系数; Q1=×= ; Q2：吊篮及吊索的自重力； /静载系数 ; Q =×= ; Q =; 22 Ｑ＝Ｑ１＋Ｑ２＝； b332 S ≧（ Q/N）× SINα× K=（× 10 /4）× 2×10 / =30056N; 每根吊索的承载力S=3006N； 即选用钢丝绳破断力大于30056N；选用钢丝绳6×19. 直径≧φ 10 就可以满足设计要求。 五、吊耳计算 a)计算图例 20s w s h=130 s h 8 450 D=60 L=110 图 A（mm）图B（mm）图C（mm） 2 、吊耳选用钢板加工制作，采用双面熔透焊与吊篮钢框架连接。h f =8mm手工
论证(300x700梁)计算书
论证（300x700梁）计算书计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003 一、工程属性 新浇混凝土梁名称300x700梁新浇混凝土梁计算跨度(m) 4.8 混凝土梁截面尺寸(mm×mm) 300×700 新浇混凝土结构层高(m) 13.8 梁侧楼板厚度(mm) 120 二、荷载设计
平面图
立面图四、面板验算
W ＝bh 2/6=1000×13×13/6＝28166.667mm 3，I ＝bh 3/12=1000×13×13×13/12＝183083.333mm 4 q 1＝0.9max[1.2(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)+1.4Q 2k ，1.35(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)+1.4×0.7Q 2k ]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.7)+1.4×0.7×2]×1＝23.573kN/m q 2＝(G 1k + (G 2k +G 3k )×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.7]×1＝17.95kN/m 1、强度验算 M max ＝q 1l 2/8＝23.573×0.32/8＝0.265kN·m σ＝M max /W ＝0.265×106/28166.667＝9.415N/mm 2≤[f]＝29N/mm 2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax ＝5q 2L 4/(384EI)=5×17.95×3004/(384×9000×183083.333)＝1.149mm ≤[ν]＝l/250＝300/250＝1.2mm 满足要求！ 3、支座反力计算 设计值(承载能力极限状态) R 1=R 2=0.5q 1l=0.5×23.573×0.3＝3.536kN 标准值(正常使用极限状态) R 1'=R 2'=0.5q 2l=0.5×17.95×0.3＝2.692kN 五、小梁验算 小梁类型 方木 小梁材料规格(mm) 45×90 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm 2 ) 15.44 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm 2 ) 1.78 小梁弹性模量E(N/mm 2 ) 9350 小梁截面抵抗矩W(cm 3 ) 60.75 小梁截面惯性矩I(cm 4) 273.38 为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：
悬挑板(雨篷板)计算书_1.5m-
结构计算书 1.5m悬挑板(雨篷板)计算书 一、设计依据 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2010 二、计算信息 1. 几何参数 悬挑板尺寸: L=1500m h=150mm 2. 材料信息 混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2ft=1.43N/mm2 钢筋类别: HRB400 fy=360N/mm2 3. 荷载信息 悬挑板自重：g k1 = 25×0.15=3.75 kN/m2 板面附加恒载：g k2 = 1.60 kN/m2 阳台栏板重：P gk = 3.50 kN/m 板面活载：q k = 2.50 kN/m2（考虑250mm积水荷载） 检修荷载：P qk = 1.00 kN/m （作用在悬挑板端） 三、配筋计算 纵筋的混凝土保护层厚度： c ＝ 20mm （按二a类考虑） M gk = (3.75+1.60)×1.52/2+3.5×1.5 = 11.27 kN·m/m M qk = 2.5×1.52/2+1.0×1.5 = 4.31 kN·m/m M(L) = 1.2 ×M gk +1.4 ×M qk =1.2×11.27+1.4×4.31 = 19.56kN·m/m M(D) = 1.35×M gk +0.98×M qk =1.35×11.27+0.98×4.31 = 19.44kN·m/m M = Max{ M(L), M(D)} = Max{19.44, 19.56} = 19.56kN·m/m 受压区高度 x = h0 - [h02 - 2×M / (α1×f c×b)]0.5 =125-[1252-2×19560000/(1×14.3×1000)]0.5 = 11.5mm <ξb×h0＝ 0.518 × 102.5 ＝ 53mm A s＝α1·f c·b·x / f y＝ 1×14.3×1000×11.5/360 ＝ 457mm2/m 最小配筋率ρmin＝ {0.20%, 0.45f t/f y} ＝ Max{0.20%, 0.179%} ＝ 0.20% A s,min＝ b·h·ρmin＝ 300mm2 实配12@150 （A s＝ 754）满足要求。 第1页，共1页
16号工字钢悬挑1.2米计算书
5#楼屋面层工字钢悬挑脚手架计算书 型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》(JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91) 以及本工程的施工图纸。 一、参数信息: 1.脚手架参数 双排脚手架搭设高度为 11 m，立杆采用单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5m，立杆的横距为0.8m，立杆的步距为0.8 m； 内排架距离墙长度为0.30 m； 小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为 2 根； 采用的钢管类型为Φ48×3.5； 横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 1.00； 连墙件布置取两步三跨，竖向间距 1.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2.活荷载参数 施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层； 3.风荷载参数 本工程地处辽宁沈阳市，查荷载规范基本风压为0.550kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.000，风荷载体型系数μs为1.128； 计算中考虑风荷载作用； 4.静荷载参数 每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m):0.1611； 脚手板自重标准值(kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.140； 安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:3 层； 脚手板类别:木脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、木脚手板挡板； 5.水平悬挑支撑梁 悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.2m，建筑物内锚固段长度 1.8 m。 与楼板连接的螺栓直径(mm):20.00；
吊篮计算书
吊篮悬挂机构计算书 已知：1、吊篮自重+载荷P=1200Kg 2、双吊点：故单吊点受力P’=600Kg 3、其它条件如图所示 受力计算： 1、计算单支点受力： P1’= P’ x K K…………动载荷冲击系数 =600 x 1.25 =750Kg 2、吊臂方管80 x 80 x 4受力分析 N 按图计算a=24°15′ ∴P′绳=P1″/sin a =750/0.41072 =1826Kg 3、计算钢丝绳的安全系数： P′绳拉力=1826Kg=17894.8N 安全系数：s=Ф8.6钢丝绳破断拉力/ P′绳拉力 =62.5KN/17.894KN=3.5倍 按拉紧绳经常使用的钢丝绳安全系数为3.5，故满足安全要求 4、强度计算 梁横截面端头的应力计算： σ=MY/I Z M------端头所在横截面的弯矩 =750 x 95 x 4/115.9 Y------端头中心轴与下边的距离 =2459kgcm2 I Z------横截面对中心轴的惯性矩抗弯截面系数： W Z= I Z / Y max=115.9/4=28.98 按梁的正应力强度条件应满足： σmax=M max/W Z≤[σ]
=750/28.98=25.88≤[46.43] 口80 x 80 x 4 管抗拉力强度σb =455N.m 2 455N/9.8=46.43kg 并附上海申花钢管有限公司产品质量证明 所以口80 x 80 x 4梁的受力强度条件小于许用应力，完全满足该吊篮的使用要求 5、结论： 该结构设计合理，吊臂及钢丝绳受力强度及安全系数都能符合吊篮 额定载荷的工作要求。 加强钢丝绳强度 由1：F 绳=23750N 查标准：吊篮专用钢丝绳：6×19W+IWS-8.6抗破断拉力为不小于69.25 kN 安全系数S=绳破断F F =N kN 2.2002325.69﹥2.9﹥2 ∴所以钢丝绳完全满足安全要求 吊篮计算书 本计算书适用100米高度以内前梁伸出量1.5米。G1=额定载荷（630㎏）＋平台自 重（520㎏）＋钢丝绳（105㎏）＋电缆线重量（24㎏）=1279㎏ G2=配重重量（900㎏） L1=1.5m L2=4.6m 计算公式：G2·L2≥2×G1·L1 900㎏×4.6m ≥2×1279㎏×1.5m 4140≥3837 由上式计算得出吊篮的倾翻系数≥2
系梁计算书
柱系梁计算书 1、设计依据 《钢结构设计规范
惯性力矩I=32240 cm4 设计抗弯强度2 f N 215mm / m 4、荷载分析 4.1、永久荷载 钢筋砼重量G1： 标段内柱系梁尺寸为1.8×1.5m，砼数量12.7m3，钢筋砼比重按2.6t/m3（按《公路桥涵施工技术规范》的规定）。上系梁钢筋砼重量G1: G1=12.7m3×2.6 t/m3×10KN=330.2KN。 系梁模板重量G2： 根据模型设计图得知，系梁模板采用钢模板，重量(侧模和底模部分)为2.38t，即G2=23.8KN。 槽钢重量G3： 根据上系梁设计图，采用［14b槽钢，槽钢按0.45m间距设置，每根长度4m，放置11根。密度16.73kg/m。槽钢重量G3: G3=11×4×16.73×10÷1000=7.36KN I45a工字钢重量G4： 采用两根长12m I45a工字钢，理论重量80.4kg/m。I45a工字钢的重量G4： G4=12×2×80.4×10÷1000=19.296 KN 根据以上分析计算永久荷载G为： G=G1+G2+G3+G4=330.2KN＋23.8KN＋7.36KN＋19.296 KN＝380.656KN 4.2、可变荷载 可变荷载包括施工荷载、风荷载、雪荷载等，根据系梁施工搭设结构及施工地点气候特点，不考虑雪荷载和水平风荷载；施工荷载（作业层人员、器具、材料的重量）根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》取3KN/m2；砼振捣附加荷载根据《公路桥涵施工技术规范》取2KN/m2；砼采用吊车入模，不考虑砼入模的冲击荷载。可变荷载合计为5KN/m2，根据系梁底模面积，计算出可变荷载G5为：
外架搭设悬挑板上方案
外架搭设悬挑结构上加固施工方案 一、工程概况 宜昌三峡保税物流中心（B型）项目-综合服务楼由宜昌三峡鑫物保税物流中心建设，长江航运规划设计院设计，宜昌宏业工程项目管理有限公司监理，山东省路桥集团有限公司总承包。 综合服务楼：总建筑面积17241.99平方米，其中地下3310.50平方米，地上13931.49平米（其中主楼9989.73平方米，附楼3941.76平方米）主楼建筑层数为地上10层，局部11层，地下一层，建筑消防高度45.00米；附楼建筑地上主导4层，局部5层，建筑消防高度18米。建筑单体的结构形式为框架剪力墙结构，抗震设防分类为丙类，设计使用年限为50年，抗震设防烈度为6度。 由于二层结构10轴到13轴之间有一块1.5米宽的悬挑板。外架在此位置无法断开，所以二层以上的外架搭设在此悬挑板上，板下需要采取加固方案。 2、回撑搭设方案： 由于二层结构外架落在悬挑板上，故需要在楼板下面设置钢管支撑，钢管支撑采用螺栓底座（钢定托）顶紧，按400mm纵横间距设置立杆，纵横向水平间距400，高度方向步距h=1000mm加设水平方向拉杆。 3、回顶支撑架计算书： （1）计算依据： 钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范。《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》 （2）设计选型： 由于二层结构外架落在悬挑板上，故需要在楼板下面设置钢管支撑方式以保证板使用安全。钢管脚手架间距纵横为400×400mm，步距为1000mm，45mm×95mm方木，钢管顶托顶紧。考虑到悬挑板的使用安全，将二层以上外架位置的最大荷载放大至14.0 kN/m2进行验算。 落地平台支撑架立面简图
多排悬挑架主梁验算计算书3.19
多排悬挑架主梁验算计算书 计算依据： 1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-2010 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 3、《建筑结构荷载规范》GB50009-2012 4、《钢结构设计规范》GB50017-2003 5、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 一、基本参数 主梁离地高度(m) 15 悬挑方式 普通主梁悬挑 主梁间距(mm) 1500 主梁与建筑物连接方式 平铺在楼板上 锚固点设置方式 U 型锚固螺栓 锚固螺栓直径d(mm) 16 主梁建筑物外悬挑长度L x (mm) 2200 主梁外锚固点到建筑物边缘的距离a(mm) 100 主梁建筑物内锚固长度L m (mm) 3800 梁/楼板混凝土强度等级 C30 混凝土与螺栓表面的容许粘结强度[τb ](N/mm 2 ) 2.5 锚固螺栓抗拉强度设计值[f t ](N/mm 2 ) 50 二、荷载布置参数
平面图
立面图三、主梁验算 q'=g k=0.241=0.241kN/m 第1排：F'1=F1'/n z=5.3/1=5.3kN 第2排：F'2=F2'/n z=5.3/1=5.3kN
第3排：F'3=F3'/n z=5.3/1=5.3kN 荷载设计值： q=1.2×g k=1.2×0.241=0.289kN/m 第1排：F1=F1/n z=6.88/1=6.88kN 第2排：F2=F2/n z=6.88/1=6.88kN 第3排：F3=F3/n z=6.88/1=6.88kN 1、强度验算 弯矩图(kN·m) σmax=M max/W=2.046×106/185000=11.062N/mm2≤[f]=215N/mm2 符合要求！ 2、抗剪验算
吊篮计算书
悬挂式吊篮计算书 计算依据： 1、《建筑施工工具式脚手架安全技术规范》JGJ202-2010 2、《钢结构设计标准》GB50017-2017 3、《高处作业吊篮》GB/T19155-2017 一、吊篮参数 二、荷载参数 计算简图： 悬挂式吊篮_侧立面
悬挂式吊篮_正立面 三、荷载计算 吊篮受风面积：F=5.5×1.2=6.6 m2 吊篮的风荷载标准值：Q wk=ωk×F=0.479×6.6=3.158 kN 吊篮底部最大面积：A=5.5×0.7=3.85 m2 施工活荷载标准值：Q k= q k'×A=1×3.85=3.85 kN 吊篮动力钢丝绳竖向荷载标准值：Q1=(G K+Q k)/2=(5.6+3.85)/2=4.725 kN 吊篮动力钢丝绳水平荷载标准值：Q2=Q wk/2=3.158/2=1.579 kN 动力钢丝绳所受拉力的施工核算值： Q D=K(Q12+Q22)0.5=9×(4.7252+1.5792)0.5=44.837 kN 支撑悬挂机构前支架的结构所承受的集中荷载：N D= Q D(1+ L1/L2)+G D=44.837×(1+1.5/4.5)+0.552=60.335 kN 吊篮使用时，吊点承受载荷按下式计算：Q0= K0(Q12+Q22)0.5 其中Q0 - 吊点处承受载荷(kN) K0 - 载荷冲击系数 Q0=2×(4.7252+1.5792)0.5=9.964 kN 四、钢丝绳校核
[F g]=α×n×F g=0.85×2×47.292=80.396 kN [F g]=80.396 kN ≥Q D=44.837 kN 满足要求！ 五、配重验算 支承悬挂机构后支架的结构所承受的集中荷载： T=3×(Q0×L1/L2)=3×(9.964×1.5/4.5)=9.964 kN 允许最小配重重量：m0=T×100=9.964×100=996.38 kg 实际配重：m=1000 kg≥m0=996.38 kg 满足要求！ 六、悬挂横梁强度验算 1、悬挂横梁抗压强度验算 横梁受轴向压力为N=Q0/tanθ=9.964/0.8=12.455kN 其中θ - 前拉杆与横梁的夹角tanθ=h/L1=1.2/1.5=0.8 长细比λ=L1/i=1.5×103/(3.07×10)=48.86 查《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附表D得φ=0.861 N/(φAf)=12.455×103/(0.861×11.748×102×205)=0.06≤1 满足要求！
悬挑板结构计算说明(新规范)
挑檐板配筋、裂缝及挠度计算原理 一、确定计算方法 因为板的配筋面积研究的是1米板宽 线荷载均为1米板宽的数值（b=1000mm） 挑檐采用雨篷构件的计算方法 二、确定荷载分类、统计数据 1．均布恒荷载标准值gk (kN/m) 板自重+板底板侧的抹灰、粉刷+找平、找坡（面层）+其他材料（轻质 材料如SBS防水、附加层、掺入的防水剂等可取0.1） 材料容重参考：混凝土（kN/m3）25 纸筋石灰抹底（抹灰）（kN/m）16 水泥砂浆找平、找坡（面层）（kN/m3）20 C15细石混凝土（面层）（kN/m3）23 水泥砂浆粉刷墙面单位自重（kN/m2）0.36=20×0.009（厚）×2 2．均布活荷载标准值qk (kN/m) 取不上人屋面活荷标准值0.7与雪荷载标准值的最大值 有翻边的（会产生积水）取积水荷载与以上值的最大值 归纳一句话即取活荷载、雪荷载、积水荷载较大值 注：不上人屋面活荷0.5+0.2（《楼梯阳台雨篷设计》第222页；《荷 规》4.3.1注:1允许部分构件加0.2） 积水荷载为1米板宽底板受到的积水线荷载 雪荷载标准值=基本值0.45×μ r 积雪分布系数μ r 取值见《荷规》表6.2.1项次1 3．集中恒荷载标准值Fgk (kN/m) 翻边+翻板自重（挑檐的翻边之上还有翻板） 4．施工检修集中荷载F (kN) 雨篷、挑檐取F=1kN 三、采取最不利的荷载组合 永久荷载控制的组合：P=1.35g k +1.4×0.7×q k 可变荷载控制的组合：P=1.2g k +1.4q k 以上组合分别定义了不同的荷载分项系数γ g 与γ q 及组合值系数0.7 没有集中恒荷载F gk 对弯矩的影响时只要取上述最大值 如有集中恒荷载F gk ，取两种组合下产生的最大弯矩的组合四、进行弯矩计算 计算原则：