人行天桥四跨钢箱梁桥设计计算书
人行天桥四跨钢箱梁桥
设计计算书
2004年4月14日
箱梁各构件应力分析
对人行天桥用空间8节点薄壳单元进行模拟，结构计算的有限元整体模型和局部板件薄壳模型如图1所示，去除顶板后的局部节段模型图见图2所示：
图 1 人行天桥静力分析计算模型
图 2 人行天桥静力分析去除顶板后局部节段计算模型
计算荷载包括结构自重、二期恒载及栏杆、人群荷载。薄壳单元部分的加劲梁按均布面荷载加载，人群荷载按照均不面荷载加以考虑。加载图见图3：
图 3 人行天桥静力分析加载模型
计算结果
根据两种工况人群荷载的作用情况，分别考虑人群满布及人群隔跨布置两种情况。计算结果如下：
根据两种工况的荷载作用情况得到两组应力计算结果，这里给出了板件在各种工况最大应力下的应力分布云图。
(1) 顶板的应力
（a）顺桥向应力（kPa）
（b）横桥向应力（kPa）
（c）Mises应力（kPa）
（d）顺桥向应力（kPa）（局部放大）
（e）横桥向应力（kPa）（局部放大）
（f）Mises应力（kPa）（局部放大）
图4 顶板应力分布图
由图4看出：顶板在支座处应力较大，最大约-150MPa，其它部位的要小一些，大部分顶
板的顺桥向压应力在－50 MPa以下。顶板的Mises应力大部分在50MPa以下，只有在支座附
近的Mises应力较大，最大约160Mpa，高应力区域面积较小，应力集中。
(2) 底板的应力
（a）顺桥向应力（kPa）
（b）横桥向应力（kPa）
（c）竖向应力（kPa）
（d）Mises应力（kPa）
（e）顺桥向应力（kPa）(局部放大)
（f）横桥向应力（kPa）(局部放大)
（g）竖向应力（kPa）(局部放大)
（h）Mises应力（kPa）(局部放大)
图5 底板应力分布图
由图5看出：底板在支座处应力较大，最大约-130MPa，其它部位的要小一些，大部分顶
板的顺桥向压应力在－40 MPa以下。底板的Mises应力大部分在40MPa以下，只有在支座附
近的Mises应力较大，最大约130Mpa，高应力区域面积较小，应力集中。
(3) 腹板的应力
（a）顺桥向应力（kPa）
（b）竖向应力（kPa）
（c）Mises应力（kPa）
（d）顺桥向应力（局部放大）（kPa）
（e）竖向应力（局部放大）（kPa）
（f）Mises应力（局部放大）（kPa）
图6 顶板U肋应力分布图
由图6看出：腹板在支座处应力较大，最大约70MPa，其它部位的要小一些，大部分顶板
的顺桥向压应力在30 MPa以下。腹板的Mises应力大部分在30MPa以下，只有在支座附近的
Mises应力较大，最大约70Mpa。
(4) I肋应力
（a）顺桥向应力（kPa）
（b）竖向应力（kPa）
（c）Mises应力（kPa）
（d）顺桥向应力（局部放大）（kPa）
贝雷梁便桥设计及荷载验算书 一、概况 为保证施工便道畅通，经研究决定在YDK236+0131曲河1#大桥处修建一座跨河便桥，本验算书以最大跨度30米为计算依据。 从施工方便性、结构可靠性、使用经济性及施工工期要求等多方面因 素综合考虑，便桥采用2榀6片贝雷纵梁作为主梁，桥面系横梁采用25a 型工字钢，间距为1.08m,工字钢之间满铺24*16*200cm枕木。 二、荷载分析 根据现场施工需要，便桥承受荷载主要由桥梁自重荷载q，及车辆荷载 P两部分组成，其中车辆荷载为主要荷载。如图1所示： D 图1 为简便计算方法，桥梁自重荷载按均布荷载考虑，车辆荷载按集中荷载考虑。以单片贝雷梁受力情况分析确定q、P值。 1、q值确定
由资料查得贝雷梁每片重287kg，即97Kg/m; 工字钢自重：30-1.08 X 4.5 X 38.105 - 6- 30=26.46 Kg/m ; 枕木自重：61.44 X 6X 28-3-30=114.688 Kg/m; 合计：q=97+26.46+143.36=238.14 Kg/m ; 2、P值确定
根据施工需要，并通过调查，便桥最大要求能通过后轮重 45吨的大型 车辆，压力为450KN 由6片梁同时承受，可得到f max =F/6，单片工字钢受 集中荷载为f max /6=75KN 。 便桥设计通过车速为5km/小时，故车辆对桥面的冲击荷载较小，故取 冲击荷载系数为0.2，计算得到 P 75KN （1 0.2） 90KN 三、结构强度检算 已知q=2.4KN/m, P=90KN 贝雷梁计算跨径l =30m 根据设计规范，贝 雷梁容许弯曲应力 w =273MPa 容许剪应力[Q] 980kN 。 1、计算最大弯矩及剪力 最大弯距（图1所示情况下）： 最大剪力（当P 接近支座处时） 2、验算强度 正应力验算: M max /w 945KN m. 3578.8cm 3 264.05MPa （w 为贝雷梁净截面弹性抵抗矩，查表得到为 3578.8cm 3） 剪力验算: V max 126 KN [Q] 980kN 3、整体挠度验算 max ql 2 P l 2.4KN/m (30m)2 8 90KN/m 30m 4 945KN m V max 2.4KN/m 30m 2 90KN 126KN 273MPa
目录 一、工程概述 (1) 二、主要技术标准 (1) 三、设计规范 (1) 四、主要材料及计算参数 (2) 4.1混凝土 (2) 4.2 普通钢筋 (2) 4.3钢材 (2) 4.4 计算荷载取值 (3) 4.4.1 永久作用 (3) 4.4.2可变作用 (3) 五、人行天桥计算模型 (3) 5.1梁单元计算简图 (3) 5.2有限元模型中梁截面模型 (4) 六、人行天桥主桥上部结构分析结果描述 (4) 6.1 应力分析 (4) 6.2. 模态分析 (5) 6.3 挠度计算 (6) 6.4 整体稳定性计算 (6) 6.5局部稳定性计算 (7) 七、人行天桥主桥下部结构分析结果描述 (7) 7.1 主墩截面验算 (7) 7.2 桩基础验算 (8) 八、人行天桥梯道梁上部结构分析结果描述 (9) 8.1 应力分析 (9) 8.2 模态分析 (10) 8.3 挠度计算结果 (11) 九、人行天桥梯道梁下部结构分析结果描述 (11) 9.1 梯道墩截面验算 (11) 9.2 桩基础验算 (12) 十、结论 (13)
一、工程概述 xxx路人行过街系统位于xxxx附近，结构形式为钢箱梁人行天桥。 主桥的设计采用直线Q345钢箱梁主梁，梁高 1.5m，主梁跨径布置为1.15m+28.05m+1.15m=30.35m，桥面全宽 3.7m，其横向布置为0.1(栏杆)+3.5m(净宽)+0.1(栏杆) =3.7m。 梯道的设计采用梯道梁与梯踏步组合而成，梯道梁采用Q345钢板焊接，梁高0.3m，宽1.0m，在梯道梁上设置预制C30钢筋砼梯踏步，梯道全宽2.3m，其横向布置为0.1(栏杆)+2.1m(净宽)+0.1(栏杆) =2.3m。 下部结构主桥墩采用C40钢筋砼花瓶形桥墩，厚0.65m；基础采用直径为1.5m 的C30钢筋砼桩基础。梯道桥墩采0.5x0.5m C40钢筋砼矩形桥墩，基础采用直径为 1.0m的C30钢筋砼桩基础。 二、主要技术标准 （1）设计荷载： 人群荷载：4.36 kN/m2； 二期恒载（桥面铺装与栏杆总和）：9.0 kN/m； 结构整体升降温：±20℃。 （2）地震烈度：抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，桥梁抗震设防类别为D类； （3）设计安全等级：一级； （4）环境类别：Ⅰ类； （5）设计基准期：100年。 三、设计规范 （1）《公路工程技术标准》(JTG B01—2003) （2）《城市桥梁设计规范》（CJJ 11－2011） （3）《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ69-95） （4）《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) （5）《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)
目录 第一章总则 第二章工程概况 第三章施工准备和施工部署 第四章下部结构占道施工交通组织方案第五章钢箱梁及钢梯道吊装方案 第六章梁体运输及吊装交通组织方案 第七章装饰工程占道施工交通组织方案；第八章工程质量保证体系和保证措施 第九章安全生产、文明施工保障措施
第一章总则 1.1编制依据 1.1.1陕西省安康市城区巴山路西提南头人行天桥工程施工合同文件及施工图设计； 1.1.2国家及地方现行有关的建设法规、规章、施工规范、检验标准； 1.1.3同类工程的施工管理、施工组织、施工技术经验、施工工艺方法； 1.1.4《陕西省安康市城区巴山路西提南头人行天桥工程施工组织设计》 1.1.5工程现场实际勘察的施工环境等。 1.2编制原则 1.2.1认真贯彻执行国家及地方的有关建设法规、规章、现行的施工规范、规程、强制性标准及工程检验标准。 1.2.2本着“精心组织、精心施工“的原则，尽量采用科学合理、经济实效的施工组织、施工技术、施工手段及施工工艺、均衡高效、持续快速的组织施工，确保本工程按时投入使用。 1.2.3严格履行工程施工总承包、总协议、总控制的职责，认真组织协调好各专业之间的配合、协调关系。 1.2.4根据工程施工特点，合理安排工厂制作及现场安装施工，并采取相应的技术措施和避免扰民及保证交通畅通的措施。 1.3执行标准 1.3.1本工程施工执行的标准一览表 1.《陕西省安康市城区巴山路西提南头人行天桥工程施工图》 2.《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质[2009]87号）； 3.《起重设备安装工程施工及验收规范》（GB50278-2010）； 4.《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）；
附件2： 贝雷门架的设计及计算书 一跨门洞贝雷梁按9米长计算，按简支梁布设。门洞纵向分配梁采用1.7m高贝雷梁，贝雷梁规格为170 cm×300 cm×18cm，腹板下面用45花窗将3个贝雷梁连成一组，其余部分每2个用90花窗连成一组。每组贝雷片对应端头采用贝雷框进行连接。贝雷梁上面每90cm 铺设工字钢，工字钢上搭设支架，支架上搭设方木，方木上直接铺设箱梁底模。 数据采集： 312型贝雷梁：单排单层加强型 ①弯曲应力：[δ?]=245 Mpa. ②桁片最大弯矩：[Mmax]=1687.5 KN.m. ③桁片最大剪力：[Qmax]=245 KN. ④截面抵弯矩：[Wx]=7699 cm3 ⑤截面惯性矩：[ Ix]=577434 cm4. Q235钢材 ①轴向应力：[δ]=245 Mpa. ②弯曲应力：[δ?]= 181 Mpa. ③弹性模量：[E]=2.1×105 Mpa. ④挠度：[f]=l/400. 6.1.1、的混凝土重 左幅5900 KN，右幅4500KN。 6.1.2、模板重 以混凝土自重的5%计 左幅295KN，右幅225KN
6.1.3、上述荷载合计 G左=6195KN，G右=4725KN 均布荷载线处最大荷载在腹板处： q=（1.7×1.2×12×2.5+1.7×1.2×12×2.5×0.05）÷12×10=53.55KN/m 6.1.4、弯矩检算 M=ql2/8 =53.55×122/8=963.9KN*m 需要贝雷梁片数n=963.9/1687.5=0.57片，下面配置3片，满足要求。 6.1.5、挠度验算 【f】=L∕400=30mm f=5qL4∕384EI=5×53.55×120004÷（384×2.1×105×577434×104）=12.48mm 需要贝雷梁片数n=12.48/30=0.42片，下面配置3片，满足要求。6.1.6、剪力检算 Q=ql∕2=53.55×12÷2=321.3MPa 需要贝雷梁片数n=321.3÷245=1.31片，下面配置3片，满足要求。
林州市人行天桥 结构计算书 审定： 审核： 设计： 2012年2月
目录 一.工程概况........................................................................................................................................................... - 1 - 二.设计原则与标准............................................................................................................................................... - 1 - 三.结构布置和构件截面....................................................................................................................................... - 2 - 3.1结构布置 (2) 3.2杆件截面 (3) 3.3支座和边界约束 (3) 四.荷载与作用....................................................................................................................................................... - 4 - 五.材料................................................................................................................................................................. - 10 - 六.构件包络应力................................................................................................................................................. - 10 - 6.1整体应力分布 (10) 6.2拱结构应力状态 (10) 6.3桥面主梁、次梁应力状态 (12) 6.4吊杆应力状态 (14) 七.模态分析......................................................................................................................................................... - 15 - 7.1特征周期 (15) 7.2特征模态 (15) 八.桥梁变形......................................................................................................................................................... - 17 - 8.1竖向变形 (17) 8.2水平变形 (18) 九.桥梁整体稳定分析......................................................................................................................................... - 19 - 9.1屈曲特征值 (19) 9.2屈曲模态 (19) 十．节点计算 ............................................................................................................................................................. - 21 - 10.1吊杆节点 (21) 10.2主梁ZL与GHL2连接处支座验算 (24) 10.3主梁ZL与桥台连接节点验算 (26) 十一基础验算 ........................................................................................................................................................... - 32 - 11.1基础底面地基承载力验算 (32) 11.2基础背面地基承载力验算 (37) 11.3基础侧面地基承载力验算 (43) 11.4抗剪栓钉验算 (44) 11.5施工安装阶段柱脚底板验算 (45)
厦门疏港路立交工程 钢箱梁计算书 1.结构特点 A匝道桥第二联为钢箱梁结构，桥跨布置为(33+41+33)=107m，桥面宽度为8m，单箱多室截面，道路中心线处梁高1960mm，箱宽7.74m。横隔梁的布置间距为2.0m。钢材材质为Q345C。钢箱梁顶面为平坡。 桥面铺装采用4cm细粒式沥青混凝土面层和4cm中粒式沥青混凝土底层，桥面铺装层总厚度为8cm。另设8cm钢筋砼层。采用混凝土防撞护栏。 2.设计荷载 汽车荷载：城-A级。 3.箱梁顶板板厚的确定 钢箱梁的顶板板厚对全桥的经济指标影响较大，根据目前钢箱梁的设计经验和实际汽车荷载超重的影响，箱梁顶板板厚宜取14mm。 4.箱梁标准段截面 5.纵肋设计 横肋布置间距 a=2000mm 顶板纵肋布置间距 b=300mm 城-A车辆前轮着地宽度 2g=0.25m，分布宽度：+*2=0.41 m 城-A车辆后轮着地宽度 2g=0.6m，分布宽度：+*2=0.76 m 5.1纵肋截面几何特性 1）桥面板有效宽度的确定
关于桥面板的有效计算宽度，参考日本道路桥示方书的规定进行计算。 纵肋等效跨度L=0.6a=1200mm, b/2L= λ=2L2L219.1mm 取有效宽度为210mm。 2）截面几何特性计算 纵肋板件组成：1-240x14（桥面板），1-90x10（下翼缘），1-156x8（腹板）A=55.08 cm2 I= 2499.4 cm4 Yc=12.6 cm （距下翼缘） Wt=462.9 cm3 Wb=198.4 cm3 5.2纵肋内力计算 1)作用于纵肋上的恒载 a)纵肋自重 q1=*1e-4**= kg/m b)钢桥面板自重 q2=*b*=38.5 kg/m c)桥面铺装（厚8cm） q3=*b*=67.2 kg/m d)砼桥面板（厚8cm） Q4=*b*=72.8 kg/m e)恒载合计 ∑q=197.0 kg/m 2)汽车冲击系数 (1+μ)=1+= 3)作用于纵肋上的活载
沪昆客专江西段站前工程HKJX-1标施工便桥设计 中铁十五局集团沪昆客专江西段站前工程HKJX-1标 项目部四分部 二○一○年八月
1.工程概况 为了满足施工的要求，经研究决定在旧茶坞特大桥跨河处（DK354+930）修一座 施工便桥，结构为下承式贝雷桁架桥，考虑承受较大荷载，设计成TSR （三排单层加强型），总跨度为18米。 2.贝雷桥的组成与结构 贝雷钢桥由桁架式主梁、桥面系、连接系、构础等4部分组成，并配有专用的架设工具。主梁由每节3米长的桁架用销子连接而成（图3－1），位于车行道的两侧，主梁间用横梁相连，每格桁架设置两根横梁（图3－2）；横梁上设置4组纵梁，中间两组为无扣纵梁，外侧两组为有扣纵梁；纵梁上铺设木质桥板（图3－3），桥板两侧用缘材固定（图3－4），桥梁两端设有端柱。横梁上可直接铺U 型桥板。主梁通过端柱支承于桥座（支座）和座板上（图3－5），桥梁与进出路间用桥头搭板连接，中间为无扣搭板，两侧为有扣搭板（图3－6），搭板上铺设桥板、固定缘材。全桥设有许多连接系构件如斜撑、抗风拉杆、支撑架、联板等，使桥梁形成稳定的空间结构。 从结构可靠性、经济性及施工工期要求等多方面因素综合考虑，便桥每跨采用321型加强贝雷片装配主梁，桁架上面采用27号工字钢作横向连接，再在横梁上面设置10号工字钢作纵梁，使受力均匀，桥面采用10mm 花纹钢板满铺。 3.贝雷桥的设计 3.1荷载 3.1.1静荷载 321贝雷片每个自重270kg ，横梁每米自重43kg ，纵梁每米自重11.26kg ，桥面采用15mm 厚花纹钢板，按均布荷载，如图： 3270367850101041843725411.261010.6/100018 q kN m -?+????+?+?=?=?桥 q
人行天桥的钢结构设计浅析 摘要：结合柳州市龙潭公园新建人行景观桥工程，介绍钢结构人行天桥的设计，结构计算，总结了人行天桥的设计经验以供同类工程参考。 关键词：人行桥；钢结构；桁架；自振频率 1. 工程简介 柳州市龙潭公园景观桥是为纪念柳州市与美国的辛辛那提市结为友好城市20周年而兴建，该桥是以辛辛那提市的一座钢拱桥为蓝本按一定比例微缩建成的，桥长30余米，上部结构采用角钢钢结构型式，设计采用工厂制作，再运送到现场拼装栓焊的施工方法。 2. 景观桥的钢结构设计特点 景观桥设计为6.0m+24.14m+6m三孔简支结构，中承式钢桁架，受力杆件采用Q235角钢，桥面净宽2.5m，桥面板为预制钢筋砼板，桥面铺装采用4cm中粒式沥青混凝土，桥面结构层总厚度为12cm。 结构的内力分析计算采用Midas Civil2006软件进行，取一跨24m简支钢桁架建立计算模型，每1.5m一节，共16节，节间采用栓焊连接。建模时，主桁上、下弦杆，横联上、下弦杆，上纵梁模拟为梁单元，梁端需要释放约束，其余杆件模拟为桁架单元。 景观桥的桁架自重、二期恒载转换为Z方向质量，参与振型计算天桥竖向振动频率。 3. 景观桥的结构计算 3.1 设计荷载 （1）活载：人群荷载：5kPa。 （2）恒载：桁架自重，二期恒载：桥面结构重4 kN/m2。 3.2荷载组合 组合1：桁架自重（×1.2）+二恒（×1.2）+活载（×1.4）； 组合2：桁架自重（×1.0）+二恒（×1.0）+活载（×1.0）。 3.3结构计算结果 结构的内力、应力分析计算采用Midas Civil2006软件，位移、杆件稳定性验算均满足规范要求，其中桥梁竖向自振频率: f=4.45Hz>3.0 Hz，满足规范要求。 3.5节点焊接计算 根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》要求，节点焊缝采用容许应力法计算，节点板厚度采用10mm，焊条采用E43，手工焊，母材为Q235钢材，采用三面围焊形式，其轴向弯曲应力为140MPa，剪应力为85MPa，根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》第1.2.8条，角焊缝承受拉力的应力值为，承受剪力的应力值为。 3.5.1 主桁竖杆 杆件截面为L100×10角钢，轴向力，焊脚尺寸最小值为：，焊脚尺寸最大值为：，取焊脚尺寸，则，直角角焊缝的计算厚度：，正面焊缝所承担的轴心力：，，侧面焊缝长度按构造要求设置，（不满足构造要求），实际取肢背、肢尖侧面焊缝的长度为70mm。 3.5.2 主桁斜杆 杆件截面为L125×12角钢，，计算得焊脚尺寸最小值为 4.7mm,焊脚尺寸最大值为12mm,取焊脚尺寸，则，直角角焊缝的计算厚度：，正面焊缝所承担的轴心力：,侧面焊缝所承担的轴心力：,杆件为等边角钢，肢背和肢尖的焊缝按0.7和0.3分配，肢背焊缝长度：，肢尖焊缝长度： 侧面焊缝长度：（不满足构造要求），实际取肢背、肢尖侧面焊缝的长度为70mm。 3.5.3 横联斜杆
目录 1.1工程概况 (3) 1.2技术标准 (3) 1.3主要规范 (3) 1.4结构概述 (3) 1.5主要材料及材料性能 (3) 1.6计算原则、内容及控制标准 (3) 一、模型建立及分析 (4) 2.1计算模型 (4) 2.2荷载工况及荷载组合 (4) 二、承载能力极限状态验算 (6) 3.1拉/压弯构件腹板应力验算 (6) 3.2拉/压弯构件腹板最小厚度验算 (7) 3.3拉/压弯构件翼缘板弯曲正应力验算 (7) 3.4拉/压弯构件整体稳定验算 (8) 三、其他验算 (8) 4.1抗倾覆验算 (8) 4.2挠度验算及预拱度 (9)
基本信息 1.1工程概况 1.2技术标准 设计程序：Civil Designer 设计安全等级：一级 桥梁重要性系数： 1.1 1.3主要规范 《公路工程技术标准》(JTG B01-2013) 《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2015)，以下简称《通规》 《公路钢结构设计规范》(JTG D64-2015)，以下简称《钢规》 《公路钢混组合桥梁设计与施工规范》（JTG/T D64-01-2015），以下简称《钢混组合规范》1.4结构概述 1.5主要材料及材料性能 表 1钢材材料物理性能指标 表 2钢材材料的强度设计值 1.6计算原则、内容及控制标准 计算书中将采用Civil Designer对桥梁进行设计，并以《公路桥涵设计通用规范》（JTG
D60-2015）和《公路钢结构桥梁设计规范》（JTG D64-2015）为标准进行验算。 一、模型建立及分析 2.1计算模型 图 1模型视图 1）节点数量：37个； 2）单元数量：36个； 3）边界条件数量：4个； 4）施工阶段数量：1个，施工步骤如下： 施工阶段1:一次成桥；30.0天； 2.2荷载工况及荷载组合 1）自重 自重系数：-1.00 2）整体升降温 1:整体升温，20.0℃； 2:整体降温，-20.0℃； 3）荷载组合 表 3荷载工况
目录
1.工程概况 本项目跨径组合为35+50+35 米。上部结构箱梁梁高米（箱梁内轮廓线高度）。顶面全宽米，两侧各设米宽挑臂，箱梁顶底板设%横坡，腹板间距布置为++ 米。箱梁顶板厚16 毫米，下设“U”形和板式加劲肋，“U”形加劲肋板厚8 毫米，板式加劲肋160×14 毫米；箱梁底板厚14 毫米，设“T”形加劲肋，加劲肋腹板120×8 毫米，翼缘100×10 毫米，间距300 或350 毫米；腹板厚12 毫米，设三道140×14 毫米板式加劲肋，各加劲肋除支承隔板处断开与支承隔板焊连外，其余加劲肋均穿过横隔板或挑臂并与之焊连。普通横隔板间距约3 米，厚10 毫米，中部挖空设100×10 毫米翼缘。桥台简支处支撑隔板板厚20 毫米，桥墩连续处支撑隔板板厚30 毫米，支撑隔板为围焊。简支处隔板四角不设焊缝通过的切口，保证整个钢箱梁安装完成后的气密性；其他横隔板四角均设置焊缝通过的切口。挑臂为“T”形截面，腹板厚10 毫米，下翼缘300×14 毫米。 2.结构计算分析模型 2.1.主要规范标准. （1）《城市桥梁设计规范》（CJJ 11－2011） （2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） （3）《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005) （4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） （5）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） （6）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008） （7）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） （8）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011） （9）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ 2—2008） （10）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025—86） （11）《钢结构工程施工质量及验收规范》（GB50205-2001） （12）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB ）
跨彭高河立交桥双层贝雷梁计算书 中南大学 高速铁路建造技术国家工程实验室 二0一^年七月二十日
目录 1.1...................................................................................................................... 计算依据................................................................... 1.2...................................................................................................................... 搭设方案................................................................... 、贝雷梁设计验算........................................................... 2.1.荷载计算 (4) 2.2.贝雷梁验算 (4) 方木验算 (4) 2.2.2方木下工字钢验算 (5) 2.2.3翼缘下部贝雷梁验算 (6) 2.2.4腹板、底板下贝雷梁验算 (7) 2.3.迈达斯建模验算 (8) 2.4.贝雷梁下部型钢验算 (9) 2.5.钢管立柱验算 (10)
、贝雷梁设计方案 1.1.计算依据 （1）设计图纸及相关详勘报告； （2）《贝雷梁设计参数》； （3）《装配式公路钢桥多用途使用手册》； （4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）; （5）《铁路桥涵设计规范》； 12搭设方案 图1.1箱梁截面（单位mm 图1.2贝雷梁横向布置图（单位m） 表1.1贝雷梁参数
坂澜大道市政工程主线天桥 计算书 （道路桩号K0+331.223） 计算： 复核： 审核： *********************** 页脚内容1
2009年06月页脚内容2
一、概述 拟建的坂澜大道市政工程主线天桥（道路桩号K0+331.223）主桥全长25.45米。自西向东跨径布置为：1.75米（悬臂）+23.3米+0.4米（悬臂）。主桥采用单箱单室薄壁闭合钢箱梁，梁高1.00米。 二、主要设计规范 1.《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJJ69-95； 2.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004； 3.《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004； 4.《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2004； 三、计算方法 采用桥梁博士程序3.1版本，采用平面杆系有限元，主梁离散为平面梁单元。计算按桥梁施工流程划分计算阶段，对施工阶段及运营阶段均进行内力、应力、结构刚度的计算。并根据桥梁的实际施工过程和施工方案划分施工阶段，进行荷载组合，求得结构在施工阶段和运营阶段时的应力、内力和位移，按规范中所规定的各项容许指标，验算主梁是否满足要求。 四、主要材料及设计参数 混凝土、钢材等材料的弹性模量、设计抗压（拉）强度参数等基本参数均按规范取值。 1．混凝土现浇层容重、标号 页脚内容- 1 -
钢筋混凝土容重：26kN/m3 混凝土标号：C40 2. 钢材 Q345B钢材设计参数 3．人群荷载：4.5kPa 4．恒载 一期恒载：钢箱梁容重ρ＝7.85X103 kg/m3 二期恒载：包括7cm桥面铺装、栏杆等共计为：15kN/m 5．温度梯度 温度变化按升温20℃和降温20℃计算。 正温度梯度计算按照《公路桥涵设计通用规范》（JGJD60-2004）中4.3.10中规定 页脚内容- 2 -
人行天桥结构计算书 Revised as of 23 November 2020
林州市人行天桥 结构计算书 审定： 审核： 设计： 2012年2月
目录
一. 工程概况 河南省林州市人行天桥项目。 采用中承式拱桥 二. 设计原则与标准 1、《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001） 2、《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010） 3、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） 4、《建筑钢结构焊接技术规程》（JGJ 81-2002） 5、《钢结构工程施工及验收规范》（GBJ 50205-2001） 6、《城市桥梁设计准则》（CJJ 11-93） 7、《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ 77-98） 8、《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ 69-95） 9、《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-93） 10、《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2004） 11、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 12、《公路桥涵地基及基础设计规范》（JTJ024-85） 13、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） 14、《铁路桥梁钢结构设计规范》（） 15、《建筑钢结构焊接技术规程》（JGJ81-2002；J218-2002） 16、《公路桥梁板式橡胶支座规格系列》（JT/T 663-2006） 17、《公路桥梁板式橡胶支座》（JT/T 4-2004）
三. 结构布置和构件截面 结构布置 图1 三维结构图 图2 立面布置图 图3 平面布置图 杆件截面 支座和边界约束 拱结构与桥面结构之间通过单向可滑动支座进行连接，支座型号为GJZF4 350x550x72(单向) NR，实现桥面梁沿桥纵向可滑动，横向与拱结构协同工作。 拱脚与基础固结约束；桥面结构的四个角点中，除一个为约束三个平动自由度外，其他三个支座均为只约束竖向自由度。边界约束情况如图4所示（途中约束六位数字分别表示：平动x向、平动y向、平动z向；转动绕x轴；转动绕y轴；转动绕z轴，0表示释放；1表示约束）。 图4 边界约束布置图 四. 荷载与作用 1、设计使用年限为100年
1.1B07～F03 D07～H03 50.5+65+50.5m(桥宽10m)钢箱梁 1.1.1计算参数及参考规范 （1）标准 设计荷载：城-A级； 桥梁安全等级为一级，结构重要性系数1.1； （2）主要材料 钢箱梁采用Q345D 钢材， 桥面板采用C40混凝土。 （3）参考规范 《公路钢结构桥梁设计规范》报批稿， 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》。 1.1.2主要计算内容 结构纵向整体应力，即主梁体系，采用三维有限元建模分析，采用梁格模型，计算主梁顶、底板最不利应力。 1.1.3纵向整体计算 1.1.3.1.1计算模型 纵向整体计算采用三维有限元建模分析，采用梁格法模型进行模拟。参照《公路钢结构桥梁设计规范》报批稿进行钢梁有效分布宽度的计算。
根据桥面布置，汽车按最不利情况进行影响线加载。温度考虑整体升降温20度和梯度温度。永久支承按简支支承条件进行约束。 全桥共划分为241个单元，162个节点。结构计算几何模型如下图：
计算几何模型 1.1.3.1.2计算荷载 （1）一期恒载 主梁顶、底和腹板采用实际板厚，钢材重力密度78.5kN/m 3 ，单元重力密度考虑各种加劲肋和焊缝实际重量提高 1.24倍；混凝土桥面板重力密度25kN/m 3。沥青混凝土重力密度24kN/m 3。 （2）二期恒载 1.1.3.1.3计算参数 （1）钢材材料特性如下表： 结构钢材性能表 应用结构 钢箱加劲梁 材质 Q345D 力 学 性 能 弹性模量E(MPa) 210000 剪切模量G(MPa) 81000 泊松比γ 0.3 轴向容许应力[σ] (MPa)200 弯曲容许应力[σw] (MPa)210 容许剪应力[τ] (MPa) 120 屈服应力[σs] (MPa) 345 热膨胀系数(℃) 0.000012 （2）梯度温差：参照混凝土规范规定：升温取T1=14°C，T2=5.5°C，负
衢宁铁路浙江段先期工程贝雷桥计算书 一、工程概况 ①《铁路桥涵施工规范》（TB10203-2002）； ②《钢结构设计规范》GB50017-2003； ③《路桥施工计算手册》 ④《桥梁工程》、《结构力学》、《材料力学》 ⑤其他相关规范手册 二、工程概况 衢宁铁路浙江段先期工程位于浙江省丽水市松阳县境内，为满足施工需求，需修建多座321型贝雷钢便桥。根据以往施工经验结合现场实际情况，桥跨采用上承式简支梁布置，最大跨跨径24m。 三、结构设计 墩台身采用钢筋混凝土结构，为确保各贝雷片受力均匀，防止墩顶混凝土局部受压破坏，墩顶预埋1.6mm厚钢板。 梁部采用5组加强型贝雷片等间距布置，每组2片，采用45cm支撑架连接。下横梁采用I37工字钢标准构件，长度5.85m，通过横梁卡扣与贝雷片可靠连接；上横梁采用I16工字钢做分配梁，单根长5m，每延米3根均匀布置，通过U型卡扣与贝雷片可靠连接；桥面铺设10mm厚花纹钢板，宽度5m。桥跨布置如图
四、主梁桁架的设计与计算 贝雷梁设置上横梁，采用I16工字钢，3根/m；下横梁采用I37 工字钢，每榀桁架设置2根，具有很高的横向连接刚性，且承重结构 的长宽比 L/B=24/3.2=7.5 故活载可按刚性横梁法来绘制横向影响线并计算横向分布系数,钢 梁受力体系如图
1、静载计算 ① 桥面钢板q 1=7850×10×5×0.01/1000=3.925KN/m ② 上横梁q 2+=6×3×20.5/1000=0.369KN/m ③下横梁q 3=2450×2/3/1000=1.633KN/m ④钢桁架q 4=3800×10/3/1000=12.667KN/m 合力q 静=（q 1+q 2++q 3+q 4）/5=3.72KN/m m kN m kN .64.442/2472.34/l g Q .84.2678/2472.38/l g M g 22g =?===?==静静 2、活载计算 2 222225 24232 2212 i 51i m 4.66.108.0a a a a a 8.0-.a =++++=++++=∑=）（）（６１ 1号梁横向影响线的竖标值为 2.0-4.66.1-51a a -n 16 .04.66.151a a n 12n 1i 2i 212n 1 i 2i 211511=== =+=+===∑∑ηη 设0点至1号梁位的距离为x 2 .0x -2.36.0x = 解得 x=2.4m 绘制1号梁横向影响线如上图
劳动路人行天桥计算书 计算 : 校核 : 审核 : xxx设计院 二零零八年十二月
一、工程概况 ****天桥主梁为U型梁，梁高1.2m。梯道为7.15m+9.05m两跨的简支梁，梯道梁高均为0.5m。主桥桥面总宽3.5m，栏杆均宽0.15m，桥面净宽3.2米，梯道总宽为2.5m，净宽2.2m。根据需要梯道中间设休息平台。 主桥采用钢管混凝土单柱墩，墩柱直径为0.8m，桩基础采用单根钻（冲）孔灌注桩，直径为1.2m,墩柱上设盖梁. 梯道桥墩钢管混凝土单柱墩，墩柱直径为0.6m，桩基础采用单根钻（冲）孔灌注桩，直径为0.8m,墩柱上设盖梁. 桥下净空不小于5.0m。 设计荷载：按照《城市人行天桥与人行地道技术规范》CJJ 69-95 (中华人民共和国行业标准)中的规定。 二、设计规范 《公路工程技术标准》(JTG B01-2003) 《公路桥涵设计通用规范》 (JTG D60-2004) 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004) 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86） 《城市人行天桥与人行地道技术规范》（CJJ69--95） 《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77--98） 《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ 024-85) 《公路工程抗震设计规范》(JTJ 004-89) 三、主梁计算 本桥采用有限元程序midas civil 7.41进行计算，全桥模型如下图： 全桥共划分81个梁单元及4个支撑单元。
主梁的计算截面未考虑横隔板对纵向刚度的贡献，仅考虑纵向通长加劲肋对截面刚度的影响。 截面相关参数为： 截面特性值 As=1.25100e+005 mm^2 Asy =6.71317e+004 mm^2 Asz=2.27002e+004 mm^2 Ixx=4.28457e+010 mm^4 Iyy=3.12054e+010 mm^4 Izz =9.20567e+010 mm^4 Cyp=1750.0000 mm Cym=1750.0000 mm Czp =440.7692 mm Czm =759.2308 mm 1、桥梁自振频率计算 本计算重点分析上部结构振动问题，忽略下部结构对上部的影响，主梁质量均布。 1）竖向 根据《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004），简支梁桥可采用下公式估算：
目录 1. 工程概况 (1) 2.参考规范及计算参数 (3) 2.1.主要规范标准 (3) 2.2.计算荷载取值 (3) 2.3.主要材料及力学参数 (4) 2.4.贝雷梁性能指标 (5) 3.上部结构计算 (6) 3.1.桥面板计算 (6) 3.2.16b槽钢分布梁计算 (6) 3.3.贝雷梁内力计算 (7) 4.杆系模型应力计算结果 (11) 4.1.计算模型 (11) 4.2.计算荷载取值 (12) 4.3.贝雷梁计算结果 (13) 4.4.墩顶工字横梁计算结果 (21) 4.5.钢立柱墩计算结果 (24) 5.下部结构验算 (26) 6.稳定性验算 (28) 7.结论 (28)
1.工程概况 根据现状道路控制条件，李家花园隧道拓宽改造工程钢便桥跨径布置为6m+9m+24m（27m）+12m。桥面宽度每跨等宽，第一跨为12.629m，第二跨15.4m，第三跨20.4m(23.4m),第四跨28.673m。第三跨20.4m宽度跨径为24m，另外3m范围跨径27m。钢便桥上部结构选用贝雷梁，27m跨径选用单排单层加强型贝雷梁，布置间距为0.25m+2×0.45m，24m跨径选用单排单层加强型贝雷梁，布置间距为0.25m+0.9m,其余跨径均选用双排单层标准贝雷梁，梁高均为1.5m；贝雷梁上等间距布置横向连接工字钢，型号I25b；工字钢以上等间距布置桥面板支撑槽钢；桥面板采用8mm厚花纹钢板，上铺9cm沥青混凝土。钢便桥下部结构为横梁立柱接桩（板）基础。横梁根据受力情况由3片或2片梁高1.0m的工字钢拼接而成。立柱为直径1.0m的钢管柱，与横梁、基础栓接，方便安装与拆卸。钢管柱之间采用横向钢管连接，加强横向稳定。基础分为承台桩基和板式扩大基础两种形式，平面位置受限位置用承台桩基础，桩基直径Ф1.2m；其他位置采用板式扩大基础。钢便桥桥型平面布置图、立面布置图及横断面图如图1-1至图1-4所示。 图1-1 钢便桥平面布置图（单位：mm）
目录 1.工程概况 (1) 2.结构计算分析模型 (1) 2.1.主要规范标准 (1) 2.2.主要材料及力学参数 (2) 2.3.计算荷载取值 (2) 2.4.边界条件 (3) 2.5.计算模型 (3) 2.6.荷载组合 (4) 3.计算结果 (4) 3.1.结构成桥内力图 (4) 3.2.结构成桥应力验算 (7) 3.3.主梁刚度验算 (8) 3.4.支座反力 (9) 3.5.支座部位局部承压计算 (11) 3.6.腹板局部稳定计算 (13) 3.7.底板局部稳定验算 (13) 4.结论 (15)
1.工程概况 本项目跨径组合为35+50+35 米。上部结构箱梁梁高2.0 米（箱梁内轮廓线高度）。顶面全宽13.0 米，两侧各设2.25 米宽挑臂，箱梁顶底板设6.0%横坡，腹板间距布置为2.8+2.9+2.8 米。箱梁顶板厚16 毫米，下设“U”形和板式加劲肋，“U”形加劲肋板厚8 毫米，板式加劲肋160×14 毫米；箱梁底板厚14 毫米，设“T”形加劲肋，加劲肋腹板120×8 毫米，翼缘100×10 毫米，间距300 或350 毫米；腹板厚12 毫米，设三道140×14 毫米板式加劲肋，各加劲肋除支承隔板处断开与支承隔板焊连外，其余加劲肋均穿过横隔板或挑臂并与之焊连。普通横隔板间距约3 米，厚10 毫米，中部挖空设100×10 毫米翼缘。桥台简支处支撑隔板板厚20 毫米，桥墩连续处支撑隔板板厚30 毫米，支撑隔板为围焊。简支处隔板四角不设焊缝通过的切口，保证整个钢箱梁安装完成后的气密性；其他横隔板四角均设置焊缝通过的切口。挑臂为“T”形截面，腹板厚10 毫米，下翼缘300×14 毫米。 2.结构计算分析模型 2.1.主要规范标准. （1）《城市桥梁设计规范》（CJJ 11－2011） （2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） （3）《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005) （4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） （5）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） （6）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008） （7）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010） （8）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011） （9）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ 2—2008） （10）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025—86） （11）《钢结构工程施工质量及验收规范》（GB50205-2001） （12）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）
峃口隧道钢栈桥计算书 1、工程概况 本施工便桥采用321型单层上承式贝雷桁架，栈桥0#桥台与老56省道相连，6#桥台位于峃口隧道起点位置，横跨泗溪。便桥孔跨布置为10m+5*15m，全长85米，桥面净宽6米，人行道宽度1.2m，纵向坡度+3%，桥面至河床面净高10米，至水面净空为8.5米（图1 为钢栈桥截面图）。钢栈桥桥面系主体结构由δ=10 mm 花纹钢板、I10 工字钢纵梁（间距0.3 m）、I20 工字钢横梁（长7.2m，间距0.75 m）组成。桥面板与工字钢采用手工电弧焊焊接连接，桥面系布置于贝雷桁梁之上，与贝雷桁梁之间用U 型螺栓固定。贝雷桁梁由贝雷片拼制而成，横向设置6片，间距0.9m,贝雷片之间采用角钢支撑花架连接成整体。 本桥基础为明挖基础，基础为7×2.6×1.2m的钢筋砼，扩大基础必须坐落于河床基岩上，且基础顶标高低于河床。基础上部墩身均采用φ630 mm（δ=8 mm）钢管，采用双排桩横桥向各布置2 根，钢管桩之间由平联、斜撑连接。钢管桩顶设双I32 工字钢分配梁。 本桥基础设计为明挖基础，基础采用C25钢筋砼，钢管桩位于砼基础上与预埋钢板焊接牢固，在此不做计算。 图1 钢栈桥截面图（单位：mm）
2、计算目标 本计算的计算目标为： 1）确定通行车辆荷载等级； 2）确定各构件计算模型以及边界约束条件； 3）验算各构件强度与刚度。 3、计算依据 本计算的计算依据如下： [1] 黄绍金, 刘陌生. 装配式公路钢桥多用途使用手册[M]. : 人民交通出版社,2001 [2] 《钢结构设计规范》（GB 50017-2003） [3] 《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） [4] 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 4、计算理论及方法 本计算主要依据《装配式公路钢桥多用途使用手册》（黄绍金，刘陌生著.：人民交通出版社，2001.6）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）等规范中的相关规定，通过MIDAS/Civil 2012结构分析软件计算完成。 5、计算参数取值 5.1 设计荷载 5.1.1 恒载 本设计采用Midas Civil 建模分析，自重恒载由程序根据有限元模型设定的截面和尺寸自行计算施加。 5.1.2 活载 根据《公路桥涵设计通用规范JTG D60-2004》，汽车荷载按公路-Ⅰ级荷载