拉森钢板桩设计计算书
拉森钢板桩设计计算书
1钢板桩的设置位置要符合设计要求,便于基础施工,即在基础最突出的边缘外留有支模、拆模的余地;
2基坑护壁钢板桩的平面布置形状应尽量平直整齐,避免不规则的转角,以便标准钢板桩的利用和支撑设置;各周边尺寸尽量符合板桩模数;
3整个基础施工期间,在挖土、吊运、扎钢筋、浇筑混凝土等施工作业中,严禁碰撞支撑,禁止任意拆除支撑,禁止在支撑上任意切割、电焊,也不应在支撑上搁置重物;
差的钢板桩应尽量不用;
---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:
----------------------------------------------------------------------
工况信息
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- 设计结果
---------------------------------------------------------------------- ---------------------------------------------------------------------- 结构计算
---------------------------------------------------------------------- 各工况：
内力包络图：
2、拉森钢板桩型号的选择与验算
=·m;
由上节弯矩图可见钢板桩桩身最大弯矩标准值为M
max
选取SP-Ⅳ型号的拉森钢板桩,每延米W=2270cm3;由钢结构设计规范3.4.1条知钢板桩的强度设计值为215N/mm2,安全系数取2;由于地下水较丰富,所以采用双层拉森钢板桩,每延米W=4540cm3;考虑两层钢板桩的折减系数为;则桩身最大应力为：
由于<215××=86MPa,所以满足要求
拉森钢板桩技术参数表
3、钢支撑及围檩内力的计算
第一道钢支撑及围檩采用单层形式,第二道钢支撑及围檩均采用双拼形式;对钢支撑进行平面布置,布置时考虑到钢管桩的操作空间;见下图：
钢支撑平面布置图
利用结构力学求解器求解钢支撑及围檩的内力;
计算简图m、kN/m
M图kN·m
V图kN
N图kN
4、水平对撑及水平斜撑的验算
由于计算方法采用的是极限平衡方法,所以要将支撑反力增加85%,故水平对撑承受的最大轴力设计值为：N=××=;
设计时应该考虑支撑自重及在支撑中心作用10kN的竖向偶然荷载偶然荷载可按照突加荷载计算,弯矩放大系数取2；荷载分项系数：钢材自重=,活载=；有效长度系数=;计算长度取l=,选择莱钢生产的Q235国标H型钢400×400×13×21mm,A=,
g=172kg/m,W x =3340cm 3,W y =1120cm 3
,i x = cm,i y = cm,f=205MPa;λy =l/i y =,查表得φ=;
水平对撑按偏心受压构件计算;杆件弯矩除由竖向荷载产生的弯矩外,尚应考虑轴向力对杆件的附加弯矩,附加弯矩可按轴向力乘以初始偏心距确定;偏心距按实际情况确定,且对钢支撑不小于40mm,一般取10%截面深度且不宜小于支撑计算长度的1/1000,此处取40mm;
由以上可知：水平对撑跨中弯矩最大
M y =×+×5××2+×1/8××
=·m
验算弯矩作用平面内的稳定性：
N ——所计算构件段范围内的轴心压力,N=；
'y E N ——参数,kN 6866083.761.1219500
1006.214.3)1.1/(EA 2
522y
2
'y
=⨯⨯⨯⨯==λ E N
；
φy ——弯矩作用平面内的轴心受压构件稳定系数,φy =；
M y ——所计算构件段范围内的最大弯矩,M y = kN ·m ；
γy ——与截面模量相应的截面塑性发展系数,对于H 型截面γy =； W y ——在弯矩作用平面内对较大受压纤维的毛截面模量,W y =1120cm 3；
βmy ——等效弯矩系数,有端弯矩和横向荷载同时作用时,使构件产生同向
考虑到双拼支撑的下道支撑承受的力较大,故考虑20%的放大系数;
由于×= N/mm 2＜205 N/mm 2
,故满足要求
水平斜撑与水平对撑采用同一种截面形式,斜撑的力较小,故不必重复计算 5、型钢围檩的验算
莱钢生产的Q235国标H 型钢400×400×13×21mm,A=,
g=172kg/m,W x =3340cm 3,W y =1120cm 3,i x = cm,i y = cm,f=205MPa;
计算长度取,λx =l/i x =20,查表得φx =；
由内力图可知围檩内力设计值为：
M x =××=·m；N=××=
验算弯矩作用平面内的稳定性：
N ——所计算构件段范围内的轴心压力,N=；
'Ex N ——参数,kN 10132320
1.121950
1006.214.3)1.1/(EA 2
5222
'=⨯⨯⨯⨯==x
Ex
N
λ ； φx ——弯矩作用平面内的轴心受压构件稳定系数,φx =；
M x ——所计算构件段范围内的最大弯矩,M x =·m；
γx ——与截面模量相应的截面塑性发展系数,对于H 型截面γx =； W 1x ——在弯矩作用平面内对较大受压纤维的毛截面模量,W 1x =3340cm 3；
βmx ——等效弯矩系数,有端弯矩和横向荷载同时作用时,使构件产生同向
考虑到双拼支撑的下道支撑承受的力较大,故考虑20%的放大系数;
由于×= N/mm2＜205 N/mm2,满足要求
由于钢板桩紧贴在围檩翼缘上,故可不必对平面外稳定性进行计算;
围檩角部应力明显比中间部位的小,采取构造措施,焊接两道三角形钢板即可,不必重复计算
6、牛腿的验算
牛腿采用莱钢生产的国标300的槽钢,牛腿在围檩下承受两道围檩以及支撑的自重荷载,设置在每个水平支撑与围檩连接节点下方;
一圈围檩及支撑自重为：
q=×2+×2+4×+2×+++10×172×10×2=
牛腿与钢板桩采用角焊缝为6mm的围焊形式,一圈围檩及支撑需要的焊缝长度为：l=×1000/×6×160=550mm
所以牛腿的设置满足要求
基坑支护(钢板桩)设计及计算书
目录 1 计算依据 (1) 2 工程概况 (1) 3 地质情况 (1) 4 设计施工方案概述 (1) 5 围堰结构计算 (2) 5.1 设计计算参数 (2) 5.1.1材料设计指标 (2) 5.1.2单元内支撑支撑刚度计算 (3) 5.1.3单元内支撑材料抗力计算 (3) 5.1.4 设计安全等级 (4) 5.2 拉森钢板桩封闭支护结构设计分析 (4) 5.2.1 开挖过程结构分析 (4) 5.2.2 拉森钢板桩单元计算分析结果 (4) 5.2.3 内支撑应力和变形计算 (18) 5.2.4支护结构强度验算 (19) 5.2.4 支撑型钢强度、稳定性验算 (23)
基坑拉森钢板桩围堰设计及计算书 1 计算依据 1.2 《特大桥承台基坑拉森钢板桩围堰设计图》； 1.3 《建筑施工计算手册》； 1.4 《钢结构设计规范》（GB500017-2003）； 1.5 《理正深基坑软件7.0版》； 1.6 《基坑工程设计规程》（DBJ08-61-97） 1.7 《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012） 1.8 《建筑基坑工程技术规范》（YB9258-97） 2 工程概况 桥址处为荒地、民房，地势平坦，交通便利。根据现场调查，特大桥1#承台施工为最不利基坑，承台尺寸为4.85×5.7×2m，开挖后深度4.209m。 3 地质情况 根据工程地质勘测报告，承台处的地质情况如表1。 表3-1 承台地质情况 取样 编号厚度（m）名称 重度 （kN/m3) 粘聚力 （Kpa) 摩擦角(。） 侧摩阻力 （Kpa) 1 1.25 杂填土17.7 11.00 7.20 30.0 2 4.25 淤泥质土17. 3 13.00 6.00 22.0 3 6.20 粉砂18.0 45.00 --- 40.0 4 4.60 粘性土19.8 49.00 --- 65.0 5 21.60 粉砂19. 6 47.00 --- 70.0 4 设计施工方案概述 使用9m拉森Ⅳ钢板桩对基坑进行封闭支护，钢围檩设于承台顶标高以上1.509m，钢板桩顶往下1m处，围檩采用H400×400×13×21mm型钢，围檩长边下方设置不少于3个牛腿，上方采用直径8mm钢丝绳兜吊在拉伸钢板桩上，斜角撑采用H400×400×13×21mm型钢，斜撑两端与围檩型钢焊接牢固。基坑尺寸控制原则为自承台外轮廓外扩1.2m，为保证承台模板与钢筋的顺利施工，围檩斜角撑的位置应避免阻碍模板与钢筋的吊装施工。
钢板桩计算
苏州西全桥主墩钢板桩围堰计算书 一、工程概括 苏州西全桥跨望虞河为（48.75＋80＋80＋48.75）米一联四跨连续梁形式。35＃、36＃主墩位于望虞河中。主墩承台平面尺寸为10.4×18.2米，高度为4米，其上为6.6×12米，厚度1.5米的加台。主墩桩基为15根Φ1.5米钻孔桩。 35＃、36＃主墩承台结构尺寸如下： 二、围堰的布置及计算假设 1、围堰的布置 在比较2个墩的承台底标高及河床标高后，拟以35＃墩为例，进行钢板桩围堰的设计、计算。钢板桩的具体布置如下图：
2、计算假设 本计算中土层参数根据项目部提供的土层资料，按经验取值如下： 围堰设计时计算水位按＋2.0m 考虑。 三、钢板桩围堰设计 1、土压力计算 本工程土压力计算采用不考虑水渗流效应的水土分算法，即钢板桩承受孔隙水压力、有效主动土压力及有效被动土压力。 以水位标高＋2.0以基准，计算各高度点的水压力、有效土压力。 （1）、主、被动土压力系数 黏 土：Ka ＝tg 2(45- 220 )＝0.49， ka ＝0.7 Kp ＝tg 2(45+2 20 )＝2.04， kp ＝1.428
粉砂：Ka＝tg2(45- 25. 24 )＝0.414，ka＝0.643 Kp＝tg2(45+ 25. 24 )＝2.417，kp＝1.555 （2）、有效主动土压力的计算 a、h＝6.5m时， Pa’=0 b、h＝8.8m（上）时， Pa’=0.49×9.5×2.3－2×10.5×0.7＝－3.99KN/m2，取Pa’=0 h＝8.8m（下）时， Pa’=0.414×10×2.3－2×10×0.643＝-3.338KN/m2，取Pa’=0 c、h＝20.5m时， Pa’=0.414×（9.5×2.3＋10×11.7）－2×10×0.643＝44.6 KN/m2 （3）、孔隙水压力的计算 a、h＝6.5m时， Pw＝65 KN/m2 b、h＝8.8m时， Pw＝88 KN/m2 c、h＝20.5m时， Pw＝205 KN/m2 （4）、土压力合力 a、h＝6.5m时， Pa＝65 KN/m2 b、h＝8.8m时， Pa＝88 KN/m2 c、h＝20.5m时， Pa＝44.6＋205＝249.6 KN/m2 2、各施工工况及内力计算 本围堰施工时，按上层支撑已安装，并抽水（吸泥）至待安装支撑下100cm 处，计算各支撑在各阶段可能出现的最大反力和钢板桩最大内力。 根据施工工序，分为四个工况； 工况一、围堰第一道支撑加好后，抽水到－4.0m标高时； 工况二、围堰第二道支撑加好后，抽水、吸泥到－8.0m标高时； 工况三、围堰第三道支撑加好后，向围堰内注水至围堰外标高，围堰内吸泥、清淤到－13.957m标高时； 工况四、围堰封底砼浇注并达到设计强度后，围堰内抽水完成后。 在计算时，各阶段钢板桩计算长度按等值梁法确定，从主动土压力与被动土压力相等的反弯矩截面（即净土压力为零或弯矩为零）截断形成等值梁计算支撑反力
(拉森Ⅳ)40#钢板桩围堰计算书BBB
新建广州至珠海铁路复工工程一标DK07+293.11 白坭河特大桥 40＃墩钢板桩围堰检算 中铁二十五局集团有限公司 新建广州至珠海铁路复工工程一标工程指挥部 二00九年一月十六日
目录 一、工程概况 (19) 二、地基承载力验算 (19) 三、抗隆稳定验算 (20) 四、支撑的布置和计算 (22) 五、钢板桩受力分析 (24)
白坭河特大桥40#墩钢板桩围堰计算书 一、工程概况 新建广州至珠海铁路正线于DK4+444.75～DK10+141.465之间设白坭河特大桥，本桥为铁路双线桥，桥中心里程为DK7+293.11,桥全长5696.715m,共157墩2台158跨；本桥位于广州市白云区江高镇至佛山市南海区和顺镇境内，特大桥横跨白坭河和西南涌，区内主要为耕地、鱼塘、苗圃，地形平坦，交通条件较好。40#墩承台平面尺寸为15.0×19.9m,厚度为 5.0m,拟采用德国拉森(Larseen)Ⅳ型锁口钢板桩施工。桥位处施工水位+3.194m,计算水位按+3.694米考虑。钢板桩顶标高按+3.694米设置。因该墩岸侧地面标高较河侧高,对钢板桩的压力较大，所以计算取岸侧地质条件作为计算地质。 二、地基承载力验算 40#墩封底混凝土采用C25，厚度为6.5米，承台厚度为5.0m,分两次浇注,每次厚度为2.5米。 1、验算基底承载力，基底荷载为σ=6.5×24=156kPa＜[σ]=250kPa。故基 底承载力满足要求。 基底完全能承受封底混凝土的重量。承台混凝土重量由封底混凝土抗拉来承受。 2、验算利用封底混凝土抗拉强度是否能承受5米厚的承台混凝土重量。 计算底层混凝土强度达到80%设计强度的承载力,容许抗拉应力[σ]=1.2MPa。因为主墩承台为群桩，底层混凝土为双向板，但为简化计算（且偏于安全），按桩的最大间距7.64m单向简支板计算，取板宽1m。 计算封底混凝土达到强度后能否承受承台混凝土的重量：
拉森扣板桩计算书(同样适合工字钢)
拉森钢板桩（扣板）受力验算 由于没有地质资料图，根据现场实际开挖获取的地质资料提取验算参数。 因本工程钢板桩施工区地质情况复杂，且无明显变化界限，为确保安全，选有代表性的地质断面分别计算荷载，取最不利荷载对拉森扣板桩支护进行验算，代表性地质断面情况如下表（按11.5m深度统计），场地狭窄，大部分是填筑土，以表1的地质情况验算。 1、土层参数 内摩擦角φ取值见建筑施工计算手册第77页表2-1 表1 地质断面情况表 地层名称层厚（m） 土的容重ｒ （KN/m3）内摩擦角φ （°） 凝聚力 c（KPa） 备注 人工回填土 1.919.1 23 参考同类土质试验成果淤泥质粉质粘土 1.616.9 4.4 5.5 参考同类土质试验成果粉质粘土820.1 22.2 17.3 参考同类土质试验成果 2、拉森钢板桩参数 表2 拉森钢板桩参数表 钢板桩型号 每延米截面积 cm2每延米惯矩 Ix（cm4） 每延米抵抗矩 Wx（cm3） 容许弯曲应力 ［σw］（MPa） 容许剪应力 ［τ］（MPa） 备注 拉森Ⅳ236 36551 2037 210 120 3、汽车荷载换算成等代均布荷载的土层厚： 装土车安排1台在坑边，装土后总重＝自重20+土重20=40t
装土时汽车荷载分布示意图（单位：m） 荷载换算成的土层厚度： H=ΣP/(BLr)=40×10/(3.55×8.05×18.4)=0.77m 4、拉森钢板桩最大悬臂长度的计算： 4.1 土体参数计算 根据现场调查，安设钢板桩的地段，最小开挖深度h＝3m以上，取3m范围的土层计算土体参数加权平均值。 土平均容重ｒ＝（18.4×1.9+16.9×1.1）/3＝17.85 KN/m3 土平均摩擦角φ＝（23×1.9+4.4×1.6）/3＝16.91 主动土压力系数Ka＝tga2（45°－φ/2）=0.55 3m深度处的最大主动土压力荷载： 主动土压力荷载q＝ｒ×(h+0.77)×Ka＝17.85×3.77×0.55=37.02 KN/m
钢板桩计算
北兴塘大桥钢板桩计算书 钢板桩按拉森Ⅳ型设计，长度12.0米，设计施工水位1.80米，采用浮箱打桩平台上的1.8t柴油打桩机水上插打钢板桩，并敷设钢围囹。围堰尺寸：11.6m ×22.0m，每个围堰需钢板桩168根。并以左幅10#为例进行计算。河床地质情况为淤泥质压黏土。见钢板桩围堰布置图。 施工步骤：第一层围囹制作安装抽水3m 第二层围囹制作安装挖基坑土方水下砼封底 一、第一层围囹敷设完成后抽水3m，验算钢板桩和围囹的强度。 受力图为： 1、计算土压力零点K的位置： λp=γtg2（45o+20o/2）=36.72 KN/m3 λa=γtg2（45o-20o/2）=8.82 KN/m3 由λp×u = λ水×h +λa×u 得 u=λ水h/（λp-λa）=10×3/（36.72-8.82）=1.075m
2、由等值梁AK根据平衡计算支撑反力T s和K点剪力Q k Ts = ∑P（h+u+a）/（h+u-h0） =45×（3+1.075-2）/（3+1.075-0.3）=24.74 KN/m Q k = ∑P（a-h0）/（h+u-h0） =45×（2-0.3）/（3+1.075-0.3）=20.26 KN/m 取Ts值计算第一层围囹的强度，围囹选用I36b双工字钢，横撑选用直径60cm钢桩，满足要求。 3、由等值梁KG计算钢板桩的入土深度，∑M g=0，则： Q k×x=1/6×[λp×x-λ水（h+u+x）-λa×（u+x）] x2 代入数据解得： x =4.37 m t=u+1.2x=6.32m＜8m 满足要求 4、由等值梁法求算最大弯矩M max值 由上图的几何关系得： t/e t=u/e a e t= e a t/u ①
拉森钢板桩基坑工程的计算公式
拉森钢板桩基坑工程的计算公式 钢板桩支护计算书（武汉建福市政工程有限公司） 以桩号2c0+390处的开挖深度,4C0+001.5处的开挖宽度为准(本相目的最大开挖深度和宽度）一设计资料 1桩顶高程H1：4.100m 施工水位H2：3.000m 2 地面标高H0：4.350m 开挖底面标高H3：-3.400m 开挖深度H：7.7500m 3土的容重加全平均值γ1：18.3KN/m3 土浮容重γ’：10.0KN/m3 内摩擦角加全平均值Ф：20.10° 4均布荷q：20.0KN/m2 5基坑开挖长a=20.0m 基坑开挖宽b=9.0m 二外力计算 1作用于板桩上的土压力强度及压力分布图 ka=tg2(45°-φ/2)=tg2(45-20.10/2)=0.49 kp=tg2(45°+φ/2)=tg2(45+20.10/2)=2.05 板桩外侧均布荷载换算填土高度h， h=q/r=20.0/18.3=1.09m 桩顶以上土压力强度Pa1 Pa1=r×（h+0.25)Ka=18.3×(1.09+0.25) ×0.49=12.0KN/m2 水位土压力强度Pa2 Pa2=r×(h+4.35 -3.00 )Ka =18.3×(1.09+4.35 -3.00 )× 0.49=21.8KN/m2 开挖面土压力强度Pa3 Pa3=[r×(h+4.35 -3.00 )+(r-rw)(3.00+3.40)}Ka =[18.3×(1.09+4.35 -3.00 )+(18.3-10) ×(3.00+3.40)]×0.49=47.8KN/m2 开挖面水压力(围堰抽水后)Pa4： Pa4=γ(3.00+3.40)=10×(3.00+3.40)=64.0KN/m2 三确定内支撑层数及间距 按等弯距布置确定各层支撑的Ⅲ型钢板桩 能承受的最大弯距确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度h: 弯曲截面系WZ0=0.001350m3,折减系数β=0.7 采用值WZ=βWZ0=0.00135×0.7＝0.000945m3 容许抗拉强[σ]= 200000.0KPa 由公式σ=M/Wz得： 最大弯矩M0=Wz×[σ]=189.0KN*m 1假定最上层支撑位置与水位同高，则支点处弯矩 M'=Pa1*(H1-H2)2/2+(Pa2-Pa2)(H1-H2)2/6=9.2KN*m 故，支撑点可设置在水位下。
钢板桩围堰承台施工计算书
XX跨线桥PM5承台施工钢板桩围堰计算书一、工程概述 XX跨线桥PM5承台地质情况为淤泥质粘土、粉质粘土层。为了保证承台施工过程的安全稳定，需打设12m钢板桩形成平面尺寸8.8×8.8m的围堰，采用SP-IV拉森钢板桩。地质参数及截面参数如表1-1、1-2所示。腰梁采用双拼I32a，内撑选用I32a。 表1-1 地质层计算参数 表1-2钢板桩技术参数
二、荷载和工况计算 2.1、基本参数 1、主动土压力系数 淤泥质粘土：Ka1=tan 2 (45°-4.91°/2)=0.84, 粉质粘土：Ka2=tan 2(45°-19.30°/2)=0.50 2.2、支撑布置 按等弯矩布置确定各层支撑的间距，根据拉森Ⅳ型钢板桩能承受的最大弯矩确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度 ) (56.288.0)(21.31.1) (91.26020130m h h m h h m k r w h a =====???=σ 施工最大水位为+3.5m ，考虑钢板桩超出最大水位0.5m ，故基坑总高度为7.85m 。（承台顶标高为-1.5m,承台底标高为-3.7m ，垫层厚度为0.15m ）根据具体情况，至少需要设置两层支撑。根据具体情况，设置两道支撑。第一道支撑设置在+1.5m 处，第二道支撑设置在-1.35m 处。 2.3、钢板桩内力计算 钢板桩所受土压力分布图如下：
钢板桩受力简图模型如下所示： 单位：KPa 经结构力学计算器计算得：
由弯矩图可知，最大弯矩为15.94KN ?m 。 。，，支撑反力KN R KN R KN R 60.4134.5785.51321=== []。满足要求MPa MPa W M 21544103621094.156 3max max =<=??==-σσ []。满足要求MPa MPa A Q 12592.5109.961034.574 3 max max =<=??==-ττ 2.4、内撑计算 支撑体系主要由两种材料组成，围檩结构为双拼工32a ，斜撑结构为工32a 。其截面特性如下表所示：
拉森桩计算书
工程结构支护计算书： 1、设计资料 桩顶高程104.27m ，施工水位108.13m ，开挖深度4.0m ，基坑内外土的重度加权平均值为：16.7KN/，为了考虑重度不平均，设计取值为17.7KN/ m3，内摩擦角加权平均值Ф=4.5°，内聚力C ：6.9Kp 。距板桩外1.5m 均布荷载按20KN/ m2计。 2、拉森桩特性 型 号 截面模数 惯性矩 截面面积 规格 每桩 每米墙身 每桩 每米墙身 每桩 每米墙身 宽 高 厚 CM3 CM3/M CM4 CM4/M CM2 CM2/M MM MM MM SP-IV 362 2270 4670 38600 96.9 242.5 400 170 15.5 3、地质条件 场地地质条件和计算参数见表1。地下水位标高为-0.5m 。 土层 层厚(m) 重度(kN/m 3) ϕ(︒) c(kPa) 杂填土 2 淤泥质黏土1 4 16.4 3.7 6 黏土 3 17.4 4.5 6.9 3.1钢板桩强度验算： []max max 3 2891.25 1.25159.02052270/M KN m MPa MPa W cm m σσ⨯==⨯=<= 满足规范要求。 3.2、钢板桩平面布置、板桩类型选择，支撑布置形式，板桩入土深度、基底稳定性设计计算如下： (1)作用于板桩上的土压力强度及压力分布图 Ka=tg 2（45°-φ/2）= tg 2（45°-17.4/2）=0.54 Kp= tg 2（45°+Ф/2）= tg 2（45°+17.4/2）=1.86 板桩外侧均布荷载换算填土高度h1，
q=20KN/m2 q=58.59KN/m2 钢板桩土压力分布图h1=q/r=20KN/ m2÷17.7KN/ m3=1.13m 填土面处的土压力强度Pa 1 ： Pa 1 =r*h1*Ka=17.7×1.13×0.54=10.8 KN/m2 基坑底处土压力强度Pa 2 ： Pa 2 =r*(h1+5)*Ka=17.7×(1.13+5) ×0.54 =58.59KN/m2 总主动土压力 Pa=1/2（Pa 1+ Pa 2 ）H=1/2*（10.8+58.59）*5=173.475 合力Ea距基底的距离y： y=（H/3）*（2Pa 1+ Pa 2 ）/（Pa 1 + Pa 2 ）=1.363m (2)确定内支撑层数及间距 按等弯距布置确定支撑的间距,根据SP-Ⅳ钢板桩能承受的最大弯距确定板桩顶悬臂端的最大允许跨度h: h= 3]f[6 Ka W γ = 3 54 .0 7. 17 10 2270 350 63 ⨯ ⨯ ⨯ ⨯
钢板桩围堰设计计算书
排水井钢板桩围堰计算书 一、围堰类型选择 根据工程地质、工程水文特点、经济比选，排水井和雨水沉淀池施工围堰选择钢板桩围堰。采用钢板桩围堰施工方案具有安全性高、工期短、施工成本低、工艺简单成熟、施工风险易于控制等诸多优势。排水井平面结构尺寸21.6×19.6m，钢板桩施工前，先将原始地面标高开挖平整至+1.500m，然后打设钢板桩围堰。 二、计算取值 1、本工程所处位置为地质主要为中砂，地下水位标高+1.000m左右，根据地勘资料显示，地质参数如下表： 地质参数表 土层 编号 名称土层顶标高土层底标高 容重 （KN/m³） 内摩擦角 （Φ） 粘聚力c （kpa） ①中砂+1.500m -4.500m 18.326 28°0 ②粉土-4.500m +8.200m 17.284 20°11 参数取容重r=18.326kN/m3，粘聚力c=2kpa，内摩擦角Φ=28° 2、选用拉森钢板桩，钢板桩规格型号参数见下图： 钢板桩规格型号参数图
3、型钢采用A3型钢材允许应力为[σ1]=140Mpa ；钢板允许应力为[σ2]=200Mpa 。 4、地面超载按50t 考虑，换算后为7.14KN/㎡，换算为土高度为： 三、钢板桩受力验算 1、主动土、被动土压力强度计算 (1)作用在钢板桩上的土压力强度及压力分部见下图；根据《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社，公式3-3、3-9求得主动土、被动土压力系数如下： 钢板桩受力简图 主动土压力系数：361.02 2845tg K o o 2 a =-=）（ 被动土压力系数：770.22 2845tg K o o 2 p =+=）（ （2)有效主动土压力强度计算： ①作用在高程+1.500m 处土压力强度（地面处），根据《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社，公式3-1求得主动土压力强度如下： ㎡/646.2361.04.0m /326.18rhK P 3a a1KN m KN =⨯⨯== m KN KN r q h 4.0m /326.18/14.73 0===㎡
拉森钢板桩支护方案计算书
桂林市西二环路道路建设工程排水管道 深基坑开挖施工方案计算书 一、工程概况 桂林市西二环路二合同段污水管道工程的起点K12＋655，终点K17＋748，埋设管道为聚氯乙烯双壁波纹管（Ф500）和钢筋砼管（Ф800），基础采用粗砂垫层，基础至管顶上50cm范围为粗砂回填，其上为级配碎石回填至路床；起点管道底部标高为150.277m，管道平均埋深为5.2米左右，最深为7.8米，地下水位较高，其中有局部里程段3.5m厚土层以下是流沙层，开挖时垮塌较严重，为防止开挖时坍塌事故发生，特制定该方案，施工范围为K12+655～K14+724段左侧污水管。 本段施工段地质为松散耕土、粉质粘土，地下水位高，遇水容易形成流砂。 二、方案计算依据 1、《桂林市西二环路道路建设工程（二期）施工图设计第三册（修改版-B）》（桂林市市政综合设计院）。 2、《市政排水管道工程及附属设施》（06MS201）。 3、《埋地聚乙烯排水管管道工程技术规程》（CECS164:2004）。 4、《钢结构施工计算手册》（中国建筑工业出版社）。 5、《简明施工计算手册》（中国建筑工业出版社）。 三、施工方案简述 1、钢板桩支护布置 钢板桩采用拉森ISP-Ⅳ型钢板桩，其长度为12米/根，每个施工段50m需260根钢板桩。根据施工段一般稳定水位154.0m和目前水位情况，取施工水位为154.00m。根据管沟开挖深度（4.7m），钢板桩支护设置1道型钢圈梁和支撑。以K14+100左侧排污管道
钢板桩支护为例，桩顶标高为157.83m，桩底标高为148.83m，依次穿越松散耕土→粉质粘土层。 2、钢板桩结构尺寸及截面参数 拉森ISP-Ⅳ型钢板桩计算参数如下表所示： 四、计算假设 1、根据设计图纸中地勘资料提供的土层描述，本计算中土层参数按经验取值如下（K14+100钢板桩支护处）： 则计算取值：γ=18 KN/m3 ，φ=150，c=10 KPa 。 2、支护计算水位按154.00m考虑。 3、计算时按照支护周边均为土体进行计算，不考虑空隙水压力及土体浮容重,同时不扣减由土体粘聚力与钢板桩之间产生的摩擦力。 五、钢板桩围堰计算 1、内力计算 本工程土压力计算采用钢板桩全部承受的主动土压力视为有效主动土压力。以地面标
钢板桩支撑计算书
29#楼塔吊基础加固方案 概况 29#楼塔吊基础正南方有29#楼的集水坑基础，基础底标高比塔吊基础底标高高2.5m ，详细见附图。为保证塔吊基础不被破坏及塔吊能小负荷的运转，将用拉森钢板桩进行加固。详细布置及尺寸见附图。 钢板桩支撑计算书 一、 塔吊自重31.2吨；佩重12吨；最大起吊重量5吨 F=（31.2+12+5）×103×9.8=472.36KN 塔吊基础：G=6.2×1.42×25=1100.5KN 顶部覆土：G 土=0.5×6.2×5×6.42×19=1100.5KN 塔吊起重产生的最大弯矩：M=5×103×9.8×15.24=746.76KN ·m] KPa W M A G G F 1.128=+++=土竖向σ 又625.04 .25.1==z r （r 为基础至钢板桩的距离） 查表得α=0.2196 水平应力/67.130KN z z F =⨯=ασm 2 二、 钢板桩力的分析
52 ⨯ =σ 4.0= mm KN q/ 3. 左侧弯矩分解 （1） Mmax=qL2/2 （2）取X1=1时，Mmax=a
（3）取X2=1时，Mmax=L 力法基本方程为： 222212*********=∆++=∆++P X X P X X δδδδ EI L a L qL L p )4(2 1311-⋅⋅-=∆
EI L L L EI L L L qL P EI L a L L EI a a a 32282)3(212112311⋅⋅=⋅⋅⋅-=∆-⋅==⋅⋅=δδδδ 代入得X1=238.3KN X2=91.7KN F1=238.3KN F2=X2/COS α=97.2KN ①、由图（1）（2） M AB （X ）=-0.5q(X-L)2+F1(a-X)+F2(L-X) (0≤X ≤0.5) M ′AB （X ）=-q(X-L)+238.3+97.2=0 X=8.8m 不满足0≤X ≤0.5 M + AB （X ）= M AB （a ）=90.28m KN ⋅ M - AB （X ）= M AB （0）=201.8m KN ⋅ 取M AB （0）为最大(EI=206×103×38600×104) B 点的挠度：W B = W AB （a ）=0.9mm< 250L =9.6mm ②、θBC =-⎰EI 1 M BC （X ）d （X ） 又θBC （a ）=θAB （a ） 得C=EI L L L L L a a 64.324.79⋅⋅-⋅-⋅ W BC =⎰θBC （X ）d （X ） 又W BC （a ）=W AB （a ） 得C ′=C W C=W BC （L ）=1.9mm<250 L =9.6mm
钢板桩计算书(开挖5-6m)
钢板桩围堰计算书（二） 目录 第一章设计条件 (1) 1.1工程概况 (1) 1.2设计概况 (1) 1.3主要计算依据 (2) 1.4荷载计算 (2) 1.5土体参数 (3) 1.6 材料特性 (4) 第二章基坑支护结构受力计算 (4) 2.1 计算工况 (4) 2.2 钢板桩计算 (4) 2.2.1工况一 (4) 2.3 围檩及支撑 (6) 第三章基坑稳定性验算 (9) 3.1钢板桩入土深度验算 (9) 3.2基坑隆起稳定性计算 (9) 3.3基坑渗流稳定性计算 (11)
第一章设计条件 1.1工程概况 主线承台位于陆地上，开挖深度3.6m-7.8m，根据基坑开挖深度，拟定3种类型钢板桩围堰。开挖6m以上，选用18m长钢板桩围堰，2层支撑；开挖5-6m，选用18m长钢板桩，1层支撑；开挖5m以下，选用12m长钢板桩，1层支撑。本计算书验算ZX78#（开挖5.6m）承台围堰受力情况。 78#承台水文资料及设计参数计算，统计如下： （1）钢板桩顶标高： +6.5m （2）钢板桩底标高： -11.5m （3）承台顶标高： +4.5m （4）承台底标高： +0.7m （5）围檁标高： +5.5m （5）承台高度： 3.8m （6）地面标高： +6.2m （7）地下水位： +4.9m 1.2设计概况 承台尺寸12×12×3.8m，钢板桩围堰内轮廓尺寸为15.2×15.2m，高12m。采用拉森—400×170型钢板桩，承台为一次性浇筑，按照开挖深度设置一道围檩及支撑。围檁采用2I45，斜撑均采用2I32。 施工工艺：插打钢板桩并合拢，开挖至第一层围檁标高位置，安装第一道围檩及支撑；开挖至基坑底；浇筑10cmC20混凝土垫层；待垫层混凝土达到强度后，进行承台施工。
拉森钢板桩设计计算书
拉森钢板桩设计计算书 （1）钢板桩的设置位置要符合设计要求，便于基础施工，即在基础最突出的边缘外留有支模、拆模的余地。 （2）基坑护壁钢板桩的平面布置形状应尽量平直整齐，避免不规则的转角，以便标准钢板桩的利用和支撑设置。各周边尺寸尽量符合板桩模数。 （3）整个基础施工期间，在挖土、吊运、扎钢筋、浇筑混凝土等施工作业中，严禁碰撞支撑，禁止任意拆除支撑，禁止在支撑上任意切割、电焊，也不应在支撑上搁置重物。 2 工艺流程 根据施工图及高程放设沉桩定位线→引孔的施工→沉桩位置沟槽开挖1m 深→根据定位线设置沉桩导梁→整修、平整施工机械行走道路→钢板桩插入和预打→静压钢板桩→静压机行走路线处沟槽的平整→钢管桩的静压施工→挖除地表面 1.0m厚土及放坡→开挖至第一道围檩位置→设置围檩及支撑→开挖至第二道围檩位置→设置围檩及支撑→土方开挖→割除并吊出上部的钢管桩（可根据钢管桩每节的长短进行工序的调整）→施工桥台至第二道支撑下0.5m处→填土及拆除第二道围檩及支撑→施工桥台至第一道支撑下0.5m处→填土及拆除第一道围檩及支撑→主体结构施工完成→回填土→拔除钢板桩→在桩的缝隙处用细砂回填密实 在施工过程中采用集水明排方式排出坑底汇水。 3 操作工艺 （1）打桩机械 主机采用静压机，噪音及振动较小。围檩、支撑、板桩吊装采用25t汽车吊。板桩围堰施工采用测量定位、屏风式打入的施工方法。 （2）钢板桩的检验及矫正 对进场的钢板桩按出厂标准进行检验，应对外观质量进行检验，包括长度、宽度、厚度、高度等是否符合设计要求，有无表面缺陷，端头矩形比，垂直度和锁口形状等。验收标准：①高度允许偏差±8mm；②宽度绝对偏差+10mm；③弯曲和挠度用2m长锁口榉板顺利通过全长挠度＜1%；④桩端平面应平整；⑤钢板背面及锁口应光滑无阻。
钢板桩计算书
钢板桩计算书 计算美的一期排水沟槽钢板桩的设计书 一、计算依据 1.地质：现场砂性土的干溶重为1.5t/m3，饱和溶重为1.4t/m3. 2.粘土的密度为2.74t/m，黏性角为 3.63°。 3.钢板桩采用德国拉森Ⅳ型，截面模量为2037cm，弯曲允许应力为170MPa。 4.支撑材质为Q235钢，轴向允许应力为160MPa，弯曲允许应力为170MPa，允许剪应力为95MPa。 二、第一种支撑结构情况一
在基坑开挖到沟槽设计标高约5.2米时，设一道水平支撑，支撑间距为4m。 1.钢板桩应力计算 1) 支撑应力 不计水平压力，作用于钢板桩的主动土压力为q主 =1.4*9=12.6t/m2，被动土压力为q主=1.4*3.8=5.32t/m2.则E主=1/2*12.6*9=56.7t，E被=1/2*5.32*3.8=10.1t。因此，E主 =1/2*16.8*12.0=100.8t，E被=1/2*10.5*7.5=39.4t。则ΣX=R- A=46.6t/m，ΣMc=R*A=15.6t。 2) 钢板桩应力 假设钢板桩铰接于基坑底面以下3.0m处，L=6.0m， x=0.5774*6.0=3.46m。
则M=1/2*2.10*6.02+0.128*(10.30-2.10)*6.02- 2/8*4.2*3.0*4.2*3.0*(3.0*3.46-(3.46- 3.0)*23)/(6.03*3.0)=25.28t·m，σ=25.28*102/2037=1.24t/cm2. 2.围檩应力计算 1) 围檩应力 2~3跨按简支梁计算，M2~3=1/2*61.4*3.02=69.08t·m，Q2~3=61.4*3.0*(1/2)=92.1t，N2~3=61.4*2.7*(1/2)=83.18t。围檩断面为2Ⅰ56C，d=16.5mm，F=2*157.853=315.67cm2， I=1/12*2*15.7853*(2.56/10)^3=1.71*10^-3m4. The article is not XXX n of the article. 1.524t/cm2 < [σ] = 1.6t/cm2 XXX problematic paragraph。XXX: The stress on the structure is calculated to be 1.524t/cm 2.which is less than the allowable stress of 1.6t/cm2.
拉森钢板桩设计计算书
拉森钢板桩设计计算书 (1)钢板桩的设置位置要符合设计要求，便于基础施工，即在基础最突出的边缘外留有支模、拆模的余地 (2)基坑护壁钢板桩的平面布置形状应尽量平直整齐，避免不规则的转角, 以便标准钢板桩的利用和支撑设置。各周边尺寸尽量符合板桩模数。 (3)整个基础施工期间，在挖土、吊运、扎钢筋、浇筑混凝土等施工作业中，严禁碰撞 支撑，禁止任意拆除支撑，禁止在支撑上任意切割、电焊，也不应在支撑上搁置重物。 差的钢板桩应尽量不用。 弹性法土压力模型：经典法土压力模型： 矩形分布 层号土类名称水土 水压力调整系数主动土压力调整 系数 被动土压力调 整系数 被动土压力 最大值(kPa) 1杂填土合算 1.000 1.000 1.80010000.000 2圆砾合算 1.000 1.000 1.80010000.000 3中砂合算d 1.000 1.000 1.80010000.000 4粘性土分算 1.000 1.000 1.80010000.000 ［工况信息］ 工况 号工况类型深度 (m)支锚道号 1开挖 2.500— 2加撑— 1.内撑「3开挖 5.500—
(-4057)-—(54.44〉(-264.95A754.44)(-J94.t8>——(2757) <-49.54>—<79.95^ (-71.9&>--(74.40) <-69.5E>——
钢板桩支护计算书
钢板桩支护计算书 The manuscript was revised on the evening of 2021
支护计算书 一．设计资料 该项目的支护结构非主体结构的一部分；开挖深度为<10m；在等于开挖深度的水平距离内无临近建筑物。故可以认为该坑的安全等级为二级。重要性系数取γ = 。 地面标高： 基础底面标高： 开挖深度： 地下水位： 地面均布荷载：20kN/m2 土层：地表层有1m厚的杂填土，其下为均质粉质粘土 基坑外侧的粘土都看做饱和粘土；基坑内侧因为排水，看做有深含水量16%的粘土，其下为饱和粘土。 二．选择支护形式 由于土质较好，水位较高，开挖深度一般，故选择钢板桩加单层土层锚杆支护。 三．土压力计算 1.竖向土压力的计算
公式：j mj rk z γσ= o ok q =σ ok rk ajk σσσ+= 基坑外侧： )7.9(193.2037.81938201182020032321-⨯+==⨯+==+⨯==+=h kPa kPa kPa i σσσσσσ 基坑内侧： )8.1(19''69.308.105.17'0 '221-⨯+==⨯==h kPa j σσσσ 2.主动土压力的计算 840.0)2 545(21=︒ - ︒=tg K a 916.01=a K 490.0)2 2045(22=︒ - ︒=tg K a 700.02=a K ai ik ai ajk ajk K c K e 2-=σ kPa e kPa e kPa e a a a 38.9700.0202490.038'75.22916.052840.03863.7916.052840.020221-=⨯⨯-⨯==⨯⨯-⨯==⨯⨯-⨯= 取0'2=a e 主动土压力零点： m l l 0.10 7.020249.0)1938(==⨯⨯-⨯⨯+ kPa e a 62.7170.0202490.03.2033=⨯⨯-⨯=
钢板桩计算书10.13
目录 1设计资料 (2) 2钢板桩入土深度计算 (2) 2.1内力计算 (2) 2.2入土深度计算 (4) 3钢板桩稳定性检算 (5) 3.1管涌检算 (5) 3.2基坑底部隆起验算 (5) 4围囹检算 (6) 4.1工况分析与计算 (6) 4.1.1工况一 (6) 4.1.2工况三 (7) 4.1.3工况五 (8) 4.1.4工况七 (9) 4.1.5工况九 (10) 4.2围囹计算 (11) 4.2.1第一层围囹 ..........................................................................................................错误！未定义书签。 4.2.2第二层围囹 ..........................................................................................................错误！未定义书签。 4.2.3第三层围囹 ..........................................................................................................错误！未定义书签。 4.2.4第四层围囹 ..........................................................................................................错误！未定义书签。 4.2.5封底混凝土整体稳定性验算 (13) 4.3支撑管计算 (15)
6m拉森钢板桩计算书2
6m拉森钢板桩支护计算书 —-—-—---—--——-————---———-—-—----—--—-—--—---———--——-—-—---———-———-—-—— [ 支护方案 ] -—————-——-—---—--———-----————---—-—---—---——--—-—-——-—--—--——--------- 排桩支护 -——--—-——-—-—-—-————-——-—-——--—-—-——---——---————-———-——----—--—-—-—-—— [ 基本信息 ] ———--—---——--—---———————---——-—-----—---—--—-——--——-———-—-
—-————-—-—-———---——-—-—--————--——-——---—--——--——---———---——-——--——--—— ［超载信息 ] —--—-—-—-—-———--———-——-—-------———---—--——-———-—-—-——--—-— ———-———-—----——-———-—-——-——-——---———---——----——-—-—--——-—-———-——————-- ［附加水平力信息 ] --——-——-—-—-—-—-——-——-—---—-—-——-—————-———-—--——-—-———— -——————-—--———————----—-—--—---——————----—--—--——---—-—-——————-—-———-— ［土层信息 ] -------——-——-—--—--——-—-—--——--—-——---—-—---——-------——--———-- —-—--——-—-----—-—-——----—--—-----—-————-———--—-—--——-—-——--————----—-— [ 土层参数 ] ———-----———-------—--————-——----—-—-——-——-——-—-—————--—-—
钢板桩计算书(钢平台)
浙江省甬台温高速公路复线- 温州灵昆至阁巷工程第3 合同段钢板桩围堰（钢平台） 计 算 书 计算：_________________ 复核：_________________ 审核：_________________ 中交第二公路工程局有限公司 甬台温高速复线灵昆- 阁巷段第 3 标段项目部 二〇一六年十一月
目录 一、工程简介 (1) 二、计算依据 (1) 三、结构概况 (2) 四、钢板桩截面特性 (4) 五、地质情况 (4) 六、计算方法 (4) 6.2 确定内支撑层数及间距 (5) 6.3 本文计算作出如下假设： (5) 七、施工步骤 (6) 八、各施工工况及内力计算 (6) 8.1 工况分析 (6) 8.2 钢板桩验算 (8) 8.3 拉森钢板桩的最小入土深度计算 (17) 8.3 围囹计算 (17) 8.4 封底砼厚度计算 (24) 8.4.1 围堰整体抗浮验算 (24) 8.4.2 封底砼强度验算 (25) 8.5 基坑底土抗隆起验算 (26) 8.6 基坑底管涌验算 (27) 8.7 钢板桩围堰验算结论 (28)
欧飞 1 号高架桥钢平台钢平台钢板桩围堰计算书 一、工程简介 甬台温高速公路复线- 灵昆至阁巷工程第 3 合同段欧飞 1 号高架桥，里程范围为K287＋075～K291+125，全长约4050m。 大部分水中墩均需要采用拉森桩围堰施工系梁, 系梁尺寸为14.82 × 1.90 ×1.5m，14.82×1.80 ×1.5m，系梁最低顶标高为-3.9m，底标高为-5.4m，四面临水。 考虑架设钢平台，在钢平台上利用履带吊加振动锺，打入拉森钢板桩桩进行围堰支撑。拉森桩打设完成后，进行围堰内冲泥挖土，破除桩头、进行系梁立柱施工，详细布置 见下图： 二、计算依据 《钢结构设计规范》(GB50017-2003) 《简明深基坑工程设计施工手册》 《建筑桩基础规范》(JGJ94-2008) 《简明施工计算手册》 《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004) 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004) 《装配式公路钢桥多用途使用手册》 甬台温高速公路复线温州灵昆至阁巷段工程第 3 合同《两阶段施工图设计》( 第二册) 甬台温高速公路复线温州灵昆至阁巷段工程第 3 合同《施工图设计阶段工程地质
水中墩拉森钢板桩围堰施工支护计算书 完整
水中墩 钢板桩围堰施工支护计算书 1结构设计概况 18#墩承台施工采用钢板桩围堰施工法施工。钢板桩围堰由定位桩、导框（含内导梁、内支撑）及钢板桩组成，钢板桩采用拉森IV型钢板桩，材质为Q345，钢板桩单根长度为18m，单个围堰平面尺寸为8.4m×8.4m，各设置三道内支撑，内支撑结构采用工40型钢，材质为Q235。围堰顶高程为+18.0m，设计施工水位为+16.5m，围堰底高程为+0.0m。考虑到浇筑承台砼重量完全由封底砼与桩基间的摩阻力承担，且围堰施工时基底承受围堰抽水和基底挖深时水压、土压作用会导致基底发生挤高隆起，再加上渗流作用会出现翻砂、涌水或管涌，因此本围堰基底处理设计采用封底混凝土，封底厚度1.5m。18#墩钢板桩围堰立面布置如图1。 图1 18#墩承台钢板桩围堰布置图
2 基本参数 .2.1钢板柱截面特性 拉森Ⅳ型钢板桩，其规格及参数见表1和图2： 表1 钢板桩截面参数特性值表 图2 拉森Ⅳ型钢板桩断面图 2.2地质资料 根据地质勘察报告，18#墩地质资料及土层参数分别如表2所示。 表6.2 20#墩土层参数表 3 计算方法
钢板柱围堰的入土后，围堰上端受到内撑的支撑作用，下端受到封底混凝土与土体的嵌固支撑作用。由于内撑对钢板桩围堰是弹性支撑，并不是完全刚性，在反力计算时钢板桩按连续的简支梁处理，依此模型得到支反力。 钢板桩入土深度计算采用盾恩近似法计算。本检算报告计算时取1m宽单位宽度钢板桩。计算钢板桩支反力时，弯矩为零的位置约束设置为铰接，即钢板桩梁相当于一个简支梁。钢板桩在封底混凝土处及以下全部固结，在MIDAS中限制全部约束。封底混凝土采用ANSYS完成强度计算。本工程土压力计算采用水土分算法，即钢板桩承受水压力、有效主动土压力及有效被动土压力。 4 施工步骤 （1）钻孔桩施工结束后拆除钻孔平台，在桩基施工平台下部支撑钢管上焊接牛腿，安装第一道内环向支撑作为钢板桩插打导向围檩； （2）依次插打钢板桩至合拢； （3）围堰内吸泥至封底混凝土底部高程+6.128，浇筑水下封底混凝土； （4）封底混凝土达到设计强度要求时，围堰内抽水至+13.2m，在+13.2m处安装第二道内支撑； （5）围堰内继续抽水至+10.7m，在+10.7m处安装第三