0l =1.025n l +b/2=1.025×5080+400/2=5407mm ，近似取0l =5410mm
中 跨：0l =5400mm 主梁的计算简图如：
3、内力设计值及包络图 1）弯矩设计值
弯矩： M=0201Ql k Gl k +， 式中系数21k k 、可由附表6-2查得。
（i ）
=max ,1M 0.286×60.48×5.41+0.238×54.89×5.41=164.25KN ·m =max ,3M 0.222×60.48×5.4+0.111×54.89×5.4=105.40KN ·m （ii ）
=max 2，M 0.111×
54.89×5.4+0.222×60.48×5.4=105.40KN ·m （iii ）
=max ,B M -0.286×54.89×5.41-0.321×60.48×5.41=--189.96KN ·m
（iv ）
=max ,C M -0.286×60.48×5.4-0.191×5.4×54.89=-150.05KN ·m 2）剪力设计值
剪力： V=Q k G k 43+,式中系数均查附表6-2相应栏内可得。 由（i ），=?+?=486050895410.7.8.4.7max ，A V 91.02KN 由（iii ），=m a x ,Bl V 1.286×54.89-1.321×60.48=‐9.3KN 由（iii ），=m a x ,Br V 1.095×54.89+1.274×60.48=137.16KN 由（iv ），=m a
x ,cl V -0.905×54.89-1.190×60.48=-121.65KN
=max ,c r V 0.905×54.89+1.190×60.48=121.65KN
3) 弯矩、剪力包络图 弯矩包络图：
①第1、3跨有可变荷载，第2、4跨没有可变荷载 由附表知，支座B 或C 的弯矩值为：
=B M -0.143×60.48×5.41-0.286×54.89×5.41=‐131.72KN·m M c =-0.095×60.48×5.4-0.191×54.89×5.4=-87.64 KN·m M D=-0.143 ×60.48×5.41-0.286×54.89×5.41=-131.72 KN·m
在第1跨内以支座弯矩721310.-==B A M M ，KN·m 的连线为基线，作G=54.89KN ，Q=60.48KN 的简支梁弯矩图，得第1个集中荷载和第2个集中荷载作用点处弯矩值分别为：
31（G+Q ）0l +3B M =3
1
（54.89+60.48）×5.41-372131.=164.144KN·m
31
（G+Q ）0l +32B M =3
1（54.89+60.48）×5.41-2×372131.=120.244KN·m
在第2跨内以支座弯矩B M =-131.72KN ·m ，C M =-87.64KN ·m 的连线为基线，作G=54.89.KN ，Q=0的简支弯矩图，得第一个和第二个集中荷载作用点处的弯矩值：
)(-G B C B M M M l -+31310=31
× 54.89×5.4-117.03=‐18.228KN ·m )(-G B C B M M M l -+32310=3
1
× 54.89×5.4-（-131.72+44.08×2/3=117.03 KN ·m 在第3跨内以支座弯矩C M =-87.64KN ·m ，D M =-131.72KN.m 连线为基线，作G=54.89KN ，Q=,60.48KN 的简支弯矩图，得第一个和第二个集中荷载作用点处的弯矩值：
)(D C C M M M l Q G -+++31
310）（=105.33KN )(D C C M M M l Q G -+++3
2
310）（=90.64KN 在第4跨内以支座弯矩D M =-131.72KN.m ，E M =0连线为基线，作G=54.89KN ，Q=,0KN 的简支弯矩图，得第一个和第二个集中荷载作用点处的弯矩值：
D M Gl 31310+=31
× 54.89×5.41+2/3×(-131.72)=11.17KN D M Gl 32310+=3
1
× 54.89×5.41+1/3×(-131.72)=55.08KN ② 第1、2、4跨有可变荷载，第3跨没有可变荷载
M B =-0.321×5.41×60.48-0.286×54.89×5.41=-189.96KN ·m M C =-0.048×5.4×60.48-0.191×54.89×5.4=-72.29KN ·m M D =-0.155×5.41×60.48-0.286×54.89×5.41=-135.64KN ·m 各跨的集中荷载处的弯矩值的计算方式与情形①相同。因此： 第1跨内第1个集中荷载作用点处的弯矩值为：
31（G+Q ）0l +3B M =3
1
（54.89+60.48）×5.41-396189.=326.86KN ·m 第2个集中荷载作用点处的弯矩值为：
31（G+Q ）0l +3B M =3
1
（54.89+60.48）×5.41-3961892.?=81.41KN ·m 第2跨内第1个集中荷载作用点处的弯矩值为：
)(-B C B M M M l Q G -++3
1
310）（=56.93KN ·m 第2个集中荷载作用点处的弯矩值为：
)(-B C B M M M l Q G -++3
2
310）（=96.15KN ·m 第3跨内第1个集中荷载作用点处的弯矩值为：
)(D C C M M M Gl -++3
1
310=5.40KN ·m 第2个集中荷载作用点处的弯矩值为：
)(D C C M M M Gl -++3
2
310=-15.72KN ·m 第4跨内第1个集中荷载作用点处的弯矩值为：
3
1
（G+Q ）0l +32D M =117.62KN ·m
第2个集中荷载作用点处的弯矩值为：
3
1
（G+Q ）0l +3D M =162.84KN ·m
③ 第2、4跨有可变荷载，第1、3跨没有可变荷载（与情形①相同，各弯矩值可参照情形①得到）
④第1、4跨没有可变荷载，第2、3跨有可变荷载
M B =-0.095×5.41×60.48-0.286×54.89×5.41=-116.01KN ·m M C =-0.286×5.4×60.48-0.191×54.89×5.4=-150.02KN ·m M D =-0.095×5.41×60.48-0.286×54.89×5.41=-116.01KN ·m 第1跨内第1个集中荷载作用点处的弯矩值为：
31G 0l +3
B M
=31×54.89×5.41-301116.=60.31KN ·m 第2个集中荷载作用点处的弯矩值为：
31G 0l +3B M =3
1
×54.89×5.41-3011162.?=21.64KN ·m 第2跨内第1个集中荷载作用点处的弯矩值为：
)(B C B M M M l Q G -+++3
1
310）（=80.32KN ·m 第2个集中荷载作用点处的弯矩值为：
)(B C B M M M l Q G -+++3
2
310）（=60.89KN ·m 第3跨内第1个集中荷载作用点处的弯矩值为：
)(-D C C M M M l Q G -++3
1
310）（=60.98KN ·m 第2个集中荷载作用点处的弯矩值为：
)(-D C C M M M l Q G -++3
2
310）（=80.32KN ·m 第4跨内第1个集中荷载作用点处的弯矩值为：
3
1
G 0l +32D M =21.64KN ·m
第2个集中荷载作用点处的弯矩值为：
3
1
G 0l +3D M =60.31KN ·m
⑤第1、3、4跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载（与情形②相同，各弯矩值可参照情形①得到）
所得弯矩包络图见附图3 剪力包络图： ① 第1跨
i 由图（i ），m a x ,A V =91.02KN
过第1个集中荷载后为91.02-54.89-60.48=-24.35KN 过第2个集中荷载后为-24.35-54.89-60.48=-139.72KN ii 由图（iii ）max ,Bl V =‐9.3KN
过第1个集中荷载后为-9.3+54.89+60.48=106.07KN 过第2个集中荷载后为106.07+54.89+60.48=221.44KN iii 由图（iv ）A V =-0.095×60.48+0.714×54.89=33.45 KN 过第1个集中荷载后为33.45-54.89=-21.44KN 过第2个集中荷载后为-21.44-54.89=-76.33KN ②第2跨
i 由图（iii ）max ,B r V =137.16KN
过第1个集中荷载后为137.16-54.89-60.48=21.79KN 过第2个集中荷载后为21.79-54.89-60.48=-93.58KN ii 由图（i ）Br V =0.048×60.48+1.095×54.89=63KN 过第1个集中荷载后为63-54.89=8.11KN 过第2个集中荷载后为8.11-54.89=-46.78KN iii 由图(iv) max Cl ，V -121.65KN 过第1个集中荷载后为-6.28KN
过第2个集中荷载后为109.09KN ③第3跨
i 由图（iv ）=max C ，r V =1.190×60.48+0.905×54.89=121.65KN 过第1个集中荷载后为121.65-54.89-60.48=6.28KN 过第2个集中荷载后为6.28-54.89-60.48=-109.09KN ii 由图（i ）r V C =0.952×60.48+0.905×54.89=107.25KN 过第1个集中荷载后为107.25-54.89-60.48=-8.12KN 过第2个集中荷载后为-8.12-54.89-60.48=-123.49KN iii 由图（iii ）r V C =-0.107×60.48+0.905×54.89=43.20KN 过第1个集中荷载后为43.2-54.89=-11.69KN 过第2个集中荷载后为-11.69-54.89=-66.58KN ④第4跨
i 由图（iv ）r V D =0.095×60.48+1.286×54.89=76.33KN 过第1个集中荷载后为76.33-54.89=21.44KN 过第2个集中荷载后为21.44-54.89=-33.45KN ii 由图（i ）r V D =0.143×60.48+1.286×54.89=79.24KN 过第1个集中荷载后为79.24-54.89=23.34KN 过第2个集中荷载后为23.34-54.89=-30.54KN
iii 由图（iii ）r V D =1.155×60.48+1.286×54.89=140.44KN 过第1个集中荷载后为140.44-54.89-60.48=25.07KN 过第2个集中荷载后为25.07-54.89-60.48=-90.3KN
第1,3,4跨有可变荷载，第2跨没有可变荷载的情况下，剪力值可参照图（iii ）。
第2、4跨有可变荷载，1、3跨没有可变荷载，即图（ii ）的情况下，剪力值可参照图（i ）。 所得剪力包络图见附图4 4、承载力计算 1）正截面受弯承载力
跨内按T 形截面计算，因=0h f /h '60/465=0.13>0.1，翼缘计算宽度按
n s b m l +==和813453././=0.4+5.4-0.4=5.4m 中较小确定，取'b f =1.8m 。经判别，跨内
截面均属于第一类T 形截面。
B 支座边的弯矩设计值B M =msx B M -2/0b V =‐189.96+9.3×0.2=‐188.1KN·m 。
C 支座边的弯矩设计值C M =Cmsx M -2/0b V =-150.02-43.20×0.2=-141.38KN·m 。
纵向受力钢筋除B 、D 支座截面为2排外，其余均为1排。 主梁正截面受弯承载力的计算如表：
截面
1 B C 2
弯矩设计值（KN·m）
164.25
-188.1
-141.38
105.4
-22.22
)/(201bh f M c s αα=
或
)/(2
0'1s h b f M f c αα=
2
6
46518001411025164????.3.=0.030 2
6
43025014110????.3188.1-=0285 2
6
46525014110????.3141.38-=0.183 2
6
465180014110????.3105.4=0.019 2
6
46525014110????.322.22-=0.029
2211/)(s s αγ-+=
0.985 0.828 0.898 0.99 0.985 )/(0h f M A y s s γ=
996.12 1467.5 940.5 635.70 134.7 选配钢筋（2
mm ）
2
22+122
（弯）
s A =1140
4
22（弯）+114
s A =1673.9 2
22（弯）+216
s A =1162
2
22
s A =760 1
14
s A =153.9
2）斜截面受剪承载力
验算截面尺寸：
w h ='0f h h -=430-60=370mm ，因w h /b=370/250=1.48<4
截面尺寸按下式验算：
0.250bh f c c β=0.25×1×14.3×250×430=384.312×3
10KN>max V =137.16KN ，截面尺寸符合要求。
计算所需腹筋：
采用φ8@200双肢箍筋，
cs V =0.700h s A f bh f sv yv
t +=0.7×1.43×250×430+210×200
.6100×430=172.45KN ，max ,max ,C max ,max ,,,,Cr l Bl Br V V V V 均小于cs V ，max ,A V 大于cs V ，需设弯起钢筋a
f V V A y cs
sb sin 8.0-=
=240.62mm 。
验算最小配箍率：
bs A sv sv =
ρ=200250100?.6=0.2%>0.24yv
t f f =0.24×30031.4=0.11%，满足要求。 次梁两侧附加横向钢筋的计算：
次梁传来的集中力l F =48.3+60.48=108.78KN ，1h =500-450=50mm ，附加箍筋布置范围s=b h 321+=2×50+3×200=700mm 。取附加箍筋8@200双肢箍，则在长度s 内可布置附加箍筋的排数，m=700/200+1≈4排，次梁两侧各布置2排。此时：
1sv yv A mnf =4×2×300×50.3=120.72×310N>l f ，满足要求。
因主梁腹板高度大于450mm ，需在梁侧设置纵向构造钢筋，每侧纵向构造钢筋的截面面积不小于腹板面积的0.1%，其间距不大于200mm 。现每侧配置212,226/（300×440）
=0.17%>0.1%,满足要求。
六、绘制施工图。（见图纸）
附图1：
附图2：
附图3：
附图4：
附图5（抵抗弯矩图）：
沥青路面结构计算书
新建路面设计 1. 项目概况与交通荷载参数 该项目位于西南地区，属于二级公路，设计时速为40Km/h,12米双车道公路，设计使用年限为12.0年，根据交通量OD调查分析，断面大型客车和货车交通量为1849辆/日, 交通量年增长率为8.2%, 方向系数取55.0%, 车道系数取 70.0%。根据交通历史数据，按表A.2.6-1确定该设计公路为TTC4类，根据表 A.2.6-2得到车辆类型分布系数如表1所示。 表1. 车辆类型分布系数 根据路网相邻公路的车辆满载情况及历史数据的调查分析，得到各类车型非满载与满载比例，如表2所示。 表2. 非满载车与满载车所占比例(%) 根据表6.2.1，该设计路面对应的设计指标为沥青混合料层永久变形与无机结合料层疲劳开裂。根据附表A.3.1-3，可得到在不同设计指标下，各车型对应的非满载车和满载车当量设计轴载换算系数，如表3所示。 表3. 非满载车与满载车当量设计轴载换算系数
根据公式（A.4.2）计算得到对应于沥青混合料层永久变形的当量设计轴载累计作用次数为8,109,551, 对应于无机结合料层疲劳开裂的当量设计轴载累计作用次数为562,339,245。本公路设计使用年限内设计车道累计大型客车和货车交通量为4,989,710，交通等级属于中等交通。 2. 初拟路面结构方案 初拟路面结构如表4所示。 表4. 初拟路面结构 路基标准状态下回弹模量取50MPa,回弹模量湿度调整系数Ks取1.00,干湿与冻融循环作用折减系数Kη取1.00,则经过湿度调整和干湿与冻融循环作用折减的路基顶面回弹模量为50MPa。 3. 路面结构验算 3.1 沥青混合料层永久变形验算 根据表G.1.2，基准等效温度Tξ为20.1℃，由式（G.2.1）计算得到沥青混合料层永久变形等效温度为21.5℃。可靠度系数为1.04。 根据B.3.1条规定的分层方法，将沥青混合料层分为6个分层,各分层厚度（hi）如表5所示。利用弹性层状体系理论，分别计算设计荷载作用下各分层顶部的竖向压应力（Pi）。根据式（B.3.2-3）和式（B.3.2-4），计算得到d1=-8.23，d2=0.77。把d1和d2的计算结果带入式（B.3.2-2），可得到各分层的永久变形修正系数(kRi)，并进而利用式（B.3.2-1）计算各分层永久变形量(Rai)。各计算结果汇总于表5中。 各层永久变形累加得到沥青混合料层总永久变形量Ra=19.2(mm)，根据表3.0.6-1，沥青层容许永久变形为20.0(mm)，拟定的路面结构满足要求。
河北施工图审查要点
2009河北省施工图审查要点(结构专业第一部分) （二）房屋建筑结构专业 1.一般规定 1.1施工图审查应依据《中华人民共和国建筑法》、《中华人民共和国防震减灾法》、《中华人民共和国节约能源法》、《建筑工程质量管理条例》、《建筑工程勘察设计管理条例》、建设部《房屋建筑和市政基础设施工程施工图设计文件审查管理办法》、《超限高层建筑工程抗震设防专项审查技术要点》（建质[2006]220号）等国家法律法规的规定及河北省《房屋建筑和市政基础设施工程施工图文件审查管理实施办法》、《河北省房屋建筑和市政基础设施工程施工图设计文件审查要点》等地方法规、文件的规定；应依据国家及河北省现行的技术标准、规范、规程（有效版本）。 1.2施工图审查机构对勘察文件和施工图技术文件（计算书、施工图、设计变更通知）进行审查，技术性审查包括以下主要内容： 1.2.1 勘察文件中工程设计所需的岩土技术参数的可靠性，勘察文件内容的完整性、适用性和可靠性。不允许在无“岩土工程勘察报告”的情况下进行地基基础设计，也不允许仅参照相邻建筑物的地质勘查报告进行地基基础设计。 1.2.2 建筑物地基基础和主体结构的安全性和合理性。 ；是否符合相关主管部门批件的要求；是否符合业主设计任务书中的合法要求；是否符合强制性标准、规范的要求。 1.2.4 采用计算软件进行计算的，其软件是否经过有关部门的鉴定，计算模型是否与实际相符，计算输入数据是否准确，输出结果是否可靠。 ，计算书是否完整、正确。 ，有无审查意见及审查通过的相关批件，并应以专家审查论证结论意见为施工图审查依据。，是否按鉴定报告结论进行设计。 ，设计图由有资质的设计单位编制。施工详图通常由有资质的钢结构制作单位根据设计图纸编制，也可由设计单位分阶段编制。施工图审查仅审查钢结构设计图部分。 ，内容是否符合以上技术审查内容的要求。 程序性审查详见本要点第二部分“程序性审查和政策性审查”。 1.3本要点所依据的标准、规范为国家现行标准、规范。若遇国家标准、规范调整，相关内容应以调整后的有效版本执行。 1.4外省市的规程标准未经河北省建设厅批准认可不能作为我省施工图审查的依据。 1. 5本要点所采用的抗震规范均指：GB50011-2001（2008年版）。 1.6施工图审查时，设计文件应满足以下各章、节要求。 2 设计文件内容及深度 2.1施工图设计文件应包含图纸目录、设计说明、设计图纸及计算书。 2.2设计文件内容及深度按建设部《建筑工程设计文件编制深度规定》（2008年版）第4章
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖课程设计计算书 一、设计资料 某建筑现浇钢筋混凝土楼盖，建筑轴线及柱网平面见图1。层高4.5m。楼面可变荷载标准值5kN/m2，其分项系数。楼面面层为30mm厚现制水磨石，下铺70mm厚水泥石灰焦渣，梁板下面用20mm厚石灰砂浆抹灰梁、板混凝土均采用C25级；钢筋直径≥12mm时，采用HRB335钢，直径<12mm，采用HPB235钢。 二、结构布置 楼盖采用单向板肋形楼盖方案，梁板结构布置及构件尺寸见图1。 图1 单向板肋形楼盖结构布置 三、板的计算 板厚80mm。板按塑性内力重分布方法计算，取每m宽板带为计算单元，有关尺寸及计算简图如图2所示。 图2 板的计算简图 1.荷载计算 30mm现制水磨石 m2 70mm水泥焦渣 14kN/ m3×0.07m＝ kN/ m2 80mm钢筋混凝土板25kN/ m3×0.08m＝2 kN/ m2 20mm石灰砂浆 17kN/ m3×0.02m＝ kN/ m2 恒载标准值g k＝ kN/ m2 活载标准值q k＝ kN/ m2
荷载设计值 p ＝×+×＝ kN/ m 2 每米板宽 p ＝ kN/ m 2.内力计算 计算跨度 板厚 h ＝80mm ，次梁 b×h＝200mm×450mm 边跨l 01＝2600－100－120+80/2＝2420mm 中间跨l 02＝2600－200＝2400mm 跨度差（2420 3.配筋计算 b ＝1000mm ，h ＝80mm ，h 0＝80－20＝60mm ，f c ＝ N/mm 2, f t = N/mm 2, f y =210 N/mm 2 对轴线②~④间的板带，考虑起拱作用，其跨内2截面和支座C 截面的弯矩设计值可折减20%，为了方便， 其中ξ均小于，符合塑性内力重分布的条件。 281 0.35%100080 ρ= =?>min 1.270.2%45450.27%210t y f f ρ==? =及 板的模版图、配筋图见图3 。板的钢筋表见下表。
架桥机计算书..
一．ik设计规范及参考文献 （一）重机设计规范（GB3811-83） （二）钢结构设计规范（GBJ17-88） （三）公路桥涵施工规范（041-89） （四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89） （五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。 二.架桥机设计荷载 （一）.垂直荷载 梁重:Q1=100t 天车重：Q2=7.5t（含卷扬机） 吊梁天车横梁重：Q3=7.3t(含纵向走行) 主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=1.29t/节(单边) 1.29×1.1=1.42 t/节(单边) 0号支腿总重: Q4=5.6t 1号承重梁总重：Q5=14.6t 2号承重梁总重：Q6=14.6t 纵向走行横梁（1号车）：Q7=7.5+7.3=14.8t 纵向走行横梁（2号车）：Q8=7.5+7.3=14.8t 梁增重系数取：1.1 活载冲击系数取：1.2 不均匀系数取：1.1
（二）．水平荷载 1.风荷载 a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压： q1=19kg/m2 b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压; q2=66kg/m2 (以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》) 2.运行惯性力：Ф=1.1 三.架桥机倾覆稳定性计算 （一）架桥机纵向稳定性计算 架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图 P4=14.6t (2#承重横梁自重)
P5= P6=14.8t （天车、起重小车自重） P7为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算， P7=ΣCKnqAi =1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5) ×12.9=10053kg=10.05t 作用在轨面以上5.58m处 M抗=43.31×15+14.8×（22+1.5）+14.8×27.5+14.6×22=1725.65t.m M倾=5.6×32+45.44×16+10.05×5.58=962.319t.m 架桥机纵向抗倾覆安全系数 n=M抗/M倾=1725.65/(962.319×1.1)=1.63>1.3 <可) (二) 架桥机横向倾覆稳定性计算 1.正常工作状态下稳定性计算 架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图 图2 P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心
整体式单向板肋形楼盖设计(课程设计)
整体式单向板肋形楼盖设计 The design of monolithic ribbed floor slab 摘要 钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖是由板、次梁、主梁三部分组成，因此设计分别计算板、次梁、主梁的荷载作用以及承载力作用，并在符合设计规范要求的前提下，尽可能地使施工简单，达到最大经济效益进行配筋计算。 Abstract Cast-in-place reinforced concrete one-way slab ribbed floor is composed of a plate,beam, girder is composed of three parts, therefore the design calculation of plate respectively, beam, beam loading effect and bearing capacity, and in accordance with design specifications and requirements of the premise, as far as possible to make the simple construction, achieve the maximum economic benefit calculation of reinforcing bars. 一.设计资料 某多层工业建筑楼盖平面如图（附图1）采用钢筋混凝土现浇单向板肋梁楼盖 1楼层平面 L1=18m L2=30m 墙体厚度：370mm 板搁置长度：120mm 次梁搁置长度：240mm 主梁搁置长度：240mm 2.建筑位于非地震区 3.结构安全级别为Ⅱ级 4.结构环境类别为一类 5.建筑材料等级 混凝土：梁、板C25 钢筋：板中钢筋、梁中箍筋、构造钢筋Ⅰ级梁中受力筋Ⅱ级 6.荷载： 钢筋混凝土重力密度： 25kN/m3 水磨石面层： 0.65kN/m2 石灰砂浆抹面15mm： 17kN/m3 楼面活荷载： 4kN/m2 / 6kN/m2 （建议尺寸：柱=350mm×350mm）
沥青路面结构设计与计算书
沥青路面结构设计与计算书 1 工程简介 本路段属于安图至汪清段二级公路.K0+000～K3+500，全线设计时速为60km/h的二级公路，路面采用60km/h的二级公路标准。路基宽度为10m，行车道宽度为2×3. 5m，路肩宽度为2×0.75m硬路肩、2×0.75土路肩。路面设计为沥青混凝土路面，设计年限为12年。路面设计以双轮组单轴载100KN为标准轴载,以BZZ－100表示；根据沿线工程地质特征及结合当地筑路材料确定路面结构为：路面的面层采用4cm厚细粒式沥青混凝土和6cm厚中粒式沥青混凝土，基层采用20cm厚水泥稳定碎石，底基层采用石灰粉煤灰土。 2 土基回弹模量的确定 本设计路段自然区划位于Ⅱ3区，当地土质为粘质土，由《公路沥青路面设计规范（JTG D50-2004）》表F.2查得，土基回弹模量在干燥状态取39Mpa,在中湿状态取34.5Mpa. 3 设计资料 （1）交通量年增长率：5% 设计年限：12年
。 4 设计任务 4.1 沥青路面结构组合设计 4.2 沥青路面结构层厚度计算，并进行结构层层底拉应力验算 4.3 绘制沥青路面结构图 5 沥青路面结构组合设计 5.1 路面设计以双轮组单轴载100KN 为标准轴载,以BZZ －100表示。标准轴载计算参数如表10－1所示。 5.1.1.1 轴载换算 轴载换算采用如下的计算公式： 35 .41 21∑=? ?? ??=k i i i P P n C C N ，()11 1.211c m =+?-=，计算结果如下表所示。
注：轴载小于25KN 的轴载作用不计 5.1.1.2 累计当量轴次 根据设计规范，二级公路沥青路面设计年限取12年，车道系数η=0.7，γ=5.0% 累计当量轴次： ()[][] 329841405 .07 .005.8113651)05.01(3651112 =???-+=??-+= ηγ γN N t e 次 5.1.2 验算半刚性基层层底拉应力的累计当量轴次 5.1.2.1 轴载验算 验算半刚性基层层底拉应力的轴载换算公式为：
碧桂园施工图审查要点(非常全)
碧桂园施工图审查要点（非常全） 通过对施工图纸的内审，可以减少施工图纸上设计的错、碰、漏，控制施工图纸设计的质量，使施工图纸设计深度能满足施工要求。本文为碧桂园施工图内部审核和会核的主要内容及关键问题，小伙伴们酌情参考。 一、总图 1.七总图（建筑总平图、建筑+‐0总平图、主次道路路网总平图、停车位总平图、公共设施布置总平图、市政综合管线总平图、园艺景观总平图）是否完整，总平图中小区入口是否人车分流和主客分流，总平图指北针标识是否正确，保留的地形和地物是否准确（在设计工作开始前应安排进行相关的地形测绘工作，特别重要地块如池塘、河道、道路、桥梁、铁塔、需保留的树木和建筑等等，应准确测量、详细标注坐标）。 2.用地四界的测量坐标、建筑组团界线定位坐标、道路红线和建筑红线或用地界线的位置是否准确，道路、水面、地面、建筑物室内外标高是否正确、合理（结合原始地形，对土方平衡、建筑与地形的结合等予以复核）。 3.建筑物单体、构筑物的名称或编号、层数、定位坐标、轴线是否正确，间距是否满足要求。 4.广场、停车场、运动场、道路、无障碍设施、排水沟、挡土墙、护坡等的定位是否正确，标高、坡度是否正确、合理。 5.管线综合平面图平面布置是否合理，管线与建筑物、构筑物、绿化植栽以及其他管线之间的距离是否满足规范要求，场地外管线接入点的位置、标高是否正确。 二、建筑专业 1.审核建筑设计是否满足规范和强制性条文及质量通病防治的要求，是否和其他专业设计协调，有无冲突；防火、防水、防潮、节能、无障碍设计是否符合规范要求，设计总说明是否完整和明确，技术措施是否满足当地特殊要求。 2.审核建筑设计是否和扩初设计或方案设计统一，建筑立面效果是否满足要求。建筑总说明是否齐全准确，室内、外装饰做法说明是否适用，建筑创新设计带来问题是否解决。 3.审核新材料、新技术的运用是否合理，建筑造型、构造的做法是否完整、可行、合理。 4.审核建筑平面图的轴线和轴线尺寸标注是否准确，建筑物层高、净高是否能满足要求。
单向板肋梁楼盖设计计算书
目录 一、荷载情况及材料选用 (1) 二、计算跨径及主梁截面设计 (1) 三、荷载计算 (2) 四、计算简图 (2) 五、内力计算 (3) 六、内力包络图 (5) 七、正截面受弯承载力计算 (6) ， 八、斜截面受剪承载力计算 (8) 九、附加箍筋计算 (8)
现浇钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计计算书 一、荷载情况及材料选用 1.荷载选用 排名32，查表1、表2、表3得：恒载标准值8.2/k g kN m = 活载标准值16.6/k q kN m = 粉刷层厚20mm ，重度取17kN/m 3，混凝土重度取25 kN/m 3 恒载分项系数取；活载分项系数取 2.材料选用 混凝土C30（2 2 14.3; 1.43c t N N f f mm mm ==）；梁中纵向受力钢筋采用 HRB400（2 360c t N f f mm ==），其他钢筋均采用HRB335（2 300c t N f f mm ==） 二、计算跨径及主梁截面设计 由于主梁线刚度较柱线大很多，故中间支座可安脚趾考虑。主梁计算跨径按取为。 截面高1 1( )4807201510h L mm ==，取700h mm =； 截面宽11()2303503 2 b h mm ==，取300b mm =
为简化计算，主梁自重按集中荷载考虑。 次梁传来的恒载 8.27.259.04kN ?= 主梁自重 250.3(0.70.08) 2.411.16kN ??-?= 主梁粉刷 170.02(0.70.08) 2.42 1.01kN ??-??= 恒载标准值 71.15kN 活载标准值 16.67.2119.52kN ?= 恒载设计值 71.15 1.285.38G kN =?= 活载设计值 119.52 1.4167.33Q kN =?= 四、计算简图
架桥机计算书.doc
架桥机计算书.d o c -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
DF30/70Ⅲ型架桥机 稳 定 性 计 算 书 计算单位：郑州大方桥梁机械有限公司校核单位：湖南对外建设有限公司张花高速28标 2011 年 6 月 10 日
1 主参数的确定： DF30/70Ⅲ型架桥机依据“DF30/70型架桥机设计任务书”而设计的混凝土预制梁架设安的专用设备，起吊能力 70 吨；适应桥梁跨径≤30 米，并满足斜（弯）桥梁的架设要求。主要技术参数如下： 起吊能力：70t 适用桥梁跨径：≤30m 适用最大桥梁纵坡：±3% 适用斜桥角度：0-450 适用弯曲半径：250m 小车额定升降速度：min 小车额定纵向行走速度：min 主梁空载推进速度：min 大车横向行走速度：min 运梁平车轨距：2000mm 运梁平车空载速度：17m/min 运梁平车重载速度：min 本架桥机的设计是依据 Q/ZDF010-1999《安装公路桥梁用架桥机通用技术条件》 [1]，并参照 GB3811-83 《起重机设计规范》 [2]、GBJ17-88《钢结构设计规范》[3]及起重机设计手册[4]进行。 2 整机稳定性计算： 架桥机纵向稳定性分析 架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，整机稳定系数Kw≥。 架桥机受力如下图所示： 其中导梁前支腿Q 前腿=，导梁重量简化至其结构中心，Q 导梁 =，主梁支点中心前 一段重Q 主梁=，支点中心后一段Q 主梁 =。两天车重心相距3m，Q 车 =6t。 PW=CKhqA ， C —风力系数查[4]表1-3-11，C取 Kh —风压高度变化系数查[4]表1-3-10，Kh取1 q —计算风压查[4]表1-3-9，q 取25kg/m2 A —迎风面积A=7 m2
单向板肋形楼盖设计案例
单向板肋形楼盖设计案例 某水电站副厂房楼盖采用现浇钢筋混凝土单向板肋形结构。其平面尺寸为 22.5m×18.0m，平面布置如图1 所示。 楼板上层采用20mm厚的水泥砂浆抹面，外墙采用240mm厚砖墙，不设边柱，板在墙上的搁置长度为120mm，次梁和主梁在墙上的搁置长度为240mm。 板上可变荷载标准值qk=6 kN/m 2 。混凝土强度等级为C20，梁中受力钢筋为HRB335 级，其余钢筋为PRB235 级。 初步拟定尺寸：板跨为 2.5m，板厚为100mm；次梁的跨度为 6.0m，其截面尺寸为200mm×500mm；主梁跨度为7.5m，其截面尺寸300mm×800mm。按刚度要求，板厚h≥l/40 =2500/40=63mm，次梁高度h≥l/25=240mm，主梁高度h≥l/15=500mm，拟定尺寸均满足刚度要求。 该厂房为3级水工建筑物，基本组合时的安全系数K=1.25。试为此楼盖配置钢筋并绘出结构施工图。
（一）板的设计 1.计算简图 板的尺寸及其支承情况如图2（a）所示。 计算跨度：边跨ln1=2500–120–200/2=2280mm l01=ln1+b/2+h/2=2280+200/2+100/2=2430mm l01=ln1+a/2+b/2=2280+120/2+200/2=2440mm l01=1.1ln1=1.1×2280=2508mm 应取L01= 2430mm，但为了计算方便和安全，取L01=2500mm
中间跨L02=lc=2500mm 两跨相差（L02–L01）/L02=（2500–2430）/2500=2.8 %＜10 %，应按等跨来考虑， 9 跨按5 跨计算。其计算简图如图2（b）所示。 图 2 连续板的构造及计算简图 2.荷载计算: 在垂直于次梁的方向取1m宽的板带作为板的计算单元。 永久荷载：100mm厚钢筋混凝土板自重25×1.0×0.1=2.5kN/m 20mm厚水泥砂浆面层重20×1.0×0.02=0.4kN/m 永久荷载标准值gk=2.5+0.4=2.9kN/m 可变荷载：可变荷载的标准值qk=6.0kN/m 折算荷载：gk′=gk+qk/2=2.9+6.0/2=5.9kN/m qk′=qk/2=6.0/2=3.0kN/m 3.内力计算
40米架桥机计算书
40米架桥机计算书 1、架桥机概况 架桥机由主梁总装、前支腿总装、中托总装、后托总装、提升小车总装、后支腿总装、液压系统及电控部分组成，可完成架桥机的过孔，架梁功能，架桥机的高度可由安装于前支腿、后托的液压系统调节，整个架桥机的所有功能可由电控系统控制完成。 2、架桥机的结构计算 、架桥机主梁的承载力计算 计算架桥机主梁承载力，要分别考虑架桥机的三个情况。 a过孔 过孔时计算主梁上、下弦的强度，此工况，梁中的弯矩，可能是主梁所承担的最大弯矩，所以校核此状态时可计算主梁的强度。 b架中梁 此工况时，前提升小车位于主梁41米的跨中，弯矩可能出现最大值 c架边梁 当提升小车偏移架桥机主梁一侧时，此侧主梁中的剪力最大，所以应校核主梁腹杆的强度及稳定性。 =717t·m M m ax
架中梁时，当提升小车位于主梁41米的跨中时，梁中的最大弯矩(如图) =477t·m M m ax 此较两处的弯矩可知过孔时的弯矩是主梁承受的最大弯矩，也是控制弯矩，按此弯矩来校核主梁上、下弦的强度 =717t·m M m ax 主梁截面如图： 上弦是两根工字钢32b，中间加焊 10mm芯板。 下弦是四根槽钢25a，中间加焊8mm 芯板。 截面几何参数如表所示： 主梁的正应力: /W X=717×104×10-9 σmax=M m ax =153MPa＜［σ］=170Mpa 主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa 所以过孔时主梁是安全的。 梁中的最大弯矩 M =477t·m m ax 主梁的正应力: σmax=M /W X=477×104×10-9 m ax =102MPa＜［σ］=170Mpa
路面结构设计计算书
公路路面结构设计计算示例 、刚性路面设计 交通组成表 1 )轴载分析 路面设计双轮组单轴载 100KN ⑴ 以设计弯沉值为指标及验算面层层底拉力中的累计当量轴次。 ①轴载换算： 双轴一双轮组时，按式 i 1.07 10 5 p °型；三轴一双轮组时，按式 N s i N i P i 16 100 式中：N s ——100KN 的单轴一双轮组标准轴载的作用次数； R —单轴一单轮、单轴一双轮组、双轴一双轮组或三轴一双轮组轴型 i 级轴载的总重KN ； N i —各类轴型i 级轴载的作用次数; n —轴型和轴载级位数； i —轴一轮型系数，单轴一双轮组时, i =1 ；单轴一单轮时，按式 3 2.22 10 P 0.43 计算; 8 0.22 2.24 10 R 计算
N i1 NA 注：轴载小于40KN 的轴载作用不计。 ②计算累计当量轴次 根据表设计规范，一级公路的设计基准期为 30年，安全等级为二级，轮迹横向分布系数 g r 0.08，则 ， :t 30 N N s (1 g r ) 1 365 834.389 (1 0.08) g r 4 4 量在100 10 ~ 2000 10中，故属重型交通。 2) 初拟路面结构横断面 由表3.0.1，相应于安全等级二级的变异水平为低 ~中。根据一级公路、重交通等级和低级变异水平等 级，查表 初拟普通混凝土面层厚度为 24cm ,基层采用水泥碎石，厚 20cm ;底基层采用石灰土，厚 20cm 。 普通混凝土板的平面尺寸为宽 3.75m ，长5.0m 。横缝为设传力杆的假缝。 式中：E t ――基层顶面的当量回弹模量，; E 0——路床顶面的回弹模量， E x ――基层和底基层或垫层的当量回弹模量, E 1,E 2 ――基层和底基层或垫层的回弹模量， h x ――基层和底基层或垫层的当量厚度， 1 365 0.2 6900125362 其交通 0.08 查表的土基回弹模量 设计弯拉强度：f cm 结构层如下： E 。 35.0MP a ，水泥碎石 E 1 1500MP a ，石灰土 E ? 550 MP a 5.0MP a E c 3.1 104 MP a 水泥混凝土 24cm E = . x .g'-iF 水泥碎石20cm E ：=150OMP Q 石灰土 20cm E =53C MPa E x h 2 D x h ； E z h ； h x 12 3 1500 0.2 12 4.700(MN ( 12D ( W E t 12 6.22 0.202 1500 0.202 550 2 2 1025MP a 0.202 0.202 m 0)2 ( 1 4 3 550 0.2 (0.2 12 m) ( 1025 0.380m 1 )1 E 2h 2 0.2) 4 2 ( 1500 0.2 550 0.2 1 )1 1.51(牙) E 。 0.45 6.22 1 1.51 (^) 0.45 35 4.165 E x 、0.55 1 1.44( ) 1 E E 1 ah E ( -) 4.165 0.38635 1.44 (些)0.55 35 0.786 1025 丄 ( )3 212276MP a 35 按式() s tc 计算基层顶面当量回弹模量如下: h 12 E 1 h ；E 2 2 3) 确定基层 E , E
单向板肋梁楼盖设计算书(参考例题)
一、设计题目及目的 题目：某工业厂房车间的整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计。 目的：1、了解单向板肋梁盖的荷载传递关系及其计算简图的确定。 2、通过板及次梁的计算，掌握考虑塑性内力重分布的计算方法。 3、通过主梁的计算，掌握按弹性理论分析内力的方法，并熟悉内力包络图和材料图的绘制方法。 4、了解并熟悉现浇梁板的有关构造要求。 5、掌握钢筋混凝土结构施工图的表达方式，制图规定，进一步提高制图的基本技能。 6、学会编制钢筋材料表。 二、设计内容 1、结构平面布置图：柱网、主梁、次梁及板的布置 2、板的强度计算（按塑性内力重分布计算） 3、次梁强度计算（按塑性内力重分布计算） 4、主梁强度计算（按弹性理论计算） 5、绘制结构施工图 （1）结构平面布置图（1：200） （2）板的配筋图（1：50） （3）次梁的配筋图（1：50；1：25） （4）主梁的配筋图（1：40；1：20）及弯矩M、剪力V的包络图 （5）钢筋明细表及图纸说明 三、设计资料 1、楼面的活荷载标准值为9.0kN/m2 2、楼面面层水磨石自重为0.65kN/m2,梁板天花板混合砂浆抹灰15mm. 3、材料选用：（1）、混凝土：C25 （2）、钢筋：主梁及次梁受力筋用HRB335级钢筋，板内及梁内的其它钢筋可以采用HPB235级。
一、结构平面结构布置： 1、确定主梁的跨度为m 6.6,次梁的跨度为m 0.5,主梁每跨内布置两根次梁,板的跨度为m 2.2。楼盖结构布置图如下： 2、按高跨比条件，当mm l h 5540 1 =≥ 时，满足刚度要求，可不验算挠度。对于工业建筑的楼盖板，要求mm h 80≥，取板厚mm h 80=。 3、次梁的截面高度应满足 121(=h ～278()181=L ～mm )417，取mm h 400=；则2 1 (=b ～ 133()3 1 =h ～mm )200，取mm b 200=。 4、主梁的截面高度应该满足81(=h ～440()141=L ～mm )660，mm h 400=，则2 1 (=h ～ 200()31 =h ～mm )300，取mm b 250=。
架桥机计算书
一.设计规范及参考文献.............................................. 二.架桥机设计荷载................................................... 三.架桥机倾覆稳定性计算............................................. 四.结构分析.......................................................... 五.架桥机1号、2号车横梁检算.................................... 六.架桥机0号立柱横梁计算.......................................... 七.1号车横梁及0号柱横梁挠度计算 ................................ 八.150型分配梁：（1号车处）...................................... 九.0号柱承载力检算................................................ 十、起吊系统检算...................................................... 十一.架桥机导梁整体稳定性计算...................................... 十二.导梁天车走道梁计算.............................................. 十三.吊梁天车横梁计算................................................ 一、设计规范及参考文献 （一）重机设计规范（GB3811-83 （二）钢结构设计规范（GBJ17-88） （三）公路桥涵施工规范（041-89） （四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89） （五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》
路面结构设计计算书有计算过程的样本
公路路面结构设计计算示例 一、 刚性路面设计 交通组成表 1) 轴载分析 路面设计双轮组单轴载100KN ⑴ 以设计弯沉值为指标及验算面层层底拉力中的累计当量轴次。 ① 轴载换算: 16 1100∑=? ?? ??=n i i i i s P N N δ 式中 : s N ——100KN 的单轴—双轮组标准轴载的作用次数; i P —单轴—单轮、 单轴—双轮组、 双轴—双轮组或三轴—双轮组轴型i 级轴载的总重KN; i N —各类轴型i 级轴载的作用次数; n —轴型和轴载级位数; i δ—轴—轮型系数, 单轴—双轮组时, i δ=1; 单轴—单轮时, 按 式43.031022.2-?=i i P δ计算; 双轴—双轮组时, 按式22.05 1007.1--?=i i P δ; 三轴—双轮组时, 按式22.08 1024.2--?=i i P δ计算。
轴载换算结果如表所示 车型 i P i δ i N 16)(P P N i i i δ 解放CA10B 后轴 60.85 1 300 0.106 黄河JN150 前轴 49.00 43.03491022.2-?? 540 2.484 后轴 101.6 1 540 696.134 交通SH361 前轴 60.00 43.03601022.2-?? 120 12.923 后轴 2?110.00 22.052201007.1--?? 120 118.031 太脱拉138 前轴 51.40 43.0340.511022.2-?? 150 1.453 后轴 2?80.00 22.051601007.1--?? 150 0.969 吉尔130 后轴 59.50 1 240 0.059 尼桑CK10G 后轴 76.00 1 1800 2.230 16 1 )( P P N N i i i n i δ∑== 834.389 注: 轴载小于40KN 的轴载作用不计。 ② 计算累计当量轴次 根据表设计规范, 一级公路的设计基准期为30年, 安全等级为二级, 轮迹横向分布系数η是0.17~0.22取0.2, 08.0=r g , 则 [][] 362 .69001252.036508 .01 )08.01(389.8343651)1(30=??-+?=?-+=ηr t r s e g g N N 其 交通量在4 4102000~10100??中, 故属重型交通。 2) 初拟路面结构横断面 由表3.0.1, 相应于安全等级二级的变异水平为低~中。根据一级公路、 重交通等级和低级变异水平等级, 查表 4.4.6 初拟普通混凝土面层厚度为24cm, 基层采用水泥碎石, 厚20cm; 底基层采用石灰土, 厚20cm 。普通混凝土板的平面尺寸为宽3.75m, 长5.0m 。横缝为设传力杆的假缝。 3) 确定基层顶面当量回弹模量tc s E E , 查表的土基回弹模量a MP E 0.350=, 水泥碎石a MP E 15001=, 石灰土
钢结构施工图审查要点
钢结构施工图审查要点 一、工程概况和技术特点 在此一节中可以看出施工方对施工图纸的消化程度，同时也可反映出施工方的工程施工经验和技术保障系统的强弱。因此，在审查这一节时应注意施工单位对工程施工技术特点、难点的分析是否切中要害，是否有他们自认为施工困难的方面或应注意的事项，对此应分门别类作记录，在施工过程中重点监控 二、施工作业工艺及主要技术措施 本节是“钢结构施工组织设计”的核心内容。由于钢结构工程涉及到制造和安装两个施工现场，因此本本节内容应涵盖两现场的工艺内容。施工组织设计不如施工技术方案或施工技术措施对施工工艺的描述那么详实，但要求主干明确，逻辑性强，工艺特征要切中要害，因此，对此节审查时应注意以下几点： 1、制造加工工艺程序有无矛盾与前后倒置现象。一般来说其加工工艺是：①确认进场材料;②电脑或1：1实样出落料尺寸零件图;③落料矫正、编号、堆放;④零部件成型、刨边矫正;⑤1：1拼装胎模组合确认及拼装检验;⑥焊接、检验及矫正;⑦制孔、端面加工;⑧预组装、检验;⑨编号拆开堆放;⑩表面除锈及表面处理，涂装作记、检验;⑾出厂。 2、审查工艺顺序中是否有关键工序遗漏和倒置情况。如材料进场后不经确认、跨过电脑或1：1实样确定落料尺寸就开始落料，不经1：1拼装胎模确认就进入拼装等。其材料确认包含两方面内容：其一是
对材料材质、规格、型号进行确认；其二是对材料应进行第一次矫正以达到可用标准的确认。由于施工单位一般对材料的要求重视不足，在钢结构施工组织设计中，此项的描述常被忽略。 电脑或1：1实样确定落料尺寸这一工序过程相当重要。现在的钢结构施工图设计逐渐向国际惯例靠拢，设计方不再出详细的节点大样构造图，其杆件多为单线图，而节点构造只给出连接原则，节点板厚、焊缝长度要求、连接螺栓排列及数量和螺栓规格等不给节点、大样详图。往往要求施工单位按轴线交接要求及节点连接原则进行二次设计，在工程中通常把这些二次设计施工图称为“转换图”。如施工方未接触过这类设计，则往往会以为是设计不完善，而要求设计方补充详图。从这一点就可以看出施工方的技术素质还停留在20世纪80年代以前的水平。因此监理人员应对这一工艺过程引起足够重视，否则落料过程中将易产生成批废料的严重后果。 3、在1：1拼装胎模完成后应对胎模进行确认。确认应注意以下两个方面：一是尺寸(包括成型外型几何尺寸、轴线交点位置尺寸)；二是是否便于脱模，是否有阻碍拼装点焊、影响辅助拼装线作标记的地方等。在有些施工单位的钢结构施工组织设计中，根本不提及这一过程，或者即便提了也不作细的要求，使工艺失控。此工艺过程必须是放在拼装之前，拼装有两类，一是小件拼装，一般是拼成零件或部件；另一类是中拼组成构件。预组装应放在焊接、成型、矫正、制孔、端面加工后进行，决不能与小件拼装及中拼一并同时进行，如施工方把三者过程混在一起，应在审查中给予指出。
单向板肋梁楼盖设计计算书.
单向板肋梁楼盖设计 计算书 姓名： 学号： 班级： 宁波大学建筑工程与环境学院 2013年12 月12日
目录 一．某多层工业建筑楼盖设计任务书 1 （1）设计要求 1 （2）设计资料 1 二．某多层工业建筑楼盖设计计算书 1 （1）楼盖结构平面布置及截面尺寸确定 1 （2）板的设计 1 （3）次梁的设计 3 （4）主梁的设计 6 附图1.厂房楼盖结构平面布置图 附图2.板的配筋示意图 附图3.次梁配筋示意图 附图4.主梁配筋示意图 附图5.板平法施工图示例 附图6.梁平法施工图示例
单向板肋梁楼盖设计任务书 （1）设计要求 ①板、次梁内力按塑性内力重力分布计算。 ②主梁内力按弹性理论计算。 ③绘出结构平面布置图、板、次梁和主梁的施工图。 本设计主要解决的问题有：荷载计算、计算简图、内力分析、截面配筋计算。 构造要求、施工图绘制。 （2）设计资料 ①楼面均布活荷载标准值 q k =5.2KN/m 2 ②楼面做法 楼面面层用15mm 厚水磨石（3/25m KN =γ ），找平层用20mm 厚水泥砂浆（3/20m KN =γ ），板底、梁底及其两侧用15mm 厚混合砂浆顶棚 抹灰（3/17m KN =γ） 。 ③材料 混凝土强度等级采用30C ，主梁和次梁的纵向受力钢筋采用HRB400， 箍筋采用HPB400级。 单向板肋梁楼盖设计计算书 1.楼盖结构平面布置及截面尺寸确定 确定主梁（L 1）的跨度为6.0m ，次梁（L 2）的跨度为6.0m 主梁每跨内布置 两根次梁，板的跨度为2.0m 。楼盖结构的平面布置图见附图1。 按高跨比条件，要求板厚h ≥l/40=2000/30=67mm ，对于工业建筑的楼板， 按要求h ≥80mm ，所以板厚取h=80mm 。 次梁截面高度应满足h=l/18~l/12=333~500mm ，取h=500mm ，截面宽b= （1/2~1/3）h ，取b=200。 主梁截面高度应满足h=l/15~l/10=400~600mm ，取h=600mm ，截面宽b= （1/2~1/3）h ，取b=300mm 。 柱的截面尺寸b×h=400mm×400mm 。 2.板的设计——按考虑塑性内力重分布设计 ①．荷载计算 恒荷载标准值（自上而下） 15mm 水磨石面层 0.015×25=0.375KN/㎡ 20mm 水泥砂浆找平层 0.020×20=0.40KN/㎡ 80mm 钢筋混凝土板 0.080×25=2.00KN/㎡ 15mm 板底混合砂浆 0.015×17=0.255KN/㎡ 小计： 3.03KN/㎡ 活荷载标准值： 5.2KN/㎡
40米架桥机计算书
40米架桥机计算书
1、架桥机概况 架桥机由主梁总装、前支腿总装、中托总装、后托总装、提升小车总装、后支腿总装、液压系统及电控部分组成，可完成架桥机的过孔，架梁功能，架桥机的高度可由安装于前支腿、后托的液压系统调节，整个架桥机的所有功能可由电控系统控制完成。 2、架桥机的结构计算 2.1、架桥机主梁的承载力计算 计算架桥机主梁承载力，要分别考虑架桥机的三个情况。 a过孔 过孔时计算主梁上、下弦的强度，此工况，梁中的弯矩，可能是主梁所承担的最大弯矩，所以校核此状态时可计算主梁的强度。 b架中梁 此工况时，前提升小车位于主梁41米的跨中，弯矩可能出现最大值 c架边梁 当提升小车偏移架桥机主梁一侧时，此侧主梁中的剪力最大，所以应校核主梁腹杆的强度及稳定性。 2.1.1主梁上下弦杆的强度计算 2.1.1.1过孔时，当架桥机前支腿达到前桥台，尚未支撑时悬臂端根部的最大弯矩（如图）
M max =717t·m 架中梁时，当提升小车位于主梁41米的跨中时，梁中的最大弯矩(如图) M max =477t·m 此较两处的弯矩可知过孔时的弯矩是主梁承受的最大弯矩，也是控制弯矩，按此弯矩来校核主梁上、下弦的强度 M max =717t·m 主梁截面如图： 上弦是两根工字钢32b，中间加焊10mm芯板。 下弦是四根槽钢25a，中间加焊8mm 芯板。
截面几何参数如表所示： 主梁的正应力: /W X=717×104/46812866.6441×10-9 σmax=M max =153MPa＜［σ］=170Mpa 主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa 所以过孔时主梁是安全的。 2.1.1.2架中梁时，主梁的最不利位置在跨中, 梁中的最大弯矩 =477t·m M max 主梁的正应力: /W X=477×104/46812866.6441×10-9 σmax=M max =102MPa＜［σ］=170Mpa 主梁上、下弦采用Q235B钢材其许用应力为170Mpa 工作应力小于Q235B的许用应力，满足强度条件，所以架中梁时，弦杆是安全的。 2.1.2 弦杆的接头销板及销轴的强度计算 2.1.2.1考虑销板及销轴的重要性，将销板放在最不利的位置。设
对施工图纸的审查要点
（一）、其实，我发现除结构和建筑上尺寸有误，钢筋有误之外，还有最重要的就是和图集的不相符，还有我发现一个最重要的就是剪力墙上的门洞也很容易搞错。（二）、我这里有个下的水电的审图要求发上来大家讨论。 一般工程开工前，业主、设计单位、承建单位和质量监督单位等都要参加图纸会审，以发现并解决设计中存在的差错、矛盾及易在施工中产生模糊概念及在将来施工中可能存在的困难等问题，以避免施工中造成不必要的损失。作为配套工程的水电图纸，根据几年来的施工经验，在会审时应注意以下几点。 一、水电施工图是否齐全 通观整套施工图，核对图纸目录，看是否缺少施工图及其图纸中注明的局部大样图或通用图。 二、水电施工图的统一 水电施工的系统图、平面图、大样图、通用图及引用图集的标准图是不是统一。 三、水电施工图与土建施工图的统一 1、土建中墙、柱、梁等是否影响卫生器具、消防设备、灯具、电气器具设备及水电管线的安装。框架结构中，有时候水卫设计未考虑结构柱对卫生器具安装和使用的影响，而实际现场施工时，由于结构柱的尺寸会影响到器具安装应达到的尺寸。消防箱一般设置在楼梯间，应对照土建结构图，看楼梯梁或构造柱是否会影响消防箱的安装。电气施工应注意土建结构图中梁的位置是否影响电气器具的对称布置、光照度等，同时要考虑梁是否会影响吊扇的安装。这些问题如不在施工前提出来，并提出解决方法，就会在后期施工中造成设计变更，给业主或施工单位带来一定的损失。 2、水电图中设备器具用房设置的位置、尺寸及工艺要求，与土建图中的设计要求是否统一。如消防控制室的门应向疏散方向开启，并应在入口处设置明显的标志，而土建设计中要看门的开启方向是否达到上述要求。泵房预埋件土建图是否与水卫图中的尺寸、位置一致。 3、管道的布置是否影响装修效果。如排水管道，当横管很长时，由于总管与主管之间规范要求有一定的高差，再加上管道坡度，沿管道坡度方向到管道最末端时，高差很大，会因此影响整体装修高度。图纸会审时提出来，可以采用放套管及局部改变装修方案等方法加以解决，就会避免出现这种“因点误面”的情况。 4、土建图中轴线、墙中线、柱中线、梁中线等是否与水电图统一。电气配管、水卫预留洞等必须注意这些尺寸。 四、水卫图与电气图的统一 卫生间中灯具、电气管路的安装与给排水管道安装有无矛盾，消防箱与配电箱安装位置是否有冲突。 五、有无特殊要求 参加图纸会审的单位有无特殊要求。 （三）、工程项目的图纸会审 一、图纸会宙应抓住三个重点 第一，找出图纸自身的缺陷和错误。审阅图纸设计是否符合国家有关政策和规定（建筑设计、结构设计和施工规范等）；图纸与说明是否清楚，引用标准是否确切；施工图纸标准有无错漏；总平与建筑施工图尺寸、平面位置、标高等是否一致，平、立、剖面图之间的关系是否一致；各专业工种设计是否协调和吻合。
