计算书
毕业设计（论文）计算书
系别：城市建设系
专业：
班级：
学生姓名：
学号：
指导教师：职称：
完成日期： 2012年6月10日
目录
第一章设计原始资料
第一节城市概况
第二节城市自然条件
第二章技术经济比较
技术经济比较
第三章构筑物设计计算
第一节配水井
第二节药剂混合
第三节澄清池
第四节滤池
第五节清水池
第六节二泵房
第七节加氯间及氯库
第八节水厂附属构筑物
第九节污泥处理
第十节高程设计
第四章厂区布置
第一节厂区管路布置
第二节厂区道路布置
第三节厂区美化
第四节净水厂自动化设计
设计计算书
第一章设计原始资料
第一节城市概况
原有的供水设施的水源均取自海河水，经专家论证，海河水水质目前尚未被污染，且水量也有进一步开采的余地，因此新的给水厂仍以海河为水源。水厂厂址选择在市区东南的河东岸边，紧靠海河，地势平坦，水厂建成后直接供市区南部的生产及生活用水。
第二节自然条件
1）地理位置及地形
新建水厂位于津南北边的海河东岸边，距河岸100米，厂区平均海拔高度3.4米。
2）气象资料
①气温
年平均： 12.1℃
历年最高：39.5℃
历年最低：—11.9℃
②降雨量
年平均： 593.6mm
历年最大：1002mm
历年最小：300mm
日最大： 160.4mm
③相对湿度
年平均： 57%
历年最高： 79%
历年最低： 35%
④最大积雪深度 220mm
⑤最大冻土深度 700mm
⑥年平均蒸发量 102 mm
⑦主导风向
冬季西北
夏季东南
⑧风速
历年平均： 2.8m/s
最大： 8.0m/s
3）工程地质及地震资料
地质结构主要为亚粘土层、粘土层、软塑亚粘土层。亚粘土层埋藏于地下0.5米以下，厚度0.5～11.5米，粘土层埋藏于地下0.5～0.8米，厚度0.5～0.8米，软塑亚粘土埋藏于地下2.5～8.0米，厚度1.4～5.0米。地震裂度按8度考虑。
4）水文资料
①水位
历年平均 3.0m;
历年最高（１％）： 4.8m;
历年最低（９７％）：2.2m（取水点河床标高 0.5m）。
②流量
历年平均：1.6万m3 /s
历年最高：2.5万m3/s
历年最低：0.8万m3/s
③流速
取水点最大端面平均流速： 1.6m/s
取水点最小端面平均流速： 2.5m/s
④含砂量
平均含砂量：0.18kg/m3
最大含砂量：0.80kg/m3
最小含砂量：0.05kg/m3
5）水质分析结果
6）设计地下水位
地下水位在地下0.5米左右。
（3）设计水量出水水质及水压的要求。
1）设计水量
一期工程设计供水量： 5万m3/d；二期工程设计供水量： 5万m3/d。
2）出水水质
出水水质达到生活饮用水卫生标准。
3）水压
管网最大水头损失按0.294 MPa考虑。水厂出厂水压应≥0.58MPa，以满足最不利点处服务水头0.28MPa的要求。
城市用水逐日时变化如表2。
表2 城市用水变化情况K
第二章技术经济比较
第一节经济比较
水厂采用海河水，经专家论证，海河水水质尚未被污染，。由水质分析结果可知（对照生活饮用水水质标准），原水的色度，浊度，大肠杆菌和细菌总数需要处理。
流程的确定
1.流程：原水→混凝→沉淀→过滤→消毒→用户
2.方案
方案一：原水→管式静态混合器→网格絮凝池→平流沉淀池→V型滤池→清水池→二泵房→用户
方案二：原水→管式静态混合器→机械搅拌澄清池→V型滤池→清水池→二
泵房→用户
3.技术经济比较
方案一、二中的不同部分为絮凝沉淀部分，故比较方案一中隔板絮凝池和平流沉淀池与方案二中的机械搅拌澄清池的优劣性即可。 （一）网格絮凝池 优点：1、絮凝时间短； 2、絮凝效果较好： 3、构造简单。
缺点：水量变化影响絮凝效果。 使用条件：1、水量变化不大的水厂；
2、单池能力以1.0~2.5万m 3/d 为宜。
设计水量为50000×1.05=52500m 3/d=0.608m 3/s ，拟采用网格絮凝池。絮凝池设计2组，每组设1池，每池设计水量Q=0.304m 3/s 。 1、絮凝池有效容积
絮凝时间t=10min ，容积为
330.3041060182.4183V Qt m m ==??== 絮凝池有效面积为：
21183
613
V A m h ==
= h 取3m ，与平流式沉淀池一致。
水流经每格的竖井流速v 1=0.14m/s ，由此得单格面积： 2110.304 2.1710.14
Q f m v =
== 设计每格为正方形，边长采用1.5m ，因此每格面积为2.25m 2，由此得分格
数为： 61
27.12.25
n =
= 采用28格。 实际絮凝时间为：
28
1.5 1.53621()10min 0.304t s =???
=≈ 絮凝池的平均水深为3m ，超高取0.3m ，得池的总高度为： 3.00.3 3.3H m =+= 2、过水孔洞流速
V 2按照进口0.3m/s 递减到0.1m/s ，上孔上缘在最高水位以下，下孔下缘与
3、内部水头损失计算
1~7格为前段，水过网孔的流速v
3前
=0.25~0.30m/s；8~17格为中段，水过
网孔的流速v
3中
=0.22~0.25m/s；
前段：网格的孔眼尺寸为50mm×50mm，取v
3前=0.27m/s，
净空断面： 220.304
1.13()0.27
A m =
=⊕ 每个网格的孔眼数为：
2
1.13
4520.05
= 前端共设网格45块，n=45；ξ1为网格阻力系数，取1.0，则前端网格的水头损失为： 2213145 1.00.270.167219.6
n v h m g ξ??===前
ξ2为孔洞阻力系数，取3.0，则前段孔洞水头损失为：
22212
2v 3.0(0.340.233)0.0794219.6h m
g
ξ??+?=
==∑前
中段：网格的孔眼尺寸为70mm ×70mm ，取v 3中=0.24m/s ，净空断面
230.304
1.2670.24A m =
= 每个网格的孔眼数为：
2
1.267
14070.03
≈个 每个网格的孔眼数为1407个，中段共设网格140个，则
2
1140 1.00.240.41219.6
h m ??=
=中 中段孔洞水头损失为：
22222 3.0(0.19530.1830.1720.162)0.049019.6h m
??+?+?+?==中 后段：不设网格，孔洞水头损失为：
()
2222 3.00.1470.120.130.027819.6
h m
??++?=
=后
絮凝池内水头损失为：
120.7352h h h m =+=∑∑
絮凝池的格墙宽0.07m ，一组絮凝池总宽为6，长10.5m ，池到沉淀池的过渡段净宽1.5m 。
（二）平流式沉淀池（与絮凝池合建）
1、已知条件
水厂设计产水量Q=50000 m3/d，水厂自用水量按5%考虑。原水平均浑浊度为800mg/l。沉淀池个数采用n=2，沉淀时间t =2h，池内平均水平流速10 mm/s。
2、设计计算
（1）设计水量
Q=50000×1.05=52500 m3/d=2187.5 m3/h
（2）池体尺寸
①单池容积ω
ω = Q×t / n =2187.5×2÷2=2187.5 m3
②池长 L
L=3.6vt=3.6×10×1=72m 采用 72m
③池宽 B
池的有效水深采用H=3m，则池宽
B=ω /（L×H）=2187.5÷（36×3）=10.12m，采用10m.
每池中间设一导流墙，则每格宽度为：
b = B/2 = 10 ÷ 2=5m
长宽比为L / B=71/10=7:1>4:1
长深比为L / H=72/3=24:1>10:1
3、进水穿孔墙
①沉淀池进水处用砖砌穿孔墙布水，墙长10m，墙高3.3m（有效水深3m，用
机械刮泥装置排泥，其积泥厚度0.1m ，超高0.2m ） ②穿孔墙孔洞总面积 Ω
孔洞处流速采用V o =0.20 m/s,则
Ω=Q/3600V o =2187.5÷（3600×2×0.20）=1.52 m 2 ③孔洞个数 N
孔洞形状采用矩形，尺寸为20cm ×10cm ，则
N=Ω/(0.2×0.1)=1.52÷（0.2×0.1）=76个 4、出水渠
①采用薄壁堰出水，堰口应保证水平。 ②出水渠宽度采用0.8m ，则渠内水深
1
h
=
===0.67
为保证自由溢水，出水渠的超高定为0.1m ，则渠道深度为0.87m 。 5、排泥设备
为取得较好的排泥效果，可采用机械排泥。即池末端设集水坑，通过排泥管定时开启阀门，靠重力排泥。
池内存泥区高度为0.1m ，池底有1.5%坡度，坡向末端集水坑（设池一个），池的尺寸为
d
=0.474m ==
采用500mm 。
式中 H 0-----池内平均水深，m ，此处为3+0.1=3.1m 。 t ------放空时间，s ，此处按3h 计 6、沉淀池水力条件复核 ①水力半径 R 2BH
R H B ωρ=
=
+1000300187.523001000
cm ?=≈?+ ②弗劳德数F r
22
1.00.0000518759.81
r v F Rg ===?
弗劳德数介于0.0001~0.00001之间，满足要求。
沉淀池和絮凝池的总费用为
()
+?=元
235737618077862245765750
机械搅拌澄清池的总费用约为
()
+?=元
210845001890800242807000
又由于水厂处理水量的要求，以及日常运行维修费用的要求，故选择方案二比较经济。
第三章构筑物设计计算
第一节、配水井
设计流量33
Q m d m s
=?==
50000 1.0552500/0.608/
考虑虹吸管事故时调节的时间2min
t=
虹吸管淹没与动水位以下的深度为1.5m
配水井直径8
=≈
D m
第二节、药剂混合
混凝剂选用碱式氯化铝
特点：1、净化效果高，耗药量小，出水浓度低，色度小，过滤性能好，原水高浊度时尤为显著。
2、温度适应性高，PH适用范围宽（可在PH=5~9的范围内），因而可不投加碱剂
3、使用操作方便，腐蚀性好，劳动条件好。
4、设备简单，操作方便，成本较三氯化铁低。
5、是无机高分子化合物。
一、用量计算
T=Q×a/1000
式中 T——碱式氯化铝用量（kg/d)
a——碱式氯化铝投加量（mg/l)
Q——水厂处理水量（m3/h)
设计中取Q=52500m3/d(包括自用水量），最大投药量T
=50mg/l,平均投药量
max
=20mg/l
T
average
=52500×50÷1000=2625 kg/d
T
max
T
=52500×20÷1000=1050 kg/d
average
二、溶液池容积
=a×Q /417bn
W
1
式中 W
=溶液池容积 m3;
1
Q = 处理水量 m3/h;
a = 碱式氯化铝投加量（mg/l);
b = 溶液浓度 % ，一般采用5%~20%；
n = 每日调节次数，一般不超过3次。
设计中取Q=2187.5m3/h,b=10%,采用n=2次
W
=50×2187.5/（417×2×10）=13.1 m3
1
三、溶解池容积
W 2=（0.2~0.3）W 1 式中 W 1=溶液池容积 m 3;
W 2=溶解池容积 m 3;一般采用0.2~0.3W 1 设计中取W 2= 0.28 W 1
W 2= 0.28 ×13.1 =3.67 m 3 ≈ 3.7 m 3
本设计选用管式混合。管式混合不需要设计专用的混合池，混合效果较好，但是受水量的变化影响较大。常用的管式混合器有静态混合器、孔板混合器、扩散混合器。
管式静态混合器混合效果好，安装容易，维修工作量小，但水头损失较大，流量过小时效果下降。
适用于流量变化较小的水厂。拟采用管式静态混合器
设计计算：处理水量为0.608m 3/s ，设计2个静态混合器，水流速度取1.08m/s 。静态混合器设3节混合元件，即n=3。混合器距离澄清池10m ，混合时间为13s 。
静态混合器直径为：()()0.5
0.5
440.60
82
1.08 3.14599
D Q ==?÷?=
???? （mm ）
取DN600mm ，两个静态混合器，长4200mm 。 第三节、澄清池
本设计拟采用机械搅拌澄清池。 优点：1、处理效果好，单位面积产水量大； 2、适应性较强，处理效果较稳定；
3、采用机械刮泥设备后，对较高浊度水处理也具有一定适应性。 缺点：1、需要机械搅拌设备； 2、维修较麻烦。
使用条件：1、进水悬浮物含量一般小于1000mg/l ，短时间内允许达3000～5000mg/l ；
2、一般为圆形池子；
3、适用于大、中型水厂。 设计计算
已知条件：设计规模为50000m 3/d=283.3m 3/h=0.578m 3/s,制水能 Q 0=1.05×833=2187.5m 3/h=0.608m 3/s （其中5%为水厂用水量）。
本设计设两组，每组一座澄清池，则每座澄清池的制水能力Q=0.608÷2=0.304m 3/s 。在计算过程中对进出水，集水等流路系统按2Q 校核，其它有关工
艺数据采用低限。 计算： 1、二反应室
3550.304 1.52/Q Q m s '==?=
设第二反应室内导流板截面积A 1为0.035m 2,μ1为40mm/s 211
1.52
30.40.05
Q m ωυ'
=
=
=
1 6.23D m =
==
取二反应室直径D 1=6.3m ，反应室壁厚δ1=0.25m ，
1
112 6.30.252 6.8D D m δ'=+=??= t 取60s ， 1
12
1
1.52604
2.51
3.14 6.8
Q t H m ω'???=
=
=? 考虑构造布置，选用H 1=2.50m 。 导流室
导流室中导流板面积：A 2=A 1=0.035m 2 导流室面积：ω
2=ω1=30.40m 2
29.22D m === 取导流室直径D 2为9.2m ，导流室壁厚δ2=0.1m ，
2
2229.220.19.4D D m δ'=+=+?= 2
129.4 6.8
1.322
D D H m '--=== 设计中取用H 2=1.3m ，导流室出口流速：μ6=0.04m/s 出口面积：236
1.52
380.04
Q A m υ'
=
=
= 取H 3=0.85m ，出口垂直高度m H H 20.185.0414.1233
=?=='
2、分离室
取μ2=0.001m/s ，分离室面积：232
0.304
3040.001
Q
m ωυ=
=
= 池总面积：22
223 3.149.4304373.44
4
D m πωω'?=+
=+=
池直径：21.80D m =
=
取池直径为22m ，半径R=11m 。 3、池深计算
池深见下图，取池中停留时间T 为1.5h ，
有效容积：3360036000.304 1.51642V QT m '==??≈ 考虑增加
4%的结构容积，则池计算总容积：
()310.041642 1.041707V V m '=+=?=取池超高：H 0=0.3m,设池直壁高：H 4=2.5m ，
池直壁部分容积：2
2
314 3.1422 2.595044
D H m πω?==?= 32311707950757V m ωωω+=-=+= 取池圆台高度H 5=3.5m ，池圆台斜边倾角为450， 则底部直径：52222 3.515T D D H m =-=-?= 本池池底采用球壳式结构，取球冠高1.0m 。圆台容积：
()2
22
2352 3.14 3.511117.57.5951322223T T H D D D D W m π???????
=+?+=
+?+=?? ? ?????????
球冠半径：2222
664154 1.028.6288 1.0
T D H R m H ++?===?球
球冠体积：223
636 1.03.14 1.028.6288.332H H R m ωπ????=-=??-= ? ?
???
?球
池实际有效容积：312395095188.31989.3V m ωωω=++=++= 3648.17
1912.781.04 1.04V V m '=== 实际总停留时间：1912 1.5
1.741642T h ?=
= 池总高度：04560.30 2.50 3.50 1.007.30H H H H H m =+++=+++= 4、配水三角槽
进水流量增加10%的排泥水量，设槽内流速μ3
=0.5m/s
10.82B m =
=取B 1=0.90m,
三角配水槽采用孔口出流，孔口流速同μ3， 出口孔总面积为
23
1.10 1.10.304
0.66880.5
Q
m υ?=
= 采用孔口d=0.1m ，每孔面积为
2200785.01.04
m =?π
出水孔数2
40.6688
85.20.1π?=
=?个
31
1322 6.820.9020.158.9D D B m δ'=++=+?+?= 为施工方便采用沿三角堰每40设置一孔共90孔。
孔口实际流速321.10.3044
0.47/0.190m s υπ??=
=? 5、第一反应室
二反应室底板厚：δ3=0.15m
31
1322 6.820.9020.158.9D D B m δ'=++=+?+?= 74511 2.5 3.5 2.510.15 3.34H H H H m δ=+--=+--= 347158.9
3.3415.2922T
D D D H m ++=+=+= 取μ4=0.15m/s ，泥渣回流量：Q Q 4='' 回流缝宽度：244440.304
0.173.1415290.15
Q B m D πυ?=
==??. 取B 2为0.17m 。 设裙板厚：δ4=0.06m ，
))
54242
15.292
0.170.0614.69D D m δ=-+=-+=
按等腰三角形计算 84515.2914.690.60H D D m =-=-=
5101514.69
0.3122T
D D H m --=== 97810 3.340.60.31 2.43H H H H m =--=--= 6、容积计算： ()
()
32
52510
82
525
532
3
9
112
4
12
ωπππ++++
+
++=
T T D D D D
H H D D D D D
H V
()222
3.14 2.43 3.141
4.698.98.914.6914.690.6124
??=+?++
? ()223.140.31
14.6914.69151588.312
?+
+?++ 3514.28m = ()
()112122
12124
4
B H D D
H D V +'-+
=
π
π
()()2223.14 3.14
6.8 2.59.4 6.8 2.50.944
=??+-?- 3302.62m =
()33121912.78514.28302.621095.88V V V V m '=-+=--= 则实际各室容积比：
二反应室：一反应室：分离室=302.62：514.28：1095.28=1：1.70：3.62
池各室停留时间： 第二反应室=
302.6260
16.60min 2187.52?=÷ 第一反应室=16.60×1.70=28.22min 分离室=16.60×3.62=60min
其中第一反应室和第二反应室停留时间之和为44.82min 。 7、进水系统
取进水流速为'
6v =1.0m/s,进水管管径
700d mm =
=
≈
设计中取进水管管径为DN700，则实际进水流速为：
22
440.304
0.79/3.140.7Q m s d υπ?===? 据此设计出水管管径为700mm 。 8、集水系统
本池因池径较大采用辐射式集水槽和环形集水槽集水。设计时辐射槽、环形槽、总出水槽之间按水面连接考虑。
（1）、辐射式集水槽 全池共设12根辐射集水槽，每根集水槽流量为：
310.304
0.025/1212
Q q m s ==
= 设辐射槽宽b 1=0.25m ，槽内水流速度为μ51=0.4m/s ，槽底坡降il=0.1m 。 槽内终点水深为：250.025
0.250.40.25
q h m b υ=
==?
槽临界水深为：0.101k h m == 槽起点水深为：
122
0.10.16933
h il m ==?= 按2q 1校核，取槽内水流流速μ
‘51=0.6m/s ，
220.0250.3330.60.25h m ?==?
0.160k h m ==
12
0.10.273h m =?=
设计槽内起点水深为0.27m ，槽内终点水深为0.333m ，出流孔口前水位为
0.05m ，孔口出流跌落0.07m ，槽超高0.2m ，见下图
槽起点断面高为：0.27+0.07+0.05+0.20=0.59m 槽终点断面高为：0.33+0.07+0.05+0.20=0.65m （2）、环形集水槽
30.304
0.152/22
Q q m s ==
=环 取μ52=0.6m/s ，槽宽b 2为0.5m ，考虑施工方便槽底为平底，即il=0 槽内终点水深为：40.152
0.510.60.5h m =
=?
槽内起点水深为：0.21k h m =
=
30.66h m ==
流量增加一倍时，设槽内流μ
’52
=0.8m/s
0.21k h m == 40.1520.380.80.5h m ==?
30.655h m =
设计取用环槽内水深为0.7m ，槽断面高为0.7+0.07+0.05+0.30=1.02m （槽超高定为0.3m ）。
（3）、总出水槽
设计流量为Q=0.304m 3/s,槽宽b 3=0.7m ，总出水槽按矩形渠道计算，槽内水流流速μ53=0.8m/s ，槽底坡降il=0.10m ，槽长为5.8m ，n=0.013
槽内终点水深：65330.304
0.540.80.7
Q h m b υ=
==??
253
0.304
0.380.8
Q
A m υ=
=
= 0.380.213420.540.7A R ρ==
=?+ ()
10.075.013.05.2---=n R n y
)
2.50.130.750.10=-
0.150=
0.15011
0.213461.0150.013
y C R n ==
?= 22
53
22
0.80.00080.213461.015
i RC υ===? 槽内起点水深：560.000830.540.10.000830.4424h h il m =-+?=-+?= 流量增加一倍时总出水槽内流量Q=0.608m 3/s ，槽宽b 3=0.7m ，取槽内流速μ
‘53
=0.9m/s ，
槽内终点水深：6
0.608
0.9650.70.9
h m '==?
n=0.013 , 2530.608
0.6760.9
Q A m υ=
==' 0.6760.25720.9650.7R =
=?+
)
0.130.100.1497y =-=
0.14971
0.25762.7660.013
C =
?= 2
2
0.90.00080.25762.766i =
=? 槽内起点水深：h '5=0.4424-0.1+0.00124×5.0=0.34m
设计取槽内起点水深为：0.34m ，设计取用槽内终点水深为0.54m ，槽超高定为0.3m
按设计流量计算得从辐射起点至总出水槽终点的水面坡降为：
()()il h h h il h h +-+-+=4321
()()0.1690.10.250.660.51+0.000812.6=+-+-? 0.174m =
设计流量增加一倍时，从辐射槽起点至总出水槽终点的水面坡降为： ()()0.3330.10.270.6550.380.000812.60.439h m =+-+-+?=
设计说明书与计算书示例
目录 第一部分设计说明书 第1章绪论 (6) 1.1水资源状况 (6) 1.1.1世界水资源状况 (6) 1.1.2中国水资源状况 (6) 1.2 我国城市污水处理现状及存在的一些问题 (6) 1.2.1 我国城市污水处理现状 (6) 1.2.2 ,,,,,,,,, ................................................................... 错误！未定义书签。 1.3 ,,,,,,,, (6) 1.4 ,,,,,,,,, (6) 1.5 ,,,,,,,,,,,, (6) 1.5.1 传统活性污泥法 (6) 1.5.2 AB法 (6) 1.5.3 SBR法 (6) 1.5.4 氧化沟法 (6) 1.5.5 , ........................................................................... 错误！未定义书签。 1.5.6 ,,,,,, (7) 1.5.7 倒置A2/O法 (7) 1.6 生物脱氮、除磷的技术新发展 (7) 1.6.1 生物脱氮新技术 (7) 1.6.2 除磷脱氮新技术 (7) i
第2章设计资料 (8) 2.1设计题目 (8) 2.2工程概况 (8) 2.2.1 地理位置及地势 (8) 2.2.2 .. (8) 2.2.3 . (8) 2.3 设计水质资料 (8) 2.3.1 污水厂设计进水水质 (8) 2.3.2 设计出水水质 (8) 2.4 设计内容 (8) 2.5. (8) 第3章设计方案的确定 (9) 3.1污水处理程度 (9) 3.2 设计水量及规模 (9) 3.3 水质特点 (9) 3.4 ..... .. (9) 3.5 污水处理设计方案选择 (9) 3.6污泥处理设计方案的选择 (9) 3.7 设计工艺流程的确定 (9) 3.8 主要构筑物类型的选择 (10) 3.8.1 污水提升泵房 (10) 3.8.2 沉砂池 (10) i i
国标规范满堂式脚手架(计算书)
1、编制依据 1、《博物馆网架工程设计图纸》 2、《博物馆网架工程施工组织设计》 3、国家有关规范 《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001 《钢结构设计规范》GB50017-2003 《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 《碳素结构钢》GB/T 700 《建筑施工扣件式脚手架、安全技术规程》（JGJ130-2001） 2、工程概况 博物馆网架工程采用正放四角锥球面网壳，节点采用螺栓球节点（局部为焊接球），网壳跨度为28.14m，直径为98m，网架高度为3.7m（从支座到网架顶），投影覆盖面积为531.8㎡，四周采用周边支座支承，共16个焊接球支座，支座预埋件顶面底部标高为14.1m。 3、搭设脚手架的区域 根据施工组织设计，钢结构的安装拟采用“满堂红脚手架高空散拼”的方法。故脚手架为满堂红脚手架。脚手架的平面尺寸约为28.14米×18.9米，高度大约为16米。长度方向的尺寸可根据工程的实际情况作适当的调整。脚手架用于钢结构构件的拼接、吊装和校正。 4、脚手架的计算 高支撑架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》
（JGJ130-2001）。 脚手架的荷载取值：活荷载：1.0KN／M2，支撑主桁架的支点传到脚手架的力：3.0KN／M2。 模板支架搭设高度为16.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.00米，立杆的横距 l=1.00米，立杆的步距 h=1.50米。 图－1 落地平台支撑架立面简图 图－2 落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元 采用的钢管类型为48×3.5。 一、基本计算参数[同上] 二、纵向支撑钢管的计算 纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为 截面抵抗矩 W = 5.08cm3；
孤立档计算书
计算程序版本：DMTSETUP2K单机版20081111 工程索引卷册号： S1211S-D0202 延边和龙崇善66kV输变电工程 和龙～新兴洞T接崇善变66kV送电线路工程 施工图设计阶段 孤立档导、地线计算书 主任（专业）工程师： 主设人： 全校人： 设计计算人 吉林省骏天电力工程设计有限公司 2012-05-12
本次计算名称:G1~G2导线 2012年5月12日10时59分原始数据部分: 导线规格及设计数据:JL-G1A-150/25 名称符号数值单位 导线规格: 弹性系数Ｅ76000 ＭＰa 线膨胀系数α0.00001890 １/℃ 单位长度重量Ｗ0.6001 ｋｇ/ｍ 外径ｄ17.10 ｍｍ 计算截面Ａ173.11 ｍｍ^2 拉断力Ｔp 50986 Ｎ 气象条件: 序号代表情况温度℃风速m/s 冰厚 mm ⑴最低气温-40 0 0 ⑵平均气温-5 0 0 ⑶最大风-5 28 0 ⑷覆冰-5 10 10 ⑸最高气温40 0 0 ⑹安装-15 10 0 ⑺外过电压(无风) 15 0 0 ⑻外过电压(有风) 15 10 0 ⑼内过电压-5 15 0 ⑽校验工况1 70 0 0 导线比载: 名称符号 ( ｂ, Ｖ ) 数值Ｎ/ｍ.mm2 (E-2) 自比载Ｇ1 ( 0 , 0 ) 3.3996 外过时综合比载Ｇ6 ( , 10 ) 3.4764 内过时综合比载Ｇ6 ( , 15 ) 3.7722 大风时综合比载Ｇ6 ( , 28 ) 6.6334 安装时综合比载Ｇ7 ( , 10 ) 3.4764 覆冰时综合比载Ｇ7 (10 , 10 ) 7.8992 校验工况1时综合比载Ｇ1' ( 0 , 0 ) 3.3996 绝缘子串数据: 小号侧绝缘子串:1, 大号侧绝缘子串:1 绝缘子串重量(kg):66.690, 绝缘子串重量(kg):66.690 绝缘子串长度(m):1.846, 绝缘子串长度(m):1.846 绝缘子串总片数:14, 绝缘子串总片数:14 绝缘子串单片面积(m2):0.040, 绝缘子串单片面积(m2):0.040 绝缘子串单片覆冰重(kg):2.00, 绝缘子串单片覆冰重(kg):2.00 绝缘子串单片覆冰面积(m2):0.05, 绝缘子串单片覆冰面积(m2):0.05
水泵设计计算分析
平顶山工学院市政工程系0214081-2班 《水泵及水泵站》课程设计任务书 一、课程设计的目的 1、通过课程设计，使学生所获得的专业理论知识加以系统化，整体化，以 便于巩固和扩大所学的专业知识； 2、培养学生独立分析，解决实际问题的能力； 3、提高设计计算技巧和编写说明书及绘图能力； 4、为适应工作需要打一下的基础。考虑美观以及便于施工等要求，根据可 能和合理方案进行技术经济比较选定工程枢纽的布局，建筑物的结构型式，材 料和施工方法等。 二、设计题目：海口城市净水厂送水泵站 三、设计原始资料 1、任务书 某城市所需用水量22.8×104 m3/d，用水最不利点地面标高66.60 m、服务水头24m，泵站处的地面标高65.3 m、水池最高水位64.60m、水池最低水位标 61.60m，经计算管网水头损失19.93m。试进行泵站工艺设计。 2、地区气象资料： 最低气温：-5~15℃，最高气温：35~41℃，最大冰冻深度15㎝。 3、泵站地址1∕100~1∕500地形图（暂缺） 4、站址处要求抗震设计烈度为7°。 5、电源资料：采用双回路供电，电压等级为：220V、380 V、10KV。 四、课程设计内容 城镇给水厂送水泵站扩初设计。 五、设计成果： 1. 说明书：概述：包括设计依据、机组选择、台数、泵站形式和建筑面积、 启动方式等。 2.计算书：按教材中所要求步骤计算，写明计算过程并附必要草图。 图纸：泵站平、剖面图各一张（比例1∕50~1∕200）。 六、设计依据
1、《水泵与水泵站》教材 2、《给排水设计手册》第一、十、十一册 3、《快速给排水设计手册》第四、第五册 七、设计时间安排 给水排水工程泵站课程设计时间18周一周（2010年12月27日—31日），要求学生集中时间完成全部内容，时间安排如下： 1、基础资料收集0.5d 2、泵站规模计算及运行方式确定1d 3、水泵选型及泵房布置0.5d 4、泵房平面图、剖面图绘制2d 5、整理设计计算书和说明书1d 八、设计纪律要求 １、设计中要自主完成，杜绝抄袭现象。 ２、正常上课期间所有设计学生必须到教室进行设计，上午8：00 ~ 12：00，下午2：00 ~ 3：45，不得迟到和早退。 ３、设计期间指导教师实行不定期点名制度，两次无故不到者设计成绩降级。四次无故不到者设计成绩为不及格。 ４、由于设计时间较紧，希望同学们克服困难，按时、认真完成本次设 计任务。 九、成绩评定 学生的课程设计成绩由指导老师根据学生在设计期间的设计图纸、设计计算说明书、答辩、出勤等情况综合评定。成绩分：优、良、中、及格、不及格五个等级。 其中，设计图纸占50%，设计说明书占30%，答辩占10%，出勤占10%。成绩评定标准如下： 优：能认真完成设计指导书中的要求，设计过程中，严格要求自己，独立完成设计任务，图纸整洁、绘制标注规范，设计方案合理，思路清晰，设计说明书内容充实工整，应用理论正确，有创新性。答辩正确，设计期间出满勤。 良：能较好的完成设计指导书中的要求，能独立完成设计任务，设计思路
厌氧池和DE氧化沟污水处理毕业设计计算书
X X 工业大学 毕业设计说明书 作者：XX 学号：XXXXXX 学院：土木工程学院 系(专业)：给水排水工程 题目：我国水污染现状 及某市25万吨污水处理工程设计 指导者：XXX 讲师 评阅者： (姓名) (专业技术职务) 2016 年12 月
中文摘要
外文摘要
目录 中文摘要 (1) 外文摘要 (2) 1绪论 ................................................................................................................................. - 1 -1.1 污水处理厂的基础资料 ........................................................................................ - 1 -1.1.1设计资料 ................................................................................................................. - 1 -1.1.2水质特点 ................................................................................................................. - 1 -1.2我国水污染现状....................................................................................................... - 2 -1.3国内外研究现状....................................................................................................... - 4 -1.3.1研究现状 ................................................................................................................. - 4 -1.3.2处理工艺的比较.................................................................................................... - 5 - 1.4工艺流程的确定....................................................................................................... - 8 - 2 污水处理构筑物的设计计算................................................................................. - 10 -2.1 格栅........................................................................................................................... - 10 -2.1.1设计概述 ............................................................................................................... - 10 -2.1.2设计要点 ............................................................................................................... - 11 -2.1.3设计参数：........................................................................................................... - 12 -2.1.4设计计算 ............................................................................................................... - 12 -2.2 污水提升泵房设计计算 ...................................................................................... - 15 -2.2.1 泵房选择条件................................................................................................... - 15 -2.2.2 设计计算............................................................................................................ - 16 -2.3泵后细格栅的计算................................................................................................. - 17 -2.3.1设计参数：........................................................................................................... - 17 -2.3.2设计计算 ............................................................................................................... - 18 -
34子午线网壳计算书
34子午线网壳计算书 直径34米子午线结构钢网壳 强度稳定计算书 编制:李群 校对:吴永浩 审核:赵家荣 一、设计规范 1(GB50341-2003 《立式圆筒形钢制焊接油罐设计规范》 2(API650-2005 《焊接钢制油罐》 3(JGJ61-2003 《网壳结构技术规程》 4(GB50017-2003 《钢结构设计规范》 5(GB50009-2001 《建筑结构荷载规范》二、设计参数 1(静载:网壳自重300Pa 5mm 厚钢顶板自重450Pa 2(附加荷载(活载):1200 Pa 3(基本风压:600 Pa 4(基本雪压:600 Pa 5(操作压力:正压1960 Pa、负压490 Pa 6(试验压力:正压2200 Pa、负压1320 Pa 7(罐顶温度:50 ? 8(地震烈度:7 度0.12g 9(场地土类别:II 类 10(地面粗糙度:B 类 三、考虑的荷载工况如下: 1(静载+ 活载 2(静载+ 活载+ 风载
3(静载+ 风载+ 正压 4(静载+ 风载+ 负压 5(静载+ 雪载+ 正压 6(静载+ 雪载+ 负压 7(静载+ 风载+ 正压+ 温度 8(静载+ 风载+ 负压+ 温度 9(静载+ 雪载+ 正压+ 温度 10(静载+ 雪载+ 负压+ 温度 11(静载+ 半跨活载 12(静载+ 半跨活载+ 风载 13(静载+ 地震 14(静载+ 地震+ 正压 15(静载+ 地震+ 负压 四、罐顶钢网壳的网格划分及其几何数据油罐内径:D = 34m 钢网壳的曲率半径:Sr = 1.0D = 34m 子午线网格的划分频数为:28 Q235-B不等边角钢杆件:L 140x90x8 L140x90x8 截面特性:外形尺寸:140x90x8 mm; 截面积:17.6cm2; 惯性矩: Ix,669cm4; Iy,205cm4; 惯性半径:Rx,5.14cm; Ry,2.85cm; Rmin,2.19cm; 钢网壳网格的最大长度为:1272mm 壳体曲面外的长细比:λ= 1.6x1272/51.4 = 39.6 < [150] 外 壳体曲面内的长细比:λ= 1272/28.5 = 44.6 < [150] 内 杆件的最薄弱弯曲面:λ= 1272/21.9 = 58.1 < [150] 最弱 钢网壳的网格划分如下:
人行索道桥计算书
官渡镇紫阳台景观人行索桥工程计算书 重庆 二〇一四年九月
目录 1. 工程概况 (3) 1.1人行索桥概况 (3) 1.2设计标准 (3) 1.3计算依据 (3) 2. 计算方法与建模计算 (4) 2.1分析模型 (4) 2.2模型样图 (4) 2.3既有状况下人行索桥承载验算 (4) 2.3.1 自重内力及位移计算 (4) 2.3.2 施加人群荷载内力及位移计算 (6) 3. MIDAS建模结果分析及验算 (9) 4. 人工验算 (9) 4.1基本参数 (9) 4.2验算过程 (9) 4.2.1 内力验算 (9) 4.2.2 位移验算 (10) 4.2.3 抗风索验算 (11) 5. 地锚稳定性验算： (12) 5.1基础抗倾覆稳定性验算 (12) 5.2基础抗滑稳定性验算： (13) 6. 参考文献 (14)
1.工程概况 1.1 人行索桥概况 紫阳台人行索桥，位于官渡河下游1000m处，布置高程324.35m。左右岸与新修人行道相接。桥面总宽2.0m，人行道宽度1.7m，采用6根直径31mm的钢索作承载索，2根直径31mm的钢索作防护索，桥面采用厚3.5cm松木板作人行走道，两侧设有栏杆，全桥总长约66m。该桥主要承担人员过河交通。 1.2 设计标准 设计荷载：业主要求一次能满足通过50人，现偏安全取人群荷载3.4kN/m进行验算。 本桥跨径为66m，矢高为1.65m,按抛物线计算各点高差。 主索采用GB1102-74标准的6×19+1Φ46钢丝绳6根,公称抗拉强度为1870MPa，主索垂跨比约为1/40,矢高1.65m，护栏防护吊杆及抗风索采用Φ16.5钢丝绳;索采用钢丝均为镀锌钢丝，并涂防锈涂料。 桥梁设计线位于桥梁中心线，不设置横坡。 本桥为悬带桥，塔架为钢筋混凝土，桥面为木板，桥面横梁为槽钢。 基底岩石单轴极限抗压强度不小于21.0MPa。 未尽事严格按《公路桥涵施工技术规范》（JTG T/F50－2011）执行。 1.3 计算依据 1）中华人民共和国行业标准.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）； 2）中华人民共和国行业标准.《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）； 3）中华人民共和国行业标准.《公路桥梁抗风设计规范》（JTG.T D60-01-2004）； 4）中华人民共和国国家标准.《重要用途钢丝绳》（GB8916-2006）。
预应力张拉应力计算
一、控制张拉力 预应力钢绞线张拉控制力表 说明： 1．例如5φ指该钢绞线束由5根公称直径为的单根钢绞线组成；若使用OVM型锚具则通常表示为OVM15-5； 2．单根钢绞线的公称截面积一般为140mm2； 3．1t相当于10KN，张拉千斤顶的吨位可由控制张拉力换算出； 4．千斤顶驱动油泵的油表读数换算：钢绞线束的控制张拉力（N）/千斤顶油缸活塞面积（mm2）； 二、张拉伸长值计算
1．预应力筋采用应力控制方法张拉时，应以伸长值进行校核，实际伸长值与理论伸长值的差值应控制在6%以内，即︱（△L实－△L理）/△L理︱＜6% 2．理论伸长值的计算公式： 单端理论伸长值△L=（Pp×L）/（Ap×Ep） ①Pp——预应力筋的平均张拉力（N），直线筋取张拉端的拉力，两端张拉的曲线筋的平均张拉力计算如下： Pp= P（1－e-(κχ+μθ)）/（κχ+μθ）式中：Pp ——预应力筋的平均张拉力（N）； P——预应力筋张拉端的张拉力（N），在没有超张拉的情况下一般计算为：钢绞线--1395MPa×140mm2=195300N；若有超张拉则乘以其系数； x——从张拉端至计算截面的孔道长度（m），一般为单端长度；θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）； k——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数，见下表；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数，见下表；系数k及μ值表孔道成型方式 k μ钢丝束、钢绞线、光面钢筋带肋钢筋精轧螺纹钢筋预埋铁皮管道 --- 抽芯成型孔道 --- 预埋金属螺旋管道 ~ --- ②L——预应力筋的单端长度（mm），即总长的一半； ③Ap——预应力筋的截面面积（mm2），钢绞线为140 mm2； ④Ep——预应力筋的弹性模量（N/mm2），钢绞线为195×103N/mm2； 以上计算所得△L为单端理论伸长值，整束钢绞线的理论伸长值为：△L理=2△L 3．实测伸长值的计算： △L实=△L总－（△L初实－△L初理）－△L锚塞回缩 式中：△L总——张拉达到控制应力时测得的总伸长量； △L初实——张拉达到初应力（控制应力的10%~15%）时测得的实际伸长量； △L初理——初应力以下的推算理论伸长量（一般为△L理×10%）；
污水处理厂氧化沟设计计算
给水排水工程技术 毕业课程设计 乌鲁木齐市某地区排水工程 施工图预算 学年学期 班级 指导教师 姓名 学号 新疆学院 设备工程系
目录内容摘要 一、设计题目 二、设计任务书 三、污水处理厂的设计规模 四、污水处理程度的要求 五、设计内容 六、氧化沟的工艺流程图 七、设计计算 八、污水处理厂平面布置 九、污水处理厂高程计算 十、参考文献 十一、附图
内容摘要 本设计为策勒县污水处理厂工程工艺设计，污水处理厂规模为30240 m3,污水主要来源为生活污水和工业污水，主要采用氧化塘处理方法。污水处理厂处理后的出水达到污水综合排放标准（8978-96） 一、设计题目 新疆策勒县污水处理厂工艺设计 二、设计任务书 1、设计的任务和目的 毕业设计是一项重要的实践性教学环节，是培养学生应用所学专业理论知识解决工程实际问题、提高设计制图水平及使用各种技能资料能力的重要手段，通过毕业设计，使学生了解和熟悉排水工程设计的一般原则、步骤和方法；掌握污水处理厂的设计计算方法及设计说明、计算书的编制方法、施工图的绘制方法。 2、设计简介 本设计为给水排水工程技术专业专科毕业设计，是大学三年教学计划规定的最后一个实践性环节。本设计题目为策勒县污水处理厂工艺设计。在指导老师的指导下，在规定的时间内进行城市污水处理厂的设计。 3、设计内容 （1）、处理工艺流程选择 （2）、污水处理构筑物的设计 （3）、污水处理工艺施工图初步设计的绘制 4、设计依据 本设计根据给水排水工程技术专业毕业设计任务指导书、《给水排水设计手册》（第五册）、《水处理手册》《水处理设计手册》《给水排水设计手册（第二版）第1册》《给水排水常用数据手册（第二版）》《水处理工程技术》《给水排水设计手册》（第11册）《排水工程（第二版）》（下册）等进行设计。 设计原始资料
张拉力计算示例
张拉控制应力与油表读数换算示例 根据《公路施工手册》桥涵分册下册P117-P119计算。. 以预应力斜腿刚构钢束为例： 已知：预应力钢筋弹性模量Mpa 5 1095.1?=E P ，金属波纹管磨阻系数25.0=μ，孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数K=0.0015.钢绞线采用mm s 2.15φ，单股截面面积2140mm Ag =，抗拉强度标准值Mpa f K 1860=P ，张拉控制应力Mpa f pk con 1395186075.075.0=?==σ。钢绞线钢束股数n=6股。 1、预应力的张拉力P ，按P118公式（13-28）计算： b n g k ???A ?=P 1000 1σ……………………（13-28） 式中：P-----预应力筋的张拉力，KN; k σ-----预应力筋的张拉控制应力，Mpa; Ag -----预应力筋的单股截面面积，2 mm ; n-----同时张拉预应力筋的股数; b-----超张拉系数，不超拉时为1.0。 代入数值得：KN b n g k 8.11710.11000 1614013951000 1=????=?? ?A ?=P σ 2、张拉力与油表读数换算 1#200T 千斤顶张拉控制预应力与0J0703796油表读数的换算： Y=0.0266X-0.3134 注：Y-----油表读数，单位Mpa X-----张拉控制预应力，单位KN ①当张拉控制应力为10%时 Y=0.0266*1171.8*10%-0.3134=2.8Mpa ②当张拉控制应力为30%时 Y=0.0266*1171.8*30%-0.3134=9.0Mpa ③当张拉控制应力为100%时 Y=0.0266*1171.8*100%-0.3134=30.9Mpa 同理，其它钢绞线张拉控制应力与油表读数换算见附表。
网架结构计算书
保管期限：长期 计算书 CALCULATION DOCUMENT 工程编号： 工程名称：烟台冀东润泰建材有限公司 矿渣堆棚 项目名称： 设计阶段：施工图 设计专业：屋盖网架结构 计算人： 校对人： 审核人： 审定人： 日期：
目录 第一部分工程概况2 第二部分结构设计参数3 2.1主要设计依据3 2.2材料3 2.3主要结构构件4 第三部分荷载参数（标准值）7 3.1恒荷载7 3.2活荷载（满布）7 3.3风荷载7 3.4温度8 3.5地震9 第四部分工况组合10 第五部分结构分析和验算错误！未定义书签 5.1计算模型错误！未定义书签 5.2计算结果错误！未定义书签 5.2.1 支座反力错误！未定义书签 5.2.2 杆件内力结果错误！未定义书签 5.2.3 杆件应力错误！未定义书签 5.2.4 节点位移结果（正常使用极限状态）错误！未定义书签 5.2.5 螺栓和焊接球节点验算错误！未定义书签 5.3支座（橡胶支座）验算错误！未定义书签 5.3.1 ZZ1支座验算错误！未定义书签 5.3.2 ZZ2支座验算错误！未定义书签 5.3.3 ZZ5支座验算错误！未定义书签 5.3.4 ZZ6支座验算错误！未定义书签
第一部分工程概况 1．建设单位： 2．工程地点： ·本工程建筑结构安全等级 [ ]一级[ √ ]二级[ ]三级·设计使用年限 [ ]5年[ ]25年[ √ ]50年[ ]100年·抗震设防烈度 []非抗震[ ]6度（0.05g） [ ]7度（0.10g）[√ ]7度（0.15g） [ ]8度（0.20g）[ ]8度（0.30g） [ ]9度（0.40g） ·耐火等级 [ ]一级[ √ ]二级[ ]三级[ ]四级注：用“√”表示选中
悬索桥猫道设计计算书
计算说明 1、钢丝绳的实际参数由的产品质量保证书确定后，再进行复核验算。 2、在猫道承重索的计算中，风力根据设计提供的信息，按桥面处14.7m/s计，中跨、边跨分别计算。 3、在猫道承重索的荷载计算中，未计扶手绳及其绳卡的重量，施工人员按4人/4m，每副中跨猫道最多一次上20人计，每副边跨猫道最多一次上10人计。 4、猫道线性依据主缆空缆线形为基础进行计算。 泓口悬索桥猫道检算书 1、编制依据 （1）泓口大桥猫道设计图 （2）公路桥涵设计规范（JTJ025-86） （3）钢丝绳产品质量说明书（E04-426,B04-12496） （4）公路桥涵设计手册——《参考资料》 （5）简易架空缆索吊（段良策，人民交通出版社） 2、工程概况 泓口悬索桥为三结构，理论跨径42m+102m+42m。猫道系统顺桥向按三跨分离式设置，边跨的两端分别锚固于5#、10#过渡墩箱梁顶面，中跨两端均锚固于塔柱上。横向通道在跨中位置一个。每幅猫道宽3.0m，高1.0m，处于主缆正下方，面层与主缆中心距1.4m，与主缆线型基本一致。 每幅猫道承重索采用4根υ22.5钢丝绳（6W(19)-公称抗拉强度
2000MP a）,其两端分别锚固于两岸锚固端前端的型钢预埋件上，在两岸塔顶处断开，与塔顶顺桥向两侧的调节装置连接。 每幅猫道面层由［10槽钢（间距2.0m）/50×50mm］防滑方木条（间距0.5m）和υ1.6mm小孔（16×16mm）钢丝网、υ5mm大孔（50×100mm）钢丝网组成；两侧设1根υ16扶手钢丝绳，并每隔2.0m 设一道∠63×4mm角钢栏杆立柱，侧面防护网采用υ5mm（80×100mm）大孔钢丝网绑扎在立柱与扶手索上。 猫道选用钢丝绳相关参数如下 3、中跨猫道承重索检算 3.1荷载计算（按单幅猫道分析） 荷载包括恒载、活载及风力、温度等附加荷载。 3.1.1恒载 恒载包括承重索、面层、栏杆、索股滚轮支架、横通道抗风缆及其张力，其中横通道、抗风绳以集中荷载计，其余以均布荷载计。 3.1.1.1恒载均布荷载
预应力空心板梁张拉控制力、伸长值计算书
预应力空心板梁张拉控制力、伸长值 计 算 书 一、 说明： （1）本工区有小桥三座全为20m 空心板梁，空心板梁采用后张法，两端张拉，张拉程序为:0→初应力（10%×σk ）初应力→（20%×σk ）→103%σk （持荷2分钟）→σk →锚固； （3）张拉机具：采用YM1500-4、5锚具，千斤顶采用YDCW-1500型钢铰线孔道采用金属波纹管制孔，（千斤顶、预应力钢铰线，锚具及夹片等检测，标定报告附后。 二、 计算： 根据实际检测：预应力钢铰线公称直径为15.24mm/根，平均伸长 率δ（%）为5.67%，平均弹性模量E p =1.953×105Mpa ，截面积A p （mm 2）为140mm 2，极限抗拉强度标准值（RY ）平均1953.3 Mpa ，极限荷截273.7KN ，后张法预应力筋理论伸长值及预应力筋平均张拉力计算取：张拉控制力20m 中板采用设计值781.2KN ×103%=804.6KN,20边板采用设计值976.5KN×103%=1005.8KN ，弹性模量1.953×105Mpa ，截面积140mm 。 计算公式取自人民交通出版社2000年出版《公路桥涵施工技术规范》的P 129、P 339。 理论伸长值计算公式： Ep Ap L Pp L ??= ? 平均张拉力计算公式：μθ μθ+-+-=kx e P p kx p ] 1[)(
式中：ΔL ——预应力筋理论伸长值（mm ） P p ——预应力筋平均张拉力（N ） L ——预应力筋的长度（mm ） A p ——预应力筋的截面积（mm 2） E p ——预应力筋的弹性模量（N/mm 2） P ——预应力筋张拉端的张拉力（N ） X ——从张拉端至计算截面的孔道长度（M ） θ——从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（rad ） K ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数（取0.0015） μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数（取0.25） 1、 20M 空心板理论伸长值计算： <1> 20M 中板（根据设计图纸已知L 1=9.882+0.55=10.432m L 2=9.83+0.55=10.38m ） （N 1）： N p e p 780185180 12225.0882.90015.0] 1[804600)18012225.0882.90015.0(==??+?-???+?-ππ （N 2）： N p e p 7955771802225.083.90015.0]1[804600)1802225.083.90015.0(==??+?-???+?-ππ 理论伸长值: （N 1）： mm L 4.7410953.114041043278018551=????=? （N 2）：mm L 5.7510953.1140410380 79557752=????=? <2> 20M 边板（根据设计图纸已知L 1=9.882+0.55=10.432m
取水工程课程设计计算书
《城市水资源与取水工程》课程设计任务书 一．任务书 本课程设计的任务是根据所给定的原始资料设计某城市新建水源工程的取水泵房。 一、设计目的 本课程设计的主要目的是把《泵与泵站》、《城市水资源与取水工程》中所获得的 理论知识加以系统化，并应用于设计工作中，使所学知识得到巩固和提高，同时培养 同学们有条理地创造性地处理设计资料的独立工作能力。 二、设计基本资料 1、近期设计水量6,8,10万米3/日，要求远期9,12,15万米3/日（不包括水厂自用水）。 2、原水水质符合饮用水规定。河边无冰冻现象，根据河岸地质地形以决定采用固定式泵房由吸水井中抽水，吸水井采用自流管从取水头部取水，取水头部采用箱式。 取水头部到吸水井的距离为100 米。 3、水源洪水位标高为73.2米（1%频率）；估水位标高为65.5米（97%频率）； 常年平均水位标高为68.2 米。地面标高70.00。 4、净水厂混合井水面标高为95.20米，取水泵房到净水厂管道长380(1000)米。 5、地区气象资料可根据设计需要由当地气象部门提供。 6、水厂为双电源进行。 三、工作内容及要求 本设计的工作内容由两部分组成： 1、说明说 2、设计图纸 其具体要求如下： 1、说明书 （1）设计任务书 （2）总述 （3）取水头部设计计算 （4）自流管设计计算 （5）水泵设计流量及扬程
（6）水泵机组选择 （7）吸、压水管的设计 （8）机组及管路布置 （9）泵站内管路的水力计算 （10）辅助设备的选择和布置 （11）泵站各部分标高的确定 （11）泵房平面尺寸确定 （12）取水构筑物总体布置草图（包括取水头部和取水泵站） 2、设计图纸 根据设计计算成果及取水构筑物的布置草图，按工艺初步设计要求绘制取水头部 平面图、剖面图；取水泵房平面图、剖面图及机组大样图，图中应绘出各主要设备、 管道、配件及辅助设备的位置、尺寸、标高。绘制取水工程枢纽图。 泵站建筑部分可示意性表示或省略，在图纸上应列出泵站和取水头部主要设备及 管材配件的等材料表。 二、总述 本次设计为一级泵站，给水泵站采用圆形钢筋混凝土结构，泵房设计外径为16m，泵房上设操作平台。自流管采用DN800的钢管，吸水管采用DN600的钢管，压水管为DN450的钢管，输水干管采用DN600的钢管。筒体为钢筋混凝土结构，所有管路配件均为钢制零件。水泵机组采用14sh—13A型水泵，JS—116—4型异步电动机，近期二用一备，远期三用一备。起重机选用DL型电动单梁桥式，，排水设备选用WQ20-15型潜水泵，通风设备选用T35-11型轴流风机两台。 三、取水头部设计计算 1.设计流量Q的确定： 考虑到输水干管漏损和净化场本身用水，取水用水系数α=1.05，所以 近期设计流量为： 近 2.取水头部的设计和计算 本设计中取水头部选用箱式取水头部 格栅面积公式：（），（m2） 式中：Q——设计流量，1.09375（m3/s） V——过栅流速，取0.4m/s k1——栅条的堵塞系数，取0.75
氧化沟工艺设计计算及说明
氧化沟工艺设计计算书 1.项目概况 处理水量Q=5万m 3/d ；进水水质BOD 为150mg/L ；COD 为300 mg/L ；SS 为250mg/L ； L mg TN L mg N NH /30,/304==-+ 。处理要求出水达到国家一级(B)排放标准即 COD ≤60 mg/L ，BOD 5≤20 mg/L ，SS ≤20mg/L ，L mg TN L mg N NH /20,/84≤≤-+ 。 2. 方案对比 三种方案优缺点比较如下表： 本方案设计采用氧化沟，氧化沟分两座，每座处理水量Q=2.5万m3/d 。下面是氧化沟 工艺流程图。 氧化沟工艺流程图 3. 设计计算
3.1设计参数 总污泥龄：20d MLSS=4000mg/L MLVSS/MLSS=0.7 MLVSS=2800mg/L 污泥产率系数（VSS/BOD 5）Y=0.6kg /（kg.d ） 3.2 工艺计算 (1)好氧区容积计算 出水中VSS=0.7SS=0.7×20=14mg/L VSS 所需BOD=1.42×14（排放污泥中VSS 所需得BOD 通常为VSS 的1.42倍） 出水悬浮固体BOD 5=0.7×20×1.42×（1-e -0.23× 5）=13.6 mg/ L 出水中溶解性Se=BOD 5＝20-13.6 mg/ L=6.4mg/L %.795%100150 .4 61505=?-= 去除率BOD 好氧区容积：内源代谢系数Kd=0.05 35.77467 .04000)2005.01() 4.6150(25000206.0)1()(m X c Kd c Se So YQ V V =???+-???=+-= θθ好氧 停留时间 h h Q V t 7.442425000 7746.5 =?==好氧 校核： )/(17.05 .77467.0400025000)4.6150()(5d kgMLVSS kgBOD V X Se So Q M F V ?=???--=好氧 满足脱氮除磷的要求。 硝化校核：硝化菌比增长速率 105.020 1 1 -== = d c n θμ n f 为硝化菌在活性污泥中所占比例，原污水中BOD 5/TKN=150/30=5，此时对应n f =0.054 N kgNH kgVSS Y n -=+ 4/1.0（硝化菌产率系数） n q 为单位质量的硝化菌降解N NH -+ 4 的速率：5.01 .005 .0== =n n n Y q μ 实际硝化速率1 027.05.0054.0-=?=?=d q f r n n n
张拉计算方法
后张法预应力钢绞线伸长量的计算 与现场测量控制 预应力钢绞线施工时，采用张拉应力和伸长值双控，实际伸长值与理论伸长值误差不得超过6％，后张预应力技术一般用于预制大跨径简支连续梁、简支板结构，各种现浇预应力结构或块体拼装结构。预应力施工是一项技术性很强的工作，预应力筋张拉是预应力砼结构的关键工序，施工质量关系到桥梁的安全和人身安全，因此必须慎重对待。一般现行常接触到的预应力钢材主要：有预应力混凝土用钢绞线、PC光面钢丝、刻痕钢丝、冷拔低碳钢丝、精轧螺纹钢等材料。对于后张法预应力施工时孔道成型方法主要有：金属螺旋管、胶管抽芯、钢管抽芯、充气充水胶管抽芯等方法。本人接触多的是混凝土预应力钢绞线（PCstrand、1×7公称直径15,24mm，f pk＝1860Mpa，270级高强底松弛），成孔方法多采用金属螺旋管成孔，本文就以此两项先决条件进行论述。 1 施工准备： 熟悉图纸：拿到施工图纸应先查阅施工说明中关于预应力钢绞线的规格，一般预应力钢束采用ASTMA416-270级低松弛钢绞线，其标准强度为f pk＝1860Mpa，1×7公称直径15,24mm，锚下控制力为Δk= f pk Mpa。 根据施工方法确定计算参数： 预应力管道成孔方法采用金属螺旋管成孔，查下表确定K、μ取值：表1
ΔL＝ Pp×L Ap×Ep ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）； Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）； L—预应力筋的分段长度（mm）； Ap—预应力筋的截面面积（mm2）； Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）； 《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－8中规定了Pp的计算公式（2）： Pp＝P×（1－e－（kx＋μθ）） kx＋μθ P—预应力筋张拉端的张拉力，将钢绞线分段计算后，为每分段的起点张拉力，即为前段的终点张拉力（N）； θ—从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和，分段后为每分段中每段曲线段的切线夹角（rad）； x—从张拉端至计算截面的孔道长度，分段后为每个分段长度或为公式1中L值； k—孔道每束局部偏差对摩擦的影响系数（1/m），管道内全长均应考虑该影响； μ—预应力筋与孔道壁之间的磨擦系数，只在管道弯曲部分考虑该系数的影响。 从公式（1）可以看出，钢绞线的弹性模量Ep是决定计算值的重要因素，它的取值是否正确，对计算预应力筋伸长值的影响较大。所以钢绞线在使用前必须进行检测试验，弹性模量则常出现Ep’=（～）×105Mpa的结果，这是由于实际的钢绞线的截面积并不是绝对的140mm2，而进行试验时并未用真实的钢绞线截面积进行计算，根据公式（1）可知，若Ap 有偏差，则得到了一个Ep’值，虽然Ep’并非真实值，但将其与钢绞线理论面积相乘所计算出的ΔL却是符合实际的，所以要按实测值Ep’进行计算。 公式2中的k和μ是后张法钢绞线伸长量计算中的两个重要的参数，其大小取决于多方面的因素：管道的成型方式、预应力筋的类型、表面特征是光滑的还是有波纹的、表面是否有锈斑，波纹管的布设是否正确，弯道位置及角度是否正确，成型管道内是否漏浆等等，各个因素在施工中的变动很大，还有很多是不可能预先确定的，因此，摩擦系数的大小很大程度上取决于施工的精确程度。在工程实施中，最好对孔道磨擦系数进行测定（测定方法可参照《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)附录G－9），并对施工中影响磨擦系数的方面进行认真的检查，如波纹管的三维位置是否正确等等，以确保摩擦系数的大小基本一致。实际计算可根据表1选取参数。 3 划分计算分段：整束钢绞线在进行分段计算时，首先是分段（见图1）： 工作长度：工具锚到工作锚之间的长度，图1中工作段AB长度＝L，计算时不考虑μ、θ，计算力为A点力，采用公式1直接进行计算，Pp＝千斤顶张拉力； 波纹管内长度：计算时要考虑μ、θ，计算一段的起点和终点力。每一段的终点力就是下一段的起点力，例如靠近张拉端第一段BC的终点C点力即为第二段CD的起点力，每段的终点力与起点力的关系如下式： Pz=Pq×e-(KX+μθ)（公式3） Pz—分段终点力（N）