40m后张法预应力混凝土简支T形梁计算书

1.概况与基本数据

1.1概况

依据《西部地区中小跨径桥梁技术研讨会》会议纪要、《西部地区中小跨径适用桥梁形式研究下一步工作内容和计划》及我院任务通知单编号：桥－施－技科（2004）字第67号。课题组进行课题相关设计开发。开发原则为：

1 上部构造形式采用5梁式

2 梁宽模数B=2.4米，T梁预制高度为2.25米。明确10厘米现浇混凝土铺装不参与受力。

3 混凝土强度等级：C50

4 边梁悬臂长度120厘米。

5 T梁两端及顺桥向采用单支座。

6 适用路基宽度：整体式路基24.50米、12.0米。

7 适用于直线桥。

1.2基本数据

（1）结构：后张法预应力混凝土简支T形梁

（2）计算跨经：40米

（3）路基宽度：整体式路基24.5米、12米

（4）车道数：双向4车道

（5）汽车荷载：公路－（6）Ⅰ级

2. 技术规范

2.1《公路工程技术标准》(JTG B01-2003)

2.2《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）

2.3《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ 022-85）

2.4《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）2.5《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ 024-85）

2.6《公路工程抗震设计规范》（JTJ 004-89）

2.7《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）

3.材料主要指标

3.1混凝土

表1 T形梁混凝土主要指标

指标

强度等级

弹性模

量

容重(

轴心抗

压设计强度

抗拉设

计强度

轴心抗

压标准强度

抗拉标

准强度

C50 26 22.4 1.83 32.4 2.65

3.2 预应力钢绞线

表2 钢绞线主要指标

公称直

径

截面面积单位重量标准强度弹性模量松驰级别

140 1.102 1860 Ⅱ

3.3 钢筋

表3 钢筋主要指标

钢筋种类

抗拉设计

强度

抗压设计

强度

标准强度弹性模量

R235 195 195 235 HRB335 280 280 335

4.主要材料选用

1 沥青混凝土：桥面铺装。

2 C40混凝土：桥面铺装。

3 C50混凝土：预制T形梁、现浇连续段。

（4）mm钢绞线：预制T形梁及顶板束。

5．荷载横向分布系数

采用刚接梁法计算荷载横向分布系数，采用老规范的计算方法，梁宽采用2.4m，共5片T梁，行车道宽度11m，分别输入各片梁的抗弯、抗扭惯矩、桥面板沿梁长方向单位长度的抗弯惯性矩和悬臂长度，采用编制程序进行计算，结果如下表所示：

梁号

荷载(截面)

1# (边梁) 2# 3#（中梁）

汽车（跨中）0.567 0.531 0.496

汽车（支点）0.708 0.854 0.854

防撞护栏0.336 ——

6．结构分析说明

6.1 T形梁施工阶段

简支T形梁施工阶段共划分为5个，各阶段工作内容见表5。

表5 简支T形梁施工阶段划分说明

施工阶段

施工天

数

工作内容说明

1 10 场内预制T形梁并张拉正弯矩预应力束

2 20 预制场存梁20天

3 20 预制场存梁40天

4 20 预制场存梁60天

5 28 安装预制梁，现浇防撞护墙和桥面铺装

6．2 T形梁计算模型

40米简支T形梁计算模型见图1。划分为26个单元27个节点。

图1简支T形梁计算模型

6．3 T形梁横断面

(1) T形梁边梁横截面

图7 T形梁边梁横截面（单位：cm）

(2) T形梁中梁横截面

图8 T形梁中梁横截面（单位：cm）

6．4预应力筋计算参数

1 预应力锚下张拉控制应力为

2 两端张拉，每束锚具变形及钢束回缩总变形值为12mm。

3 预应力筋与管道壁摩擦系数

4 管道每米局部偏差对摩擦的影响系数K=0.0015

5 1000小时钢绞线松驰率2.5％

6．5预应力筋构造

图9预应力筋构造（单位：cm）

6．6温度效应及支座沉降

考虑整体均匀温升25℃，整体均匀温降-30℃。

非线形温度梯度按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.10条规定执行。

支座沉降按5mm计算。

6.7 预应力配置

结构及位置正弯矩束

N1 N2 N3 N4

简支边

梁

9根9根9根9根

中

梁

9根9根8根8根

7．简支T梁计算结果验算

7．1 简支T梁边梁施工阶段验算

(1) 第1施工阶段

场内预制T形梁并张拉正弯矩预应力束。

1 第1施工阶段位移累计值(单位：m)

计算结果摘录跨中14＃节点最大竖向位移为9.9E-02m

3 第1施工阶段组合应力（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）

仅摘取支撑中心线（2＃节点）、1/4跨（8＃节点）及半跨（14号节点）处计算结果

节点号

上缘

最大

上缘

最小

下缘

最大

下缘

最小

最大

主压

最大主

拉

2 2.

3 2.3 15.8 15.8 15.8 0.1

8 1.4 1.4 17.6 17.6 17.6 0

14 1.9 1.9 16.9 16.9 16.9 0

(2) 第2～3施工阶段

预制场存梁20天、40天，仅作计算参考使用，本文计算结果省略。(3) 第4 施工阶段

预制场存梁60天

2 第4施工阶段位移累计值(水平与竖向位移单位：m，转角单位：rad)

计算结果摘录跨中14＃节点最大竖向位移为10.7E-02m

注：竖向位移以向上为正值，水平位移以右向为正值

4 第4施工阶段组合应力（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）

仅摘取支撑中心线（2＃节点）、1/4跨（8＃节点）及半跨（14号节点）处计算结果

节点号

上缘

最大

上缘

最小

下缘

最大

下缘

最小

最大主压

最大主

拉

2 2.

3 2.3 15.5 15.5 15.5

0.1

8 1.4 1.4 17.4 17.4 17.4 0

14 2.0 2.0 16.6 16.6 16.6 0

(4) 第5 施工阶段

安装预制梁，现浇防撞护墙和桥面铺装

6 第5施工阶段位移累计值(水平与竖向位移单位：m，转角单位：rad)

计算结果摘录跨中14＃节点最大竖向位移为7.9E-02m

注：竖向位移以向上为正值，水平位移以右向为正值

8 第5施工阶段组合应力（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）

仅摘取支撑中心线（2＃节点）、1/4跨（8＃节点）及半跨（14号节点）处计算结果

节点号

上缘

最大

上缘

最小

下缘

最大

下缘

最小

最大

主压

最大主

拉

2 5.2 5.2 10.5 10.5 10.5 0.01

8 5.9 5.9 10.1 10.1 10.1 0.04

14 7.6 7.6 7.7 7.7 7.7 0

（3）施工阶段应力验算

边梁为C50的预应力混凝土结构。按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第7.2.8条的规定：

C50混凝土压应力限值：＝0.70 ＝0.70×32.4＝22.68Mpa。

混凝土拉应力大于＝0.70 ＝0.70×（-2.65）＝-1.855MPa

由边梁施工阶段组合应力表中知：边板截面应力满足施工阶段要求。

7.2简支T梁边梁使用阶段验算

9 正常使用极限状态作用长期效应组合下简支边梁拉应力:

仅摘取支撑中心线（2＃节点）、1/4跨（8＃节点）及半跨（14号节点）处计算结果

（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）

节点号

上缘

最小

下缘

最小

最大

主拉

2 3.6 4.6 0

8 6.1 6.5

-0.0 9

14 7.8 3.5 0

1 正常使用极限状态作用短期效应组合下简支边梁拉应力:

仅摘取支撑中心线（2＃节点）、1/4跨（8＃节点）及半跨（14号节点）处计算结果

（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）

节点号

上缘

最小

下缘

最小

最大

主拉

2 5.

3 6.6 -0.1

8 6.1 4.6

-0.1 5

14 7.8 1.2 0

2 持久状况简支边梁压应力:

仅摘取支撑中心线（2＃节点）、1/4跨（8＃节点）及半跨（14号节点）处计算结果

（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）

节点号

上缘

最大

下缘

最大

主压

2 7.5 9.

3 9.3

8 10.2 9.0 10.2

14 13.2 6.7 13.2

3 使用阶段简支T形梁边梁截面验算

边梁为C50预应力混凝土结构。按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第6.3.1条、第7.1.5条、第7.1.6条，混凝土构件的法向应力和主拉、压应力及部分预应力混凝土A类受弯构件的法向拉应力应符合下面规定：

法向压应力限值：0.5 ＝0.5×32.4=16.2 Mpa

法向拉应力限值（短期效应组合）：0.7 ＝0.7×2.65=1.855 Mpa

主压应力限值：0.6 ＝0.6×32.4=19.44 Mpa

主拉应力限值（短期效应组合）：0.7 =0.7×2.65=1.855 Mpa

由正常使用极限状态荷载组合应力表中可知：在荷载组合作用下，边梁截面应力均满足要求。

使用荷载作用下，简支中梁各束预应力钢绞线最大拉应力值皆小于按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第7.1.5条，7股钢绞线最大拉应力限值0.65 ＝0.65×1860＝1209 Mpa，满足要求

4 正常使用极限状态简支T梁边梁竖向挠度验算

按短期效应组合与JTG D62-2004第6.5.2条刚度计算的挠度值，跨中14#节点最大竖向挠度为（↑）。按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第6.5.3条规定：

荷载长期效应影响1.43× (满足)

（2）承载能力极限状态验算

5 承载能力极限状态正截面强度验算:

按承载能力极限状态进行计算，考虑恒载和公路I级荷载按规范JTG D60-2004第4.1.6条进行效应组合，弯矩设计值＝14777kN.m。

以跨中截面为例，此截面配置8根HRB335普通钢筋。

截面抗力矩计算如下：

钢筋抗力＝＝8105160N

混凝土抗力＝＝9676800N

中性轴在顶板范围内

混凝土受压区高度＝=150.76mm

截面抗力矩= =16982.85kN.m>弯矩设计值=14777kN.m

几点说明：

1 以上计算公式可参考规范宣贯材料计算示例；

2 公路桥涵安全等级取为二级；

3 预制T梁正截面抗弯强度满足规范要求；

4 承载能力极限状态下其他截面的抗弯强度满足规范要求，这里仅以跨中截面为例说明计算过程。

10 支点斜截面强度验算

剪力设计值＝1585.65kN；

距梁端3m范围内截面采用箍筋（HRB335），四肢箍，间距100mm，面积＝452.4 ；

按《JTG D62规范》公式（5.2.10），截面尺寸应符合下列要求：

剪力设计值＝1585.65kN < ＝4079.9 kN

按公式（5.2.9）验算截面抗剪承载力

＝3718.5kN

=0 (普通钢筋无弯起)

=184.94kN

抗剪承载力＝＝3903.42kN >剪力设计值＝1585.65kN

支点截面斜截面抗剪强度满足规范要求。

3 简支T梁边梁支座反力组合值（1个支承端）

支座竖直反力组合值(反力单位：KN)

节点

组合

标准值组合1685.72

7．3 简支T梁中梁施工阶段验算

(5) 第1施工阶段

场内预制T形梁并张拉正弯矩预应力束。

4 第1施工阶段位移累计值(单位：m)

计算结果摘录跨中14＃节点最大竖向位移为9.6E-02m

6 第1施工阶段组合应力（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）

仅摘取支撑中心线（2＃节点）、1/4跨（8＃节点）及半跨（14号节点）处计算结果

节点号

上缘

最大

上缘

最小

下缘

最大

下缘

最小

最大

主压

最大主

拉

2 2.4 2.4 14.9 14.9 14.9 0.1

8 1.4 1.4 17.1 17.1 17.1 0

14 2.0 2.0 16.4 16.4 16.4 0 (6) 第2～3施工阶段

预制场存梁20天、40天，仅作计算参考使用，本文计算结果省略。

(7) 第4 施工阶段

预制场存梁60天

12 第4施工阶段位移累计值(水平与竖向位移单位：m，转角单位：rad)

计算结果摘录跨中14＃节点最大竖向位移为10.4E-02m

注：竖向位移以向上为正值，水平位移以右向为正值

14 第4施工阶段组合应力（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）

仅摘取支撑中心线（2＃节点）、1/4跨（8＃节点）及半跨（14号节点）处计算结果

节点号

上缘

最大

上缘

最小

下缘

最大

下缘

最小

最大

主压

最大主

拉

2 2.

3 2.3 14.7 14.7 14.7 0.1

8 1.2 1.2 17.1 17.1 17.1 0

14 2.1 2.1 16.3 16.3 16.3 0

(8) 第5 施工阶段

安装预制梁，现浇防撞护墙和桥面铺装

16 第5施工阶段位移累计值(水平与竖向位移单位：m，转角单位：rad)

计算结果摘录跨中14＃节点最大竖向位移为7.5E-02m

注：竖向位移以向上为正值，水平位移以右向为正值

18 第5施工阶段组合应力（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）

仅摘取支撑中心线（2＃节点）、1/4跨（8＃节点）及半跨（14号节点）处计算结果

节点号

上缘

最大

上缘

最小

下缘

最大

下缘

最小

最大

主压

最大主

拉

2 4.9 4.9 11.6 11.6 11.6 0.0 8 5.6 5.6 11.1 11.1 11.1 0.0 14 7.2 7.2 8.5 8.5 8.5 0.0 （3）施工阶段应力验算

中梁为C50的预应力混凝土结构。按《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第7.2.8条的规定：

C50混凝土压应力限值：＝0.70 ＝0.70×32.4＝22.68Mpa。

混凝土拉应力大于＝0.70 ＝0.70×（-2.65）＝-1.855MPa

由中梁施工阶段组合应力表中知：边板截面应力满足施工阶段要求。

7.4简支T梁中梁使用阶段验算

19 正常使用极限状态作用长期效应组合下简支中梁拉应力:

仅摘取支撑中心线（2＃节点）、1/4跨（8＃节点）及半跨（14号节点）处计算结果

（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）

节点号

上缘

最小

下缘

最小

最大

主拉

2 3.6 5.0 0

8 6.1 5.3 -0.1

14 6.9 3.2 0

6 正常使用极限状态作用短期效应组合下简支中梁拉应力:

仅摘取支撑中心线（2＃节点）、1/4跨（8＃节点）及半跨（14号节点）处计算结果

（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）

节点号

上缘

最小

下缘

最小

最大

主拉

2 4.

3 5.9 -0.1

8 7.1 3.7 -0.2

14 8.1 1.1 0

7 持久状况简支中梁压应力:

仅摘取支撑中心线（2＃节点）、1/4跨（8＃节点）及半跨（14号节点）处计算结果

（应力单位：Mpa,压为正，拉为负）

节点号

上缘

最大

下缘

最大

主压

2 6.8 10.2 10.2

8 9.2 9.9 11.2

14 11.9 7.4 14.5

8 使用阶段简支T形梁中梁截面验算

法向压应力限值：0.5 ＝0.5×32.4=16.2 Mpa

法向拉应力限值（短期效应组合）：0.7 ＝0.7×2.65=1.855 Mpa

主压应力限值：0.6 ＝0.6×32.4=19.44 Mpa

主拉应力限值（短期效应组合）：0.7 =0.7×2.65=1.855 Mpa

由正常使用极限状态荷载组合应力表中可知：在荷载组合作用下，边梁截面应力均满足要求。

9 正常使用极限状态简支T梁边梁竖向挠度验算

荷载长期效应影响1.43× (满足)

（2）承载能力极限状态验算

10 承载能力极限状态正截面强度验算:

按承载能力极限状态进行计算，考虑恒载和公路I级荷载按规范JTG D60-2004第4.1.6条进行效应组合，弯矩设计值＝13210kN.m。

以跨中截面为例，此截面配置8根HRB335普通钢筋。

截面抗力矩计算如下：

钢筋抗力＝＝7097160N

混凝土抗力＝＝9332500N

中性轴在顶板范围内

混凝土受压区高度＝=132.02mm

截面抗力矩= =14950 .84kN.m>弯矩设计值=13210kN.m

20 支点斜截面强度验算

剪力设计值＝1496.4kN；

距梁端3m范围内截面采用箍筋（HRB335），四肢箍，间距100mm，面积＝452.4 ；

按《JTG D62规范》公式（5.2.10），截面尺寸应符合下列要求：

剪力设计值＝1496.4kN < ＝4079.9 kN

按公式（5.2.9）验算截面抗剪承载力

＝3718.5kN

=0 (普通钢筋无弯起)

=174.54kN

抗剪承载力＝＝3893.04kN >剪力设计值＝1496.4kN

支点截面斜截面抗剪强度满足规范要求。

4 简支T梁边梁支座反力组合值（1个支承端）

支座竖直反力组合值(反力单位：KN)

节点

组合

标准值组合1573.6

8．计算结论

由以上对40米简支结构计算结果可看出：

各个结构在施工阶段及营运阶段中，应力及结构抗力皆满足规范要求。各结构是安全适用的。

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20米箱梁模计算书1.砼侧压力计算最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ c ---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t ------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。 V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 m H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15, F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2 =24kN/m2 F=γ c H =26x1.4=36.4kN/ m2 取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2 有效压头高度：H0=35/26=1.35m 2.面板验算（6mm钢板）最大跨距： l=300mm，每米长度上的荷载：q=FD=35x0.9=31.5KN/m。D为背杠的间距弯矩：Mmax=0.1ql2=0.1x31.5x0.32=0.2835KN.m

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目录一、基础数据.............................................................................................................................. - 2 - 二、预应力钢束张拉力计算...................................................................................................... - 2 - 三、压力表读数计算.................................................................................................................. - 3 - 四、理论伸长量的复核计算...................................................................................................... - 6 - 五、张拉施工要点及注意事项.................................................................................................. - 8 -

30m箱梁模板计算书

中铁三局五公司右平项目 30m箱梁模板计算书山西昌宇工程设备制造有限公司技术部 2015年11月21日

30米箱梁模计算书本工程所用30m箱梁，梁底模板直接采用混凝土台座，不再另行配置底模板。 1.砼侧压力计算最大侧压力可按下列二式计算，并取其最小值： F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 F=γ c H 式中 F------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2） γ c ---- 混凝土的重力密度（kN/m3）取26 kN/m3 t ------新浇混凝土的初凝时间（h）,h=3.5小时。 V------混凝土的浇灌速度（m/h）;取27方/h，即27/25/1=1.08 m H------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取1.4m β1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1； β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm时，取0.85；50—90mm时，取1；110—150mm时，取1.15。此处取1.15, F=0.22γ c t β 1 β 2 V1/2 =0.22x26x3.5x1x1.15x1.081/2 =24kN/m2 F=γ c H =26x1.4=36.4kN/ m2 取二者中的较小值，F=24kN/ m2作为模板侧压力的标准值，并考虑倾倒混凝土产生的水平载荷标准值4 kN/ m2，分别取荷载分项系数1.2和1.4，则作用于模板的总荷载设计值为：F=24x1.2+4x1.4=34.4 kN/ m2，取为35 kN/ m2 有效压头高度：H0=35/26=1.35m 2.面板验算（6mm钢板）最大跨距： l=300mm，每米长度上的荷载：q=FD=35x0.8=28KN/m。D为背杠的间距

30米箱梁张拉计算

天大二标25米预制箱梁预应力计算书一、工程概况我单位承建天大高速公路第二合同段,起点里程K8+660,终点里程K13+000，线路全长4.340km。我标段主要工程为大桥3座，中桥1座，天桥2座，拱型小桥4座，拱涵2个，盖板涵2个，圆管涵1个，箱型通道2个。共有桩基132根，墩台柱88个，系梁54个，盖梁36个，预制箱梁175片，路基挖方216.014万方，路基填方89.651万方，小型构造物779.043m。我标段共有25m预制箱梁148片,其中边跨边梁28片，边跨中梁28片,中跨边梁46片,中跨中梁46片。二、编制依据 1、《公路桥涵施工技术规范》JTJ 041-2000 2、《两阶段施工图设计》山西省交通规划勘察设计院 2009年10月 3、委托试验检测报告三、预应力张拉依据图纸要求：混凝土达到设计强度的85％后张拉正弯矩区钢束，压注水泥浆并及时清理箱梁底板通气孔，在主梁正弯矩索张拉完毕，孔道压浆强度达40MPa以上才允许移梁或吊装，吊装过程中要保持主梁轴线垂直，防止倾斜，注意横向稳定。张拉正弯矩钢束时，若主梁连接端的预留钢筋影响张拉操作，可先将其折弯，待张拉完毕后再将其恢复，张拉时采用两端张拉，且应在横桥向对称均匀张拉，顶板负弯矩钢束也可采用两端张拉，并采用逐根对称张拉。箱梁腹板张拉时钢束均采用两端对称均匀张拉，在张拉过程中应保证两端同步张拉，左右腹板钢束对称均匀张拉，张拉顺序为： N1→N3→N2→N4。四、实际伸长量的量取最终伸长量的计算：由15%至30%的伸长量（L2-L1）加上由30%至100%的伸长量（L3-L1），即：△L=（L2-L1）+（L3-L1）。注意：在量取伸长值的过程中，前后应以同一个位置为基点进行量取，并且使用钢板尺进行量测。

预应力混凝土简支梁桥的毕业设计(25m跨径)

目录《桥梁工程》课程设计任务书---------------------------------------------2 桥梁设计说明------------------------------------------------------------------3 计算书---------------------------------------------------------------------------4 参考文献------------------------------------------------------------------------24 桥梁总体布置图---------------------------------------------------------------25 主梁纵、横截面布置图-----------------------------------------------------26 桥面构造横截面图-----------------------------------------------------------27

《桥梁工程》课程设计任务书一、课程设计题目(10人以下为一组) 1、钢筋混凝土简支梁桥上部结构设计（标准跨径为25米，计算跨径为24.5米，预制梁长为24.96米，桥面净空：净—8.5+2×1.00米）二、设计基本资料 1、设计荷载：公路—Ⅱ级，人群3.0KN/m2，每侧栏杆及人行道的重量按4.5 KN/m计 2、河床地面线为（从左到右）：0/0，－3/5，－4/12，－3/17，－2/22，－2/27，0/35（分子为高程，分母为离第一点的距离，单位为米）；地质假定为微风化花岗岩。 3、材料容重：水泥砼23 KN/m3，钢筋砼25 KN/m3，沥青砼21 KN/m3 4、桥梁纵坡为0.3%,桥梁中心处桥面设计高程为2.00米三、设计内容 1、主梁的设计计算 2、行车道板的设计计算 3、横隔梁设计计算 4、桥面铺装设计 5、桥台设计四、要求完成的设计图及计算书 1、桥梁总体布置图，主梁纵、横截面布置图（CAD出图） 2、桥面构造横截面图（CAD出图） 3、荷载横向分布系数计算书 4、主梁内力计算书 5、行车道板内力计算书 6、横隔梁内力计算书五、参考文献 1、《桥梁工程》，姚玲森，2005，人民交通出版社. 2、《梁桥》（公路设计手册），2005，人民交通出版社. 3、《桥梁计算示例集》（砼简支梁（板）桥），2002，人民交通出版社. 4、中华人民共和国行业标准．公路工程技术标准（JTG B01-2003）.北京:人民交通出版社,2004 5、中华人民共和国行业标准．公路桥涵设计通用规范(JTG D60-2004)含条文说明.北京:人民交通出版社,2004 6、中华人民共和国行业标准．公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)含条文说明六、课程设计学时 2周

箱梁模板施工计算_pdf

箱梁模板施工计算一、简介 A19～A24箱梁一联五孔125m（5×25m）。A19～A21单箱三室，渐

G .B18～B23箱梁一联五孔120m（20+4×25）单箱三室，在一般结

筑龙网 W W W .Z H U L O N G 1、箱梁模板支架体系 2、底模下方木铺设采用10×15cm 的方木纵向（顺桥向）铺设作为模板主肋，其间距为91.4cm，采用10×10cm 方木横向铺设作为模板次肋，间距30cm，上部面板采用1220×2440×18mm 的竹胶板。 3、结构受力分析以墩柱两侧4.0m 结构过渡区荷载最大段进行验算，如果满足要求，则一般结构区也满足要求。（1）、模板主肋

建立受力模型见图3-8 抗弯=M/W=0.077×q×L2/w=0.077×30×1.222×106/375 ]=15MPa ≈9.2MPa<[f m qL4/100EI 挠度：w=K 挠度系数 =0.632×30×1.224/100×0.1×2812.5=1.5×10-3m=1.5mm 据《现行建筑规范大全》规定，结构表面外露的模板，最大变形

筑龙网 W W W . 值不超出模板构件计算跨度的1/400。 2.44×1/400=0.0061=6.1mm 抗剪τ=σ/A=K 剪力系数 ×ql÷bh=0.607×30×1.22/0.1× 0.15=1.48MPa＜1.5Mpa W=bh 2/6=167cm 3，I=bh 3 /12=833cm 4 ，q=32.8×0.3=10KN/m 抗弯=M/W=0.077×q×L 2 /w=0.077×10×0.9142 ×106/167 ≈3.9MPa<[f m ]=15MPa 挠度：w=K 挠度系数qL 4 /100EI =0.632×10×0.9144 /100×0.1×833=0.5×10-3 m=0.5mm 据《现行建筑规范大全》规定，结构表面外露的模板，最大变形值不超出模板构件计算跨度的1/400。 2.44×1/400=0.0061=6.1mm 抗剪 τ=σ/A=K 剪力系数×ql÷bh=0.607×10×0.914/0.1×0.1 =0.55MPa＜1.5Mpa

预制箱梁预应力计算书

宜河高速公路第四合同段预应力张拉计算书计算：监理：日期：中铁二十五局集团柳州铁路工程有限公司宜河四标项目经理部二O一二年二月

一．工程概况 K37+655天桥桥长为85米，分为5跨16米预应力箱梁，共计15片预应力混凝土预制箱梁。其中边跨边梁为4片，边跨中梁为2片，中跨边梁为6片，中跨中梁为3片。二．预应力张拉箱梁预应力钢绞线采用符合GB/T5224-2003标准的高强度低松弛钢绞线，公称直径Φs=15.24mm，公称截面面积Ap=140mm2，其标准抗拉强度为f pk=1860Mpa。本设计参考OVM锚固体系设计，预应力张拉采用张拉力与引伸量双控，张拉控制应力δcon=0.75×f pk=0.75×1860=1395Mpa，预应力弹性模量（N/mm2）Ep=1.95×105Mpa。三．箱梁张拉计算计算依据：根据《公路桥涵通用图》及《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）进行验算。 1.钢绞线理论伸长值计算 N1、N2钢束的计算：根据《公路桥涵施工技术规范》P129页伸长值计算公式为： △L=P p×L/（A P×E p）式中：P p为预应力的平均张拉力（N）;L为预应力筋的实际长度（mm）； A P为预应力筋的截面积（mm2）;取140 .00mm2；E p为预应力筋的弹性模量（N/ mm2）取1.95×105N/ mm2。

其中P p=P(1-e-(kx+μθ))/ kx+μθ 式中：P为预应力筋张拉端的张拉力（N）;x从张拉段至计算截面的孔道长度（m）;θ从张拉端至计算截面的曲线孔道部分切线的夹角之和（rad）；k孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；根据《公路桥涵施工技术规范》P339页k取0.0015；μ预应力筋与孔道壁的摩擦系数，取0.25。 2.伸长量计算（详见下表）张拉方式为两端对称张拉。按照《公路桥涵施工技术规范》P134后张法张拉程序如下：0→10%初应力→20%初应力→100%δcon（锚固）。

预应力简支t型梁桥毕业设计

第一部分桥梁设计第一章水文计算 1.1原始资料 1.1.1水文资料：浑河发源于辽宁省新宾县的滚马苓，从东向西流过沈阳后，折向西南，至海城市三岔河与太子河相汇，而后汇入辽河。浑河干流长364公里，流域面积11085平方公里。本桥位上游45公里的大伙房水库，于1958年建成，该水库控制汇流面积5563平方公里，对沈阳地区的浑河洪峰流量起到很大的削减作用。根据水文部门的资料，建库前浑河的沈阳水文站百年一遇洪峰流量位11700立方米/秒，建库后百年一遇推算值为4780立方米/秒。浑河没年12月初开始结冰，次年3月开始化冻。汛期一般在7月初至9月上旬，河流无通航要求。桥为处河段属于平原区次稳定河段。 1.1.2设计流量根据沈阳水文站资料，近50年的较大的洪峰流量如下：大伙房水库建库前 1935年5550立方米/秒 1936年3700立方米/秒 1939年 3270立方米/秒 1942年 3070立方米/秒 1947年 2980立方米/秒 1950年 2360立方米/秒 1951年 2590立方米/秒 1953年 3600立方米/秒 1954年3030立方米/秒大伙房水库建库后 1960年2650立方米/秒 1964年2090立方米/秒 1971年2090立方米/秒 1975年2200立方米/秒 1985年2160立方米/秒根据1996年沈阳年鉴，浑河1995年最大洪峰流量4900立方米/秒（沈阳水文站）为百年一遇大洪水。1995年洪水距今较近，现场洪痕清晰可见，根据实测洪水位，采用形态断面计算1995年洪峰流量为5095立方米/秒，与年鉴资料相差在5％之内。故1995年洪峰流量可作为百年一遇流量，洪水比降采用浑河洪水比降0.0528％。经计算确定设计流量为Qs＝4976.00立方米/秒，设计水位16米。

(参考资料)32m预制箱梁计算书

32m 预制箱梁计算书 1. 计算依据与基础资料 1.1. 标准及规范 1.1.1. 标准 ?跨径：桥梁标准跨径30m ； ?设计荷载：公路-I 级（城－A 级验算）； ?桥面宽度：（路基宽26m ，城市主干路），半幅桥全宽13m ，0.5m （栏杆）12.25m （机动车道）+0.5/2m （中分带）＝13m 。 ?桥梁安全等级为一级，环境类别一类。 1.1.2. 规范《公路工程技术标准》JTG B01-2013 《公路桥涵设计通用规范》（JTGD60-2015）；（简称《通规》）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004（简称《预规》）《城市桥梁设计规范》（CJJ11-2011）； 1.1.3. 参考资料《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.3） 1.2. 主要材料 1）混凝土：预制梁及现浇湿接缝、横梁为C50、现浇调平层为C40； 2）预应力钢绞线：采用钢绞线15.2s φ，1860pk f MPa =，51.9510p E Mpa = × 3）普通钢筋：采用HRB400，400=sk f MPa ，5 2.010S E Mpa =× 1.3. 设计要点 1）预制组合箱梁按部分预应力砼A 类构件设计； 2）根据小箱梁横断面，采用刚性横梁法计算汽车荷载横向分布系数，将小箱梁简化为单片梁进行计算，荷载横向分配系数采用刚性横梁法计算。 3）预应力张拉控制应力值0.75σ=con pk f ，混凝土强度达到90％时才允许张拉预

应力钢束； 4）计算混凝土收缩、徐变引起的预应力损失时张拉锚固龄期为7d; 5）环境平均相对湿度RH=80％; 6）存梁时间不超过90d。 2.标准横断面布置 2.1.标准横断面布置图 2.2.跨中计算截面尺寸

现浇箱梁支架及模板计算书资料

附件1：连续箱梁施工工艺流程图

附件3：质量保证体系制度保证经济法规经济责任制优质优价完善计量支付手续制定奖罚措施签定包保责任状奖优罚劣经济兑现质量保证体系思想保证提高质量意识 TQC 教育检查落实改进工作质量组织保证项目经理部质量管理领导小组项目队质量小组总结表彰先进技术保证贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理各项工作制度和标准提高工作技能技术岗位责任制质量责任制质量评定反馈实现质量目标质量第一为用户服务制定教育计划质量工作检查现场Q C 小组活动岗前技术培训熟悉图纸掌握规范技术交底质量计划测量复核应用新技术工艺施工保证创优规划检查创优效果制定创优措施明确创优项目接受业主和监理监督定期不定期质量检查进行自检互检交接检加强现场试验控制充分利用现代化检测手段

附件4：安全、质量保证体系图制度保证经济法规经济责任制优质优价完善计量支付手续制定奖罚措施签定包保责任状奖优罚劣经济兑现质量保证体系思想保证提高质量意识 TQC 教育检查落实改进工作质量组织保证项目经理部质量管理领导小组项目队质量小组总结表彰先进技术保证贯彻ISO9000系列质量标准，推行全面质量管理各项工作制度和标准提高工作技能技术岗位责任制质量评定反馈实现质量目标质量第一为用户服务制定教育计划质量工作检查现场QC 小组活动岗前技术培训熟悉图纸掌握规范技术交底质量计划测量复核应用新技术工艺施工保证创优规划检查创优效果制定创优措施明确创优项目接受业主和监理监督定期不定期质量检查进行自检互检交接检加强现场试验控制充分利用现代化检测手段

箱梁预应力张拉计算书25、30米(读书油表)

箱梁预应力拉计算书武（陟）西（峡）高速公路桃花峪黄河大桥工程，是市西南绕城高速公路向北延伸与（州）焦（作）晋（城）高速公路相接的南北大通道。第3标段长度：1250.43m（K28+917.57～K30+168）。桥梁长度:7联35孔1244.7m（跨堤桥1联3孔，引桥6联32孔）。引桥全长955.43m，6联32孔预制安装（先简支后连续）的预应力连续小箱梁结构。第1联6孔，左幅（25+30+35+35+25+25）m、右幅（25+25+25+35+35+30）m；第2联6孔均为30m；第3、4、5、6联，均为5孔30m。每孔左右幅共12榀小箱梁。一、拉计算所用常量：预应力钢材弹性模量Eg=1.95×105Mpa=1.95×105N/mm2 预应力单数钢材截面面积Ag=139mm2 预应力钢材标准强度f pk=1860Mpa 孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数k=0.0015 预应力钢材与孔道壁的摩擦系数μ=0.17 设计图纸要求：锚下拉控制应力σ 1 =0.75 f pk =1395MPa 二、计算所用公式： 1、P的计算： P=σ k ×Ag×n× 1000 1 ×b (KN) (1) 式中：σ k￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材的拉控制应力(Mpa); Ag￣￣￣￣￣￣￣￣预应力单束钢筋截面面积(mm2); n ￣￣￣￣￣￣￣￣同时拉预应力筋的根数(mm2);

b ￣￣￣￣￣￣￣￣超拉系数，不超拉取1.0。 2、p 的计算： p = μθ μθ+-+-kl e p kl (1( （KN ） (2) 其中：P ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢筋拉端的拉力（N ）; l ￣￣￣￣￣￣￣￣从拉端至计算截面的孔道长（m ）; θ ￣￣￣￣￣￣从拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹角之和（Rad ）; k ￣￣￣￣￣￣￣￣孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数; μ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材与孔道壁的摩擦系数。 3、预应力钢材拉时理论伸长值的计算： ΔL= Eg Ay L p ?? (3) 其中：p ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材的平均拉力（N ）; L ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材长度（cm ）; Ay ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材截面面积（mm 2）; Eg ￣￣￣￣￣￣￣￣预应力钢材弹性模量（N/mm 2）。三、计算过程 1、P 的计算：本标段采用φj 15.2钢绞线作为预应力钢材，依据通用图及施工图纸，刚束的组成形式一共有三种：φj 15.2-5、φj 15.2-4、φj 15.2-3。实际拉力控制控制拉力为在锚固点下的力，在确定千斤顶的拉力时，应考虑锚固口摩阻损失，此摩阻损失以1%计算，故拉时千斤顶实际拉力为：

钢筋混凝土简支T型梁桥毕业设计论文

毕业设计（论文）

计(论文)题目：钢筋混凝土简支T型梁桥

毕业设计（论文）原创性声明和使用授权说明原创性声明人郑重承诺：所呈交的毕业设计（论文），是我个人在指导教师的指导下进行的研究工作及取得的成果。尽我所知，除文中特别加以标注和致谢的地方外，不包含其他人或组织已经发表或公布过的研究成果，也不包含我为获得及其它教育机构的学位或学历而使用过的材料。对本研究提供过帮助和做出过贡献的个人或集体，均已在文中作了明确的说明并表示了谢意。者签名：日期：导教师签名：日期：使用授权说明人完全了解大学关于收集、保存、使用毕业设计（论文）的规定，即：按照学校要求提交毕业设计（论文）的印刷本和电子版本；学校有权保存毕业设计（论文）的印刷本和电子版，并提供目录检索与阅览服务；学校可以采用影印、缩印、数字化或其它复制手段保存论文；在不以赢利为目的前提下，学校可以公布论文的部分或全部内容。作者签名：日期：

学位论文原创性声明本人郑重声明：所呈交的论文是本人在导师的指导下独立进行研究所取得的研究成果。除了文中特别加以标注引用的内容外，本论文不包含任何其他个人或集体已经发表或撰写的成果作品。对本文的研究做出重要贡献的个人和集体，均已在文中以明确方式标明。本人完全意识到本声明的法律后果由本人承担。作者签名：日期：年月日学位论文版权使用授权书本学位论文作者完全了解学校有关保留、使用学位论文的规定，同意学校保留并向国家有关部门或机构送交论文的复印件和电子版，允许论文被查阅和借阅。本人授权大学可以将本学位论文的全部或部分内容编入有关数据库进行检索，可以采用影印、缩印或扫描等复制手段保存和汇编本学位论文。涉密论文按学校规定处理。者签名：日期：年月日师签名：日期：年月日

30m简支箱梁计算书

30m预应力混凝土简支小箱梁计算书一、主要设计标准 1、公路等级：城市支路，双向四车道 2、桥面宽度：3m人行道+0.25m路缘带+2x3.5m车行道+0.5m双黄线+2x3.5m 车行道+0.25m路缘带+3m人行道=21m 3、荷载等级：汽车-80级 4、设计时速：30Km/h 5、地震动峰值加速度0.2g 6、设计基准期：100年二、计算依据、标准和规 1、《厂矿道路设计规》（GBJ22-87） 2、《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004） 3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规》（JTG D62-2004）三、计算理论、荷载及方法 1、计算理论桥梁纵向计算按照空间杆系理论，采用Midas Civil2012软件计算。 2、计算荷载（1）自重：26KN/ m3 （2）桥面铺装：10cm沥青铺装层+8cm钢筋混凝土铺装（3）人行道恒载：20KN/ m （4）预应力荷载：

采用4束5φs15.2和6束4φs15.2 fpk=1860MPa钢绞线，控应力1395MPa。（5）汽车荷载：本桥由于是物流园区部道路，通行的重车较多，本次设计考虑《厂矿道路设计规》（GBJ22-87）汽车-80级，计算图示如下：根据图示，汽车荷载全桥横桥向布置三辆车。冲击系数按照《公路桥涵设计通用规》（JTG D60-2004）4.3.2条考虑。（6）人群荷载：3.5 KN/ m2 （7）桥面梯度温度: 正温差：T1=14°，T2=5.5° 负温差：正温差效应乘以-0.5 3、计算方法

（1）将桥梁在纵横梁位置建立梁单元，然后采用虚拟梁考虑横向刚度，以此来建立模型。（2）根据桥梁施工方法划分为四个施工阶段：架梁阶段、现浇横向湿接缝阶段、二期恒载阶段、收缩徐变阶段。（3）进行荷载组合，求得构件在施工阶段和使用阶段时的应力、力和位移。（4）根据规规定的各项容许指标。按照A类构件验算是否满足规的各项规定。四、计算模型全桥采用空间梁单元建立模型，共划分为273节点和448个单元。全桥模型如下图：全桥有限元模型图五、计算结果 1、施工阶段法向压应力验算（1）架梁阶段架设阶段正截面上缘最小压应力为1.0MPa，最大压应力为2.7MPa；正截面下缘最小压应力为12.0MPa，最大压应力为13.7MPa。根据《公路钢筋混凝

30箱梁模板计算书

目录 30m预制箱梁模板计算书 (2) 一、工程概况 (2) 二、预制箱梁模板体系说明 (2) 三、箱梁模板力学验算原则 (2) 四、计算依据 (3) 五、箱梁模板计算 (3) 4.1 荷载计算及组合 (3) 4.2 模板材料力学参数 (6) 4.3 力学验算 (8) 4.3.2 横肋力学验算 (9) 4.3.3 竖肋支架验算 (10) 4.3.4 拉杆验算 (10)

30m预制箱梁模板计算书一、工程概况呼和浩特市2012年南二环快速路工程二标段，在2013年5月份进场施工。原设计为3km整体现浇，考虑到整体现浇工期长，前期投入大，经项目部前期策划，变更为装配式30m预制箱梁，预制部分梁长为29.4m，梁高为1.6m,设计图纸为国家标准通用图，移梁采用兜底吊，预制数量为1327片，采用预制厂集中生产。二、预制箱梁模板体系说明箱梁模板分为底模、侧模、芯模三部分，底模焊接在预制台座上，台座设计时需考虑箱梁在预制过程中分阶段受力状态，即：浇注时，底座承受箱梁混凝土自重下的均布力；在预应力张拉后，台座承受箱梁两端支点的集中力。所以在台座设计时，需在台座两端设置扩大基础来满足集中荷载形式下的承载力需要。内模在箱梁预制过程中承受腹板混凝土侧向力以及顶板混凝土竖向力，侧模承受底腹板混凝土侧压力。箱梁侧模承载箱梁外露面混凝土的重量，混凝土侧压力向外传递顺序为：面板→横肋→纵肋→拉杆。三、箱梁模板力学验算原则 1、在满足结构受力（强度）情况下考虑挠度变形（刚度）控制； 2、根据侧压力的传递顺序，先后对面板、横肋、纵肋支架、拉杆进行力学验算。 3、根据受力分析特点，简化成受力模型，进行力学验算。

25m箱梁预应力张拉计算书

25m箱梁预应力张拉计算书 1、工程概况杏树凹大桥左线桥中心桩号为ZK9+875，上部构造采用16×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。全桥分4联，桥长406m，，右线中心桩号为YK9+782.5，上部构造采用15×25m预制预应力混凝土小箱梁，先简支后连续。全桥分4联，桥长381m。本桥左线位于R-3600左偏圆曲线上，右线位于R-3400左偏圆曲线上。每跨横桥面由4片预制安装小箱梁构成。25m预制箱梁为单箱单室构造，箱梁高度为140厘米, 跨中断面腹板、底板厚度为18厘米,支点断面腹板、底板厚度为25厘米,顶板一般厚度为18厘米,箱梁底宽为100厘米,中梁翼缘顶宽为240厘米,边梁翼缘顶宽为284.5厘米。本桥共有C50预应力混凝土箱梁124片。各梁的预应力筋分布情况如下表所示：预应力筋均为纵向，分布在底板、腹板及顶板，其中底板4束，腹板4束，顶板5束，对称于梁横断方向中线布置。预应力钢绞线采用抗拉强度标准值f pk=1860 MP、公称直径d=15.2mm的低松驰高强度，其力学性能符合《预应力混凝土用钢绞线》（GB/T5224-2003）的规定，公称截面积Ap=139mm2，

弹性模量Ep=1.95*105MPa，松驰系数:0.3。试验检测的钢绞线弹性模量Ep=1.95*105 MPa。预应力管道采用金属波纹管，腹板及底板为圆孔，所配锚具为M15-3及M15-4，顶板为长圆孔，所配锚具为BM15-4及BM15-5。 2、后张法钢绞线理论伸长值计算公式及参数后张法预应力钢绞线在张拉过程中，主要受到两方面的因素影响：一是管道弯曲影响引起的摩擦力，二是管道偏差影响引起的摩擦力。导致钢绞线张拉时，锚下控制应力沿着管壁向梁跨中逐渐减小，因而每一段的钢绞线的伸长值也是不相同的。 2.1、力学指标及计算参数预应力筋力学性能指标及相关计算参数如下： ※弹性模量：Ep=1.91*105 MPa ※标准强度：f pk =1860MPa ※张拉控制应力：σcon=0.75f pk =1395MPa ※钢绞线松驰系数：0.3 ※孔道偏差系数：κ=0.0015 ※孔道摩阻系数：μ=0.15 ※锚具变形及钢束回缩每端按6mm计 2.2、理论伸长值的计算根据《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)，关于预应筋伸长值的计算按如下公式进行：

20米预应力混凝土简支t形梁桥毕业设计说明

目录摘要 (2) 前言 (5) 第一章桥型方案比选 (6) 1.1 概述 (6) 1.2 主要技术指标 (6) 1.3 桥型方案比较 (6) 第二章设计资料和结构尺寸 (9) 2.1 设计资料 (9) 1.中华人民国交通部部标准：《公路工程技术标准》 (JTG B01-2003 ) (10) 7. 玲森：《桥梁工程》，人民交通，1985 (10) 9. 公路桥涵设计手册：《基本资料》，人民交通，1991 (10) 2.2 结构尺寸 (10) 2.3、毛截面几何特性 (11) 第三章力计算 (12) 3.1 恒载作用力计算 (12) 3.2 活载作用力计算 (13) 第四章预应力钢筋设计 (22) 4.1 预应力钢筋数量的确定及布置 (22) 4.2 换算截面几何特性计算 (23) 4.3 预应力损失计算 (24) 第五章截面强度与应力计算 (28) 5.1、按极限状态承载能力的计算 (28) 5.2、正常使用极限状态计算 (29) 5.3、持久状况应力验算 (35) 5.4、短暂状态应力验算 (38) 第六章墩柱桩设计资料 (40) 8). 玲森：《桥梁工程》，人民交通，1985 (41) 10) 公路桥涵设计手册：《桥梁附属构造与支座》，人民交通，1991 (41) 12). 公路桥涵设计手册：《基本资料》，人民交通，1991 (41) 第七章盖梁计算 7.1 荷载计算 (41) 7.2 力计算 (51) 7.3 截面配筋设计及承载力校核 (54) 第八章桥墩墩柱计算 (58) 8.1 荷载计算 (58) 8.2 截面配筋计算及应力验算 (60) 第九章钻孔灌注桩计算 (63) 9.1 荷载计算 (63) 9.2 桩长计算 (65) 9.3 桩的力计算( m 法) (66) 9.4 桩身截面配筋与强度验算 (69) 9.5 墩顶纵向水平位移验算 (71) 第十章埋置式桥台计算 (73)

9米路宽30m连续箱梁下部结构计算书

桥涵通用图 30米现浇预应力混凝土箱梁下部构造（路基宽9.0米，R＝80m）计算书计算：汪晓霞复核：审核：二〇一九年八月

第一部分基础资料一、计算基本资料 1技术标准与设计规范： 1)中华人民共和国交通部标准《公路工程技术标准》（JTG B01-2014） 2)中华人民共和国交通部标准《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2015） 3)中华人民共和国交通部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG 3362-2018） 4)交通部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007） 2桥面净空：净-8.0米 3汽车荷载：公路Ⅰ级，结构重要性系数1.1 4材料性能参数 1)混凝土C30砼：墩柱、墩柱系梁, 主要强度指标：强度标准值f ck＝20.1MPa，f tk＝2.01MPa 强度设计值f cd＝13.8MPa，f td＝1.39MPa 弹性模量E c＝3.0x104Mpa 2)普通钢筋 a)HPB300钢筋其主要强度指标为：抗拉强度标准值f sk＝300MPa 抗拉强度设计值f sd＝250MPa 弹性模量E s＝2.1x105MPa b)HRB400钢筋其主要强度指标为：抗拉强度标准值f sk＝400MPa 抗拉强度设计值f sd＝330MPa 弹性模量E s＝2.0x105MPa c)HRB500钢筋其主要强度指标为：抗拉强度标准值f sk＝500MPa

抗拉强度设计值f sd＝415MPa 弹性模量E s＝2.0x105MPa 5主要结构尺寸上部结构为2×30m～4×30m一联,现浇连续预应力箱形梁。每跨横向设2个支座。桥墩墩柱计算高取10、15、17米，直径1.4、1.6米。因无法预计各桥的实际布置情况及地形、地质因素，墩顶纵向水平力，分别按2跨一联、3跨一联、4跨一联，墩柱取等高度及等刚度计算。应用本通用图时，应根据实际分联情况，核实桥墩构造尺寸及配筋是否满足受力要求。本次验算不含桩基计算。二、计算采用程序下部结构计算数据采用桥梁博士对上部结构的分析结果。三、计算说明与计算模型 1.计算说明计算中，外荷载数据取自上部结构电算结果。 2.桥墩计算模型根据上部箱梁计算所得相关数据，进行手工计算。第二部分墩柱计算结果 Ⅰ、墩柱计算按2跨一联、3跨一联、4跨一联分别进行计算，一联两端为桥台，中间为双柱式墩桥台上设活动支座，桥墩墩顶均为盆式橡胶支座，一排支座为2个。桥墩墩柱D1＝1.4、1.6m。经核算2X30米箱梁下部因水平力（主要是制动力、离心力）过大，采用双圆柱墩无法满足受力要求，故墩柱形式拟采用花瓶墩，不进行本次双圆柱墩计算分析。经对3X30米及4X30米箱梁下部受力分析比较，以3跨一联下部构造双圆柱墩计

桥梁工程现浇箱梁模板支撑架计算书(扣件式)审核表

箱梁模板（扣件式）审核表工程属性参数箱梁类型双室梁A(mm) 4500 B(mm) 950 C(mm) 1750 D(mm) 1250 E(mm) 250 F(mm) 350 G(mm) 1850 H(mm) 0 I(mm) 1450 J(mm) 700 K(mm) 300 L(mm) 1100 M(mm) 500 构造参数底板下支撑小梁布置方式垂直于箱梁断面横梁和腹板底的小梁间距l2(mm) 200 箱室底的小梁间距l3(mm) 300 翼缘板底的小梁间距l4(mm) 300 标高调节层小梁是否设置是标高调节层小梁间距l5(mm) 300 可调顶托内主梁根数n 1 立杆纵向间距l a(mm) 600 横梁和腹板下立杆横向间距l b(mm) 600 箱室下的立杆横向间距l c(mm) 600 翼缘板下的立杆横向间距l d(mm) 900 模板支架搭设的高度H(m) 13.5 立杆计算步距h(mm) 1200 立杆支撑方式可调托座支架立杆步数9 横杆依次间距hi(mm) 350，1200，1200， 1200，1200，1200， 1200，1200，600 荷载参数新浇筑混凝土、钢筋自重标准值 G1k(kN/m3) 26 模板及支撑梁(楞)等自重标准值 G2k(kN/m2) 0.75 支架杆系自重标准值G3k(kN/m) 0.15 其它可能产生的荷载标准值 G4k(kN/m2) 0.4 (计算模板和其支撑小梁时)施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2) 2.5 (计算主梁时)施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2) 1.5 (计算支架立杆时)施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2) 1 振捣混凝土时对水平模板产生的荷载标准值Q2k(kN/m2) 2 基本风压ω0(kN/m2) 0.25 风荷载标准值ωk(kN/m2) 0.053

25m小箱梁后张法预应力张拉计算与应力控制

专项施工方案审批表承包单位：合同号：

工程箱梁张拉伸长量计算书工程项目部二0一五年十二月七日工程25m箱梁

预应力张拉伸长量计算 1 工程概况（1）跨径25m的预应力混凝土简支连续箱梁，梁体高度1.4m,宽度2.4m,采用C50混凝土，（2）钢绞线规格：采用高强低松驰钢绞线Φs15.2规格，标准抗拉强度fbk=1860Mpa，公称截面面积140mm2，弹性模量根据试验检测报告要求取Ep＝1.93×105Mpa。钢束编号从上到下依次为N1、N2、N3、N4，其中：中跨梁：N1为4Φs15.2，N2、N3、N4为3Φs15.2；边跨梁：N1、N2、 N3为4Φs15.2， N4为3Φs15.2； (3) 根据施工设计图钢绞线张拉控制应力按75%控制，即σcon=1860×75%=1395Mpa，单股钢绞线张拉吨位为：P＝1395×140＝195.3KN，3股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×3＝585.9KN，4股钢绞线张拉吨位为：F＝195.3×4＝781.2KN，采用两端张拉，夹片锚固。 (4) 箱梁砼强度达到90%以上且养护时间不少于7d时方可张拉，张拉顺序N1、N3、N2、N4钢束。 (5) 根据规范要求结合现场施工经验，为了有效控制张拉过程中出现异常情况，分级进行张拉：0～15% （测延伸量）～30%（测延伸量）～100%（测延伸量并核对）～（持荷2分钟，以消除夹片锚固回缩的预应力损失）～锚固（观测回缩）。 2 油压表读数计算 (1)根据千斤顶的技术性能参数，结合合肥工大共达工程检测试验有限公司检定证书检定结果所提供的线性方程，计算实际张拉时的压力表示值Pu：千斤顶型号：YC150型编号：1 油压表编号：yw08007229 回归方程：Y=0.03377X+1.18 千斤顶型号：YC150型编号：2 油压表编号：yw05049806 回归方程：Y=0.03335X+0.51 千斤顶型号：YC150型编号：3 油压表编号：yw07023650 回归方程：Y=0.03358X+0.84 千斤顶型号：YC150型编号：4 油压表编号：yw05049788 回归方程：Y=0.03367X+0.01 (2) 钢束为3股钢绞线张拉至10％控制应力时油压表读数计算： 1千斤顶，yw08007229油压表读数： Pu=0.03377X+1.18=0.03377×585.9*10%+1.18=3.2Mpa 2千斤顶，yw05049806油压表读数： Pu=0.03335X+0.51=0.03335×585.9*10%+0.51=2.5Mpa 3千斤顶，yw07023650油压表读数： Pu=0.03358X+0.84=0.03358×585.9*10%+0.84=2.8Mpa