大截面薄壁空心墩墩顶实心段,吊架受力计算,混凝土浇筑工艺
目录
主桥墩柱墩顶实心段施工技术方案 (1)
一、工程概况 (1)
二、施工组织及管理机构 (1)
2.1、组织机构设置 (1)
2.2、劳动力配备 (1)
2.3、劳动力组织及任务划分 (2)
2.4、主要施工机械设备配置 (2)
三、质量目标 (3)
四、施工方案 (3)
4.1、墩顶施工工艺 (3)
4.2、主墩墩顶实心段施工方法 (4)
4.3、实心段施工测量 (10)
4.4、模板结构设计及验算 (11)
五、质量控制 (15)
5.1、质量标准 (15)
5.2、质量控制体系 (15)
5.3、钢筋加工质量控制 (15)
5.4、模板安装质量检查与验收 (23)
六、安全方案 (24)
6.1、安全方针 (24)
6.2、安全目标 (24)
6.3、危险源与相关控制 (24)
6.4、安全保证体系 (27)
6.5、制度保证 (28)
6.6、高空作业安全保证措施 (29)
七、环境保护及文明施工 (30)
7.1、环境保护 (30)
7.2 文明施工措施 (32)
墩内实心段支架施工方案及验算 (33)
墩顶实心段人孔吊架及底模验算 (37)
主桥墩柱墩顶实心段施工技术方案
一、工程概况
K128+620 桥（南盘江特大桥）由（108+180+108）m双塔三跨矮塔斜拉桥和15跨30m预应力T梁引桥组成。
主桥采用钢筋混凝土变截面薄壁空心墩，桥墩横桥向宽均为15.928m,纵桥向墩顶宽9m，沿高度方向按80：1的倾率扩大桥墩截面，墩高分别为：2#墩98米、3#墩95米。墩顶为实心段，2#、3#墩3m，混凝土标号C50,墩顶实心段砼方量分别为430m3。墩顶实心段施工方案编制依据主桥墩柱总体施工技术方案，计划两个实心段10天完成。实心段采用以前的翻模和吊架施工。
二、施工组织及管理机构
2.1、组织机构设置
现场成立云南锁蒙高速公路一合同段项目部，项目部设项目经理1人、常务副经理1名、副经理1名、总工程师1名、副总工程师1名。项目部设四部三室，即工程技术部、技术质检部、物资设备部、计划计量部和工地试验室、安计室、综合办公室。
2.2、劳动力配备
（1）项目部管理人员配备
工程技术部、技术质检部、物资设备部、计划计量部各设部长1名，工地试验室、安计室、综合办公室各设主任1名，各部室下设各职能室，共投入管理人员约25人。
（2）桥墩施工人员配备
将配备测量工、试验工、吊装工、钢筋工、模板工、混凝土工、
电焊工、机械司机、电工、机修工、后勤、普工等人员，初步安排施工高峰时劳动力达80人以上。
2.3、劳动力组织及任务划分
根据施工组织安排，施工作业队下设钢筋、模板、混凝土等班组。
各班组劳动力安排情况表
工序名称人数工种人数队长 1 质检人员顔培英
绑焊钢筋（钢筋班）52 专职安全员2名刘锋，果锡雁
立模（木工班）8 电工 1
拆模（木工班）7 吊车驾驶员 3
灌注砼（砼工班）12 其它工人10
架子工 5 机修工 3
2.4、主要施工机械设备配置
桥墩施工机械配置表
序号设备名称规格型号
单
位
数
量
用途
1 搅拌站50m3/h 套
2 混凝土拌制
2 砼罐车8m3台 4 砼运输
3 砼输送泵HBT80.16-110S 台 2 砼垂直运输
4 装载机ZL50 台 1 搅拌站上料
5 汽车吊25t 台 1 辅助施工
6 塔吊QTZ63-5510 台 2 辅助施工
7 钢筋加工机械套 6 钢筋加工
8 钢筋滚丝机台 6 钢筋加工
9 电焊机台16 钢筋加工
10 砼试验检测设备套 2 砼质量检测
11 测量仪器全站仪，水平仪套 2 测量放样
12 激光铅垂仪DJZ2 套 4 测量放样
13 变压器500KVA 台 2 生产用电力供应
14 变压器350KVA 台 1 生产用电力供应
15 发电机组250kw 台 2 发电备用
16 发电机组150kw 台 3 发电备用
17 翻模3节2.25×3米套 2 2、3号墩
18 升降机SC200/200 套 2 2、3号墩
三、质量目标
总体质量目标：优良。
四、施工方案
4.1、墩顶施工工艺
2、3号墩墩顶实心段，为便于0号段箱梁模板和钢筋安装，墩身标高伸入0号段箱梁5cm，同时为减轻实心段砼重量对支架的压力，实心段砼分成1、2米高的2节段进行施工。墩身空心顶部的模板设计：主墩顶部3.0米范围为实心段。由于实心段底到前一个横隔板内空高度为4.6m，使用钢管架即可支撑底模，所以不需要在墩内预埋牛腿。在进行该实心段砼施工时，分两次进行，第一次主墩1.0m实心段砼与墩身同时浇注，墩身内支架等物品及设备从预留2.5m×1.5m的人孔中取出，吊架浇注人孔砼，封闭后再以第一次封顶砼为支撑浇注砼至墩顶。施工工艺流程如图所示：
工艺流程图
4.2、主墩墩顶实心段施工方法
（1）在进行该实心段砼施工时，分两次进行，第一次主墩 1.0m （实心段砼与墩身同时浇注，达到强度后，用1米墩身作为剩余2米的支撑段。浇注1米支架布置及受力计算参照1.2米厚砼横隔板方案。（支架图及受力计算附后）
搭设内支架，接长、定位、绑扎钢筋。
安装高2×2.25米模板，浇注混凝土。
升高内支架，内支架调
平，铺设实心段底模架，并预留人孔 结束
达到强度后，拆除底模架，安装人孔吊架系统
绑扎钢筋，浇注人孔混凝土。
浇注1米高混凝土。
接长、定位、绑扎钢筋
浇注剩下2米高混凝土。
（2）调整支架成为封顶的支撑
混凝土浇筑到隔板（或封顶混凝土）位置时，拆除墩身内模，在支架上铺设隔板的底模，并安装钢筋浇筑混凝土。在底模预留2.5m×1.5m人孔，方便拆除底模架物件。人孔预留在两内室中间，方便塔吊吊材料。人孔如下图所示：
（3）安装吊架浇筑人孔
1米厚实心段混凝土达到设计强度后，即可拆除砼底部钢管支架，从预留人孔中把底下节段的钢管、木板等杂物清除。安装吊架，吊架为了考虑简单和经济，使用轻型材料。吊架用2根2.9m长2*【16槽钢作为上扁担梁，下面用10*10的方木作为分配梁，间距20cm，15mm 胶合板为底面板，Φ10mm 圆钢作为吊杆，底面板各边与混凝土搭接5cm,分两块拼装，中间接缝做成企口缝。用圆刚把上下梁拧紧，焊接在上面的主筋上。为防止漏浆，在底模与混凝土结合处上粘贴双层的双面胶。人孔吊架系统受力计算附后。
4.2.1、钢筋的制作和绑扎：
墩身顶部实心段加工长度为除墩身Φ32钢筋接
长外，实心段内部加密主筋为Φ28长度4.14m,主筋
全部伸入0#块1.2m。钢筋笼外侧设置防裂钢筋网片。
主筋在地面加工场地采用车丝机将连接端进行镦粗
直螺纹套丝(套丝长度需满足规范规定)，套丝连接端
采用套筒连接。安装钢筋时在模板顶面操作平台上搭
设高6米的临时支架（如右图）并与墩内支架连接行
成整体，待钢筋安装完成后再拆除临时支架。
预留人孔钢筋总共有四层Φ32纵横交错布置，
考虑清除墩内支架,预留人孔钢筋露出模板10-30cm,
搭接区段断面错开20cm,然后在下一模底层采取加密预留人孔上方钢筋来补强，钢筋连接采用直螺纹套筒连接。
钢筋在加工前，首先将钢筋表面油渍、漆皮、鳞锈等清除干净，对弯曲变形的钢筋进行调直。依据图纸设计进行下料，弯制加工，并按图纸钢筋编号对钢筋分类编号存放。
在钢筋的绑扎中，钢筋的交叉点用铁丝绑扎结实，必要时可用点焊焊牢。为保证保护层厚度，在钢筋与模板间设置PVC垫块。
4.2.2、砼搅拌、运输
砼在拌搅站集中搅拌，施工时采用4台砼搅拌运输车运送砼，垂
直运输用2台输送泵。砼输送泵的管道依托墩身预埋件搭设和固定。
4.2.3、墩身砼浇筑
（1）浇筑前准备工作
混凝土浇筑前应检查模板的标高、尺寸、位置、强度、刚度、牢固性、平整度、内侧的光洁度等内容是否满足要求，不得有缝隙和孔洞。模板接缝是否严密，脱模剂是否涂抹均匀，模板中的垃圾应清理干净；钢筋及预埋件的数量、型号、规格、摆放位置、保护层厚度等是否满足要求，并做好隐蔽工程验收记录。
（2）混凝土振捣。
管道设置：泵管附着在墩身上，墩底设5米长水平管连接泵的出口。砼顶泵管随着墩高不断提升，考虑墩顶实心段钢筋较多，采取人工接管，配合软管，浇注混凝土用可伸缩软管接料至落灰点。
开始泵送前，先搅拌同水灰比砂浆，打入泵中，再紧接着泵送混凝土。砂浆数量根据泵管长度而定，一般为0.5~2.0m3。
砼的浇筑过程中，要按一定的顺序和方向分层进行，振捣方式采用插入式振动器。混凝土每层铺设厚度不可太厚，一般分层厚度为振捣器（A70mm）作用部分长度的1.25倍，每层砼灌注厚度不大于30cm。应沿浇筑的顺序方向，采用斜向振捣法，振捣棒与水平面倾角约
30°左右。棒头朝前进方向，插棒间距以40cm为宜，防止漏振。应依自动滑动的混凝土坡面循序进行，不得进行跳跃式振捣。有倾斜面时，应从低处开始，逐层扩展升高，并保持水平分层。在折角处，应作为一层处理。用插入式振捣器应快插慢拔，插点应均匀排列，逐点移动，顺序进行，不得遗漏，做到振捣密实。振捣上一层时应插入下层5cm，以清除两层间的接缝。插入式振捣器的机头，不得贴上模板，靠近模板振动时要保持5cm至10cm的间距。严禁利用钢筋振动进行振捣。施工中注意各种钢筋及冷却水管等预埋。浇注顺序及层厚控制如图所示：
每次振捣的时间要严格掌握。插入式振捣器，一般只要15-30s。混凝土应振捣到浆体停止下沉，无明显气泡上升。表面平坦泛浆，呈现薄层水泥浆的状态为止，然后慢提振捣器。振捣时间不宜过长，否则会产生离析现象。
4.2.4混凝土养生
砼养生采用采用“内散外蓄”养护法使基础体表温度不直接受大气影响，其温度不低于中心温度25℃。内部设置冷却水管，降低水化热，外部用无色塑料薄膜包裹，自然蒸养的方法，但必须保证要有足够的水份以及塑料膜无破损、无透气。
1）冷却管
为了加快混凝土内部热量散失，采取通水冷却的方法。
墩顶实心段厚度为3m，冷却水管在墩顶内独立布置，竖向布置两层。平面布置如图所示。
冷却水管进出水口均设置调节阀门，以控制进出水流量。冷却水管安装后事先通水检查，以防漏水。对于进出水口的水温，第1～6d，3h检测一次：第7～14d，6h检查一次。根据测温结果随时调整进水流量，确保冷却水与混凝土温差小于25℃。在此期间如混凝土的降温速率超过2.0℃/d，立即停止通水，具体时间视测温结果而定。管内水流速不低于0.6m/s；待冷却水管通水结束后，即采用50号水泥浆（加入适量微膨胀剂）进行压浆封堵。
2）体外保温
（1）、混凝土养护采用24h不间断喷淋方式，表面采用廉价毛毡或草袋覆盖保持混凝土表面潮湿，养护时间不少于14天。
（2）、混凝土表面保温：拆模后及时采取表面保温措施。具体方法是混凝土表面覆盖麻袋或草垫外包彩条布。
3)对拉杆孔及接缝处砼外观质量处理方法：
割除对拉杆孔上的PVC管至墩柱平面下3～5毫米，用水清洗干净后用塑性水泥浆封堵PVC管至墩柱平面下3～5毫米，再用经实验（以黑水泥：白水泥=2：1或6：4或7：3试配）调配好的水泥浆填平至墩身表面，待水泥浆凝固后用沙纸打磨至与其它墩身一至。
模板在安装之前我们对模板进行试拼，找出变形、狭缝等有问题之处进行处理，安装过程中安排专人对每一条接逢、螺栓进行检查；老砼（砼徐变收缩）与支撑钢模之间的缝隙采用玻璃胶事先封堵。通过以上措施的实施从源头上把漏浆、错台现象出现的可能性减至最小。若出现局部漏浆、错台一方面对模板重新进行较正，另一方面打磨错台，清除漏浆处浮浆采用调配好的水泥浆进行修补。
4.2.5 0#块托架牛腿的预埋
在主墩施工到距墩顶2.911米和1.931米处，预埋0#块纵横向托架的牛腿预埋孔。预埋孔布置在墩柱横桥向前后面各3个，尺寸24*44cm，纵桥向左右各1个，尺寸24*40cm。Φ32精轧螺纹钢分别预埋在孔的两侧各1根，预埋孔与精轧螺纹钢位置水平，不扭曲和倾斜。具体位置如图所示：
4.3、实心段施工测量
实心段最后一模的线型控制主要通过施工测量来进行。施工测量控制内容包括：四角定位测量、高程测量、垂直度测量。预埋反光片为以后对高墩做监测。考虑0#块的预拱度，墩顶设计标高相应提高20mm。
(1)四角定位测量
采用三维坐标控制法。每个墩施工前，由项目测量队用全站仪进行四角定位。
(2)高程测量
采用三角高程法。用直径10mm的钢条焊成“丰”字形觇标，三条横条间隔15cm～20cm。再把觇标焊在事先选定的墩身钢筋上，作为观测竖直角的观测点。觇标间距用钢尺量，精确至毫米。用2″精度的
经纬仪观测竖直角3个测回，以此来计算高墩的高程。
（3）坚持高墩中线、边线的复测和墩身截面尺寸的测量检查制度；实行测量换手制度，测量资料复核无误后，报监理工程师审查认可，方可用于施工。
4.4、模板结构设计及验算
面板为5mm 热轧平板，竖向主肋选用
[8槽钢，间距333mm ，边框选用8mm 角钢；
背楞选用双根[16a 槽钢，纵向间距为750mm ；对拉螺栓为φ25精扎螺纹钢,布置
在横背楞上，间距为750×1000mm ；模板之间用M20螺栓连接(如右图)。 4.4.1、材料截面特性
[8竖向主肋：A=10.24cm 2,G=8.04kg/m,W X =25.3cm 3,I X =101.3cm 4 双[16a 背楞：A=21.95cm 2,G=17.23kg/m,W X =108.3cm 3,I X =866.2cm 4 4.4.2、检算标准
（1）强度要求满足钢结构设计规范；
（2）结构表面外露的模板，容许挠度为模板结构计算跨度的1/500；
（3）钢模板面板的容许挠度值为1.5mm ；
（4）钢面板的钢楞、背楞的容许应力［σ］=215KN,容许挠度值［f ］=3.0mm ；
4.4.3、新浇混凝土对模板侧面的压力
v t F C 21022.0ββγ= H
F c ?=γ
取较小值。
取混凝土施工温度T 为29℃，则
85
13*160=2080
85
2250
457045
270
50
17050
375
750
375
750
9孔?30
68
71628
28
28318
40318
114
636
114
636
318
1433
66
717
24孔?18
114
℃4.55)15/(2000=+=T t
取混凝土浇筑速度0.7m/h ，则
22134.7KN/m 1.228.9KN/m 0.715.12.14.552522.0=?=?????=F
混凝土倾捣时产生的侧压力：
22 5.6KN/m 4.14=?=F
总侧压力：2
22130.0403N/mm N/m 40.3==+=K F F F
4.4.4、面板的验算
近似地按面板两边简支，两边固定验算面板的正压力，选取跨度为：
Lx=300mm Ly=333mm h=5mm q=FL 由于 90.0=Ly
Lx
则查表得 -0.0563
m
y
=k ，-0.0663
m
x
=k
0268
.0=k m
x
，0159
.0=k m
y
，00184
.0=k f
a.强度验算
取1mm 宽板条为计算单元，荷载为： q=0.0403×1=0.0403N/mm ， 求支坐弯矩：
mm N L q M x X K M X
?-=??-=??=40.523004030.00663
.02200
mm N L q M Y Y
K
M
Y
?-=??-=??=51.623334030.00563
.02200
面板截面系数为：
32 4.167516
1
mm W =??=
则应力为：
MPa 21560.38MPa 4.167
251.6
max max <===
W M δ 面板强度符合设计要求。 求跨中弯矩：
mm N L q M x X
K
M
X
?=??=??=97.2
3004030.02680.02
2 mm N L q M x y
K M
y
?=??=??=71.05
3334030.05910.022 钢板的泊松比v =0.3,故需换算为：
mm N v m m M y x X
?=?+=?+=8.51171.053.07.29 mm N v m m M
x y y
?=?+=?+=100.27.293.071.05
应力为：
MPa 2158.4MPa 2167
.48.511max max <==?=
W M δ 可满足要求 b.挠度验算
mm N Eh B D ??=?=-???=-?=67
2
3523102.492.101045.4)
3.01(125101.2)1(12γ则： mm
L V mm V 66.0500333
500][83.0104.210912.0104.23334030.000184.06
664max
===<=??=???=所以面板挠度符合要求 4.4.5、竖肋的验算
a 、荷载： 3.42N/mm 13334030.03=?=?=h F q
b 、强度验算
2
2
3
332max max
N/mm 215][37.3N/mm 10
25.310943.5941025.30.17503.421125.0=<=??=????=?=f W M x x γδ c 、跨中部分挠度计算：
5.0750
375
===
L a λ m m
L m m EI L q V 1.5500
755000.053)5.0245(10
101.31006.238475013.42)245(38424
542
4max ==<=?-?????=-?=λ
4.4.6、背楞的验算
a 、荷载： 40.3N/mm 01004030.03=?=?=L F q
b 、强度验算：
mm N ql M x ??=??==
622max 1040.5010040.38
1
81 查表2 [16槽钢 3310108.32mm W x ??= 44102866.2mm I x ??=
2
23
6max max
N/mm 215][23.3N/mm 10
108.3211040.5=<=????==?=f W M x x γδ c.挠度验算： 40.3N/mm 3=?=L F q 选取跨中部分：
m m
L m m EI L q V 2500
1000
5000.029])0010050(245[10
2866.21006.2384010040.3)245(38424
542
4max ==<=?-??????=-?=λ符合设计要求
4.4.7、对拉螺杆的计算
M22对拉螺杆布置间距为1000×750mm ，强度设计值为
f =47900N 。
每根螺栓承受的最大拉力为： N N 3022575001004030.0=??=
每根螺栓可承受的最大拉力：N f ≥，因此螺栓拉力满足强度要求。 4.4.8、模板要求
（1）技术性能必须符合相关质量标准，并有材质合格证书。 （2）外观质量检查标准：钢材不得有锈蚀、板边缺损，面板不得有刻痕、擦痕、起毛、污染。
（3）模板背面及背楞、竖肋必须做防腐措施，各块模板做好编
号。
（4）模板连接处焊缝必须符合质量要求，不得有裂纹。
（5）规格尺寸:模板尺寸必须符合设计要求，并满足规范规定的相应部位的尺寸偏差、错台、不平整度等要求。
五、质量控制
5.1、质量标准
质量标准执行公路工程质量验收标准（2004版）。
5.2、质量控制体系
项目部建立墩柱施工质量控制体系，体系结构如下图所示。
质量控制机构图
副经理：夜国光
总工程师：熊世银
材料部
秦 沙
计
划计量部
吉 仙
伟项目经理：张绍平
安全部
白建伟
质
量部
顔培英
工程部 金文昌
施工队作业队
5.2.2 组织上的保证措施
（1）建立完善的质量管理机构
项目经理部成立质量管理领导小组，项目经理为第一负责人，质量管理保证机构严格按照质量体系文件进行质量管理，做到从资源投入和过程控制上保证工程质量。
（2）设立专职质检人员
现场设专职质检员，工区工班设兼职质检员，保证施工作业始终在质检人员的严格监督下进行。在项目部质量管理领导下推行全面质量管理和目标责任管理，从组织措施上使工程质量真正落到实处。
（3）加强自检组织管理
严格自检制度，每道工序完成后首先工班、工区自检，合格后报质检工程师检查，合格后上报监理工程师进行质量检查，经检查合格后方可进入下一道工序施工。隐蔽工程检查严格按隐检程序进行。
5.2.3 制度保证措施
（1）图纸会审制度——认真审查施工图纸，熟悉设计文件和施工规范，严格按照设计文件和图纸施工。
（2）技术交底制度——工序开工前，由该工序的主管工程师对各工艺环节的操作人员进行技术交底，使所有操作人员心中有数。
（3）工艺过程三检制度——工序均严格进行自检、互检和交接检，上道工序不合格，下道工序不能进行。
（4）严格执行工程监理程序——自检合格后及时通知监理工程师检查签认，隐蔽工程经监理工程师签认后方能施工。
（5）三级测量复核制——坚持三级测量复核制，各测量桩点要认真保护，施工中可能损毁的重要桩点要搞好护桩，施工测量放线要反复校核。认真进行交接桩，确保中线、水平及结构物尺寸位置正确。
（6）质量事故报告制度——实施质量事故报告制度，发生质量事故后严格按事故处理程序如实报告。
（7）工程质量目标管理奖罚制度——结合本工程特点，设立“工
程质量目标奖”，制定“安全质量奖罚办法”等相应的规章制度，对工程质量奖优罚劣。
（8）重点工序工程师全过程监督制度——重点工序施工，质检工程师应全过程旁站监督，随时处理施工中遇到的质量问题，保证施工处于受控状态。
（9）资料收集制度——对本项目的管理资料、施工准备资料、现场施工原始记录等，应及时收集、整理，为施工过程的追朔性提供依据，为工程竣工交验提供保证，为企业的技术总结，科技进步、工程投标积累资料。
5.2.4 施工质量保证措施
（1）质量检验控制措施
①所有材料试验与检验必须按国家和交通部颁发的有关工程试验规范和规定实施，遵守招标文件中有关条款和有关施工规范的要求，做好本工程的材料试验与检验。
②工程材料试验与检验必须按建设主管部门有关文件规定自检或委托有试验资质的单位进行。
③必须按招标文件的有关规定对整个工程中的全部建筑材料，如：粗骨料、水泥、外加剂、钢筋进行取样试验，并将试验结果报送监理工程师审批，拒绝不合格原材料、半成品、成品进场。用于本工程的所有建筑材料都必须符合设计要求和有关质量规定，并具有材质证明和合格证件。无材质证明的材料，必须在监理工程师的监督下补做材质试验，递交材质试验结果，经监理工程师批准后方可使用。
④施工所使用的各种计量检测仪器、设备定期进行检查和鉴定，确保计量、试验、检测等器具的精度和准确度。
⑤对所有影响工程质量的工程建筑材料负全面责任。对各种材料、器材、设备按规范进行检查，拒绝不符合要求的材料、器材、设备用于工程。
⑥加强工程试验，建立台帐和施工记录，优选工程施工配合比，经监理工程师批准后执行。
⑦按照现行有关规范的规定，对现浇混凝土进行取样试验，并将试验结果报送监理工程师审查。焊接材料试验严格按规定和设计要求进行。
（2）施工过程质量保证措施
①混凝土搅拌站、存料场地面用素砼做硬化处理，防止泥土污染原材料。
②砼生产采用强制式搅拌机集中拌制，配电子控制供料系统，使材料偏差满足规定要求。砼所用粗骨料使用分级连续级配，石质力学性能及针片状颗粒和粉尘含量符合规范要求；砂子含泥量控制在规范规定之内。
③模板采用新加工的定型钢模板，接缝处贴上双面胶，使接缝平整、严密、不漏浆。
④模板采用专用的无色脱模剂，以保证浇筑出的砼表面光滑、美观。
⑤钢筋保护层采用专门订购的PVC垫块。
⑥严格控制砼的坍落度在14～18cm，振捣时要振捣充分，防止漏振或过振。
⑦采用在表面覆裹塑料布进行养生，并经常洒水，使砼的表面保持湿润。
5.3、钢筋加工的质量控制
5.3.1施工工艺
5.3.1.1工艺流程
钢筋切割→钢筋端部镦粗→钢筋镦粗段套丝→钢筋丝头检验→钢筋连接→质量检验
5.3.1.2操作工艺
5.3.1.2.1钢筋切割
钢筋应先调直后切割，宜用钢筋切断机或砂轮锯切割，不得用气割。钢筋切割时，要求钢筋端面与钢筋轴线垂直，端头不得弯曲、不得出现马蹄形。
剪切力的计算方法
第3章 剪切和挤压的实用计算 3.1 剪切的概念 在工程实际中，经常遇到剪切问题。剪切变形的主要受力特点是构件受到与其轴线相垂直的大小相等、方向相反、作用线相距很近的一对外力的作用(图3-1a)，构件的变形主要表现为沿着与外力作用线平行的剪切面(n m -面)发生相对错动(图3-1b)。 图3-1 工程中的一些联接件，如键、销钉、螺栓及铆钉等，都是主要承受剪切作用的构件。构件剪切面上的力可用截面法求得。将构件沿剪切面n m -假想地截开，保留一部分考虑其平衡。例如，由左部分的平衡，可知剪切面上必有与外力平行且与横截面相切的力Q F (图3-1c)的作用。Q F 称为剪力，根据平衡方程∑=0Y ，可求得F F Q =。 剪切破坏时，构件将沿剪切面(如图3-la 所示的n m -面)被剪断。只有一个剪切面的情况，称为单剪切。图3-1a 所示情况即为单剪切。 受剪构件除了承受剪切外，往往同时伴随着挤压、弯曲和拉伸等作用。在图3-1中没有完全给出构件所受的外力和剪切面上的全部力，而只是给出了主要的受力和力。实际受力和变形比较复杂，因而对这类构件的工作应力进行理论上的精确分析是困难的。工程中对这类构件的强度计算，一般采用在试验和经验基础上建立起来的比较简便的计算方法，称为剪切的实用计算或工程计算。 3.2 剪切和挤压的强度计算 3.2.1 剪切强度计算 剪切试验试件的受力情况应模拟零件的实际工作情况进行。图3-2a 为一种剪切试验装置的简图，试件的受力情况如图3-2b 所示，这是模拟某种销钉联接的工作情形。当载荷F 增大至破坏载荷b F 时，试件在剪切面m m -及n n -处被剪断。这种具有两个剪切面的情况，称为双剪切。由图3-2c 可求得剪切面上的剪力为 2 F F Q =
混凝土工程施工工艺流程
1.1.混凝土工程施工工艺流程 1.2.泵管布置 输送泵配管采用管径125mm、长度3m的直管，管段之间采用装拆迅速的双盖扣式防震密封接头。由于弯管的曲率半径越小，管内阻力越大，故尽量采用曲率半径1m的弯管，长度为1m的锥形管与混凝土泵出口采用过渡连接，输送管末端选用5m长软管。 为了尽量不使混凝土泵的振动传递给垂直管，弯管处要予以加固，在管道的振动方向加设支托，将距泵最近的弯管紧紧固定，以减少振动。泵送时为减少因管道振动造成的压力损失，在垂直管道竖向每层设附加管卡1个，泵管架设固定如下图所示：
4.2.1混凝土水平运输 （1）考虑到项目施工部位过于零散楼板部位可以采用斗车、电梯运输必要情况下可以增加卸料池。 1.3.浇筑前的准备 （1）钢筋模板的检查验收手续办理齐全。 （2）混凝土搅拌站提供配比单，浇筑前一天将配比单报监理单位审批。 （3）按照本施工方案进行详细的安全技术交底，明确各作业人员的岗位职责。 （4）墙柱插筋上超出+0.5m 标高控制线，并用红油漆画上红色三角做标记。 （5）对机械设备进行空运调试，保证机械设备能连续正常运行。 （6）掌握浇筑期间的天气情况并根据天气情况进行相应的物质准备。 （7）在所有准备工作齐备后，向监理单位提交浇筑申请，申请批复后方可正式开始浇筑混凝土。 1.4.浇筑方法 （1）浇筑时应按施工部署由远到近逐层推进的原则浇筑。 （2）混凝土泵送施工时，统一指挥和调度，应用无线通讯设备进行地泵、
搅拌运输车与浇筑地点的联络，把握好浇筑与泵送的时间。 （3）混凝土浇筑时应采用“分区定点、一个坡度、循序推进、分次到顶”的浇筑工艺。根据泵车布管路线，划定浇筑区域，每台泵车负责本区域混凝土浇筑。浇筑时先在一个部位进行，混凝土形成扇形向前流动，然后在其坡面上连续浇筑，循序推进。这种浇筑方法能较好的适应泵送工艺，使每车混凝土都浇筑在前一车混凝土形成的坡面上，确保每层混凝土之间的浇筑间歇时间不超过规定的时间。 （4）混凝土浇筑时在每台泵车的出灰口处配置1～2台振捣器。在混凝土振动时，振动棒要快插慢拔，按450mm间距成梅花形布置振动点。振捣时应依次进行，不要跳跃式振捣，以防发生漏振。振动器的振捣要做到快插慢拔，每一振点的振捣延续时间30s，使混凝土表面水分不再显著下沉、不出现气泡、表面泛出灰浆为止。底板混凝土采用斜面分层浇筑法进行浇筑。浇筑工作由下层端部开始逐渐上移，循环推进，浇筑时要在下一层混凝土初凝之前浇捣上一层混凝土并插入下层混凝土5cm，以避免上下层混凝土之间产生冷缝，同时采取二次振捣法保持良好接槎，提高混凝土的密实度。对于预埋件和钢筋太密的部位，要注意插棒的位置，不能漏振，并做好预埋件管的保护。 在每个浇筑层的上、下部布置二道振动棒。第一道布置在混凝土卸料点，防止混凝土堆积。第二道布置在坡角处，振捣下部混凝土，主要解决下部的振实。振捣时先振捣出料口处的混凝土，使之自然流淌成坡度，然后全面振捣。 （5）在混凝土浇筑过程中由专人看模，认真观察模板、支架、钢筋预埋件和预留孔洞是否符合设计要求，当发现有变形时及时修正处理。混凝土振捣时在钢筋骨架上铺跳板，操作人员在跳板上施工。在混凝土初凝前由收面工抹平混凝土面，随抹随拆除跳板。
剪切力的计算方法
第3章剪切和挤压的实用计算 3.1剪切的概念 在工程实际中，经常遇到剪切问题。剪切变形的主要受力特点是构件受到与其轴 线相垂直的大小相等、方向相反、作用线相距很近的一对外力的作用（图3-1a），构件 的变形主要表现为沿着与外力作用线平行的剪切面（m - n面）发生相对错动（图3- 1b）。 图3-1 工程中的一些联接件，如键、销钉、螺栓及铆钉等，都是主要承受剪切作用的构 件。构件剪切面上的内力可用截面法求得。将构件沿剪切面m-n假想地截开，保留一 部分考虑其平衡。例如，由左部分的平衡，可知剪切面上必有与外力平行且与横截面相切的内力F Q （图3-1C）的作用。F Q称为剪力，根据平衡方程',=0，可求得F Q二F。剪切破坏时，构件将沿剪切面（如图3-la所示的m-n面）被剪断。只有一个剪切面的情况，称为单剪切。图3-1a所示情况即为单剪切。 受剪构件除了承受剪切外，往往同时伴随着挤压、弯曲和拉伸等作用。在图3-1中没有完全给出构件所受的外力和剪切面上的全部内力，而只是给出了主要的受力和内力。实际受力和变形比较复杂，因而对这类构件的工作应力进行理论上的精确分析是困难的。工程中对这类构件的强度计算，一般采用在试验和经验基础上建立起来的比较简便的计算方法，称为剪切的实用计算或工程计算。
3.2剪切和挤压的强度计算3.2.1剪切强度计算
剪切试验试件的受力情况应模拟零件的实际工作情况进行。图 试验装置的简图，试件的受力情况如图 3-2b 所示，这是模拟某种销钉联接的工作情 形。当载荷F 增大至破坏载荷 F b 时，试件在剪切面 m - m 及n - n 处被剪断。这种具 有两个剪切面的情况，称为双剪切。由图 3-2c 可求得剪切面上的剪力为 F Q 图3-2 由于受剪构件的变形及受力比较复杂，剪切面上的应力分布规律很难用理论方法 确定，因而工程上一般采用实用计算方法来计算受剪构件的应力。 在这种计算方法中, 假设应力在剪切面内是均匀分布的。若以 A 表示销钉横截面面积，则应力为 F Q A ?与剪切面相切故为切应力。以上计算是以假设“切应力在剪切面上均匀分布”为基础 的，实际上它只是剪切面内的一个“平均切应力”，所以也称为名义切应力。 当F 达到F b 时的切应力称剪切极限应力， 记为-b 。对于上述剪切试验， 剪切极限 应力为 _ Fb ■b - 2A 3-2a 为一种剪切 (3-1) bj
导向轮使用安全技术措施
导向轮使用安全技术措施 1、导向轮固定：导向轮采用打设四棵Φ18×2100mm的螺纹钢锚杆、矿用12#工字钢制作紧固装置、Φ20mm绳套牢固固定。绞车牵引物件使用导向轮规格不得小于10t。 2、导向轮每次使用前，必须对固定导向轮的地锚、绳套、索具、滑轮的销子、轮夹、轮轴等进行认真检查，滑轮、沟槽直径最小要大于钢丝绳直径的1/4；确认安全无问题后方可使用。 3、开动绞车时，要有专人看管导向轮，看管导向轮的人员应在导向轮的上方5m以外的安全地点，严禁绳道内有人员施工、停留或通过。 4、看管导向轮人员必须有信号与绞车司机联络，发现导向轮卡绳、地锚松动、咬绳、销子松动、锚帽松弛等情况时，应及时发出停车信号进行处理，待问题处理后方可继续使用，否则严禁使用。 5、不论开车或停车，都要集中精力，目注工作范围动态，发现问题及时处理，严禁打盹睡觉或离开岗位。 （七）绞车的使用 1、绞车的安装固定： （1）绞车的安设方向应与提升方向一致，严禁采用别棍等违章方法。JD-11.4KW的调度绞车打地锚固定时采用6条(锚杆规格：Φ18×2100mm)螺纹钢锚杆，每根锚杆用2根
K2350型树脂药卷，其中在绞车后部底板打两条锚杆用直径21.5mm的钢丝绳套与绞车底梁连接牢固。JSDB-16（13、19）型双速绞车采用8条(锚杆规格：Φ18×2100mm)锚杆进行固定。绞车地锚均采用手持式风钻、Φ26mm麻花钻杆、Φ28mm 麻花钻头打设；采用全锚的固定方式，每根锚杆用2根K2350型树脂药卷，用于绞车固定的锚杆必须使用2个锚杆帽。 （2）绞车除打地锚固定外，特殊施工地点还采用压戗柱固定，应为四压两戗。戗柱倾角为65度～75度，柱顶要打到柱窝内并不准加楔，且要牢固可靠，单体支柱要达到初撑力6.5MPa,并用防倒绳连为一体。 2、绞车运输前的准备工作： （1）准备好连车工具，如销子、“D”形卸扣、三环、绳套子等。 （2）检查绞车完好情况，如闸、按钮、绳、钩头等，确保完好使用。 （3）检查信号及一切安全设施，要求：信号必须声光齐全、灵敏可靠，畅通无阻。阻车器、挡车棍、卧闸、吊梁灵活、安全、可靠，保安绳正常使用，有问题及时处理，否则不得施工。 （4）检查绞车的固定情况，绞车的地脚螺栓要齐全紧固，各部对接螺栓要牢固可靠，刹车要在松闸位置并灵活可靠，发现问题应先处理后使用。
水泥混凝土路面施工工艺流程
一、概述 水泥混凝土路面是指以水泥混凝土板和基（垫）层所组成的路面，亦称为刚性路面。它包括普通水泥混凝土、钢筋混凝土、碾压混凝土和连续配筋混凝土路面等。水泥混凝土路面以其抗压、抗弯、抗磨损、高稳定性等诸多优势，在各级路面上得到广泛应用，在我国高等级公路中水泥混凝土路面日渐增多，加上近年来农村公路建设中普遍采用水泥路面，使得水泥混凝土路面科学化、规范化施工成为广大公路建设者关注的问题。水泥混凝土路面施工中，核心环节是混凝土的拌和生产和混凝土的摊铺，本文仅对公路水泥混凝土路面施工工艺流程进行探讨。 二、工艺流程 1、模板安装 模板宜采用钢模板，弯道等非标准部位以及小型工程也可采用木模板。模板应无损伤，有足够的强度，内侧和顶、底面均应光洁、平整、顺直，局部变形不得大于3mm，振捣时模板横向最大挠曲应小于4mm，高度应与混凝土路面板厚度一致，误差不超过±2mm，纵缝模板平缝的拉杆穿孔眼位应准确，企口缝则其企口舌部或凹槽的长度误差为钢模板±1mm，木模板±2mm。 2、安设传力杆 当侧模安装完毕后，即在需要安装传力杆位置上安装传力杆。 当混凝土板连续浇筑时，可采用钢筋支架法安设传力杆。即在嵌缝板上预留园孔，以便传力杆穿过，嵌缝板上面设木制或铁制压缝板条，按传力杆位置和间
距，在接缝模板下部做成倒U形槽，使传力杆由此通过，传力杆的两端固定在支架上，支架脚插入基层内。 当混凝土板不连续浇筑时，可采用顶头木模固定法安设传力杆。即在端模板外侧增加一块定位模板，板上按照传为杆的间距及杆径、钻孔眼，将传力杆穿过端模板孔眼，并直至外侧定位模板孔眼。两模板之间可用传力杆一半长度的横木固定。继续浇筑邻板混凝土时，拆除挡板、横木及定位模板，设置接缝板、木制压缝板条和传力杆套管。 3、摊铺和振捣 1）摊铺前的准备工作 混凝土摊铺前的准备工作很多，主要强调一下摊铺前洒水的卸料工序。 1.1 洒水 摊铺前洒水是一个看似简单的工序，往往不被施工人员重视，但如果洒水处理不好会严重影响路面质量。 洒水量要根据基层材料、空气温度、湿度、风速等诸多因素来确定洒水量，即保证摊铺混凝土前基层湿润，而且尽可能撒布均匀，尤其在基层不平整之处禁止有存水现象。从目前施工现场来看，大多数情况下是洒水量不足，因为基层较干，铺筑后混凝土路面底部产生大量细小裂纹，有些小裂纹与混凝土本身收缩应力产生的裂重叠后使整个混凝土路面裂纹增多。 1.2 卸料 自卸车的卸料也是常常不被重视的工序，在施工中经常发生堆料过 多给施工造成困难，有时布料过少使混凝土量不足，路面厚度得不到保证。这种混凝土忽多忽少现象会严重影响混凝土路面的平整度。在施工过程中大多数施工者死板地间隔一定距离卸一车料，而忽视了基层不平整的变化，这种变化在客观上是普遍存在的。目前许多企业施工水平不是很高，尤其是对路面基层的标高控制不到位，造成基层平整度较差，加大了混凝土路面施工的难度。在实际施工中，我们可对基层表面与面层基准标高线隔段实测来决定混凝土的卸料量，这样会避免卸料不均的问题。 对于半干硬性现场拌制的混凝土一次摊铺容许达到的混凝土路面板最大板厚度为22～24cm；塑性的商品混凝土一次摊铺的最大厚度为26cm。超过一次摊铺的最大厚度时，应分两次摊铺和振捣，两层铺筑的间隔时间不得超过3Omin，下层厚度约大于上层，且下层厚度为3/5。每次混凝土的摊铺、振捣、整平、抹面应连续施工，如需中断，应设施工缝，其位置应在设计规定的接缝位置。振捣时，可用平板式振捣器或插入式振捣器。 施工时，可采用真空吸水法施工。其特点是混凝土拌合物的水灰比比常用的增大5%～10%，可易于摊铺、振捣，减轻劳动强度，加快施工进度，缩短混凝
弯管力矩计算公式
第二节管材弯曲 一、材弯曲变形及最小弯曲半径 二、管材截面形状畸变及其防止 三、弯曲力矩的计算 管材弯曲工艺是随着汽车、摩托车、自行车、石油化工等行业的兴起而发展起来的，管材弯曲常用的方法按弯曲方式可分为绕弯、推弯、压弯和滚弯；按弯曲加热与否可分为冷弯和热弯；按弯曲时有无填料(或芯棒)又可分为有芯弯管和无芯弯管。 图6—19、图6—20、图6—21和图6—22分别为绕弯、推弯、压弯及滚弯装置的模具示意图。文案大全
图6—19 在弯管机上有芯弯管 1—压块2—芯棒3—夹持块4—弯曲模胎5—防皱块6—管坯文案大全
文案大全 图6—20 型模式冷推弯管装置 图6—21 V 形管件压弯模 1—压柱 2—导向套 3—管坯 4—弯曲型模 1—凸模 2—管坯 3—摆动凹模
图6—22 三辊弯管原理 1—轴2、4、6—辊轮3—主动轴5—钢管 一、材弯曲变形及最小弯曲半径 管材弯曲时，变形区的外侧材料受切向拉伸而伸长，内侧材料受到切向压缩而缩短，由于切向应文案大全
文案大全 力 θσ及应变θε沿着管材断面的分布是连续的，可设想为与板材弯曲相似，外侧的拉伸区过渡到内侧的 压缩区，在其交界处存在着中性层，为简化分析和计算，通常认为中性层与管材断面的中心层重合，它在断面中的位置可用曲率半径ρ表示(图6—23)。 管材的弯曲变形程度，取决于相对弯曲半径D R 和相对厚度D t (R 为管材断面中心层曲率半径， D 为管材外径，t 为管材壁厚)的数值大小，D R 和D t 值越小，表示弯曲变形程度越大(即D R 和D t 过 小)，弯曲中性层的外侧管壁会产生过度变薄，甚至导致破裂；最内侧管壁将增厚，甚至失稳起皱。同时，随着变形程度的增加，断面畸变(扁化)也愈加严重。因此，为保证管材的成形质量，必须控制变形程度在许可的范围内。管材弯曲的允许变形程度，称为弯曲成形极限。管材的弯曲成形极限不仅取决于材料的力学性能及弯曲方法，而且还应考虑管件的使用要求。 对于一般用途的弯曲件，只要求管材弯曲变形区外侧断面上离中性层最远的位置所产生的最大伸长应变 m ax ε不致超过材料塑性所允许的极限值作为定义成形极限的条件。即以管件弯曲变形区外侧的 外表层保证不裂的情况下，能弯成零件的内侧的极限弯曲半径min r ，作为管件弯曲的成形极限。min r 与材料力学性能、管件结构尺寸、弯曲加工方法等因素有关。
弯管力矩计算公式
弯管力矩计算公式-CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1
第二节管材弯曲 一、材弯曲变形及最小弯曲半径 二、管材截面形状畸变及其防止 三、弯曲力矩的计算 管材弯曲工艺是随着汽车、摩托车、自行车、石油化工等行业的兴起而发展起来的，管材弯曲常用的方法按弯曲方式可分为绕弯、推弯、压弯和滚弯；按弯曲加热与否可分为冷弯和热弯；按弯曲时有无填料(或芯棒)又可分为有芯弯管和无芯弯管。 图6—19、图6—20、图6—21和图6—22分别为绕弯、推弯、压弯及滚弯装置的模具示意图。 2
图6—19 在弯管机上有芯弯管 1—压块 2—芯棒 3—夹持块 4—弯曲模胎 3
5—防皱块 6—管坯 ? 图6—20 型模式冷推弯管装置图6—21 V形管件压弯模 4
1—压柱 2—导向套 3—管坯4—弯曲型模 1—凸模?2—管坯?3—摆动凹模 图6—22 三辊弯管原理 5
6 1—轴 2、4、6—辊轮 3—主动轴 5—钢管 一、材弯曲变形及最小弯曲半径 管材弯曲时，变形区的外侧材料受切向拉伸而伸长，内侧材料受到切向压缩而缩短，由于切向应力θσ及 应变 θ ε沿着管材断面的分布是连续的，可设想为与板材弯曲相似，外侧的拉伸区过渡到内侧的压缩区，在其 交界处存在着中性层，为简化分析和计算，通常认为中性层与管材断面的中心层重合，它在断面中的位置可用曲率半径ρ表示(图6—23)。 管材的弯曲变形程度，取决于相对弯曲半径D R 和相对厚度D t (R 为管材断面中心层曲率半径，D 为管材外径，t 为管材壁厚)的数值大小，D R 和D t 值越小，表示弯曲变形程度越大(即D R 和D t 过小)，弯曲中
导向轮安全使用规定
关于绞车和耙岩机安装使用 导向滑轮的规定 一）使用前的设计和措施规范 1、绞车和耙岩机需要使用导向轮前必须出有针对该处使用导向轮的专项措施和设计。 二）导向滑轮安装管理规范 1、导向轮(尾轮)采用焊接或连接方式固定在装岩机底盘或侧面,并且每班加强检查,确保牢固可靠。 2、必须采用40T溜子链子将导向轮拉住，链子的两端采用道夹板固定在两帮的锚杆上，锚杆外端至少上两块钢锚盘和2颗螺帽进行稳固联接，施工队必须在导向轮(尾轮)两帮靠近底板处岩性较好的位置分别施工1组（每组2根）对称锚杆作为稳固锚杆。所有锚杆外露长度为100～150mm。 3、倒拉绞车所使用的导向轮必须是特制的滑轮，施工1组（每组2根）对称锚杆作为稳固锚杆，同样采用40T溜子链子与锚杆相连，并在锚杆外端至少上两块钢锚盘和2颗螺帽进行稳固联接。 4、安装导向轮所施工的锚杆必须选用φ20mm长2500mm螺纹钢制作，每根锚杆采用2条树脂药卷锚固，锚固力≮10t， 三）操作前检查下列各项： 1、每班操作耙岩机和绞车前操作人员都必须认真检查导向轮的稳固情况，对锚盘处的锁紧螺母进行紧固。 2、当发现稳固锚杆处巷帮出现开裂、锚杆松动时必须立即停止使用
绞车和耙岩机并重新施工稳固锚杆。 3、绞车提升运输支架等超重物件时必须在提升前由安监处、机运部、生产部负责认真检查运输线路所使用的导向轮的稳固情况，并确认无安全隐患后方可同意进行提升运输。 四）操作中注意事项: 1、使用导向轮（尾轮）进行提升运输时，操作人员、磨盘工和现场安全负责人等必须负责钢丝绳活动范围内严禁有人。 2、当导向轮（尾轮）出现绳槽磨损过大（参照规程第四百二十二条的规定：磨损深度不得1根钢丝绳深度或沿侧面磨损达到钢丝绳直径的1/2）与导向轮出现轴承卡死不转时必须停止使用并更换。
高强螺栓预紧力的计算方法
高强螺栓预紧力的计算方法 基本介绍 所谓螺栓预紧力，就是在拧螺栓过程中拧紧力矩作用下的螺栓与被联接件之间产生的沿螺栓轴心线方向的预紧力。对于一个特定的螺栓而言，其预紧力的大小与螺栓的拧紧力矩、螺栓与螺母之间的摩擦力、螺母与被联接件之间的摩擦力有关。对于一个不确定的螺栓而言，一个螺栓可使用的最大预紧力与螺栓材料品种、螺栓材料热处理、螺栓直径大小等都有关系。 假设螺栓在压力容器密封端盖上起到密封预紧的作用，并且这个端盖上有均布同规格的若干只螺栓，那么，这若干只螺栓所能承受的最小预紧力之和必须大于密封容器中工质最高压力所产生的反作用力，否则压力容器端盖与器体之间的密封就无法保障。 在工程领域中，测定螺栓预紧力通常有一些技术方法。对于精度要求高的螺栓预紧力的测量，往往采取螺栓弹性变形量大小来测量并计算出预紧力大小。对于中等要求的螺栓预紧力的测量，通常选用力矩扳手（力矩扳手的种类目前较多，在此不作具体介绍），按照规定的力矩大小拧紧螺母即可。对于一般要求的螺栓预紧力测量，用的最多的方法就是根据手力拧紧螺母，便从此时开始，按规定要求用扳手拧转螺母若干个角（一个角为60度）来估测预紧力是否已经达到。 预紧的目的 预紧可以提高螺栓连接的可靠性、防松能力和螺栓的疲劳强度，增强连接的紧密性和刚性。事实上，大量的试验和使用经验证明：较高的预紧力对连接的可靠性和被连接的寿命都是有益的，特别对有密封要求的连接更为必要。当然，俗话说得好，“物极必反”，过高的预紧力，如若控制不当或者偶然过载，也常会导致连接的失效。因此，准确确定螺栓的预紧力是非常重要的。 高强螺栓预紧力的计算方法 Mt=K×P0×d×10－3 N.m K:拧紧力系数 d：螺纹公称直径 P0：预紧力 P0=σ0×As As也可由下面表查出 As=π×ds2/4 ds:螺纹部分危险剖面的计算直径 ds=（d2+d3）/2 d3= d1－H/6 H：螺纹牙的公称工作高度 σ0 =（0.5～0.7）σs σs――――螺栓材料的屈服极限N/mm2 （与强度等级相关，材质决定） K值查表：(K值计算公式略) 摩擦表面状况 K值 有润滑无润滑
高强度螺栓预紧力和拧紧力矩比较分析
高强度螺栓预紧力和拧紧力矩比较分析 在钢结构连接中经常使用高强度螺栓。高强度螺栓连接对于防止松动有良好的可靠性，尤其用于连接动载荷的构件。在高强度螺栓连接中，预紧力和拧紧力矩是一个很重要的参数。下面就高强度螺栓的预紧力及拧紧力矩进行探讨，以期得到合理的结果，在今后的设计中应用。 1 预紧力大小的确定 高强度螺栓预紧力的大小跟螺栓的材料及其横截面面积有关。所用材料需要经过调质处理以提高其机械性能，满足使用要求。国内高强度螺栓的材料一般为45钢、40B钢及40Cr钢。45钢用作级的螺栓，40B钢及40Cr 钢用作级的螺栓。 预紧力大小由下式计算： P=σ b F i （1-1） 式中σ b —高强度螺栓材料经热处理后的抗拉强度限， F i —螺栓的计算面积（按内螺纹直径计算），按下表取。 高强度螺栓的螺纹内径d 1和计算面积F i 螺栓公称直径M16 M18 M20 M22 M24 螺纹的内径(mm) 计算面积(mm2)149 182 235 292 2 拧紧力矩的计算 拧紧力矩是为了使螺栓产生预紧力，其大小由预紧力确定。 拧紧力矩由下式计算： M =（kg·m）（2-1）
式中 P —高强度螺栓需要的预紧力（t ）； d —高强度螺栓的公称直径（mm ）。 3 下面就国内外高强度螺栓，根据它们的材料的机械性能计算其预紧力和拧紧力矩，并进行比较和分析，从中找到适合我们应用的预紧力和拧紧力矩。 （1） 根据《机械设计手册》（机械工业出版社） 材料： 45钢，级；40B 钢，级 抗拉强度限：45钢，850kN/mm 2；40B 钢，1550kN/mm 2。 计算结果如下表所示。 预紧力F v (kN)及扭紧力矩M A (N·m) （2） 根据《起重机设计手册》（辽宁人民出版社） 材料：45钢，级；40B 钢，级 抗拉强度限：45钢，850kN/mm 2；40B 钢，1550kN/mm 2。 计算结果如下： 预紧力F v (kN)及扭紧力矩M A (N·m)
弯管力矩计算公式
< 第二节管材弯曲 一、材弯曲变形及最小弯曲半径 二、管材截面形状畸变及其防止 三、弯曲力矩的计算 管材弯曲工艺是随着汽车、摩托车、自行车、石油化工等行业的兴起而发展起来的，管材弯曲常用的方法按弯曲方式可分为绕弯、推弯、压弯和滚弯；按弯曲加热与否可分为冷弯和热弯；按弯曲时有无填料(或芯棒)又可分为有芯弯管和无芯弯管。 图6—19、图6—20、图6—21和图6—22分别为绕弯、推弯、压弯及滚弯装置的模具示意图。
^ 图6—19 在弯管机上有芯弯管 1—压块2—芯棒3—夹持块4—弯曲模胎5—防皱块6—管坯
图6—20 型模式冷推弯管装置 图6—21 V 形管件压弯模 1—压柱 2—导向套 3—管坯 4—弯曲型模 1—凸模 2—管坯 3—摆动凹模
图6—22 三辊弯管原理 1—轴2、4、6—辊轮3—主动轴5—钢管. 一、材弯曲变形及最小弯曲半径
管材弯曲时，变形区的外侧材料受切向拉伸而伸长，内侧材料受到切向压缩而缩短，由于切向应力 θσ及应变θε沿着管材断面的分布是连续的，可设想为与板材弯曲相似，外侧的拉伸区过渡到内侧的 压缩区，在其交界处存在着中性层，为简化分析和计算，通常认为中性层与管材断面的中心层重合，它在断面中的位置可用曲率半径ρ表示(图6—23)。 管材的弯曲变形程度，取决于相对弯曲半径D R 和相对厚度D t (R 为管材断面中心层曲率半径， D 为管材外径，t 为管材壁厚)的数值大小，D R 和D t 值越小，表示弯曲变形程度越大(即D R 和D t 过 小)，弯曲中性层的外侧管壁会产生过度变薄，甚至导致破裂；最内侧管壁将增厚，甚至失稳起皱。同时，随着变形程度的增加，断面畸变(扁化)也愈加严重。因此，为保证管材的成形质量，必须控制变形程度在许可的范围内。管材弯曲的允许变形程度，称为弯曲成形极限。管材的弯曲成形极限不仅取决于材料的力学性能及弯曲方法，而且还应考虑管件的使用要求。 对于一般用途的弯曲件，只要求管材弯曲变形区外侧断面上离中性层最远的位置所产生的最大伸长应变 m ax ε不致超过材料塑性所允许的极限值作为定义成形极限的条件。即以管件弯曲变形区外侧的 外表层保证不裂的情况下，能弯成零件的内侧的极限弯曲半径min r ，作为管件弯曲的成形极限。min r 与材料力学性能、管件结构尺寸、弯曲加工方法等因素有关。
螺栓预紧力的计算
1螺栓的预紧力可按下式计算： P0—预紧力 P0＝σ0×As As＝π×ds^2/4 ds—螺纹部分危险剖面的计算直径 2ds＝（d2＋d3）/2 d3= d1－H/6 H—螺纹牙的公称工作高度 σ0 ＝（0.5～0.7）σs σs—螺栓材料的屈服极限kgf/mm^2 （与强度等级相关，材质决定） 2 也可查表： 螺栓性能等级的含义 2007年11月23日星期五 14:29 钢结构连接用螺栓性能等级分3.6、4.6、4.8、5.6、6.8、8.8、9.8、10.9、12.9等10余个等级，其中8.8级及以上螺栓材质为低碳合金钢或中碳钢并经热处理（淬火、回火），通称为高强度螺栓，其余通称为普通螺栓。螺栓性能等级标号有两部分数字组成，分别表示螺栓材料的公称抗拉强度值和屈强比值。例如，性能等级4.6级的螺栓，其含义是： 1、螺栓材质公称抗拉强度达400MPa级； 2、螺栓材质的屈强比值为0.6； 3、螺栓材质的公称屈服强度达400×0.6=240MPa级性能等级10.9级高强度螺栓，其材料经过热处理后，能达到： 1、螺栓材质公称抗拉强度达1000MPa级； 2、螺栓材质的屈强比值为0.9； 3、螺栓材质的公称屈服强度达1000×0.9=900MPa级 螺栓性能等级的含义是国际通用的标准，相同性能等级的螺栓，不管其材料和产地的区别，其性能是相同的，设计上只选用性能等级即可。 强度等级所谓8.8级和10.9级
是指螺栓的抗剪切应力等级为8.8GPa和10.9Gpa 8.8 公称抗拉强度800N/MM2 公称屈服强度640N/MM2 一般的螺栓是用"X.Y"表示强度的， X*100=此螺栓的抗拉强度， X*100*（Y/10）=此螺栓的屈服强度 （因为按标识规定：屈服强度/抗拉强度=Y/10）
导向轮导向力计算方法
导向轮导向力计算方法 图2－1.1受力图 1、受力分析 在进行导向力计算前，首先要弄清使车辆产生横向移动的来源。因采用前后桥四轮驱动。前转向桥的方向总是有误差的。故可产生一个横向移动力F F ；弯道运行时牵引方向的变化产生横向力F T ，受力情况如图2－1.1，其中 驱动轮由于差速器分配动力的差别，弯道离心力和侧风压等因素因影响较小忽略不计。
图2－1.2通过曲线图2、导向力计算 由于横向力F F 和F T 方向是变化的，在计算横向导向力F D1 和F D2 时应考虑其 叠加后的最大值,见图2－1.24。 F F =Q／2×sinα Q——牵引力 α——方向回正误差角 F T =T×sinθ T—被牵引车的作用力 θ—牵引角 其中图2－1.2： θ=180°-arccos[L／(2×Rmin)]-arc cos[H／(2×Rmin)] Rmin——最小通过曲线半径 L——导轮轴距 H—被牵引车轴距 对于F Dl F Dl =[±(L-b)F F ±a×F T ]／L 对于F D2 ，有 F D2=[±((L+a) F T ±b×F F ]／L 其中： a——钩座销轴与导轮间距 b——胶轮与导轮间距 计算F Dl 与F D2 后，确定横向导向力最大值为F Dmax ． 图2－1.3为踏面与轨头在轮缘的接触几何关系。从己知条件上可计算出接触角为 r=arc sin[(18一10)／18]＝26° 故垂直导向力 T D =F Dmax ×tg26°。 垂直导向力计算的意义在于，可确定升降油缸的垂直作用力。一般为 P=K×T D
K——为安全系数 进而通过P。确定随动弹簧和液压系统的设计参数。 图2－1.3轮轨接触受力情况图
2020年剪切力的计算方法-剪力强度公式
作者：旧在几 作品编号：2254487796631145587263GF24000022 时间：2020.12.13 第3章剪切和挤压的实用计算 3.1 剪切的概念 在工程实际中，经常遇到剪切问题。剪切变形的主要受力特点是构件受到与其轴线相垂直的大小相等、方向相反、作用线相距很近的一对外力的作用(图3-1a)，构件的变形主要表现为沿着与外力作用线平行的剪切面m-面)发生相对错动(图3-1b)。 (n 图3-1 工程中的一些联接件，如键、销钉、螺栓及铆钉等，都是主要承受剪切作用的构件。构件剪切面上的内力可用截面法求得。将构件沿剪切面n m-假想地截开，保留一部分考虑其平衡。例如，由左部分的平衡，可知剪切面上必有与外力平行且与横截面相切的内力 F(图3-1c)的作用。Q F称为剪力， Q 根据平衡方程∑=0 F Q=。 Y，可求得F 剪切破坏时，构件将沿剪切面(如图3-la所示的n m-面)被剪断。只有一个剪切面的情况，称为单剪切。图3-1a所示情况即为单剪切。 受剪构件除了承受剪切外，往往同时伴随着挤压、弯曲和拉伸等作用。在图3-1中没有完全给出构件所受的外力和剪切面上的全部内力，而只是给出了主要的受力和内力。实际受力和变形比较复杂，因而对这类构件的工作应力进行理论上的精确分析是困难的。工程中对这类构件的强度计算，一般采用在试验和经验基础上建立起来的比较简便的计算方法，称为剪切的实用计算或工程计算。
3.2 剪切和挤压的强度计算 3.2.1 剪切强度计算 剪切试验试件的受力情况应模拟零件的实际工作情况进行。图3-2a 为一种剪切试验装置的简图，试件的受力情况如图3-2b 所示，这是模拟某种销钉联接的工作情形。当载荷F 增大至破坏载荷b F 时，试件在剪切面m m -及n n -处被剪断。这种具有两个剪切面的情况，称为双剪切。由图3-2c 可求得剪切面上的剪力为 2F F Q = 图3-2 由于受剪构件的变形及受力比较复杂，剪切面上的应力分布规律很难用理论方法确定，因而工程上一般采用实用计算方法来计算受剪构件的应力。在这种计算方法中，假设应力在剪切面内是均匀分布的。若以A 表示销钉横截面面积，则应力为 A F Q =τ (3-1) τ与剪切面相切故为切应力。以上计算是以假设“切应力在剪切面上均匀分布”为基础的，实际上它只是剪切面内的一个“平均切应力”，所以也称为名义切应力。 当F 达到b F 时的切应力称剪切极限应力，记为b τ。对于上述剪切试验，剪切极限应力为
剪切力的计算方法
第3章剪切和挤压的实用计算 3.1 剪切的概念 在工程实际中，经常遇到剪切问题。剪切变形的主要受力特点是构件受到与其轴线相垂直的大小相等、方向相反、作用线相距很近的一对外力的作用(图3-1a)，构件 m-面)发生相对错动(图3-1b)。的变形主要表现为沿着与外力作用线平行的剪切面(n 图3-1 工程中的一些联接件，如键、销钉、螺栓及铆钉等，都是主要承受剪切作用的构件。构件剪切面上的内力可用截面法求得。将构件沿剪切面n m-假想地截开，保留一部分考虑其平衡。例如，由左部分的平衡，可知剪切面上必有与外力平行且与横截面相切的内力Q F(图3-1c)的作用。Q F称为剪力，根据平衡方程∑=0 F Q=。 Y，可求得F 剪切破坏时，构件将沿剪切面(如图3-la所示的n m-面)被剪断。只有一个剪切面的情况，称为单剪切。图3-1a所示情况即为单剪切。 受剪构件除了承受剪切外，往往同时伴随着挤压、弯曲和拉伸等作用。在图3-1中没有完全给出构件所受的外力和剪切面上的全部内力，而只是给出了主要的受力和内力。实际受力和变形比较复杂，因而对这类构件的工作应力进行理论上的精确分析是困难的。工程中对这类构件的强度计算，一般采用在试验和经验基础上建立起来的比较简便的计算方法，称为剪切的实用计算或工程计算。 3.2 剪切和挤压的强度计算 3.2.1 剪切强度计算
剪切试验试件的受力情况应模拟零件的实际工作情况进行。图3-2a 为一种剪切试验装置的简图，试件的受力情况如图3-2b 所示，这是模拟某种销钉联接的工作情形。当载荷F 增大至破坏载荷b F 时，试件在剪切面m m -及n n -处被剪断。这种具有两个剪切面的情况，称为双剪切。由图3-2c 可求得剪切面上的剪力为 2 F F Q = 图3-2 由于受剪构件的变形及受力比较复杂，剪切面上的应力分布规律很难用理论方法确定，因而工程上一般采用实用计算方法来计算受剪构件的应力。在这种计算方法中，假设应力在剪切面内是均匀分布的。若以A 表示销钉横截面面积，则应力为 A F Q =τ (3-1) τ与剪切面相切故为切应力。以上计算是以假设“切应力在剪切面上均匀分布”为基础的，实际上它只是剪切面内的一个“平均切应力”，所以也称为名义切应力。 当F 达到b F 时的切应力称剪切极限应力，记为b τ。对于上述剪切试验，剪切极限应力为 A F b b 2= τ
螺栓拧紧力矩计算
螺栓拧紧力矩计算书 一．相关计算参数： 螺栓规格 d mm 螺距 P mm 螺纹原始三角形高度H mm 外螺纹中径 d2 mm 外螺纹小径 d1 mm 计算直径 d3 mm 螺栓公称应力截面积As mm2 螺栓材料屈服强度s σ MPa 计算拧紧力矩 T Nm 二．计算内容： 根据要求，所需计算DN300及以上接管法兰所配螺栓拧紧力矩，故统计相关法兰如下： N1 N2 N4 N6 一效结晶器 DN1200 DN900 DN1200 DN600 二效结晶器 DN1200 DN1200 DN1200 DN600 三效结晶器 DN1200 DN1600 DN1200 DN600 APU 效结晶器 DN800 DN1400 DN800 DN600 根据管法兰相关标准，DN600所配螺栓为M33 DN800、DN900、DN1200所配螺栓为M39 DN1400、DN1600所配螺栓为M45 三．计算过程： 螺栓规格 d d=33 螺距 P P=3.5 螺纹原始三角形高度H 031.35.3866.0866.0=?=?=P H 外螺纹小径 d1 21.29031.3852338521=??-=??-=H d d 外螺纹中径 d2 73.30031.383 2338322=??-=??-=H d d 计算直径 d3 7.28031.36 1 21.296113=?-=?-=H d d 螺栓公称应力截面积As 14.69327.2873.30414.3242 232=?? ? ??+?=??? ??+?∏=d d A s 螺栓材料屈服强度s σ 114 计算拧紧力矩 T 91.31210003314.69311412.012.0=÷???=???=d A T S S σ 通常取计算值的0.8倍左右作为实际应用的拧紧力矩值
混凝土施工工艺流程
混凝土施工工艺流程 混凝土施工工艺流程 本混凝土施工工艺流程适用于工程土建混凝土浇筑施工。 一、混凝土施工工艺流程 1、符合《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002有关标准； 2、内实外光，试件合格率100﹪； 3、外观质量达到颜色一致，棱角分明，线条顺直，无缺边掉角，无蜂窝麻面，无气孔泡、无跑模、无裂纹、大面垂直、平整、无污物、无露筋、无纱线。 二、混凝土施工工艺流程要求 （一）原材料 1、水泥 ①采用的水泥必须是符合建设单位入网资质要求并经检验合格的产品。 ②现场水泥要做好标识，内容包括：水泥包括名称、生产厂家、标号出厂日期、批号、检验状态（合格与否）、进货日期、保管人。 ③水泥使用必须按要求进货检验，做到先进先用，防止长期积压。当水泥的出厂日期超过三个月或发现受潮等问题时，先暂停使用，并进行检验，根据检验情况确定水泥的实际使用标号。对需要降低标号使用的水泥要标识明确、严格管理、确保不使用重要工程或关键部位，并不得与合格水泥混用。 ④水泥库要达到存放要求，底层要架空20cm以上，周围排水畅通，
水泥库内保证不潮湿、不漏雨。 2、砂石料 ①石料进场前必须进行检验，检验合格后方可准进场。进场的砂、石料必须标识。 ②石料的含泥量、有害物含量、级配、强度等指标，必须经抽检，合格后方可使用。 ③堆放砂、石料的场地要进行硬化及覆盖，确保砂石料不受污染及在雨季施工时含水量不影响。 3、水当使用各种水时，水质用经检验和调查，确保水中所含影响砼正常凝结与硬化的有害物质含量符合规范要求。 4、砼外掺料 ①为了节约水泥，满足砼的运输、泵送等特殊施工要求，应使用外加剂和外掺料，施工中不得随意改变施工使用量。 ②外加剂和外掺料，进货前对其产品进行检验，其质量应符合有关标规定和产品说明书。 ③外加剂和外掺料在用于施工前应进行现场试验，确认其能够满足施工要求后，方可现场使用。 （二）模板及支架 1、模板和支架 ①模板和支架必须进行设计验算，强度和刚度要满足施工要求。 ②模板必须采用厚度≥6mm的冷轧钢板。
完整的施工工艺流程
人工挖土工艺流程: 确定开挖的顺序和坡度→沿灰线切出槽边轮廓线→分层开挖→修整槽边→清底 机械挖土工艺流程: 确定开挖的顺序和坡度→分段分层平均下挖→修边和清底 基土钎探工艺流程： 放钎点线→就位打钎拔钎灌砂记录锤击数检查孔深 人工回填土工艺流程： 基坑（槽)底地坪上清理→检验土质→分层铺土、耙平→夯打密实→检验密实度→修整找平验收 机械回填土工艺流程： 基坑底地坪上清理→检验土质→分层铺土→分层碾压密实→检验密实度→修整找平验收 灰土地基施工工艺流程： 检验土料和石灰粉的质量并过筛→灰土拌合→槽底清理→分层铺灰土→夯打密实→找平验收 砂石地基施工工艺流程: 检验砂石质量→拌和砂浆９人工级配→分层铺筑砂石→洒水→夯实或碾压→找平验收 钢筋混凝土预制桩打桩工艺流程: 就桩桩机→起吊预制桩→稳桩→打桩→接桩→送桩→中间检查验收→移桩机至下一个桩位 泥浆护壁回转钻孔灌注桩施工工艺流程：
钻孔机就位→钻孔→注泥浆→下套管→继续钻孔→排渣→清孔→吊放钢筋笼→射水清底→插入混凝土导管→浇筑混凝土→拔出导管→插桩顶钢筋 螺旋钻孔灌注桩施工工艺流程: 钻孔机就位→钻孔→检查质量→孔底清理→孔口盖板→移钻孔机 人工成孔灌注桩施工工艺流程： 放线定桩位及高程→开挖第一节桩孔土方→支护壁模板放附加钢筋→浇筑第一节护壁混凝土→检查桩位(中心）轴线→架设垂直运输架→安装电动葫芦(卷扬机或木辘轳)→安装吊桶、照明、活动盖板、水泵、通风机等→开挖吊运第二节桩孔土方（修边)→先拆第一节支第二节护壁模板（放附加钢筋)→浇第二节护壁混凝土→检查桩位(中心)轴线→逐层往下循环作业→开挖扩底部分→检查验收→吊放钢筋笼→放混凝土溜筒(导管) →浇筑桩身混凝土(随浇随振)→插桩顶钢筋 桩承台施工工艺流程： 核对钢筋半成品→钢筋绑扎→预埋管线及铁活→绑好砂浆垫块 钢筋绑扎工艺流程: 确定组装钢模板方案→组装钢模板→模板预检 混凝土浇筑工艺流程: 搅拌混凝土→浇筑→振捣→养护 设备基础施工工艺流程： 槽底或模板内清工艺流程： 槽底或模板内清理→混凝土拌制→混凝土浇筑→混凝土振捣→混凝土养护理→混凝土拌制→混凝土浇筑→混凝土振捣→混凝土找平→混凝土养护 素混凝土基础施工工艺流程: 槽底或模板内清理→混凝土拌制→混凝土浇筑→混凝土振捣→混凝土养护
剪切力的计算方法
第3章剪切与挤压得实用计算 3、1 剪切得概念 在工程实际中，经常遇到剪切问题.剪切变形得主要受力特点就是构件受到与其轴线相垂直得大小相等、方向相反、作用线相距很近得一对外力得作用(图３—１a）,构件得变形主要表现为沿着与外力作用线平行得剪切面(面)发生相对错动(图３—1b）。 图3-1 工程中得一些联接件，如键、销钉、螺栓及铆钉等，都就是主要承受剪切作用得构件。构件剪切面上得内力可用截面法求得。将构件沿剪切面假想地截开,保留一部分考虑其平衡。例如，由左部分得平衡,可知剪切面上必有与外力平行且与横截面相切得内力（图3—1ｃ)得作用.称为剪力，根据平衡方程，可求得。 剪切破坏时,构件将沿剪切面(如图3-la所示得面）被剪断。只有一个剪切面得情况,称为单剪切。图３—1a所示情况即为单剪切. 受剪构件除了承受剪切外,往往同时伴随着挤压、弯曲与拉伸等作用。在图3-1中没有完全给出构件所受得外力与剪切面上得全部内力,而只就是给出了主要得受力与内力．实际受力与变形比较复杂,因而对这类构件得工作应力进行理论上得精确分析就是困难得.工程中对这类构件得强度计算,一般采用在试验与经验基础上建立起来得比较简便得计算方法,称为剪切得实用计算或工程计算。 ３、2 剪切与挤压得强度计算 3、2、１剪切强度计算 剪切试验试件得受力情况应模拟零件得实际工作情况进行．图3—2ａ为一种剪切试验装置得简图,试件得受力情况如图３-２b所示，这就是模拟某种销钉联接得工作情形。当载荷增大至破坏载荷时,试件在剪切面及处被剪断。这种具有两个剪切面得情况,称为双剪切。由图3-2ｃ可求得剪切面上得剪力为 图3—2 由于受剪构件得变形及受力比较复杂,剪切面上得应力分布规律很难用理论方法确定，因而工程上一般采用实用计算方法来计算受剪构件得应力.在这种计算方法中，假设应力在剪切面内就是均匀分布得。若以A表示销钉横截面面积,则应力为
预紧力螺栓Pre-tension_abaqus_by_gy
产品: ABAQUS/Standard ABAQUS/CAE 概览 装配载荷： ?能用来模拟结构中的紧固载荷 ?施加在用户定义的预紧截面上 ?施加在与预紧截面相关的预紧节点上 ?需要预紧载荷的指定或紧固调整 装配载荷的概念 下图是一个简单的例子来解释装配载荷的概念。 图1 装配载荷示例 容器A是由螺栓预紧力压在盖子上来密封的，中间有一垫子，如图1所示。在standard中，预紧的模拟是通过在螺栓内添加一个“切割面”或预紧截面，并使其承受一拉伸载荷实现的。通过修改预紧截面一侧的单元， standard可以自动调整预紧截面上螺栓的长度，以获得想要的预紧力值。后续的分析步中可以防止螺栓长度的进一步改变，以使相对于装配件内的其他载荷，螺栓是作为标准的变形组件存在。 创建装配载荷 ABAQUS/Standard允许通过实体单元、杆单元或梁单元定义紧固件件的装配载荷。分析步中定义装配载荷不会随着单元类型的不同而显著不同。 1、使用实体单元创建预紧 在实体单元中，预紧截面是在螺栓内、将螺栓切割成两部分的一个面(见图2)。对于有几个不同片段组成的紧固件，预紧截面可以是一组面。
图2 使用连续单元定义的预紧截面 基于单元的面包括单元和表面信息。必须将该面转化成预紧截面以便预紧载荷能施加在该截面内的控制节点上。 输入文件：使用下列选项来创建基于实体单元的预紧截面： *SURFACE，TYPE=ELEMENT，NAME=面的名称 *PRE-TENSION SECTION，SURFACE=面的名称，NODE=节点编号 ABAQUS/CAE：load模块：Create load：在Category选择Mechanical，及Bolt load。 1)对齐控制节点到预紧截面 装配载荷通过预紧截面上的预紧节点传递。预紧节点不属于模型中的任何单元。它只有一个自由度(自由度1)，该自由度表示切割面法向两侧的相对位移，见图3。该节点的坐标或位置并不重要。