高锌负荷下的高炉实践
Metallurgical Engineering 冶金工程, 2017, 4(3), 193-198
Published Online September 2017 in Hans. https://www.360docs.net/doc/422896669.html,/journal/meng
https://https://www.360docs.net/doc/422896669.html,/10.12677/meng.2017.43028
Blast Furnace Practice under High Zinc
Metal in Raw Materials
Shaowei Xie, Tao Jiang, Guowei Zhang, Jianxiong Shi
Jiugang Yuzhong Iron and Steel Co., Ltd., Lanzhou Gansu
Received: Sep. 1st, 2017; accepted: Sep. 20th, 2017; published: Sep. 28th, 2017
Abstract
Due to the shortage of surrounding resources and its natural endowment, the landlocked enter-prises are often confronted with the pressure of insufficient resources and the increasing effi-ciency of the lower prices. The challenge is to improve the production stability and technical indi-cators under the influence of long-term overweight alkali and zinc.
Keywords
Blast Furnace, Zinc Metal, Measures
高锌负荷下的高炉实践
谢绍玮，姜涛，张国伟，史建雄
酒钢集团榆中钢铁有限责任公司，甘肃兰州
收稿日期：2017年9月1日；录用日期：2017年9月20日；发布日期：2017年9月28日
摘要
由于周边资源供不应求和其自然禀赋影响，地处内陆的企业为求生存，高炉常常面临“饥不择食”和降本增效的巨大压力。直接面临的挑战就是在长期过重碱、锌等有害元素影响下的生产稳定顺行和指标改善。
关键词
高炉，锌负荷，措施
谢绍玮等
Copyright ? 2017 by authors and Hans Publishers Inc.
This work is licensed under the Creative Commons Attribution International License (CC BY).
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1. 引言
内陆的钢铁企业，尤其是地处大西北的钢铁企业，如果没有自有矿山资源，又受限于物流成本制约而无法有效利用优质的进口矿资源。为了生存和发展，唯一的选择就是尽可能充分、高效地利用好周边资源。其中铁料资源供需矛盾尤为突出。
周边铁料资源的基本特点有：
1) 分布广而散。榆钢公司周边可利用资源有青海格尔木等地区(矿山与矿山之间动辄距离300、400
公里)，甘肃陇南、陇西、白银等地区，内蒙古地区等。
2) 储量小，品位低，开采难度大。部分矿山供电供水条件差，初期投资极高；多属贫矿(部分铁砂原
矿品位不足10%)；很大一部分属“鸡窝矿”，机械化程度不高。
3) 有害元素高。部分原矿硫含量4%以上；因部分铁料资源与其他贵金属伴生，故其中钾、钠、铅、
锌等有害元素普遍较高。
但对于企业的生产经营而言，降本增效是永恒的主题，为求得地区内的生存与发展，必须直面恶劣的资源保障和其禀赋，面对“百家饭”、“杂粮饭”甚至“毒米饭”，只能也必须以更加积极、乐观的心态和意志迎接挑战。本文仅就400立级高炉中锌负荷控制的实践情况进行阐述。
2. 锌金属在高炉内的循环富集机理
2.1. 锌在高炉内的循环富集机理[1]
高炉冶炼时在1000℃以上的高温区域，铁料中的锌化合物被CO还原为气态锌，气态锌随煤气上升，部分排出炉外(高炉瓦斯灰、布袋灰)，部分冷凝附着在炉墙或炉料上被氧化为ZnO，随炉料下降并在炉内循环富集。此外，由于除尘灰等杂料的回配，形成了锌在铁前整个系统的大循环。
2.2. 锌金属在高炉内的循环路径图[2] (具体见图1)
由烧结矿等原料带入ZnS和ZnO，进入炉内后，ZnS被氧化转化为ZnO。炉内原有的和生成的ZnO 当温度达1975℃(或910℃~1200℃)时，C (或CO)将ZnO中Zn进行还原，分解产生锌蒸气。
此中一部分锌蒸汽随着出铁排出或遇冷变为固(液)体存留于炉内砖衬，一部分随着炉内煤气流上升，有的直接随煤气排出；有的侵入炉衬，侵害炉体；有的冷凝后再次氧化进行富集循环。
2.3. 锌金属对高炉危害
1) 锌是有色重金属元素，在烧结矿中主要为铁酸锌[ZnO?Fe2O3，或(ZnFe)?Fe2O3]。入炉后很快分解
成ZnO，随炉料下降，在1000℃以上的高温区还原成Zn。其沸点仅为907℃，因而还原的Zn很易挥发，蒸发进入煤气，升至高炉中上部又重新氧化成ZnO，它大部分被煤气带走，剩余部分随炉料下降，在炉内产生循环。凝附在内壁的ZnO，长期存在将与矿粉、焦粉等灰尘相结合附着于炉墙生成炉瘤，给高炉冶炼带来不利影响。
2) 锌在炉衬内部沉积，造成炉衬膨胀、破坏耐火炉衬本身有一定的气孔度．炉内气体在压力作用下
容易渗入砖衬，尤其是锌蒸汽，在高温下有较大的动量和穿透力．更容易进入耐火炉衬的内部。渗入
谢绍玮等
Figure 1. Cycle path of zinc metal in blast furnace
图1. 锌金属在高炉内的循环路径图
炉衬的锌蒸汽，在炉衬中冷凝下来，并氧化成ZnO，体积膨胀，破坏炉墙，严重影响高炉寿命。
3) 锌在炉内循环，造成一定的热量转移，锌在高温区被还原吸热，在低温区被氧化又放热[3]：
锌在高温区被还原吸热：ZnO + C = Zn + CO ? 237730 J/mol
在低温区被氧化放热：Zn + CO2 = ZnO + C0 + 65190 J/mol
这种反应将破坏高炉炉内热平衡，造成炉内热量从高温区转移到低温区，炉内易出现亏热，会导致炉缸热量不足，在一定条件下，引起熔渣粘度升高。如有带锌的渣皮脱落，将加剧热量吸收，直接影响高炉顺行，影响调剂预期的有效实现，造成炉况调剂难度加大。
4) 锌的循环富集高炉难以形成稳定的渣皮，渣皮频繁脱落容易造成风口破损及高炉冷却壁的损坏。如有损坏风口或冷却壁且漏水时，在局部过冷区域存在液态锌金属，造成风口连续大量烧损。炉缸砖衬侵入锌后膨胀，造成风口二套上翘，炉缸活跃程度下降，严重时出现炉缸堆积，炉况失常[4]。
3. 高炉入炉锌含量的主要来源
3.1. 高炉入炉锌含量来源分析
高炉入炉锌主要来源于烧结矿、球团矿、块矿、焦炭和煤粉(具体见表1)。
3.2. 烧结矿锌含量占比分析
通过统计分析，高炉的锌主要来源于烧结矿，烧结矿的锌占高炉锌负荷的96.32%。
主要是在应对生存压力的过程中，在可挑选资源不足的情况下，为持续降低加工成本，在烧结矿配料中尽可能多的使用消化廉价粉矿、各种除尘灰等成为必然选择。但最直接的后遗症就是烧结矿中有害元素大幅度上升。
谢绍玮等
Table 1. Statistical table of harmful element sources in 400m3 blast furnace
表1. 400立级高炉入炉有害元素来源统计表
名称配比，% 锌含量，% 锌负荷，kg/t 比例，%
烧结矿85 0.293 4.227 96.32
球团矿8.5 0.032 0.047 1.07
块矿 5 0.085 0.072 1.65
焦炭425 kg/t 0.009 0.037 0.85
煤粉150 kg/t 0.001 0.005 0.11
合计 4.389 100
3.3. 烧结矿锌含量来源分析
而针对烧结矿中锌含量进行再分解(具体见表2)，我们可以发现，烧结矿中锌带入的主要物料是D矿，所占比例为50.71%，其次是作为主要资源的C矿，而另一主要资源的A矿也有“贡献”。因这四种外部资源带来大量锌元素，致使作为内部循环物料的瓦斯灰等均加重锌负荷。
4. 高锌负荷的炉内表现
4.1. 试验数据
在生产经营过程中，随着降本压力的不断增加，低成本资源成为生产试验的主要对象。将原来锌负荷不大于2.5 kg/t的控制标准进行突破试验，即增加高锌的低价原料(具体锌负荷变化数据见图2、表3)。
4.2. 炉内表现
1) 压量关系不稳定，料柱透气性恶化，风量萎缩，高炉接受风压能力变差。
2) 出铁过程中炉温下降较快，渣铁物理热明显不足，生铁含硫升高，高炉不接受低炉温。
3) 为保证铁水质量和炉况顺行，被迫提高炉温控制水平，炉温月平均达到0.84%，造成燃料比大幅
度上升。
4) 滑尺崩料现象明显增多，甚至出现难行、悬料。
5) 高炉出铁过程中随着炉温下滑，炉渣黏度增加，炉前出铁冒白烟，出完铁后铁沟旁粘接大量白色
物质，流动性恶化，炉前清渣工作量增大。
4.3. 采取的措施
1) 生产秩序严重破坏，经济指标恶化明显。为此，将原来锌负荷控制标准由3.5 kg/t (实际平均达到
3.22 kg/t)降至3.0 kg/t。较原标准提高了0.5 kg/t。同时，碱负荷控制标准为6.5 kg/t，其中钾负荷控制标
准2.5 kg/t。
2) 烧结矿配料调整，减少高锌原料和瓦斯灰、除尘灰等比例，严格控制锌负荷在标准范围之内。
3) 采用合理的热制度及造渣制度，确保炉内充沛的物理热，提高高炉排碱及排锌率[5]，减少有害元
素富集，保持炉况的顺行，炉温控制标准大于0.60%，铁水温度大于1480℃。
4) 上部装料制度调整以“打开中心，抑制边缘”，稳定上部气流为主导思想，下部送风制度调整以
确保足够的鼓风动能，实现全开风口作业，活跃炉缸工作为目的。
5) 及时更换破损风口和处理上翘风口，减少漏水和送风影响。
谢绍玮等
Figure 2. Trend chart of high zinc test for the 400 m3 blast furnace
图2. 400立级高炉高锌负荷试验趋势图
Table 2. Statistical table of zinc source for the sinter
表2.烧结矿锌元素来源统计表
名称配比，% 锌含量，% 比例，%
A矿24.40 0.043 3.60
B矿 6.00 0.039 0.84
C矿28.00 0.144 14.07
D矿 5.00 3.051 50.71 高烧返矿 5.00 0.377 6.20
酸性返矿 6.00 0.332 7.28
油泥 4.00 0.041 0.56
瓦斯灰 1.00 3.252 11.63
除尘灰 5.00 0.280 5.11
Table 3. Statistical table of zinc test for the 400 m3 blast furnace
表3. 400立级高炉锌负荷试验数据统计表
序号锌负荷序号锌负荷序号锌负荷
1 3.614 11 3.17
2 21 3.277
2 3.87 12 3.137 22 2.642
3 2.221 13 1.961 23 3.219
4 3.239 14 3.107 24 3.706
5 3.622 15 1.9
6 25 2.422
6 3.36
7 16 2.486 26 4.206
7 3.878 17 3.38 27 4.367
8 4.133 18 2.99 28 2.7
9 4.389 19 2.486 29 3.69
10 3.367 20 2.738 30 3.155
6) 加强出铁组织。细化炉前操作标准，规范铁口深度控制、打泥时间、出铁间隔时间、炮泥质量等管理，保证及时排净渣铁。
7) 为严格控制入炉原燃料有害元素含量，完善物料采购标准，严把物料入厂关，打击不合格物料入厂。
通过以上措施，炉况基本稳定，而在新控制标准下，生铁成本降低41.73元/吨，取得了一定效果(具体指标见表4)。
谢绍玮等
Table 4. Statistical table of relevant indicators for the 400 m3 blast furnace
表4. 400立级高炉相关指标统计表
序号燃料比，kg/t 焦比，kg/t 煤比，kg/t 入炉品位，% [si], % T, ℃锌负荷，kg/t
1 584 464 120 52.75 0.96 1453 3.22
2 551 420 131 53.58 0.74 1505 2.54
3 545 400 145 53.33 0.71 1498 2.66
4 546 398 148 53.77 0.66 1501 2.84
5 54
6 393 153 53.70 0.6
7 1492 2.83
5. 结语
在自身综合因素的限制下，以生产为试验对象，对高炉在自有原燃料等条件下锌负荷控制极限进行了探索，取得了一定效果。
在已有条件下，対锌、碱负荷进行了重新界定，锌负荷控制标准可达到3.0 kg/t，为扩大低成本资源利用范围提供了试验依据。
锌负荷对高炉正常生产带来直接而严重的影响，在增加入炉锌量的同时，排锌、治锌成为长期关注的重点工作，通过系统计划、监控、调整、评价等措施，降低其危害。
积极摸索高锌负荷条件下的炉况调剂参数对策，使涉及高炉生产的人、物、法等提高认知能力和掌控能力，确保炉况稳定顺行。
寻找锌元素的来源，从根源上降低锌的入炉总量，为高炉调控创造物质基础。一方面，建立健全锌元素等有害元素数据监测、收集、分析、评价机制，严控标准；另一方面，完善原燃料采购控制标准，严控原燃料不合格品入厂。
开发高锌、高碱物料的综合利用，打开内部循环链条，降低对生产危害，挖掘有害元素的内在价值，提高经济效益，减少环境污染。
参考文献(References)
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[5]周传典. 高炉炼铁生产技术手册[M]. 北京: 冶金工业出版社, 2002.
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高炉碱负荷对比分析
高炉有害元素计算与分析 高炉原燃料炉渣等有害杂质含量状况 为了探索分析有害杂质对高炉生产的影响，我们对二、五高炉使用的原料， 燃料，炉渣，炉墙粘结物（炉瘤），风口焦等13个试样，每个试样进行了Zn、 K2O、Na2O等专项化学分析与部分Pb含量的分析，化验结果列于表1。 表1试样中一些有害元素化验结果（%） 序号试样名称Pb Zn Na Na2O K K2O 1 烧结矿0.0086 <0.01 0.25 0.33 0.100 0.120 2 球团矿0.0022 <0.01 0.44 0.09 0.054 0.065 3 块矿0.0860 <0.01 0.16 0.21 0.020 0.024 4 美津焦炭<0.0010 <0.01 0.11 0.14 0.029 0.035 5 阳光焦炭－<0.01 0.21 0.28 0.033 0.039 6 达丰焦炭－<0.01 0.23 0.31 0.035 0.042 7 太煤焦炭－<0.01 0.24 0.32 0.028 0.033 8 炉渣－<0.01 0.48 0.64 0.037 0.044 9 重力灰0.0160 0. 76 0.24 0.32 0.110 0.132 10 布袋灰0.0410 6.50 0.97 1.31 1.270 1.530 11 混煤－<0.01 0.20 0.27 0.053 0.063 12 炉瘤0.0410 2.15 0.42 0.56 1.480 1.780 13 风口焦－<0.01 0.26 0.35 0.120 0.144 注： ①炉瘤是三月上旬三高炉喷涂时从炉腰部位取出的炉瘤。 ②风口焦是五月九号二高炉休风换球时取出的风口焦。 ③混煤是当前五座高炉风口喷吹用的混合煤。 为了更清楚直观的表达有害元素Pb、Zn、碱金属等在不同炉料中含量的大小，用图表示如下： 1 炉料中Pb含量变化 根据表1中数据Pb含量变化如图1。 2 炉料中Zn含量变化 根据表2中数据Zn含量变化如图2。 3 炉料中碱金属含量变化 根据表3中数据碱金属含量变化如图3。
空调冷负荷法估算冷指标
三、空调冷负荷法估算冷指标。空调冷负荷法估算冷指标（W/m2空调面积）见下表 序号 建筑类型及 房间名称空调建筑面积 平方米/人 建筑 负荷 人体 负荷 照明 负荷 新风量 W/m2 新风 负荷 总负荷 1 客房10 60 7 20 50 27 114 2 宴会厅 1.25 30 134 30 25 190 360 3 小会议室 3 60 43 40 25 92 235 4 大会议室 1. 5 40 88 40 25 190 358 5 健身房保龄球 5 35 87 20 60 130 272 6 舞厅 3 20 9 7 20 33 119 256 7 科研办公楼 5 40 28 40 20 43 151 商场 8 底层 1.0 35 160 40 12 130 365 9 二层 1.2 35 128 40 12 104 307 10 三层及三层以上 2 40 80 40 12 65 225 图书馆 11 阅览室10 50 14 30 25 27 121 展览厅 12 陈列室 4 58 31 20 25 68 177 会堂 13 报告厅 2 35 58 40 25 136 269 14 公寓住宅10 70 14 20 50 54 158 硬剧院
15 观众厅0.5 30 228 15 8 174 447 16 休息厅 2 70 64 20 40 216 370 17 化妆室 4 40 35 50 20 55 180 体育馆 18 比赛馆 2.5 35 65 40 15 65 205 19 休息厅 5 70 27.5 20 40 86 203 20 贵宾厅8 58 17 30 50 68 173 医院 21 高级病房110 22 一般手术室150 23 洁净手术室300 24 X光CTB超150 25 餐馆300 注：本表为最大负荷，在求建筑总冷负荷时，应考虑空调房间同时使用系数0.7-0.9 四、按建筑面积冷指标进行估算建筑面积冷指标 建筑名称 冷负荷指标 W/m22建筑面积建筑名称 冷负荷指标 W/m2建筑面积 旅馆80-90 体育馆 100-135 200-350（按人员座位数）办公楼85-100 图书馆35-40 计算机房190-380 医院80-90 数据处理320-400 商店 105-125 营业厅设空调时，200-250按营业厅面积剧院 126-160 200-300（按观众厅面积）
高炉含锌除尘灰的综合利用---杨春雷详解
高炉含锌除尘灰的综合利 用 杨春雷 岗位职级：助理工程师 专业：矿物加工工程 二〇一四年
摘要 结合钢铁企业节能减排、建立循环经济的发展方向，针对除尘灰的循环利用导致高炉中锌的富集，高锌灰已经成为影响高炉冶炼的重要因素。本文根据酒钢除尘灰的情况，介绍国内外多种高锌除尘灰处理工艺和基本原理，为高锌除尘灰处理提供思路和方式。 关键词：高锌除尘灰酒钢集团处理工艺节能减排 一、除尘灰简介 钢铁企业资源和能源密集、生产规模和物流量大、工序流程长，因而产生大量固体废弃物，成为公认的污染大户。近20年来国外不少发达国家如德、日、英、美、俄等加大了对冶金工业固体废弃物研究开发力度，取得了很好的成绩。例如在冶金废渣利用方面，美国的利用率已经达到80"--85％，日本为70"--80％，德国和西班牙接近100％。，而在国内，随着近年来钢铁产量高速增长，环境问题更为突出。日益增长的钢铁生产能力对周围环境的压力越来越大。如何提高资源和能源的使用效率，减轻环境负荷，走循环经济的道路，实现可持续发展，已成为未来我国钢铁行业发展的必然方向。目前我国的钢铁企业冶金流程主要集中于烧结一高炉一转炉一轧钢长流程生产，占钢铁总生产能力的70％以上。在烧结、高炉炼铁、转炉及电炉炼钢
等工序均可产生的大量粉尘及其副产品，统称为除尘灰。若不加以有效处理，这些堆积和飞扬的除尘灰将对厂区及周围的环境造成严重污染，对农田的生态环境也有很大的危害。如果能对各类除尘灰合理地开发和利用，不但可以防止产生二次污染，有效地改善周边环境，而且还能变废为宝，将除尘灰作为二次资源来利用。近年来随着高炉大型化的发展，高炉粉尘发生量不断增多，高炉布袋除尘灰有以下特征：l、粒径小、比重轻。一般200目过筛率在50"--65％，甚至更细，极易飘散在大气中，严重污染周围环境；2、易反应。含有较多粒径小的低沸点金属，与空气接触时，易于空气中氧反应，产生自燃。3、强烈的腐蚀性。高炉瓦斯泥中存在相当数量的碱金属与碱土金属，如K20、Na20、CaO、MgO等，易与水化合生成氢氧化物而呈碱性。4晶相独特，分离困难。高炉瓦斯泥是高温产物，矿物表面性质与天然矿物相差巨大。细粒矿物在高温作用下熔融在一起，极易包裹脉石矿物，选矿难度大，有价金属回收率较低。如何处理已成为钢铁企业的一大难题。 二、锌在高炉中的循环和危害 铁矿石中的少量锌主要以铁酸盐(ZnOFe2O3)、硅酸盐(2ZnOSiO2)及硫化物(ZnS)的形式存在。锌元素进入高炉后，与炉料一起被加温。但它不能跟随炉料中的几大主要元素一起进入渣铁。其硫化物先转化为复杂的氧化物，然后再在大于1000℃的高温区被CO还原为气态锌。即ZnO+ CO= Zn( 气)+CO2。沸点为907℃的锌蒸汽，随煤气上升，到达温度较低的区域时冷凝(580℃) 而再氧化。再氧化形成的氧
高炉锌及碱金属危害的研究
高炉锌及碱金属危害的研究 锌负荷和碱金属负荷偏高会导致煤气管道粘结物增加、调压阀组结垢卡阀等问题，制约高炉正常生产，需要研究分析其危害，并加以控制。 1、锌在高炉中的危害 锌常以铁酸盐、硅酸盐或闪锌矿的形式存在，高炉冶炼时，其硫化物先转化为复杂的氧化物，然后在不小于1000℃的高温区还原为Zn,由于其沸点很低（907℃），还原出来的Zn气化混入煤气，上升过程中有一部分随煤气逸出炉外，但易在管道中凝集；大部分又被氧化成ZnO并被炉料吸收再度下降还原，形成循环。 Zn蒸汽在炉内循环，沉积在高炉炉墙上，可与炉衬和炉料反应，形成低熔点化合物而在炉身下部甚至中上部形成炉瘤。当锌富集严重时，炉料空隙度变小，透气性变坏和炉墙严重结厚，炉内煤气通道变小，炉料下降不畅，高炉难以接受风量，崩、滑料频繁，对高炉顺行和技术指标产生很大影响。有时甚至在上升管中结瘤，阻塞煤气通道，对高炉长寿严重也有严重的影响。 高炉生产中，锌的循环除高炉内部的小循环外，还存在于烧结-高炉生产环节间的大循环中，由含锌泥尘带入烧结矿的锌是造成高炉锌循环富集和产生危害的根源。 2、碱金属在高炉中的危害 碱金属以硅铝酸盐和硅酸盐形式存在，这些碱金属熔点很低，
在800-1000℃之间就都能熔化，进入高温区时，一部分进入炉渣，一部分则被C还原成K、Na元素，由于K、Na元素沸点只有799℃和822℃，因此还原出来后气化混入煤气，大部分被CO2氧化为碳酸盐。在高炉上部的中低温区，K、Na以金属盒碳酸盐形式进行循环和富集，部分以氰化物形式循环和富集。 碱金属在高炉中能降低矿石的软化温度，使矿石尚未充分还原就已经熔化滴落，增加了高炉下部的直接还原热量消耗；能引起球团矿的异常膨胀而严重粉化；能强化焦炭的气化反应能力，使反应后强度急剧降低而粉化，造成料柱透气性严重恶化，危及生产冶炼过程进行；液态或固态碱金属粘附于炉衬上，既能使炉墙严重结瘤，又能直接破坏砖衬，碱金属氧化物与耐火砖衬发生反应，形成低熔点化合物，并与砖中Al2O3形成钾霞石、白榴石体积膨胀，使砖衬剥落，研究表明，炉腹、炉腰和炉身中下部的砖衬破损，碱金属和锌的破坏作用约占40%。 3、降低高炉锌及碱金属负荷的选择 限制高锌的洗气灰、重力灰在烧结工序的使用量，可以有效实现降低高炉锌负荷的目的，另外，转底炉脱锌是一种环保、高效的脱锌工艺。 降低高炉碱金属负荷的直接办法是降低入炉料碱金属质量分数，一方面降低高碱金属质量分数原料的使用量，严格控制碱金属的入炉量，另一方面严密监视高炉的碱金属平衡，高炉在必要时采取排碱措施。(成王）
高炉锌富集分析
高炉Zn富集分析 一、2011年11月到2012年2月高炉除尘Zn含量趋势图 从图中可以看出在2011年11月份之前入高炉干除尘及重力灰的Zn含量较高，尤其是干除尘的Zn含量前后变化明显。 二、高炉入炉料Zn含量分析 1.2011年11月到2012年2月烧结矿、球团矿Zn含量趋势图
从图中可以看出在2011年11月份之前入炉料烧结矿Zn含量较高，前后变化较大。球团矿的Zn含量波动不大。 三、高炉Zn负荷计算分析 以2012年2月份高炉生产状况为例计算：累计入炉烧结矿84775kg，入炉球团矿35114Kg，铁水累计75778kg。 按目前的Zn含量计算锌负荷： 烧结矿Zn平均含量为0.03%，球团矿Zn平均含量为0.01%。 烧结矿Zn=84775*0.03%*1000/75778=0.336Kg/t 球团矿Zn=35114*0.01%*1000/75778=0.0463Kg/t 烧结矿Zn%=0.0463/（0.336+0.0463）=87.9% 合计锌负荷：0.382 kg/T 按11月份的Zn含量计算锌负荷： 烧结矿Zn平均含量为0.07%，球团矿Zn平均含量为0.02%。 烧结矿Zn=84775*0.07%*1000/75778=0.783Kg/t 球团矿Zn=35114*0.02%*1000/75778=0.093Kg/t 烧结矿Zn%=0.0783/（0.783+0.093）=89.4% 合计锌负荷：0.876 kg/T
（说明：由于忽略入炉块矿，焦炭等原燃料，百分数实际上稍低，而文献中有研究表明烧结矿中的锌占锌负荷的78%以上） 四、结论： 1、11月份入炉锌负荷：0.876 kg/T 较高，而目前的锌负荷较低0.382 kg/T。文献中指出，高炉锌负荷应该在1kg/t以下。 2、从11月份以来Zn负荷降低下来。干除尘灰的Zn含量也从14%降到目前的6%。按照文献记载15%为锌含量较低和中等的界限。 3、烧结矿Zn含量是Zn负荷的主要来源，大约占88%，所以控制烧结矿中Zn含量是降低Zn富集的关键。
高炉锌负荷对燃料比的影响探讨
高炉锌负荷对燃料比的影响探讨 李肇毅姜伟忠 （宝山钢铁股份有限公司炼铁厂，上海 201900） 摘要：高炉炼铁技术的提升，对一些过程现象认识也在不断深化。锌是作为微含量元素参与了高炉冶炼过程，其危害过去已有一定认识。本文试图定量化讨论锌的富集程度，以及对升高燃料比的不良作用。 关键词：高炉，锌负荷，燃料比 Influence of zinc load on fuel rate in blast furnace Li Zhaoyi Jiang Weizhong (Ironmaking branch, Baoshan Iron &Steel Co., Ltd., Shanghai 201900, China) Abstract: along with prograss of blast furnace ironmaking technology, the deepening understanding are also in the process of some phenomenon. Zinc is a trace elements participate in blast furnace smelting, the harm existing must know in the past. Discussed in this paper, quantitative zinc enrichment degree in the furnace, and the effect of fuel rate analysis. Key words: blast furnace, zinc charging load，fuel rate 近年来随着对锌富集现象认识的普及，高炉锌负荷的控制已经有了较广泛的共识。许多公司建立了日常管理模式，高炉锌负荷有了管理台账以及控制标准。为了更好的理解高炉锌负荷现象，减轻其对高炉生产的危害需要将宝钢控制锌富集的多年经验加以总结。 1 高炉锌富集程度的定量化探讨 1.1 高炉-烧结间锌富集达到平衡的时长 通过烧结的含锌粉尘回收将锌元素再次投入高炉，形成高炉-烧结-高炉的锌的大循环。跟踪和控制烧结矿的含锌量是一个重要的关口，由此便能上溯对回收料加以剖析，及时增减用量达到控制高炉锌负荷的目的。 烧结原料中锌投入发生变化后，锌富集的过程必须通过一段较长时间来达到新的系统平衡。宝钢对此有趣现象做过跟踪，这个过程平衡的时间是长约10天左右。这个现象不难理解，主要是烧结-高炉间物料搬运周期比较长，同时锌污染物需要反复迭代后才会再趋于新的平衡，见图1。 图1 烧结减用高锌物料后的平衡过程
空调冷负荷计算表
一：屋面冷负荷 时 8:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:00间 T w1 t d k a kρ t’w1 t Nx k F CL 二：北外墙冷负荷 时 8:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:00间 T w1 t d k a kρ t’w1 t Nx k
F CL 三：北外窗瞬时传热冷负荷 时间8:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:00 t w1 t d t w1+ t d t Nx △t C w K w F w CL 四：北外日照的热引起的冷负荷 时间8:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:00 C LQ D j.max C cs F w CL
五：北外墙冷负荷 时 8:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:00间 T w1 t d k a kρ t’w1 t Nx k F CL 六：南外窗瞬时传热冷负荷 时间8:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:00 t w1 t d t w1+ t d
t Nx △t C w K w F w CL 七：南外日照的热引起的冷负荷 时间8:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:00 C LQ D j.max C cs F w CL 八：西外墙冷负荷 时 8:009:0010:0011:0012:0013:0014:0015:0016:0017:00间 T w1 t d k a kρ
空调冷负荷估算表
空调冷负荷估算表 表1空调冷负荷估算表 场所空调冷负荷(Ｗ/ｍ2)/(kcal/m2h) 普通房间115－145/100-125 客厅145-175/125-150 小办公室145/125 一般办公室175/150 理发厅220-340/190-300 图书馆、博物馆145-185/125-150 服装店、珠宝店160-205/140-175 百货商店175-340/150-190 银行营业厅160-200/140-170 会议室、餐厅340-450/300-390 小餐馆160-340/140-190 影剧院（每人）300/260 表2空调冷量与使用面积速查表 空调器冷量(W) 2000-3500 4800-6500 7300 8300 9300 居住面积(m2) 15-25 15-25 30-45 60-70 65-85 计算机房面积(m2) 15-20 15-20 30-40 45-50 50-60 旅馆客房面积(m2) 15-25 15-25 30-45 45-50 50-65 餐厅面积(m2) 10-15 10-15 25-30 30-35 35-40 商场面积(m2) 20-25 20-25 30-40 40-45 45-50 办公室面积(m2) 15-20 30-40 35-45 45-50 50-60 表3房间负冷荷及送风量表
房间类型空调冷负荷(Ｗ/ｍ2) 送风量(m3/hm2) 办公楼外部区 25%玻璃窗94 18-32 50%玻璃窗132 18-32 100%玻璃窗150 18-32 办公楼内部区85 15-18 会议室150-190 32-36 计算机房190-380 36-72 旅馆房间(单人) 每间1700 14-18 旅馆房间(双人) 每间2600 14-18 公用室115-190 27-46 小酒吧150-190 36 餐厅150-265 46-64 或每人700 46-64 百货大楼地下室130-190 27-36 一层130-190 27-36 二层以上95-130 27-36 商店150 27-36 银行大厅130-175 27-36 剧场和会场每人180 每人0.35 公寓和套间75-95 10-14 一般住宅75-95 10-14
常用冷负荷估算表
空调冷负荷估算表 空调冷负荷估算表 下面内容是针对标准使用情况制定地大致参考值，实际空调地使用情况千差万别，所以选用空调时，下表只做参考，应该尽量选用较大地冷负荷值来计算 场所空调冷负荷(Ｗｍ)() 普通房间－ 客厅 小办公室 一般办公室 理发厅 图书馆、博物馆 服装店、珠宝店 百货商店 银行营业厅 会议室、餐厅 小餐馆 影剧院（每人）文档来自于网络搜索 空调冷负荷计算说明书 冷负荷计算说明 一、本工程冷负荷计算方法采用目前应用较多、以传递函数法为基础、通过研究和实验而得到地冷负荷系数法.其中内维护结构按稳态传热计算. 二、维护结构冷负荷 维护结构冷负荷，可以分为外维护结构和内维护结构两部分 （一）、外维护结构冷负荷 、外窗冷负荷 外窗冷负荷由两部分构成，即太阳辐射得热引起地冷负荷和温差传热引起地冷负荷. （）、太阳辐射得热通过玻璃引起地逐时冷负荷按下式计算： ? ? ? ? ? （）（） 式中——窗有效面积系数； ——窗玻璃遮挡系数； ——窗内遮阳系数；
——外窗面积（）； ——最大太阳辐射得热因素（）； ——外窗冷负荷系数. （）、温差传热通过玻璃窗引起地逐时冷负荷按下式计算： ? ? ?(–) （）（） 式中——外窗传热系数修正值； ——外窗夏季传热系数[(?℃)]； ——外窗面积（）； ——外窗冷负荷计算温度（℃）； ——外窗冷负荷计算温度地点修正值（℃）； ——夏季室内设计温度（℃）； 、外墙及屋面冷负荷 温差传热通过外墙或屋面引起地逐时冷负荷按下式计算 ? ?(–) （）（） 式中——外墙或屋面夏季传热系数[(?℃)]； ——外墙或屋面面积（）； ——外墙或屋面冷负荷计算温度（℃）； ——外墙或屋面冷负荷计算温度地点修正值（℃）. （二）、内维护结构冷负荷 内维护结构是指内隔墙及内楼板，它们地冷负荷是通过温差传热而产生地，可视作稳态传热，计算式为： ? ?(△–) （）（） 式中——内墙或内楼板传热系数[(?℃)]； ——内墙或内楼板面积（）； ——夏季空调室外计算日平均温度（℃）； △——附加温升，取邻室平均温度与室外温度地差值（℃）. 三、室内冷负荷 、灯光照明引起地冷负荷按下式计算： ? （）（） 式中——室内照明冷负荷估算指标（)； ——空调房间面积（）. 、人体散热引起地冷负荷： （）? ? （）（） 式中——群集系数； ——室内人员地全热散热量（）. 、其它冷负荷： 在茶餐厅、宴会厅等地冷负荷计算中，要考虑食物地散热，其数据为食物全热人.在化工交易大厅地复合计算中，要考虑化学物品散热引起地冷负荷，二、三层在计算得到地总冷负荷基础上增加地裕量，四层增加地裕量. 四、新风冷负荷： ρ空气??() （）（） 式中ρ空气——空气密度()]； ——空气流量（）； ——夏季空调室内状态点焓值（）；
常用冷负荷估算表
很多厂家的技术手册上都有负荷估算表的，比如开利，麦克等。 房间类型W/m2 kcal/h.m2 房间类型W/m2 kcal/h.m2 旅馆、招待所95-115 80-100 医院110-140 95-120 旅游宾馆140-175 120-150 普通电影院260-350 225-300 办公大楼110-140 95-120 综合影剧院290-385 250-330 综合大楼130-160 110-140 大会堂190-290 160-250 百货大楼140-175 120-150 体育馆（比赛厅）280-470 240-400 空调冷负荷估算表 空调冷负荷估算表 下面内容是针对标准使用情况制定的大致参考值，实际空调的使用情况千差万别，所以选用空调时，下表只做参考，应该尽量选用较大的冷负荷值来计算 场所空调冷负荷(Ｗ/ｍ2)/(kcal/m2h) 普通房间 115－145/100-125 客厅145-175/125-150 小办公室 145/125 一般办公室 175/150 理发厅 220-340/190-300 图书馆、博物馆 145-185/125-150
服装店、珠宝店 160-205/140-175 百货商店 175-340/150-190 银行营业厅 160-200/140-170 会议室、餐厅 340-450/300-390 小餐馆 160-340/140-190 影剧院（每人） 300/260 空调冷负荷计算说明书 2007-12-11 12:23 冷负荷计算说明 一、本工程冷负荷计算方法采用目前应用较多、以传递函数法为基础、通过研究和实验而得到的冷负荷系数法。其中内维护结构按稳态传热计算。 二、维护结构冷负荷 维护结构冷负荷，可以分为外维护结构和内维护结构两部分 （一）、外维护结构冷负荷 1、外窗冷负荷 外窗冷负荷由两部分构成，即太阳辐射得热引起的冷负荷和温差传热引起的冷负荷。 （1）、太阳辐射得热通过玻璃引起的逐时冷负荷按下式计算： CL=Ca ?Cs ?Cn ?Fc ?Djmax ?Ccl （ W ）（1） 式中 Ca——窗有效面积系数； Cs——窗玻璃遮挡系数； Cn——窗内遮阳系数； Fc——外窗面积（m2）； Djmax——最大太阳辐射得热因素（W）； Ccl——外窗冷负荷系数。 （2）、温差传热通过玻璃窗引起的逐时冷负荷按下式计算： CL=kc?KC ?Fc ?(t1+td–tns) （ W ）（2） 式中 kc——外窗传热系数修正值； KC——外窗夏季传热系数[W/(m2?℃)]； Fc——外窗面积（m2）；
民用建筑空调冷负荷的估算指标
风管设计
负荷指标（估算）（仅供参考） 方法一、估算法 总送风量（m3\h）：G=换气次数×房间体积 各场所每小时换气次数
新风量=10%-30%×总送风量 新风量或者按每个人的新风量标准×人数算 表4.1 新风机组选型风量参数表 备注：（1）确定房间所需新风量时，应根据房间空间大小及室内人员数量综合考虑。根据上表推荐资料分别按“每人所需新风量”和“房间新风换气次数”计算出新风数量值，取二者中较大值， 作为设备选型依据。
2、根据计算式准确算 估算出总冷负荷，总送风量G=Q(KW)/(HN－HO)KG/S, HN是室内温度下的焓值，HO送风温度下的焓值，已知室内温度及风机盘管的送风温差，送风温度=室内温度－送风温差 根据房间大小确定散流器个数，确定送风风道给各支管分配风量，低速风管系统送风区域的最大允 许流速 根据鸿业软件---双线风管弹出对话框，输入风量，核对风速，选择风管尺寸 给每个散流器分配风量，散流器的尺寸先根据送风风速标准，
再根据各类风口的风量表选出合适的散流器出口尺寸，回风口尺寸按选出的送风口尺寸大一号选 择 主风管尺寸根据软件，输入风量，核对风速，得到尺寸送风管渐缩风量，得渐缩风管尺寸风压估算如弯头、三通、变径较少的情况下每米损失4PA左右，反之每米损失6PA左右， 机外静压/每米损失压强数=空气处理机组最长送风长度 水管设计 估算出冷负荷，选出风机盘管和制冷主机冷冻水 制冷主机的管径可按中央空调水管道配比一览表根据总冷负荷选择，或者按公式(冷冻水流量)L=Q(KW)/（4.5~5）×1.163（M3/H）计算，D=根号下L/0.785×3600×流速（M/S） 根据冷负荷，查到各个风机盘管的管径，（EXCEL）空调水管选择计算表或中央空调水管道配比一 览表，算得各主管的管径。 冷冻水泵的水流量是冷水机组蒸发器的水流量的1.1倍 冷冻水泵扬程Hmax=△P1+△P2+0.05L (1+K) △P1为冷水机组蒸发器的水压降。 △P2为该环中并联的各占空调未端装置的水压损失最大的一台的水压降。mH2O L为该最不利环路的管长 K为最不利环路中局部阻力当量长度总和和与直管总长的比值，当最不利环路较长时K值取0.2～ 0.3，最不利环路较短时K值取0.4～0.6 膨胀水箱一般按冷冻水系统管路总水容量的2%--3%选择， 冷却水 根据冷却水流量，冷却水流量L（m3/h）=Q×（1.15~1.2）/(4.5~5)×1.163计算，，D=L/0.785×0.785×3600×流速（M/S）计算冷却水管径，或者按 中央空调水管道配比一览表选出冷却水管径 冷却水泵的水流量是冷水机组（冷凝器）的水流量的1.1倍， 冷却水泵的扬程H=1.1(制冷机组冷凝器水阻力+冷却塔提升高度+5+L×0.06) 冷却塔的水流量是冷却水流量的1.2倍 冷却系统的补水量应为循环水量的1%-1.6%
建筑空调冷负荷的估算
建筑空调冷负荷的估算 文章来源：重庆采暖供热网添加时间：2007-6-3 0:25:19 注：1、本表内容主要引自《江苏暖通空调制冷》94．3期（蔡宗良：民用建筑空调冷负荷估算方法）。 2、中庭层高按4．5m计，若层高不同，可按每增高2m，总负荷增加20%估计。
3、本表总负荷为瞬时最大负荷。 4、顺序号30—34的总负荷指标系统计值，其余的均系简化计算而求得，所以与《实用供热空调设计手册》（中国建筑工业出版社出版）给出的统计值有一定偏高。 1．3．6制冷机的耗电量、耗气量和冷却水消耗量，可按表1．3—5给出的单位制冷量的消耗指标进行估算。 注：耗电量指标均根据水冷方式进行统计。 1．3．7空调制冷系统中辅助设备如制冷水循环水泵、冷却水循环水泵、冷却塔风机、风冷式冷凝器风扇等的耗电量，一般可按表1．3—6的指标进行近似估算。 1．3．8空调建筑物的空调耗电量，随空调方式的不同而有较大的差异，通常可按表1．3—7的指标作近似的粗略估算。
注：本资料引自《高层建筑电气工程》水利电力出版社（1988年）。1．3．9空调机房所需占用的建筑面积，可按表1．3—8的指标估算。 1．3．10制冷机和水泵所需建筑面积，可按占空调机房面积的1/4—1/3考虑。 1．3．11通风和空调系统的竖风道，一般可按占建筑物总面积的2%-4%估算。 1．3．12各种空调系统中各种部件所占投资的百分比，可按表1．3—9进行估算。 各种部件所占总投资的百分比（%）表1．3—9
注：引自W．P．Jone《Air cooditioning applications and deaign》1980年。 风管设计 负荷指标（估算）（仅供参考） 方法一、估算法 总送风量（m3\h）：G=换气次数×房间体积 各场所每小时换气次数