高架模板计算
高架模板计算
因本工程梁、板支架高度大于4米，根据有关文献建议，如果仅按规范计算，架体安全性仍不能得到完全保证。为此计算中还参考了《施工技术》2002（3）：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》中的部分内容。
梁段:L1。
（一）、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m):0.40；
梁截面高度 D(m):0.90
混凝土板厚度(mm):0.18；
立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.90；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；
脚手架步距(m):1.50；
梁支撑架搭设高度H(m)：6.42；
梁两侧立柱间距(m):0.70；
承重架支设:1根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；
立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；
采用的钢管类型为Φ48×3.00；
扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；
2.荷载参数
模板自重(kN/m2):0.35；
钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；
新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；
倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；
振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0
3.材料参数
木材品种：东北落叶松；
木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；
木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；
面板类型：胶合面板；
钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；
钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；
面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；
面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底模板支撑的间距(mm)：130.0；
面板厚度(mm)：12.0；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500；
次楞间距(mm)：250；
穿梁螺栓水平间距(mm)：500；
穿梁螺栓竖向间距(mm)：500；
穿梁螺栓直径(mm)：M12；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；
主楞合并根数：2；
主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；
次楞合并根数：2；
（二）、梁模板荷载标准值计算
1.梁侧模板荷载
强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:
其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；
t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；
T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；
V -- 混凝土的浇筑速度，取1.500m/h；
H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m；
β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；
β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。
根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；
分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。
（三）、梁侧模板面板的计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾
倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算的原则是按照龙骨的间
距和模板面的大小,按支撑在内楞上的三跨连续梁计算。
1.抗弯验算
其中，σ -- 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 面板的最大弯距(N.mm)；
W -- 面板的净截面抵抗矩，W = 50.00×1.6×1.6/6=21.33cm3；
[f] -- 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；
按以下公式计算面板跨中弯矩：
其中，q -- 作用在模板上的侧压力，包括:
= 1.2×0.50×18.00×
新浇混凝土侧压力设计值: q
1
0.90=9.72kN/m；
倾倒混凝土侧压力设计值: q
= 1.4×0.50×2.00×
2
0.90=1.26kN/m；
q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；
计算跨度(内楞间距): l = 250.00mm；
面板的最大弯距 M= 0.1×10.98×250.002 = 6.86×104N.mm；
经计算得到，面板的受弯应力计算值: σ = 6.86×104 /
2.13×104=
3.217N/mm2；
面板的抗弯强度设计值: [f] = 13.000N/mm2；
面板的受弯应力计算值σ =3.217N/mm2小于面板的抗弯强度设计值
[f]=13.000N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值: q = 18.00×0.50 =
9.00N/mm；
l--计算跨度(内楞间距): l = 250.00mm；
E--面板材质的弹性模量: E = 9500.00N/mm2；
I--面板的截面惯性矩: I = 50.00×1.60×1.60×1.60/12=17.07cm4；
面板的最大挠度计算值: ω = 0.677×9.00×250.004/(100×9500.00×1.71×105) = 0.147 mm；
面板的最大容许挠度值:[ω] = l/250 =250.000/250 = 1.000mm；
面板的最大挠度计算值ω =0.147mm 小于面板的最大容许挠度值
[ω]=1.000mm，满足要求！
（四）、梁侧模板内外楞的计算
1.内楞计算
内楞(木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，龙骨采用木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 40×60×60/6 = 24.00 cm3；
I = 40×60×60×60/12 = 72.00 cm4；
（1）.内楞强度验算
强度验算计算公式如下:
其中，σ -- 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 内楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 内楞的净截面抵抗矩；
[f] -- 内楞的强度设计值(N/mm2)。
按以下公式计算内楞跨中弯矩：
其中，作用在内楞的荷载，q = (1.2×18.000×0.85+1.4×2.000×0.85)×0.300/2=3.11 kN/m；
内楞计算跨度(外楞间距): l = 500 mm；
内楞的最大弯距: M=0.1×3.11×500.002= 7.78×104 N.mm；
经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ = 7.78×104/2.40×104 = 3.241 N/mm2；
内楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000 N/mm2；
内楞最大受弯应力计算值σ = 3.241 N/mm2 内楞的抗弯强度设计值小于[f]=17.000N/mm2，满足要求！
（2）.内楞的挠度验算
其中 E -- 面板材质的弹性模量： 10000.00 N/mm2；
q--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： q =18.00×0.30/2= 2.70 N/mm；
l--计算跨度(内楞间距)：l = 500.00 mm；
I--面板的截面惯性矩：E = 7.20×105 N/mm2；
内楞的最大挠度计算值: ω =
0.677×2.70/2×500.004/(100×10000.00×7.20×105) = 0.159 mm；
内楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.000 mm；
内楞的最大挠度计算值ω=0.159mm 小于内楞的最大容许挠度值
[ω]=2.000mm，满足要求！
2.外楞计算
外楞(木或钢)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。
本工程中，外龙骨采用木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I 和截面抵抗矩W分别为:
W = 60×80×80/6 = 64.00 cm3；
I = 60×80×80×80/12 = 256.00 cm4；
（1）.外楞抗弯强度验算
其中σ -- 外楞受弯应力计算值(N/mm2)
M -- 外楞的最大弯距(N.mm)；
W -- 外楞的净截面抵抗矩；
[f] --外楞的强度设计值(N/mm2)。
最大弯矩M按下式计算：
其中，作用在外楞的荷载: P = (1.2×18.00×0.85+1.4×2.00×0.85)×0.50×0.50/2=2.59 kN；
外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 500 mm；
外楞的最大弯距：M = 0.175×2592.500×500.000 = 2.27×105 N/mm 经计算得到，外楞的受弯应力计算值: σ = 2.27×105/6.40×104 = 3.544
N/mm2；
外楞的抗弯强度设计值: [f] = 17.000 N/mm2；
外楞的受弯应力计算值σ =3.544N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值
[f]=17.000N/mm2，满足要求！
（2）.外楞的挠度验算
其中 E -- 外楞的弹性模量，其值为 10000.00 N/mm2；
p--作用在模板上的侧压力线荷载标准值： p ==18.00×0.50×0.50/2= 2.25 KN；
l--计算跨度(拉螺栓间距)：l = 500.00 mm；
I--面板的截面惯性矩：I = 2.56×106 N/mm2；
外楞的最大挠度计算值: ω =
11.146×2.25×103×500.003/(100×10000.00×2.56×106) = 0.126 mm；
外楞的最大容许挠度值: [ω] = 2.000 mm；
外楞的最大挠度计算值ω =0.126mm 小于外楞的最大容许挠度值
[ω]=2.000mm，满足要求！
（五）、穿梁螺栓的计算
验算公式如下:
其中 N -- 穿梁螺栓所受的拉力；
A -- 穿梁螺栓有效面积 (mm2)；
f -- 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；
查表得：
穿梁螺栓的直径: 12 mm；
穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm；
穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；
穿梁螺栓所受的最大拉力: N = 5.400 kN。
穿梁螺栓最大容许拉力值: [N] = 170.000×76/1000 = 12.920 kN；
穿梁螺栓所受的最大拉力 N=5.400kN 小于穿梁螺栓最大容许拉力值
[N]=12.920kN，满足要求！
（六）、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的两跨连续梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算式中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 900.00×16.00×16.00/6 = 3.84×104mm3；
I = 900.00×16.00×16.00×16.00/12 = 3.07×105mm4；
1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
其中，σ -- 梁底模板的弯曲应力计算值(N/mm2)；
M -- 计算的最大弯矩 (kN.m)；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =130.00mm；
q -- 作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m)；
新浇混凝土及钢筋荷载设计值：
: 1.2×（24.00+1.50）×0.90×0.90×0.90=22.31kN/m；
q
1
模板结构自重荷载：
:1.2×0.35×0.90×0.90=0.34kN/m；
q
2
振捣混凝土时产生的荷载设计值：
: 1.4×2.00×0.90×0.90=2.27kN/m；
q
3
q = q1 + q2 + q3=22.31+0.34+2.27=24.92kN/m；
跨中弯矩计算公式如下:
= 0.125×24.916×0.130=0.405kN.m；
M
max
σ =0.405×106/3.84×104=10.546N/mm2；
梁底模面板计算应力σ =10.546N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值
[f]=13.000N/mm2，满足要求！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下:
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:
q =（(24.0+1.50)×0.900+0.35）×0.90= 20.97N/mm；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =130.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 9500.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ω] =130.00/250 = 0.520mm；
面板的最大挠度计算值: ω =
0.521×20.970×130.04/(100×9500.0×3.07×105)=0.039mm；
面板的最大挠度计算值: ω =0.039mm 小于面板的最大允许挠度值:[ω] = 130.0 / 250 = 0.520mm，满足要求！
（七）、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：
q
= (24.000+1.500)×0.900×0.900=20.655 kN/m；
1
(2)模板的自重线荷载(kN/m)：
q
= 0.350×0.900×(2×0.900+0.400)/ 0.400=1.733 kN/m；
2
(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
= (2.500+2.000)×0.400×0.900=1.620 kN；
经计算得到，活荷载标准值 P
1
2.方木的支撑力验算
均布荷载 q = 1.2×20.655+1.2×1.733=26.865 kN/m；
集中荷载 P = 1.4×1.620=2.268 kN；
经过计算得到从左到右各方木传递集中力[即支座力]分别为：
N1=2.076 kN；
N2=8.976 kN；
N3=2.076 kN；
方木按照三跨连续梁计算。
本算式中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=6.000×8.000×8.000/6 = 64.00 cm3；
I=6.000×8.000×8.000×8.000/12 = 256.00 cm4；
方木强度验算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:
均布荷载 q = 8.976/0.900=9.973 kN/m；
最大弯距 M =0.1ql2= 0.1×9.973×0.900×0.900= 0.808 kN.m；
最大应力σ= M / W = 0.808×106/64000.0 = 12.622 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；
方木的最大应力计算值 12.622 N/mm2小于方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!
方木抗剪验算：
最大剪力的计算公式如下:
截面抗剪强度必须满足:
其中最大剪力: V = 0.6×9.973×0.900 = 5.386 kN；
方木的截面面积矩 S =0.785×50.00×50.00 = 1962.50 N/mm2；
方木方受剪应力计算值 T =5.39×1962.50/(256.00×50.00) = 0.83 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [T] = 1.600 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.826 N/mm2小于方木抗剪强度设计值 1.600 N/mm2,满足要求!
方木挠度验算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:
方木最大挠度计算值ω= 0.677×8.311×900.0004
/(100×10000.000×256.000×104)=1.442mm；
方木的最大允许挠度 [ω]=0.900×1000/250=3.600 mm；
方木的最大挠度计算值ω= 1.442 mm 小于方木的最大允许挠度
[ω]=3.600 mm，满足要求！
3.支撑钢管的强度验算
支撑钢管按照简支梁的计算如下
经过连续梁的计算得到：
支座反力 R
A = R
B
= 4.087 kN；
最大弯矩 M
max
= 0.920 kN.m；
最大挠度计算值 V
max
= 1.934 mm；
支撑钢管的最大应力σ=0.920×106/5080.0=181.008 N/mm2；
支撑钢管的抗压设计强度 [f]=205.0 N/mm2；
支撑钢管的最大应力计算值 181.008 N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205.0 N/mm2,满足要求!
(八)、扣件抗滑移的计算
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取6.40 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R= 4.09 kN；
R < 6.40 kN , 单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
（九）、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它包括：
横杆的最大支座反力： N
1
= 4.087 kN；
脚手架钢管的自重： N
2
= 1.2×0.129×4.500=0.697 kN；
楼板的混凝土模板的自重： N
3
=1.2×(1.00/2+(0.70-0.25)/2)×1.00×0.35=0.305 kN；
楼板钢筋混凝土自重荷载:
N
4
=1.2×(1.00/2+(0.70-0.25)/2)×1.00×0.100×
(1.50+24.00)=2.219 kN；
N =4.087+0.697+0.305+2.219=7.307 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 l
o
/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205.00 N/mm2；
l
o
-- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算
l
o = k
1
uh (1)
k
1
-- 计算长度附加系数，取值为：1.155 ；
u -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，u =1.700；上式的计算结果：
立杆计算长度 L
o = k
1
uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m；
L
o
/i = 2945.250 / 15.800 = 186.000；
由长细比 l
o
/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.207 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=7306.890/(0.207×489.000) = 72.186 N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ = 72.186 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值
[f] = 205.00 N/mm2，满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由下式计算
l o = k
1
k
2
(h+2a) (2)
k
1
-- 计算长度附加系数按照表1取值1.167；
k
2
-- 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.002；上式的计算结果：
立杆计算长度 L
o = k
1
k
2
(h+2a) = 1.167×1.002×(1.500+0.100×2) = 1.988
m；
L
o
/i =1987.868 / 15.800 = 126.000；
由长细比 l
o
/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.417 ；
钢管立杆受压应力计算值；σ=7306.890/(0.417×489.000) = 35.833 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算σ = 35.833 N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f] = 205.00 N/mm2，满足要求！
模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患。
以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
十、模板高支撑架的构造和施工要求
除了要遵守《扣件架规范》的相关要求外，还要考虑以下内容
1.模板支架的构造要求：
a.梁板模板高支撑架根据设计荷载采用单立杆；
b.立杆之间必须按步距满设双向水平杆，确保两方向足够的设计刚度；
c.梁和楼板荷载相差较大，采用不同的立杆间距，但只宜在一个方向变距、而另一个方向不变。
2.立杆步距的设计：
a.当架体构造荷载在立杆不同高度轴力变化不大时，可以采用等步距设置；
b.当中部有加强层或支架很高，轴力沿高度分布变化较大，可采用下小上大的变步距设置，但变化不要过多；
c.高支撑架步距以1.5m为宜，不宜超过1.5m。
3.整体性构造层的设计：
a. 高支撑架的顶部和底部（扫地杆的设置层）必须设水平加强层。
b.单水平加强层可以每4--6米沿水平结构层设置水平斜杆或剪刀撑，且须与立杆连接，设置斜杆层数要大于水平框格总数的1/3；
4.剪刀撑的设计：
a.沿支架四周外立面应满足立面满设剪刀撑；
b.中部每隔一间结构（8-9m）设置。
5.顶部支撑点的设计：
a.最好在立杆顶部设置支托板，其距离支架顶层横杆的高度不宜大于400mm；
b.顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不宜大于200mm；
c.支撑横杆与立杆的连接扣件应进行抗滑验算，当设计荷载N≤12kN时，可用双扣件；大于12kN时应用顶托方式。
6.支撑架搭设的要求：
a.严格按照设计尺寸搭设，立杆和水平杆的接头均应错开在不同的框格层中设置；
b.确保立杆的垂直偏差和横杆的水平偏差小于《扣件架规范》的要求；
c.确保每个扣件和钢管的质量是满足要求的，每个扣件的拧紧力矩都要控制在45-60N.m，钢管不能选用已经长期使用发生变形的；
d.地基支座的设计要满足承载力的要求。（本工程支座地基为砼基础筏板）
7.施工使用的要求：
a.精心设计混凝土浇筑方案，确保模板支架施工过程中均衡受载，最好采用由中部向两边扩展的浇筑方式；
b.严格控制实际施工荷载不超过设计荷载，对出现的超过最大荷载要有相应的控制措施，钢筋等材料不能在支架上方堆放；
c.浇筑过程中，派人检查支架和支承情况，发现下沉、松动和变形情况及时解决。
丹本高速公路高架桥桥墩设计
丹本高速公路高架桥桥墩设计 曹继伟 陈永彰 (辽宁省交通勘测设计院,沈阳110005) ((辽宁省水利水电勘测设计研究院,沈阳110006) 摘 要 丹本高速公路高架桥桥墩形式的选择和设计概况。 关键词 高墩 形式 设计 1 前言 丹本高速公路是辽宁省第一条位于重山岭地区的高等级公路。起于丹东古城,与丹东外环路相接;止于本溪南芬,连接沈本高速公路。路线全长134km,设计时速分别为80km/h、100km/h和120km/h三个技术标准,路基宽度则相应采用24.5m和26m。路线所经地区山林密,沟谷纵横,河流交错,地势复杂。在重山岭地区设计高速公路,技术难度很大,以丹本高速公路为例,大中桥及隧道的长度约占路线总长的 g2=38.49kg/股×12股/束=461.88kg/束1t钢绞线包含的束数为: 1000kg÷461.88kg/束=2.71(束) 如果采用锚具型为19孔的概预算定额,则张拉一次19股钢绞线的重量为g3 g3=38.49kg/股×19股/束=731.31kg/束1t钢绞线包含的束数为: 1000kg÷731.31kg/束=1.37(束) 那么在编制工程概、预算时怎样采用定额更为合理呢?下面我们用1t钢绞线采用以上三种不同型号锚具的张拉定额,计算一下工程基价进行比较。 当采用锚具型为7孔的概预算定额时,其调整数为5.5(束)- 3.71(束)=1.79(束)由表5可得锚具为7孔时工程基价为: 7077(元)-525(元)×1.79=6137.25 (元) 当采用锚具型为12孔的概预算定额时,其调整数为3.25(束)-2.17(束)=1.08(束)由表5可得锚具为12孔时工程基价为: 6938(元)-887(元)×1.08=5980.00 (元) 当采用锚具型为19孔的概预算定额时,其调整数为0.05(束)-1.37(束)=0.68(束) 由表5可得锚具为19孔时工程基价为: 7434(元)-1704(元)×0.68=6275.28 (元) 由此可见,1t钢绞线采用不同型号的锚具所得出的工程基价是有差别的。所以,在编制工程概、预算时,要根据设计采用的锚具型号综合考虑,采用与设计锚具型号比较接近的概、预算定额。如前面设计采用的锚具为5孔、6孔、8孔,而概、预算定额当钢绞线长度在20m 目录 一、编制依据及目的 (1) （一）编制依据 (1) （二）目的 (1) 二、工程概况及施工特点 (1) （一）工程概况 (1) （二）工程设计及主要防护措施 (1) 三、安全防护措施 (2) （一）一般防护措施 (2) （二）专项防护措施 (3) （三）其他安全防护措施 (6) 四、应急预案 (6) 一、编制依据及目的 （一）编制依据 1、建设提供的施工蓝图。 2、《上海市城市桥梁安全保护区域管理暂行规定》。 3、施工调查资料。 （二）目的 为了控制和减少基础施工及上部结构施工时，对临近高架桥带来的不利影响，确保桥梁本身以及过往车辆通行安全。确保本项目从开工到竣工，整个施工过程中避免发生不必要的安全事故，特编制本安全防护案，予以指导在施工各阶段需注意并落实的安全措施。 二、工程概况及施工特点 （一）工程概况 建筑面积4284.7m2，拟建建筑物主要为6层。 临近高架桥，最近距离为12左右米。 （二）工程设计及主要防护措施 ⑴设置双轴水泥搅拌桩 本项目临近高架桥侧基坑围护设计为双轴水泥搅拌桩?700@1000，三排，总宽度5.2m，深度在15米左右。双轴水泥搅拌桩的设置，使得在基坑开挖前通过在基坑围的不利土层中进行钻并压浆，使桩间相互连接形成连续的墙体，基坑开挖时起到挡土支护的作用，减少并制止了围护墙外围已有建（构）筑物基础的水平位移；对基坑底部抗隆起稳定性；并起到止水作用，控制建筑物的变形，最终对附近已有建（构）筑物起保护作用， （2）变形监测 本项目施工流程为：基坑支护（双轴水泥搅拌桩、局部伴有钻灌注桩），同时穿插进行工程灌注桩施工→基坑降水→基坑土开挖→地下部分施工→回填土→地上部分施工，期间根据工 石河子市西一路高架桥工程 模 板 施 工 方 案 编制： 审核： 兵团八建路桥公司石河子西一路高架桥工程项目部 二〇一〇年九月十日 石河子市西一路立交桥模板施工方案 一、工程概况 石河子市西一路立交桥工程位于石河子乡境内，起点为规划中的石河子市南四路与西一路的交点向南300m处，在K0+720处跨越北疆铁路，在K1+861.16处跨越乌奎高速公路，终点为规划中的南区北环路与西一路的交点向南330m处，路线全长2475.744m。 本工程全线基本以桥为主，分别有支线一桥，支线二桥（全长1020m、共50跨）；北区高架桥（2跨20米）；跨北疆铁路斜拉桥1座（2跨89.92m、全长180m）；主线高架桥1座（30跨，全长930m）；跨乌奎高速公路变截面连续梁1座（3跨全长123m）；A、B、C、D四座互通式立交桥1座（全长935.14m）组成 高架桥开工日期2010年9月10日；完工日期2011年9月30日。 桥梁工程为本项目工程主体工程，工程量较大，桥梁结构主要为箱形梁结构，北疆铁路与乌奎高速公路之间高架桥主桥采用预应力混凝土小箱梁结构，采用预制吊装与部分现浇结合，施工方法为先简支后现浇。 二、斜拉桥施工方法 1、斜拉桥施工流程 测量放线→桩基施工→承台施工→主塔施工→0#块施工→1#段主梁支架法浇注→1#斜拉索施工→2#～10#主梁节段及斜拉索施工→合龙段施工。 2、主塔承台模板施工 模板大部分采用组合夹板现场拼装，局部用木模配合使用。模板要求不变形，表面平整、干净。涂刷脱模剂。模板横梁间围檩采用Φ48×3.5mm双拼脚手管，模板采用M20螺栓连接，Φ20钢筋对拉。模板外撑采用Φ48×3.5mm脚手管，搭设间隔750mm。 模板在安装之前，先对模板表面涂刷脱模剂，在涂刷脱模剂前必须对模板表面进行全面清理，清除模板板面的污垢和锈蚀，然后才能涂刷脱模剂，脱模剂要薄而均匀，不得积存脱模剂，不得漏刷。涂刷脱模剂后的模板，不得长时间放置，应立即安装，以防雨淋或落上灰尘，影响拆模。 模板整体安装后在模板外测设置钢管抛撑固定，抛撑钢管与打设在斜坡上的钢管整体牵牢。 模板接缝采用吹塑纸或泡沫海绵密封，为防止模板接缝漏浆。 为防止模板下口跑浆，安装模板前，应清扫、水冲、或用鼓风机清理承台表面杂物，抹好砂浆找平层，但砂浆不能吃入承台内。 模板安装好后，组织人员对模板的稳定性、支撑、拉杆间距、模板的几何尺寸、拼缝、连接牢固程度等进行自检，并做好复核的书面记录。 3、过渡墩模板施工 厂房板梁柱模板施工方案 3厂房板、梁、柱模板结构设计 厂房板、梁、柱结构形式规则，浇筑模板均采用胶合木模板，板厚15mm，木楞尺寸40mm×60mm,钢楞采用直径Φ，壁厚的圆钢管。柱子浇筑采用竖楞与拉筋；板和梁需铺设满堂架，浇筑层典型高度为5m，先立杆，再布置水平杆，为拆模方便需设梁托，最后铺设胶合板，同时使用防滑扣和拉筋进行模板固定。对每一层材料进行抗弯强度、抗剪强度以及挠度验算。 厂房柱模板 厂房柱模板设计主要考虑混凝土对模板的侧压力值。采用胶合板，立模背部支撑由两层木楞或钢楞组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用于混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的柱箍，用以支撑竖楞所受的压力；柱箍之间用对拉螺栓相互拉接，形成完整的柱模板支撑体系。柱子根数为8根，典型柱尺寸：高取5m，截面尺寸b×h为600×800mm。 厂房板、樑模板 厂房楼板设计为双向板，下有纵向框架梁，横向有次梁形成支撑体系，本工程采用梁板一体浇筑，典型梁截面尺寸b×h为350×600mm，板、梁的模板均才胶合板，楼板浇筑厚度为120mm。 4模板受力验算 柱模板受力验算 柱模板设计示意图 参数信息 （1）基本参数 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：3；柱截面宽度B方向竖楞数目：4； 柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：3；柱截面宽度B方向竖楞数目：5； 对拉螺栓直径(mm)：M12； （2）柱箍 柱箍材料：直径Φ，壁厚的圆钢管； 柱箍间距：450mm；柱箍合并根数：2； （3）竖楞 竖楞材料：木方；竖楞合并根数：1；宽度：40mm；高度：60mm； （4）面板 面板类型：胶合面板；面板厚度：； 面板弹性模量E：mm2；面板抗弯强度设计值： 2 c 00 . 13 ] [mm N f ； 龙源期刊网 https://www.360docs.net/doc/6a16285301.html, 浅谈高架桥的设计以及选型原则 作者：乔鹏 来源：《城市建设理论研究》2013年第10期 摘要：随着桥梁施工技术的进步，高架桥已经成为当前交通运输中非常重要的工程建设。高架桥的设计不同于普通桥梁，各项指标都很高。本文笔者就高架桥的结构设计进行了详细的探讨，提出了几点设计选型原则，并结合工程案例证明了其理论的可行性。 关键词：高架桥；设计原则；美化；连续梁 中图分类号：S611 文献标识码：A 文章编号： 1概述 随着我国公路交通事业的发展，近年来互通式立交桥和跨线高架桥越来越多。这些立交桥和高架桥不仅是公路交通的枢纽，而且已经成为现代化城市的标志性建筑。一个好的桥型设计，能使立交桥在发挥其自身通行能力的同时，体现出对周围环境的美化作用，有的甚至被看作现代建筑中的艺术品。因而在选择桥型时，既要考虑实施的可行性，符合经济适用的原则；同时，又要考虑建筑造型艺术，满足美观要求。这一点已经被当今越来越多的设计者所重视，并且成为现代工程设计的一个重要特征。本文结合笔者对“桥南村”跨线高架桥的设计，提出应该在适用的基础上，对结构进行美化设计，并针对跨线高架桥桥型设计中一些认识问题进行探讨。 2工程实例 某高架桥是机场高速公路处一座跨主线的分离式桥梁，和高速公路呈现10的角度，桥梁设计荷载汽车-20，挂车-100，此桥在R=2500m处的左右纵坡对称，坡度均为3%，桥下净空 高度按略超于5m设计。本实例桥上部采用5×20m普通钢筋混凝土等高度连续箱梁结构，下部采用无盖梁独柱式桥墩及肋板式桥台，基础为钻孔灌注桩。 3桥型选择 通常，选择桥型应根据适用、美观、经济合理以及设计施工的难易程度等因素进行综合分析，以最终确定工程实施方案。对于跨线高架桥而言，经过国内工程技术人员多年的实践，目前所采用的型式已基本集中为预制空心板梁和等高度连续箱梁。这中间尤其以空心板梁居多。但是笔者认为，在设计方案时应该以首先考虑等高度连续箱梁方案为佳。其原因是： ⑴在当今社会，人们对于美的要求越来越高，对周围的建筑物，也同样要求美观。如今的设计师应该顺应这种要求，在对结构本身强度进行设计的同时，也应该对结构进行美化设计。作为跨线高架桥，因为下边要通车，就更为引人注目。因而要尽量减少横向墩的数量，加强下 新建厂房模板方案 目录 第一部分工程概况 (3) 第二部分编制依据 (4) 第三部分施工方法 (15) 第四部分模板工程质量控制程序 (18) 第五部分质量要求 (19) 第六部分质量控制技术措施 (20) 第七部分模板拆除技术措施 (23) 第八部分模板安全技术措施 (24) 第九部分计算书 (26) 附图 第一部分工程概况 ◇工程名称：桩帽生产基地 ◇工程地点： ◇建筑内容及高度：本工程为一栋新建厂房，建筑面积5549m2，地下一 层， 地上五层，建筑高度23.2m。 ◇结构类型：框架结构 ◇建筑面积：总建筑面积5549m2 ◇建设单位：XX实业投资有限公司 ◇设计单位：XX建筑设计研究院 ◇勘察单位：XX勘察设计有限公司 ◇监理单位：XX项目管理有限公司 ◇施工单位：XX建设集团有限公司 本工程为一栋新建厂房，建筑面积5549m2，地下一层，地上五层，建筑高度23.2m。±0.000标高相对应的黄海标高6.650m。 第二部分编制依据 一、施工准备 ㈠技术准备 1、熟悉图纸，确定梁、板、柱及墙配置尺寸。 2、选择模板施工方法及模板使用材料。 3、进行施工工艺和施工技术操作交底。 4、编制依据： 1、《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002（2011版） 2、《混凝土结构工程施工规范》GB50666-2011 3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010 4、《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001 5、《建筑结构荷载规范》GB50009-2001(2006版) 6、《钢管脚手架扣件》GB15831-2006 7、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011 8、《建筑施工扣件式钢管模板支架技术规程》DB33/1035-2006 9、《砼模板用胶合板》GB/T17656-2008 10、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-91 11、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011 12、部、省、市现行的有关安全生产和文明施工规定 13、企业标准 城市道路立交桥设计 摘要: 从预测交通量分析出发，结合互通式立交功能、构造物等建设条件，对互通式立交型式进行方案综合比选，从而推荐出功能完善、与结构造物衔接良好、造价较低的互通方案。 关键词: 互通式立交方案选型设计预测交通量 0引言 随着道路建设的发展和交通的需要，城市人口的急剧增加使车辆日益增多，平面交叉的道口造成车辆堵塞和拥挤，许多大中城市的交通要道和高速公路上兴建了一大批立交桥，用空间分隔的方法消除道路平面交叉车流的冲突，使两条交叉道路的直行车辆畅通无阻城市环线和高速公路网的联结也必须通过大型互通式立交进行分流和引导，保证交通的畅通城市立交桥已成为现代化城市的重要标志为保证交通互不干扰，而在道路铁路交叉处建造的桥梁广泛应用于高速公路和城市道路中的交通繁忙地段从此，城市交通开始从平地走向立体。 1 概述 科学大道-西三环互通式立交工程位于郑州市西三环、北三环及西三环延长线与科学大道的交叉 处。现状为三路平面交叉见下图。北三环、西三环及西三环延长线规划为城市快速路，科学大道规划为城市交通性主干道。 该立交作为郑州市快速路网与地方城市道路衔接转换的重要节点立交，同时也是城市快速路与城市主干路相交的重要节点立交。该立交的建设不仅为沟通高新西区与环城快速路提供了最便捷的通道，同时可以贯彻落实郑州中心城区快速路系统总体规划思路。 立交桥待建地图 航拍立交桥待建路段远照 航拍立交桥待建路段近照 2 地形地物地貌图 该互通立交工程场地地貌单元为黄河冲积平原，场地地形整体平坦，地面高程为98m 107m左右。本立交桥址勘探期间，在场地内及其附近未发现对工程有影响的不良地质作用，如塌陷、采空区、地面沉降、地裂等；也不存在影响地基稳定性的不良地质现象，如沟滨、古河道、古墓穴及防空洞等。立交西北象限有贾鲁河桥，宽40m ，80m；立交东侧紧接郑北跨线大桥。在进行互通立交型式选择和匝道布设时，应在满足功能需要的前提下，尽量利用既有构造物，节省工程投资。 征得规划及相关部门的意见后，互通方案设计需保留既有环形平面交叉环岛内高新技术产业开发 高架桥箱梁模板施工技术方案修订 1 专用线高架桥箱梁模板施工技术方案 一、工程简介 小行车辆基地铁路专用线高架桥从宁芜铁路接轨处起, 向东北延伸跨越规划中的纬九路向东转行, 然后与小行车站接轨, 全长440.553米。该桥大部分桥墩位于R=150m、 R=200m和R=300m的曲线上。小行站南端地铁正线桥右桥在K0+048.46处与专用线汇合, 正线左桥独立成桥, 与小行站相接。 小行车辆基地铁路专用线高架桥, 施工范围为ZK0+306.452～ZK0+747.005, 长440.553单线米, 结构型式为: 3×25+3×25+4×25+( 25+2×37+22.6) +( 31.515+32.514) 共五联16孔。小行车站南端地铁正线高架桥K0+000.571～K0+066.075, 长65.504双线米, 结构型式为1联2孔(31.515+32.514)m与专用线第五联汇合( 注: 本施组中不将其单独列出, 而统一纳入专用线高架桥工程) 。桥梁上部结构单线为单箱室预应力钢筋砼箱梁连续梁, 盆式橡胶支座, 桥面宽 5.2米, 双线过渡段为单箱双室箱梁, 桥面最大宽度为10.3米, 除第 三、四、五、六孔为直线外, 其余均位于圆曲线上, 12、13、 14、 15孔为渐开加宽异形梁, 12、 13孔跨越规划中的纬九路。 二、施工难点 1、高架桥位于曲线上且为变截面梁, 模板施工工艺复杂; 2、专用线标准段翼板与腹板交角及腹板与底板交角处为小圆倒角, 模板线形施工难度大, 模板拆除困难。 2 3 3、 桥面外观质量要求高; 三、 模板设计原则 根据本桥支架方案的具体和受力情况, 考虑到砼成型后, 梁体模板拼缝线条的中线全桥贯通, 其它线条都顺直、 流畅、 平整。同时考虑业主的要求, 以及模板、 方木、 支架的周转日期及经济效益。 四、 施工总体安排 当墩柱施工完成后, 进行支架的施工。支架施工完工, 经监理验收合格后, 就进行下一步模板的施工。根据设计要求, 本工程每孔计划浇灌砼三次, 从0＃承台开始, 形成流水作业。斜腹板箱梁计划采用定型钢模板作面板, 直腹板箱梁计划采用钢木组合形式。据工期要求, 本工程拟用150延米面板作为周转材料。 五、 施工组织安排 成立中隧集团南京地铁TA1标项目经理部, 项目经理郑大榕, 项目副经理张新洲、 詹建, 项目总工张辉, 下设”三部一室”, 即工程部、 安质部、 经财部和办公室。本工程在项目部直接领导下, 由第一工区负责施工。工区实行主任负责制, 下设工区主任1名, 技术主管1名, 工区副主任2名, 其它工作由项目部各业务部门共同协作完成。本工区的组织机构和人员组成如图所示。 一、编制依据 1.1施工图纸 300—1200MW大型发电厂锅炉用炉水循环泵及特种电机制造基地1#生产车间结构、建筑施工图 1.2国家规范 《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002） 《建筑工程施工质量验收统一标准》（GBJ50300-2013） 1.3行业标准 《建筑施工安全检查评分标准》JGJ59-2011 《建筑施工高处作业安全技术规程》（JGJ80-91） 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2011） 《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008） 二、工程概况 2.2现场情况： 基础承台、梁、框架柱、顶板、梁模板等均使用15mm厚多层板进行组配。 2.3工程难点： 2.3.1管理方面难点 2.3.1.1结构模板全部采用15mm厚多层板进行组配，如何控制模板的加工尺寸，确保模板的加工质量满足混凝土外观质量的要求是本工程的难点所在。 2.3.1.2由于本工程专业分包工程较多，如何协调好各专业分包顺利的开展施工，完成最终的预期目标是本工程又一难点。 2.3.2技术方面的难点 2.3.2.1本工程首层层高5.4m，层高较高，对建筑物的垂直度要求较高，尤其是建筑物边柱的防止漏浆和垂直度要求是本工程施工的难点。 2.3.2.2楼层均为钢筋混凝土框架柱梁板结构，梁与梁的节点、梁与柱、的节点较多，如何保证节点部位的混凝土外观质量是此部位模板配置和安装的难点。 三、施工安排 3.1劳动组织及责任分工： 3.2.1管理层负责人： 3.2.1.1项目部技术员负责模板工程施工方案的编制和修改。 3.2.1.2项目部技术负责人负责审核并审批。 3.2.1.3模板的制作，过程控制由木工工长及质检员进行检查，包括：规格、尺寸、制作方式、成型质量、分类码放要求、标识等。 3.2.1.4模板工程的验收：由木工工长提出申请，填报自检表报项目质检员，质检员组织技术、安全人员进行模板支设验收，验收合格后报监理核验。 3.2.1.5模板的拆除：由木工工长提出拆模申请，填报拆模申请，报项目技术员，经过核查混凝土浇筑时间、拆模混凝土强度试验报告后，报专业技术负责人核查审批后，报监理公司批准后方可拆模。拆模过程中由木工工长及安全员进行巡查。 3.2.1.6工长、安全员、质检员负责落实施工中的安全、环卫、成品保护工作。 3.2.1.7技术负责人负责技术全面管理和协调。 3.2.2 劳务层负责人： 劳务作业队模板负责人负责模板的制作、安装及施工的组织；技术负责人负责模板工程方案交底的落实、检查。 3.2.3工人数量：基础施工阶段最高峰人数达到30人；主体施工阶段最高峰人数达到40人。 四、施工准备 4.1技术准备： 四桥 梁四 收稿日期:20110811 作者简介:王 冰(1983 ),女,工程师,2004年毕业于中南大学土木工程专业,工学学士,E?mail:wangbing@https://www.360docs.net/doc/6a16285301.html,三 北京市轨道交通大兴线高架桥设计 王 冰 (中铁五院集团有限公司桥梁设计院,北京 102600) 摘 要:北京轨道交通大兴线工程高架桥共3.167km ,项目所处区段位于高烈度区,且沿线控制点较多,设计条件复杂三结合高烈度地震区城市高架桥设计特点,介绍项目概况及主要技术标准,对高架桥孔跨布置和桥式方案的设计原则进行总结,提出了高架桥标准梁型快速施工的具体措施,对墩身截面尺寸与墩型选择的确定因素进行分析探讨,阐述本工程抗震设计遵循的原则,地震反应谱分析及钢筋混凝土桥墩延性设计方法,并提出设计中一些关键问题的处理措施三 关键词:轨道交通;高架桥;设计 中图分类号:U448.28 文献标识码:A 文章编号:10042954(2012)02006204 Design for Viaduct of Line Daxing in Beijing Rail Transit Wang Bing (China Railway Fifth Survey and Design Institute Group Co.,Ltd,Beijing 102600) Abstract :Located in high seismic intensity region,the viaduct of Line Daxing in Beijing Rail Transit has a total length of 3.167kilometers,with many control points leading to complicated design conditions.According to urban viaduct design features in high intensity seismic region,this paper introduces the project profile and the main technical standards.Then,the design principles of span arrangement and bridge style of the viaduct are summarized,while the rapid construction measures for standard girder of the viaduct are proposed.This paper also analyzes the key factors of section sizes and types of the piers.Finally,the paper describes the seismic design principles,seismic response spectrum,ductile design methods of the reinforced concrete piers of the viaduct,and then puts forward a number of measures to deal with important issues in the design. Key words :rail transit;viaduct;design 1 工程概述 1.1 大兴地铁项目总概况 北京轨道交通大兴线工程项目(简称大兴地铁)是北京周边区域长远规划发展的重要组成部分三该工程南起南兆路,北接地铁4号线的马家楼站,并与4号线实行贯通运营,是北京市轨道交通中的主干线二南北交通大动脉三该工程的建设将大幅度缩短大兴新城与市中心的时间二空间距离,对于整个大兴新城的建设具有十分重大的意义三 该项目线路全长约22.51km,总投资80亿元,沿线共设11座车站,其中西红门站为高架车站,新宫(南苑西)站至西红门站区间,高架区段长3167.12m, 西红门站至高米店北(五环路)站区间,高架区段长 338.86m三该高架桥区段为此次工程设计范围三 1.2 桥梁工程概况 大兴地铁沿线高架桥共40联,包括115个墩台,结构类型主要有以下几种: (1)全线普遍采用的常规梁跨为双线3×30m 预 应力混凝土连续箱梁,部分区间跨径采用2×25m二2×27m二2×30m二3×25m二3×26m二3×28m二(25+30+25)m 预应力混凝土连续箱梁,共27处; (2)跨越主要道路采用(30+45+30)m 预应力混凝土连续箱梁二(38+58+38)m 及(40+64+40)m 连续刚构,共7处; (3)在小角度跨越道路二重要管线或布跨困难时,采用框架式桥墩,共2处; (4)在施工条件受限时,采用3×30m 钢混结合连续梁,1-45m 钢混结合简支梁,共3处;(5)跨越京开高速公路采用了(52+85+52)m V 形支承钢混结合连续刚构桥三 网络出版时间：2012-03-13 14:52 网络出版地址：https://www.360docs.net/doc/6a16285301.html,/kcms/detail/11.2987.U.20120313.1452.052.html 优化城市高架桥模板型式，提高模板通用性、增加模板周转 率初探 概述：（目前城市化进程继续推进，市政道路和郊区公路地面改高架及新建郊区公路多采用 高架，以增加空间利用率。）目前城市高架桥一般采用花瓶墩，因其造型美观、占用空间少，便于在高架下多布置车道，提高道路的利用率，因此花瓶墩成为城市高架桥梁墩身型式的首选。因单个标段合同金额高、里程长、桥墩数量多，类型多，为降低经济效益，宜从设计入手，争取在不影响桥梁使用性能和美观的前提下，减少墩身模板加工量，增加桥墩桩长、调 高承台高程，减少承台基坑深度；在此过程中，在可能范围内变更承台顶高程，使墩身高度 差成模数，减少墩身钢模调节块制作量。另施工单位应可能利用现有钢模和型钢，利用钢筋 连接套筒，灵活设置模板围檩和拉条螺栓，避免新加工模板或减少加工新模板数量。 关键词：花瓶墩调高程整数化 一、概况 桥梁钢模板以其多次使用、混凝土浇筑成型美观等特点被广泛应用于建筑工程中。符合我国“以钢代木”的政策。城市高架桥设计有主线桥墩、辅助桥墩以及匝道桥桥墩，桥墩形式有双 柱花瓶墩、单柱花瓶墩、矩形墩等等结构形式。在桥梁承台及下部结构中大量应用整体性钢 模板，可确保结构物质量。 泰州市站前路2标长1.855公里，合同金额5.8亿元。主要程量为1.855公里高架桥、2座辅道桥、2座匝道桥、1座地面桥及地面道路路基和排水工程。合同工期19个月。本标段主线 高架桥从72号墩至125墩，主线共54个墩，加上跨河2座辅道桥92个花瓶墩，墩高 3m~13米。墩分连续墩和非连续墩两种形式。而墩身需要设计28种模板，模板约需要420吨。 通过分析承台埋置深度情况分析，墩柱高度调整的可能性。 由上表可知，共对17个墩的墩身高度进行了整数化更改，共减少调整节段模板制作合计3 延米，经折算标准节模板单位长度重量为2.47t/m，计减少钢模制作费7.41吨，按6850元/ 吨计，则节约费用5.076万元。 另外将埋置过深的承台将其调高，减小承台基坑开挖深度，减少了基坑开挖量、回填量，也 减少了基坑支护工程量和基坑降水费。 本项目承台高度约为2.5m，承台平面尺寸基本为8.2m~10.3m，共调高了7个承台的基坑， 平均每个承台基坑调高1.5m。调整后承台基坑深度控制在3m，共减少基坑开挖总量2360立方，减少基坑回填量234立方米。 土方挖运按6.5元/立方计，土方回填按4.0元/立方，则承台基坑土方费用节省： 6.5*2360+4*234=16276元。 因承台基坑变浅，节省了真空井点降水费用，真空井点降水按每个承台基坑3000元计，则 7个承台基坑节省真空井点降水费2.1万元。 本标段跨河主桥为变截面连续箱，该联跨径为241m，其跨径组合为（72+128+81）。主线桥 2幅，另外在主线桥左右侧还有辅道桥各1座，4座桥的梁紧靠在一起。4座桥的主墩及承台 截面均相同，唯其不同的是墩身高度不一致。其中承台尺寸：承台长16.5m，宽12.0m，高3.5m； XX公司工程机加工车间模板施工方案 2004年12月14日 目录 一、工程概况 二、施工组织 三、模板工程 四、模板质量控制 编制依据： 施工组织设计、结构、建筑施工图纸。 钢筋混凝土结构施工及验收规范（GB50204-2002） 建筑安装分项工程施工工艺规程DBJ01-26-96。 现行的相应施工验收规范。 1、工程概况 a)本工程为北XX公司机加车间，占地面积：3336.03 m2， 建筑面积：3336.03 m2，无地下室，机加车间长90.9m， 宽36.7m，建筑用途宿舍机加车间。地上层数一层，室 内设计地坪标高±0.000，相对绝对标高32.4m，室内 外高差60mm，檐高为12.15m，耐火等级Ⅱ级。 b)结构设计概况： 地基承载力130Kpq，基础形式：独立柱基础。基础：基础深度为-2m，地上形式为钢结构。基础强度等级C30，垫层为C15、C10。 c)根据施工组织设计中的施工部署及流水段划分合理组 织施工。 2、模板工程 模板工程是影响工程质量的关键因素，为了使混凝土的外形尺寸，外观质量都达到较高的要求，采用先进合理的细部节点，更加有利于施工操作。 模板选型：采用竹胶板和小钢模板。 （1）地下工程： ①模板拼装前须逐块修整板面，边框，清理混凝土残渣、泥浆并涂刷隔离剂。 ②安装时柱底清理干净后立柱模，根据控制线找准模板的位置，调整垂直度，利用可调支撑及钢丝绳斜接将模板固定。 ③模板拆除后随时清理，维修后平放于平整场地上，下部垫100×100mm方木，分类码放整齐。 ④为防止漏浆，模板拼缝处，板与板之间粘贴海绵条。（2）地下梁、柱模板： a)地下梁、柱模板采用小钢模板和竹胶板12mm厚。 b)竹胶板采用新型板，板面一定平整，不得有翘曲、扭曲等，拼缝严密处可夹海绵条或采用塑料胶纸封严。 （3）地上工程模板： a)柱模板工程：采用竹胶板、松木方楞，按照图纸预制柱模并编号。沿模板边线贴密封条，采用钢管、角钢制作柱箍，地面预埋200mm、长φ18钢筋，焊拉环采用钢管花蓝螺栓校正柱模。 b)梁模板工程：采用竹胶板、松木方楞，按照图纸预制模板，满堂红钢管架子，沿梁方向600mm间距加密立管支撑，梁底按梁跨度的1/1000-1.5/1000起拱。 （4）顶板模板工程： a)顶板模板采用竹胶板12mm厚，下设满堂红架子钢管支 有限公司 二0一一年七月二十六日 目录 一、编制依据 二、工程概况 三、模板支设方法 四、模板的构造措施 五、主要施工方法 六、混凝土施工注意事项 七、模板安装质量 八、模板拆除注意事项 九、质量通病的预防及纠正 十、质量保证措施 十一、施工安全措施 十二、附：模板设计计算书 凤麟路标准化厂房压力机厂房工程 高架模板施工方案 一、编制依据 1、设计图纸； 2、本企业内部施工工艺标准； 3、中国建筑科学研究院的PKPM软件； 4、JGJ162-2008建筑施工模板安全技术规范； 5、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)； 6、现行有关工程建设的法律、法规、强制性条文、规范、标准和文件。 二、工程概况 本工程为单层框架结构，采用独立基础。抗震烈度为7度，安全等级为二级，抗震设防等级为三级，设计使用年限为50年。 本工程高架区域柱距约为12m X1 5m，在3~4轴交A~E轴存在高大模板工程，该工程板厚为120mmmm，梁断面主要有300×900，300×1000（1236），300×1200，300×1500（1736），400×1500（1736）等。结构模板搭设最大高度为。 有关高大模板区域的汇总统计情况详见下表 高大模板区域梁板截面汇总表一（3轴~4轴交A轴~E轴） 三、模板支设方法 模板选用 模板均采用18mm厚的胶板，方木采用50mm×100mm（计算时考虑到施工过程中可能会出现负偏差，采用40mm×80mm带入计算），钢管采用φ48×3.5mm （计算时考虑到施工过程中可能会出现负偏差，采用φ48×3.0mm带入计算）,穿墙螺杆采用∮12钢筋。 支设方法 （1）300x900梁：梁底模采用18mm胶合板板，梁两侧立杆间距800㎜，梁底不设承重立杆，梁支撑立杆跨度方向间距l=800，均采用单扣件，梁底支撑小横杆间距400㎜，梁下4根50x100木方，且竖放。梁侧模采用18mm胶合板，内龙骨采用3道50×100mm木方，外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm，2道∮12对拉螺栓。立杆步距 h=1500。（见图二）（2）300x1000（1236）梁：梁底模采用18mm胶合板板，梁两侧立杆间距800㎜，梁底设承重立杆两根，梁支撑立杆跨度方向间距l=800，均采用单扣件，梁底支撑小横杆间距400㎜，梁下4根50x100木方，且竖放。梁侧模采用18mm胶合板，内龙骨采用4道50×100mm木方，外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm，2道∮12对拉螺栓。立杆步距 h=1500。（见图二）注：300X1200梁也采用此种做法。 （4）400x1500（1736）梁：梁底模采用18mm胶合板板，梁两侧立杆间距800㎜，梁底设承重立杆两根，梁支撑立杆跨度方向间距l=800，梁下两根承重立杆采用双扣件，其余采用单扣件，梁底支撑小横杆间距400㎜，梁下4根50x100木方，且竖放。梁侧模采用18mm胶合板，内龙骨采用5道50×100mm 木方，外龙骨间距400mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.5mm，4道∮12对拉螺 XX市ZZ路高架桥工程 模 板 施 工 方 案 编制： 审核： XX路桥公司XXZZ路高架桥工程项目部 二〇年月日 XX市ZZ路立交桥模板施工方案 一、工程概况 XX市ZZ路立交桥工程位于XX乡境内，起点为规划中的XX市南四路与ZZ路的交点向南300m处，在K0+720处跨越北疆铁路，在K1+861.16处跨越乌奎高速公路，终点为规划中的南区北环路与ZZ路的交点向南330m处，路线全长2475.744m。 本工程全线基本以桥为主，分别有支线一桥，支线二桥（全长1020m、共50跨）；北区高架桥（2跨20米）；跨北疆铁路斜拉桥1座（2跨89.92m、全长180m）；主线高架桥1座（30跨，全长930m）；跨乌奎高速公路变截面连续梁1座（3跨全长123m）；A、B、C、D四座互通式立交桥1座（全长935.14m）组成 高架桥开工日期2010年9月10日；完工日期2011年9月30日。 桥梁工程为本项目工程主体工程，工程量较大，桥梁结构主要为箱形梁结构，北疆铁路与乌奎高速公路之间高架桥主桥采用预应力混凝土小箱梁结构，采用预制吊装与部分现浇结合，施工方法为先简支后现浇。 二、斜拉桥施工方法 1、斜拉桥施工流程 测量放线→桩基施工→承台施工→主塔施工→0#块施工→1#段主梁支架法浇注→1#斜拉索施工→2#～10#主梁节段及斜拉索施工→合龙段施工。 2、主塔承台模板施工 模板大部分采用组合夹板现场拼装，局部用木模配合使用。模板要求不变形，表面平整、干净。涂刷脱模剂。模板横梁间围檩采用Φ48×3.5mm双拼脚手管，模板采用M20螺栓连接，Φ20钢筋对拉。模板外撑采用Φ48×3.5mm脚手管，搭设间隔750mm。 模板在安装之前，先对模板表面涂刷脱模剂，在涂刷脱模剂前必须对模板表面进行全面清理，清除模板板面的污垢和锈蚀，然后才能涂刷脱模剂，脱模剂要薄而均匀，不得积存脱模剂，不得漏刷。涂刷脱模剂后的模板，不得长时间放置，应立即安装，以防雨淋或落上灰尘，影响拆模。 模板整体安装后在模板外测设置钢管抛撑固定，抛撑钢管与打设在斜坡上的钢管整体牵牢。 模板接缝采用吹塑纸或泡沫海绵密封，为防止模板接缝漏浆。 为防止模板下口跑浆，安装模板前，应清扫、水冲、或用鼓风机清理承台表面杂物，抹好砂浆找平层，但砂浆不能吃入承台内。 模板安装好后，组织人员对模板的稳定性、支撑、拉杆间距、模板的几 模板施工专项方案 一、工程概况： 第一节概况工程 工程名称：雷克萨斯4S店工程 建设单位：江苏天泓楚汉汽车服务有限公司 监理单位：江苏中拓项目管理咨询有限公司 施工单位：江苏长瑞建设有限公司 工程地点：宿城区双庄街南 工程结构：钢结构 建筑面积：2122.9平方米 模板工程量较小，需要基础垫层、独立基础处支模板。为此，特制订 模板工程施工方案。 二、施工条件： 模板采用规格为15mm厚的胶合板，楞木采用50×100松木方，立、拉杆采用Ф48×3.6的钢管，根据合同工期及现场实际情况，模板无法周转所有模板及立拉杆必须一次备齐，才能保证正常周转确保施工进度，同时还需准备足够数量的电动工具配合施工。 三、施工方法及技术要求： 采用的模板及支架必须符合下列要求： 1、模板必须有足够的强度、刚度和稳定性，能承受所浇捣的混凝土的重量和侧压力及施工过程所产生的荷载。 2、模板接缝严密不漏浆。 3、保证工程结构和构件各部分形状尺寸相互之间位置正确。 4、构造简单、装拆方便、便于钢筋的绑扎与安装和混凝土浇筑及养护等工艺要求。 5、模板支撑系统采用钢管满堂脚手架，以保证承重架体的刚度及稳固。 6、用计算方法配置模板，梁的底板应采用整块模板，木模拼缝处应刨平、刨直，木档也要刨直，使用钉子长度应为模板厚度的1.5~2.5倍，每块木模板与木档叠合处要钉两根钉子，第二块的钉子应能与第一块模板方向斜钉，使拼缝严密，模板正面高差不得大于2mm，配置好的模板应正反面编号，并写明规格，分类堆放，以防错用。 7、模板及其支撑不得使用腐朽、开裂、变形的材料。顶撑应垂直，底端平整坚实，并加垫木，木楔要钉牢，并用横顺拉杆和剪刀撑拉牢。 8、安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。立柱时可以轴线为控制线，定位立柱。 四、基础、地梁模板施工 1、基础、地梁模板支撑系统应有足够的刚度和稳定性，采用钢管等可以满 桥粲 北京市轨道交通 士业 ／＼／、线高架桥设计王冰 (中铁五院集团有限公司桥梁设计院，北京102600) 摘要：北京轨道交通大兴线工程高架桥共3．167km，项目所处区段位于高烈度区，且沿线控制点较多，设计条件复杂。结合高烈度地震区城市高架桥设计特点，介绍项目概况及主要技术标准，对高架桥孔跨布置和桥式方案的设计原则进行总结．提出了高架桥标准粱型快速施工的具体措施，对墩身截面尺寸与墩型选择的确定因素进行分析探讨，阐述本工程抗震设计遵循的原则，地震反应谱分析及钢筋混凝土桥墩延性设计方法，并提出设计中一些关键问题的处理措施。 关键词：轨道交通；高架桥；设计 中图分类号：U448．28文献标识码：A文章编号：1004—2954(2012)02—0062一04 D e s i gn f or V i aduct of Li ne D axi ng i n B ei j i ng R ai l T r ans i t W a ng B i ng (C hi na R ai l w ay Fi f t h Survey an d D es i gn I ns t i t ut e G r o up Co．，L t d，B ei j i ng102600) A bs t r act：Locat ed i n hi gh s ei s m i c i nt ens i t y r egi on，t he vi a duct of L i ne D axi ng i n B ei j i ng R ai l T r an s i t has a t ot a l l engt h of3．167ki l om et e r s，w i t h m a ny cont r ol poi nt s l ea di ng t o com pl i cat ed des i gn condi t i ons．A cc or di ng t o ur ban vi a duct desi gn f eat ur es i n hi gh i nt ens i t y s ei s m i c r egi on，t hi s paper i nt r od uces t he pr oject profi l e and t he m ai n t echni cal s t a ndar ds．The n，t he de si gn pr i nci pl es of s pan a r r ange m e nt and br i dge s t yl e of t he vi a duct ar e s um m ar i zed，w hi l e t he r api d cons t r u ct i on m ea s ur es f or st a nda r d gi r der of t he vi a duct ar e pr opos e d．Thi s paper al so anal y zes t he key f act or s of s ect i on s i z es and t ypes of t he pi er s．Fi nal l y，t he paper de scr i bes t he s ei s m i c desi gn pr i nci pl es，sei sm i c r e spons e spec t r um，duc t i l e de si gn m et hods of t he r ei nf or ced co ncr et e pi er s of t he vi aduct，and t hen put s f or w ar d a num ber of m ea sur es t o de al w i t h i m p or t a nt i s s ues i n t he desi gn． K ey w or ds：r a i l t r a nsi t；vi aduct；desi gn 1工程概述 1．1大兴地铁项目总概况 北京轨道交通大兴线工程项目(简称大兴地铁)是北京周边区域长远规划发展的重要组成部分。该工程南起南兆路，北接地铁4号线的马家楼站，并与4号线实行贯通运营，是北京市轨道交通中的主干线、南北交通大动脉。该工程的建设将大幅度缩短大兴新城与市中心的时间、空间距离，对于整个大兴新城的建设具有十分重大的意义。 该项目线路全长约22．5l km，总投资80亿元，沿线共设l l座车站，其中西红门站为高架车站，新宫(南苑西)站至西红门站区间，高架区段长3167．12m，西红门站至高米店北(五环路)站区间，高架区段长 收穑E t期：201l—08一l l 作者简介：王冰(1983一)，女，工程师，2004年毕业于中南大学土木T程专业。工学学士，E-m ai l：w angbi ng@LS y．cn。 62 338．86m。该高架桥区段为此次工程设计范围。 1．2桥梁工程概况 大兴地铁沿线高架桥共40联，包括115个墩台，结构类型主要有以下几种： (1)全线普遍采用的常规梁跨为双线3x30m预应力混凝土连续箱梁，部分区间跨径采用2x25m、2×27m、2x30m、3x25m、3x26m、3x28m、(25+30+25)m 预应力混凝土连续箱梁，共27处： (2)跨越主要道路采用(30+45+30)m预应力混凝土连续箱梁、(38+58+38)m及(40+“+40)m连续刚构，共7处； (3)在小角度跨越道路、重要管线或布跨困难时，采用框架式桥墩，共2处； (4)在施工条件受限时，采用3x30m钢混结合连续梁，1—45m钢混结合简支梁，共3处； (5)跨越京开高速公路采用了(52+85+52)m V 形支承钢混结合连续刚构桥。 铁道标准设计R A I LW A Y ST A N D A R D D E SI G N2012(2)既有高架桥防护方案
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