立井单绳罐笼提升选型计算
课程设计说明书
题目名称：立井单绳罐笼提升的设计
系部：机械工程系
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设计题目：立井单绳罐笼提升的设计
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评定成绩：指导教师（签名）：
年月日
机械工程系课程设计任务书
教研室主任（签名）系（部）主任（签名）年月日
目录
一、计算条件 (1)
二、提升容器的选择 (2)
三、提升钢丝绳的选择 (2)
四、提升机选择 (2)
五、提升电动机的选择 (3)
六、提升机与井筒的相对位置 (3)
八、速度图各参数的确定 (3)
九、提升速度图计算 (3)
十、提升动力学计算 (3)
十一、电动机功率的验算 (3)
十二、提升设备的电耗及效率 (3)
十三、设备实际提升能力 (3)
立井单绳罐笼提升
一.计算条件：
1.矿井年产量：A=90 t /a
2.工作制度 ：年工作日数：b r =300d ；日工作小时数t=14h
3.矿井最终水平深度：H s =360m
4.卸罐水平至井口高度：H z =0m
5.散煤密度:r=0.95 t/h ；副井提升方式单层（绳）罐笼；井底没有煤气，定量
6.自动装载；则其不均衡系数C 取1.10~1.15m
7.矿井电压等级:6kv
8.矿井服务年限:80年 二．提升容器的选择 1. 经验提升速度j V
提升高度: s H H H =3600360m z =++= 经验提升速度
: ()j V 7.6m /s === 最大提升人员速度
:m V 9.5 (m/s)<10== 经验的一次循环提升时间T j:
由规定加速度a 取0.75m/s 2,爬行阶段附加时间u 取5秒，停止时间θ取13s
()j
7.6360T +u 51375.1s j 0.757.6
j V H a V θ=++=+++= 一次经验提升量Q j:
因没有煤仓，不均衡系数C 取1.15，因为一个水平提升，故富裕系数a f 选1.2。
4f j j ACa T 90101.151.275.10.2
Q 1.23600tb 360014300
r ?????=
==??吨
2. 选择罐笼:
根据表6-1选用GLGY-1.5×1/1型立井单绳提煤罐笼，其主要技术参数如下，罐笼名义货载质量1.5吨，罐笼质量z Q 3420kg =，罐笼总高()H 4850mm y =，罐
笼有效容积3V 1.7m r = 一次实际提升量:
Q V 0.951.71615kg r r ==?=
所需一次提升时间：
()r 143600Qb t 36001.61530014
T 98s CAa 1.1590101.20.2
???=
==????
所需一次提升速度
:
(
)1110.751[()2 [9853.95
24V a T μθ=?-+=-+=
三 提升钢丝绳选择 1. 钢丝绳每米质量
钢丝绳公称抗拉强度选用σb =1666MP a ,按〈煤矿安全规程〉规定安全系数为9，井架高度H j 暂取34.5m ，由于提升量不大，且井较浅，可考虑选用普通圆股绳6×37型钢丝绳，钢丝绳密度γ0=9350kg/m 3.
36025385C =+=H
069.81(16153420)
=4.061666109.81385()
Z B
C
a
g Q r p Q gH m σ?+=
=
?-?+-
2. 选择钢丝绳：
按表6-8选用GB-1102-74-钢丝绳6（37）-I-光-右同、，其技术数据如下，钢丝绳有直径d=34.5毫米，最粗钢丝直径δ=1.6mm ，钢丝绳每米质量P=4.19KG/m ，钢丝破断拉力总和q Q =742840N 。 3 . 钢丝绳的验算安全系数：
3812201199.816153420 4.193)85(q Z C Q m Q Q PH g =?=
=+++?+＞（）
验算合格上述钢丝绳可用。 四. 提升机选择 1. 卷筒直径：
808034.52760D d ≥=?=（毫米） 120012001.61920D δ≥=?=（毫米）
根据计算结果查表6-11，选用标准卷筒直径为3m 对于主井提升可采用单层缠绕，
()()(30)36030{
3}334.5215543.1430H B d mm D επ++??
=++=++= ????
故选卷筒宽度1554mm. 卷筒宽度B ： .确定减速器传动比：
按上面计算的1v =4.95m/s,在表6—12中选用相近的速度为4.5m/s 则减速器传动比为20.。 4. 选用提升机:
查表6—11选用2JK —2/20型矿井提升机，其主要数据如下：卷简直径为3m ； 卷简宽度为1.5m,最大静张力差127.4kN ；最大静差力58.8kn ；减速器传动比20；钢丝绳最大速度5m/s;机器旋转部分的变位质量7905kg ；两卷简中心距1132mm. 5 .最大静张力验算：
j Q Q H (16153420 4.19360)9.8164.125 F 127.4p ++=++??=<=（）g 6. 最大静张力差验算：
Q H g (1615 4.19360)78.4KN p +=+?=（） 故合适
五. 提升台电动机的预选： 提升电动机的功率：
矿井阻力系数k=1.2,提升速度V=4.5m/s;动力系数p=1.4,对于二级传动，传动效率85.0η
电动机功率N 可估算如下： 1.21615 4.59.8 1.4100010000.85
141KW kQVg
N ρη???=
=?=? 电动机转数： 6060 4.520
3.1859r /2
min 4vi d ηπ??=
==?
选择电动机
按N ，n 及电压等级，查表7—5选用
YR1000—6/1180型三相异步电动机，其技术数据如下:额定功率1000KW ，转速N0=989r/min,过负荷系数=2.27，转天轮力矩（GD 2）=4591.N. M 2，额定电压6KV 。 六. 提升机与井筒的相对位置 天轮直径D T 的确定：
按80t D d ≥及1200t D δ≥查表7—6选用TSG 19
3000
，其技术数如下：名义直径D t =3000mm ，查表质量mt=781kg 2. 井架高度：
H H H H 0.75R 01060.7518m j x r g t =+++=+++=
取井架高度为18m.
3. 钢丝绳的出偏角1α和内偏角2α： 单层缠绕，内、外偏角一律取1/15o
4. 钢丝绳旋长 两卷简间距离a 为：
a=两卷间中心距—B=1132—1000=132（毫米） 按出偏角A max 1=1/15o 计算最小旋长 L ≥n m x 11
七 、提升系统变位质量
1.最大悬垂长度：()H H H H 163600376m c j s z =++=++= 全绳长：
()
L H L 3D nD 30
37620.2233.1424 3.14 3.530489.02m p c z π=++++=++?+??+=
2.提升电动机变位质量
()()2
2
2
1
2
GD i 459120m 46846kg 9.822
gD d ?=
==?? 提升系统的总变位质量
()
1
Q 2Q 2PL 2m m m 1615236202 2.11489230779054684665670kg z p t j d m =+++++=+?+??+?++=
八 、速度图各参数的确定 1.提升机的实际速度：
()0
1Dn 3.14289V 5.18m /s 60i 6020
m π??=
==? 2.主加速度a 1：
查表7-8,ZHLR-115型减速器最大输出力矩max M 88.2KN.m =，则：
()()max 112KQ H g (1.21615 2.165360)9.8188200m m 16567046846 3.273m /s 3(/)
d p M a R m s +?+??≤
-=---=≈
按电动机能力产生的最大加速度额定拖动力F e 为
1100010001000
F 164092V 5.180.85
e e m N η?=
==? 最大加速度
12(kQ+pH)g
0.75F (1.21615 2.165360)9.8
0.75 2.27164092 3.84m /s 65670
e a m
λ≤-
?+??=??-=（）
最后确定主加速度为3.84 m/s 2 3.提升减速度（采用自由滑行减速）
暂取减速阶段及爬行阶段的行程34h h 30m +=
(){}
3
432KQ P H 2h h g
{1.21615 2.165(360230)}9.8 0.19m /s 65670
h
a m --+????=
?--??==（）
确定减速度为0.19 （m/s 2） 4.爬行阶段参数
定量装载设备自动操作，爬行距离取()44h 2.5V 0.4m/s == 九 、提升速度图计算 1.主加速时间： ()111 5.181.3s 3.84
m V t a === 主加速行程： ()11 5.181.3
3.37m 22
m V t h ?=== 2.减速阶段
减速时间： ()4
3130.45.1820.1s 0.19m h V t V a =-=-= 减速行程： 14
33 5.180.420.156()22
m V V h t m ++=
=?= 3. 爬行阶段： 爬行时间： 444 2.5 6.25()0.4
h t s V =
== 4. 抱闸停车阶段：
抱闸停车时间： 4550.40.4()1
V t s a === 行程：4550.40.40.08()22
V t h m ?=== 5. 等速阶段：
行程：20134536056 2.50.08298.05()h H h h h h h m =-----=---= 时间：221298.555.8()5.18
m h h m V =
== 一次循环提升时间：
12345 1.355.820.1 6.250.483.85()T t t t t t s =++++=++++=
一次循环总时间：
83.851396.85()Z T T s θ=+=+=
1Z T T < 故合适 十、提升动力学计算 1.主加速阶段：
主加速开始：''1010()065670(3.270)214740.9()F F m a a N =+-=+-= 主加速终了：
"'11122 2.165 3.379.8214597.8()214740.9F F qh g N =-=-???= 2. 等速阶段
等速开始：)(8.44532.3656708.2145971"1'2N ma F F =?-=-= 等速终了：)(5.20778.956165.228.445323'2"2N g qh F F =???-=-= 3. 减速阶段： )(8.1039919.0656705.20773"2'3N ma F F -=?-=-=
)(1.127768.956165.228.1039923'3"3N g qh F F -=???-=-= 4.爬行阶段
爬行开始：)(8.29819.0656701.127763"3'4N ma F F =?+-=+= 终了：)(7.1928.95.2165.228.29824'4"4N g qh F F =???-=-=
5.抱闸停车阶段：
开始：)(2.653711656708.2985"4'5N ma F F -=?-=-=
终了：)(5.653748.908.0165.222.6537125'5"5N g qh F F -=???--=-= 绘制速度图及力图，如图2所示（P3） 十一、电动机功率的验算 1.按温生条件验算
22222222
2
0011222244124
022222
4
2222
214740.9214597.84453.84453.82077.52077.5
55.822192.7298.8 6 .2501.21213.02
T
o F F F F F F F F F F F dt t t t t '''''''''''''''+++++=+++++?+?+?++?=?=+?
等效时间： ()1342T (t t t )t 1.320.1 6.2555.81384()d s αβθ=++++=++++=
等效力：
15888d F === 等效功率： 155888 5.18=100010000.85
950kw 982kw d d m F V N η?=
<=? 2. 按过负荷条件验算：max 214741
1.3164093
e F =
= 0.750.75191.35λ=?= 因1.3〈1.35故合适
3. 按特殊力验算：
特殊力 )H]1.1[1615342057 4.19360]2781[(958.t z F q p g Q Q μ=-=+=+-++（）
90.91.91.7λ=?=
十二. 提升机设备的电耗及效率 1. 力对提升时间的积分为：
21122441240
4222
21470.9214597.84453.82077.5192.7298.8 1.355.8 6.256510.222
T
F F F F F F F dt t t t N S
'''''''''
+++=
+++++=?+?+?=??一次提升电耗：
41201.02 1.02 5.186510 1.19./36001000360010000.850.925
m d T
V W KW F dt h ηη???===?????次
2. 提升设备的吨电耗：
1.19 1.0
2./1.615
t W K h Q W W t ==
= 3. 一次提升的有益电耗：
1.6159.8360
1.14./36003600
d QgH KW h W ?==
?=次 4. 提升设备效率
1.14
95%1.19
d t W W η=
== 十三 设备实际提升能力 1. 年实际提升能力：
73600300141615
1.1530177900.5054n A =
=>????=??万吨
2. 实际富裕系数：
77415
.71.2n f A a A =>=
=
参考文件：《固定机械》教科书 《矿山固定机械设计手则》 〈〈煤矿安全规程〉〉
时间2007年1月.18日
斜井绞车选型设计
斜井绞车选型设计方案 设备处 2012年9月28日
目录 目录 (1) 前言 (2) 1 设计要求及设计参数 (3) 2 钢丝绳选型设计 (4) 3 绞车选型设计 (9) 4 钢丝绳校核 (13) 5 绞车校核 (14) 6 结论 (22) 参考文献 (23) 参考规范性文件 (24)
前言 我矿的斜井带式制动绞车（型号为JT-0.8×0.6）安装于1991年，虽只用作提升矿车，但也肩负着东部出矿的提升重任，现设置两班制，每日工作时间也有16个小时，属于我矿的重要考核设备。绞车距今已投入使用20多年，设备陈旧，技术状况较差，且根据国家安全生产监督管理总局下发的文件，已将带式制动绞车列为淘汰产品，禁止在煤矿和金属非金属矿山使用，因此公司领导本着安全第一的原则，考虑到我矿目前的安全形势，决定对斜井绞车进行更换。 本设计在现有的技术参数下，严格参照《GB l6423—2006金属非金属矿山安全规程》和《煤矿安全规程》，并结合全国大部分金属非金属矿山中已通过国家安全生产监督管理总局审查并同意使用的斜井绞车型号，对我矿斜井绞车进行选型设计。
1 设计要求及设计参数 1.1 设计要求 我矿原斜井绞车型号为JT-0.8×0.6，钢丝绳采用的是6×19-NF-Φ15.5，斜井长度为125m ，轨道倾角为20°，提升一辆重车。此次更换斜井绞车，轨道倾角仍为20°，但要求绞车能够在200m 斜井长度上提升两辆重车。 根据现场实际尺寸画出斜井绞车提升示意图，如下： 图1 斜井绞车提升示意图 1.2 设计参数 根据已知参数和现场实际尺寸，则设计参数如下： （1）矿车类型：0.68 m 3 翻转式矿车，矿车自重：1710M kg =； （2）矿岩容重：3.1 t / m 3；矿岩松散系数：1.6；矿车装满系数：0.85； 矿车有效载重：2 3.10.680.8511201.6 M kg =??=； 则两辆重车重量：122()2(7101120)3660K M M M kg =+=?+=； （3）轨道倾角：20θ=?； （4）斜井长度：0200L m =；380挂钩点至380井底距离暂取10m ；420摘 钩点至420井口距离暂取20m ；'2001020230L m =++=； （5）380挂钩点到420第一个地滚筒间钢丝绳长度：L=210m ； （6）斜井已铺设15kg/m 的轨道，600mm 轨距，采用水泥轨枕。
绞车选型计算
十矿斜坡运输绞车选型计算 一、说明： 1.根据我矿实际情况,现所使用1.6米以下绞车型号一般为JD-11.4、JD-25、JD-40和JD-55四种。 2.根据提升能力一般提升矿车数量为： 根据实际情况，我矿所使用载重工具一般为1吨矿车，车轮直径Φ300mm，轨距600mm，轴距550mm,外型尺寸2050×880×1150mm,重量638kg，则根据公式计算绳端荷重为： Q0=Q车+Q载 可得各型号绞车绳端载重量 型号JD11.4 JD25 JD40 JD55 数量(辆) 1 1/2 2 2 二、相关参数： 使用地点相关参数： 使用地点： 使用地点斜巷最大倾角（α）度，斜巷长度（L）m； 绞车绳端载荷（矿车自身重量+载荷的质量）（G）kg； 三、选型计算 1、实际提升时最大静拉力 Q j =n·G·g（sinα+f1cosα）+P·L·g（sinα+f2cosα） 式中: n：串车的数量 G：绳端载荷（矿车自身重量+载荷的质量），kg
g ：重力加速度，9.8m/s 2 a ：斜巷最大倾角， f 1：提升容器在轨道上运行时的实测阻力系数，f 1=0.01~0.02； f 2：钢丝绳在运行中的实测阻力系数，f 2=0.15~0.2； P ：钢丝绳单位长度的质量，Kg/m ； L ：使用地点斜巷长度，m 。 2.选择斜井提升钢丝绳的型号为 012(sin cos )(sin cos ) b Q f P L f g m θθσθθρ +≥ -+ 式中 P: 钢丝绳每米重量（kg/m ）； Q 0: 绳端荷重； Θ: 坡度； f 1: 提升容器运动的阻力系数：（f1=0.01－0.02）； f 2: 钢丝绳与底板和托辊间的摩擦系数：（f2=0.15－0.2）； b σ: 钢丝绳钢丝的公称抗拉强度； g: 重力加速度：g=9.8m/s 2 ； m: 钢丝绳的安全系数； ρ: 钢丝绳的密度；（注：我矿一般使用的是6×19的钢丝绳，其密度为9450kg/m3） L: 钢丝绳的倾斜长度； 四、绞车选型验算： 1、绞车牵引力：
摩擦式提升机选型方法
摩擦式提升机选型方法 1.提升容器的选择 1）小时提升量： t b CA A r f N h ?= 式中 C -----不均衡系数。《规范》规定：有井底煤仓时为1.10~1.15;无井底煤仓时为1.20; f ?----提升能力富裕系数。 2）提升速度： t m H V 4.0= 式中 t H ---提升距离，罐笼提升时：s t H H =；箕斗提升时：z s x t H H H H ++=。 3）一次提升时间估算： θ++++?= u v H v T m t m q 1 式中 1?---提升正常加速度，通常2 1/1s m ≤?； u ---容器启动初加速及爬行段延续的时间，取5~10s ； θ---提升容器在每次提升终了后的休止时间，s 。 4）一次提升量' Q 的确定：t b CT A Q r f q N 3600' '?= 2.钢丝绳的选择 1）钢丝绳的端部荷重：c d Q Q Q += 式中 Q ---容器的载重量，即实际一次提升量,kg ； c Q ---容器（包括连接装置）的重量,kg 。 2）提升钢丝绳的单重： c B d k H m Q P -= σ1.1' 式中 B σ---钢丝绳的公称抗拉强度，一般选B σ=155~1702/mm kg ； m----钢丝绳的静力安全系数； c H ---钢丝绳的最大悬垂长度，m 。 k t h c H H H H ' ++= 式中 h H ---尾环绳的高度，m 。 S H H g h 25.0++= 式中 S---两提升容器的中心距，m ；对于单容器带平衡锤的提升系统，则为提升容器与平 衡锤的中心距，m ； g H ---过卷高度, m ；t H ---提升高度 , m 。 p x s z t h H H H H +++= 式中 z H ---井底车场运输水平至在装载位置的提升容器底部的距离，在未最后确定前，一 般按18~25m 计算； s H ---矿井深度； x H ---井口至卸载煤仓的高度，在未最后确定前，一般可取13.5~14.5m ; p h --- 箕斗在卸载位置时，底部高出煤仓的高度，一般取0.3~0.5m 。
探究立井单绳罐笼的安装使用及日常安检维护
探究立井单绳罐笼的安装使用及日常安检维护 目前，在矿井竖井中常需要使用立井单绳罐笼，这种容器常使用在绳罐道、竖井钢罐道以及木罐道之中，不仅能够提升相关设备和运输材料，还可以升降人员，它的使用性能良好与否直接关乎矿井和相关工作人员的安全性，所以必须安装好立井单绳罐笼，同时做好日常的安检和维护工作，如此才能最大程度上发挥出立井单绳罐笼的真正使用价值。 标签：立井单绳罐笼；安装使用；日常安检；维护 立井单绳罐笼，是一种立井提升容器，它的设计和制作多依照国内外同类的标准进行，主要的装置包括楔形绳环和防坠器，多为连接和安全防护作用，但是在实际的提升过程中常常会出现连接装置和钢丝绳断裂现象，究其原因主要为安装过程有误或者维护措施不当所致[1]。为了有效提高设备的使用性能和安全性能，文章针对性地对安装使用和日常维护进行了相关研究。 1 立井单绳罐笼概述 立井单绳罐笼主要为绳罐道、钢罐道和木罐道3种形式。其罐笼结构多为混合式侧盘结构，主要为两个侧盘体，经由4根立柱内装钢板构成，而上、中、下盘多由该侧盘来连接，而罐体的节点焊接方式为铆焊接合型式[2]。罐笼的上层有安全门和圆弧的淋水棚，而罐体的四角则是切角型式，两侧为帘式罐门。罐笼底部设有导轨座，内部有脚踢式阻车器和手动式的阻车器。具体的结构如图1所示。 2 立井单绳罐笼的安装使用 2.1 安装前的准备工作。首先，依照罐笼横断面的尺寸制作样板，同时检查好井筒。在井壁罐道梁和罐笼最突出部位两者之间留存标准的最小间隙。其次，清理井内的杂物和积水。并依照井深设定好制动绳，做好一端的捆扎和固定。设定制动绳时预留出大于5米的备用长度。最后，在罐笼设计出厂之前就安装好防坠器的抓捕器。 2.2 安装楔形绳环。在安装楔形绳环之前要先检查好钢丝绳直径和绳槽是否配套、楔子拉出和推动是否灵活，两夹铁安装之后形成的楔角是否与绳槽夹角一致，同时还要细致查验检容器的相连接处尺寸同销轴直径和两夹板间相符与否。一切检验确保无误后再进行安装。在安装之时首先要在楔形绳环上的直边入口位置穿入钢丝绳，在夹块位置穿出钢丝绳，期间缠绕楔子至另一侧，之后将紧夹块的螺栓和拉紧螺栓旋紧，接下来将穿出的绳头用夹块和夹座夹紧，最后，楔紧钢丝绳，用罐笼和楔形绳环以及两夹板双面和楔子进行操作。 2.3 悬挂罐笼，然后穿入制动绳。抓捕器具有主连杆，首先，使用该主连杆连接罐笼和楔形绳环，同时连接钢丝绳和楔形绳环，连接之后将其停于井口封闭
液压绞车设计设计(1)
学士学位论文 液压绞车设计 摘要 本设计是通过对液压绞车工作原理、工作的环境和工作的特点进行分析，并结合实际，在进行细致观察后，对液压绞车的整体结构进行了设计，对组成的各元件进行了选型、计算和校核。本绞车由液压马达、平衡阀、制动器、卷筒、承轴和机架等部件组成，还可根据需要设计阀组直接集成于马达配油器上，如带平衡阀、高压梭阀、调速换向阀或其它性能的阀组。在结构上具有紧凑、体积小、重量轻、外型美观等特点，在性能上则具有安全性好、效率高、启动扭矩大、低速稳定性好、噪音低、操作可靠等特点，在提升和下放工作中运转相当平稳，带离合器的绞车可实现自由下放工况，广泛适用于铁道机车和汽车起重机、船舶、油田钻采、地质勘探、煤矿、港口等各种起重设备中。 关键词：液压绞车；计算；校核。
Abstract This design is to analyze the working principle，the working environment and the working characteristic of the hydraulic winch，and union reality，after the careful observation，I design the overall construction，and choose，compute and examine the various parts of the hydraulic winch. The winch is made up of the import hydraulic motor，import balancing valve，the brake of many pieces，coupling，reel，supporting axle and rack . Also we may design the valve group for the distributor of the motor，like with balancing valve，high-pressured shuttle valve，velocity modulation cross valve or other performance valve groups. The characteristic of the construction is compact ，small，light，beautiful and so on，the characteristic of the performance is safe，the high efficiency，the big start torque，the best low-speed stability characteristic，the low noise，the reliable operation. The winch is quite steadily in the work of promotion and relaxation ，The winch with the coupling also may release the things free ，It is popular to the railroad locomotive ，the auto hoist，the ships，the oil field of drills picks，the geological prospecting，the coal mine，the harbor and the each kind of hoisting equipment.
绞车计算
名称：计算绞车斜巷提升能力 类型：机电 公式：Pmax=Wg(sina+f1cosa)+qlg(sinb+f2cosb) 其中 Pmax为最大提升能力 W：支架车总重21750kg g：重力加速度9.8m/s2 α：产生最大拉力处倾角：25度 β：产生最大拉力处至绞车滚筒切点的平均倾角：25度 f1：矿车或其它种类容器轨道上运行阻力系数(0.01—0.015) f2：钢丝绳在运行中的阻力系数(0.10—0.15) q：钢丝绳单位长度的质量kg/m：2.34 l：产生最大拉力处至滚筒切点的钢丝绳长度：90米
求计算煤矿斜巷提升绞车拉车数目急 2010-10-19 11:24 提问者：weichenglin123|浏览次数：901次 提升距离400m,角度23度,刚绳直径26mm,提升重量(1.8+0.6),使用 2JK-2.5/20B的提升绞车,宽1.2m,最大静张力90t,张力差55t,变频器速度3.8m/s,电机185KW,配变频220KW. 推荐答案 2010-10-20 08:14 试用ZY3600/11/23型掩护式液压支架、提升钢丝绳试用6×19-φ31mm；钢丝绳自重Mp=3.383kg/m；钢丝绳破断拉力总和Qp=554500N。为例来验算南采区轨道上山绞车提升能力。 平板车运行摩擦阻力系数f1=0.015 钢丝绳沿地辊和底板移动阻力系数f2=0.25 延深轨道坡度β=26° 绞车下放总斜长L0=500m 绞车钢丝绳总长L0=550m 平板车重量：Mc=1050kg 液压支架重量：Mj=13500kg 计算提升该支架所需最小提升力 Fjmax=（Mj＋Mz）（sinβ＋f1cosβ）g＋MpL0（sinβ＋f2cosβ）g =（13500＋1050）（sin26°＋0.015×cos26°）×10 ＋3.383×500×（sin26°＋0.25×cos26°）×10 =65744.62N＋11215.82N =76.96 KN 其中：sinβ=sin26=0.438 cosβ=cos26=0.899 所以要满足提升能力，使用的绞车提升力必须大于76.96 KN 验算钢丝绳安全系数 ma=Qp/Fjmax =554500/76960 =8.2＞6.5 故所选钢丝绳安全系数满足《煤矿安全规程》第400条规定。
矿井提升机的选型原则
矿井提升机的选型原则 对于年产量大于600kt的大、中型矿井，由于提升煤炭及辅助工作最均较大，一般均设主、副井2套提升设备。主井采用箕斗提升煤炭，副井采用罐笼完成辅助提升任务，如提升矸石、升降入员和下放材料、设备等。矿山机械设备对于年产量小于300kt 的小型矿井，如果仅用1套罐笼提升设备就可以完成全部主、副井的提升仟务时，则采用丨套提升设备是经济的。对于年产量大于1800kt的大型矿井，主井往往需要2套箕斗提升设备，副井除配备1套罐笼提升设备外，多数尚需要设置1套单容器平衡锤系统专门提升矸石。(2) 一般情况下，主井均采用箕斗提升方式。但在特殊条件下，例如矿井生产的煤质品种多，且需分别运送，或是保证煤炭有足够的块度，只好采用罐笼作为主井的提升设备。(3) 为了提高生产率，中型以上的矿井原则上都要采用双钩提升。矿山机械设备如果矿井同时开采水平数过多，采用平衡锤单容器提升方式也是比较方便的。(4) 根据我国H前的实际情况，对于小型矿并，以采用单绳缠绕式提升系统为宜。对于年产量9001ct以上的大甩矿井，以采用多绳摩擦提升系统为宜。矿山机械设备对于中型矿并，如井较浅，可采用单绳缠绕系统；井较深时，也可采用多绳摩擦提升系统，或主井采用单绳箕斗，副井采用多绳摩擦罐笼提升。(5)
矿井若有2个水平，且分前、后期开采时，提升机、井架或井塔等大型固定设备要按最终水平选择。提升容器、钢丝绳和提升电动机根据实际情况也可按第一水平选择，待井筒延伸到第二水平时，另行更换，但电动机以换装一次为宜。(6) 对于斜井，目前应采用单绳缠绕式提升机。(7) 地面生产系统靠近井口时，采用箕斗提升可以简化煤的生产流程；若远离井口，地面尚需一段窄轨铁路运输，应采用罐笼提升。以上所述，仅提出了决定提升方式的一般原则。矿山机械设备在具体的设计工作中，要根据矿井的具体条件，提出若干可行的方案，然后对基建投资、运转费用、技术的先进性诸方面进行技术经济比较，同时还要考虑到我国提升设备的生产和供应情况，才能决定合理的方案。矿山机械设备特别是计算机技术在煤矿的日益广泛应用，为矿井设计和优化设计提供了更为有利的条件。
提升容器使用的注意事项
编号：AQ-JS-07140 ( 安全技术) 单位：_____________________ 审批：_____________________ 日期：_____________________ WORD文档/ A4打印/ 可编辑 提升容器使用的注意事项 Precautions for lifting container
提升容器使用的注意事项 使用备注：技术安全主要是通过对技术和安全本质性的再认识以提高对技术和安全的理解，进而形成更加科学的技术安全观，并在新技术安全观指引下改进安全技术和安全措施，最终达到提高安全性的目的。 提升容器是直接装运煤炭、矸石、人员、材料和设备的工具。按照用途和结构的不同，它可分为箕斗、罐笼、矿车、斜井人车和吊桶五种。下面主要介绍箕斗、罐笼和矿车。 一、箕斗 箕斗是提升煤炭的专用提升容器。按井筒倾角类型，有立井箕斗与斜井箕斗之分。根据卸载方式的不同，分翻转式箕斗和底卸式箕斗。根据提升机的不同，又分单绳与多绳两个系列。箕斗由悬挂装置、斗箱和卸载闸门三部分组成。《煤矿安全规程》第382条规定，箕斗提升必须采用定重装载。 1．立井单绳箕斗 我国煤矿广泛采用固定斗箱底卸式箕斗，闸门采用曲轨连杆下开折页平板结构。图4-5为单绳箕斗结构图，这种闸门结构简单、严密；闸门向上关闭时冲击小；卸载时撤煤少；当煤仓已满，煤未
卸完时，产生卡箕斗而造成断绳的可能性小；由于箕斗闸门的开启主要借助煤的压力，因而卸载时传递到卸载曲轨上的力较小，改善了井架受力状态。这种闸门的缺点是：如果闭锁装置一旦失灵，闸门可能在井筒中自行开启。这样不仅会把煤卸在井筒里，污染风流，增加井筒的清理工作，而且还会撞坏井简装备(如罐道、罐道梁等)，因此必须经常认真检查闭锁装置。 为了克服上述箕斗闸门的缺点，科研人员还研制了插板式闸门和圆板式闸门箕斗。 2．斜井箕斗 斜井箕斗按卸载方式分为前卸式和后卸式两种。煤矿广泛采用后卸式箕斗。它由斗箱、行走轮组、扇形闸门及牵引连接装置等组成。其结构特点是前轮有两种轨距，轮子踏面为台阶状。当卸载时，前轮进入宽轨距的直轨，后轮进入准轨距的曲轨，使箕斗向后倾斜与水平面成50°~55°，扇形闸门借助曲轨打开卸煤。该箕斗结构简单、稳定性好。但是大容量箕斗运行时对轨道冲击严重，线路很难维护，卸载过程中两箕斗自重不平衡，有漏煤现象。
煤矿主提升绞车选型设计
副斜井提升系统设计报告
目录
一、XXX煤矿概况 矿井设计生产能力15万吨，井田面积0.6488km2,剩余可采储量万吨，服务年限年；开采二1煤层，煤层平均厚度6.48m，煤层平均倾角7o；煤尘无爆炸危险性，煤层自燃发火等级Ⅲ级，为不易自燃煤层；瓦斯相对涌出量0.97m3/t，绝对涌出量为4.94 m3/min，属瓦斯矿井；矿井水文地质条件简单，矿井设计正常涌水量30～50m3/h，最大涌水量为150m3/h。采用主、副斜井提升。其中副斜井斜长220m、坡度22度、断面12m2，提升物料及提矸任务，主斜井皮带运输。 二、绞车选型设计 （一）、提升系统概况 XXX提升系统示意图 （二）、设计计算的依据 ＝15t/a,矸石率25%。 1、年生产量A N 2、斜井倾角：β=22° 3、副井斜长220m，根据绞车房的位置，实际提升斜长为L ＝250m。 t 4、工作制度：年工作日br=300天，二班作业，每天净提升时间t＝12小时。 5、提升不均衡系数：C= (有井底煤仓时C=～，无井底煤仓时C=；矿井有两
套提升设备时C=，只有一套提升设备时C=。 6、煤矿提煤与矸时，选用1.0m 3U 型侧翻式矿车。 矿车自身质量：k Q =600kg ； 矿车载煤量：zm Q =1000kg ； 矿车载矸石量：zg Q =1500kg 。 （三）、一次提升量和车组中矿车数的确定 初步确定最大提升速度m ax v ，根据《煤矿安全规程》规定：倾斜井巷内升降人员或用矿车升降货物时，m ax v ≤5m/s ，目前单绳缠绕式提升初步确定最大提升速度。本设计初步确定最大提升速度m ax v =s 。 1、每次提升的持续时间计算 正常加速时段取10s ，正常减速时段取10s ，爬行及抱闸停车时间取5s ，停车换车时间取100s, =?+='2)125263.0(t g L T (s) 2、一次提升量的确定 =?'+= 3600 %251t b T A Ca Q r g N f ）（ (t) 式中 f a ——提升富裕能力，取。 3、计算一次提升矿车数 ==zm Q Q n （辆） 则取矿车数为4辆。 （四）、提升钢丝绳的选择 1、选择计算方法 钢丝绳是矿井设备的重要组成部分，它关系到提升设备的安全可靠地运行；也是矿山钢材消耗量较大的项目之一。正确地选择钢丝绳，不仅有助于矿井的安全生产，而且将可以节约大量的优质钢材。生产矿井几十年来的实践以及国外的经验证明，必须根据不同的工作条件，相应选用不同结构的钢丝绳，才能去得较好的经济效果。斜井提升钢丝绳的磨损是影响钢丝绳寿命的主要因素，因此钢丝
JD-40绞车选型计算
三：附：绞车选型计算 JD-40KW绞车选型计算 1、已知条件： A：开门矿车自身质量及载货量：G=6270kg B：斜坡长度：L=140m，坡度：α=19° C：钢丝绳规格：Φ18.5— 6×7 钢丝绳每米质量：m p=126kg/100m=1.26kg/m D：（1）f1：矿车运行阻力系数：0.015 （2）f2：钢丝绳运行阻力系数：0.2 则： F挂=g·G（sinα+f1sin19°）+g·m p·L（sin19°+f2cos19°） =10×6270（0.33+0.00495）+10×1.26×140（0.33+0.1891） =21001.365+915.6924 =21916.0574N =21.916KN 2、钢丝绳破断拉力校核： 已知：钢丝绳破断拉力F拉≈500×直径×直径 =500×18.5×18.5 =17112.5kg
换算系数λ=0.85 钢丝绳破断拉力总和为： F拉/λ= 85 .05. 17112=201323.5N=201.32KN 即：Φ18.5—6×7钢丝绳的破断拉力总合为：201.32KN。 实际钢丝绳提升安全系数为：201.32KN/21.916KN=9.2 经校核实际钢丝绳的安全系数为9.2，大于《煤矿安全规程》第四百零一条规定的6，故符合标准，可以使用。 3、JD-40绞车的牵引力为29.4KN，实际重物为21.916KN，经对比可选用JD-40型绞车。
调度绞车技术参数 型号牵引力钢丝绳直径容绳量绳速电机功率总重JD-25 18KN 15mm 400m 1.086m/s 25KW 1086Kg JD-40 30KN 20mm 650m 1.373m/s 40KW 2870Kg JD-55 40KN 21.5mm 760m 1.217m/s 55KW
煤矿主提升绞车选型设计
副斜井提升系统设计报告 目录 一、XXX煤矿概况 矿井设计生产能力15万吨，井田面积0.6488km2,剩余可采储量万吨，服务年限年；开采二1煤层，煤层平均厚度6.48m，煤层平均倾角7o；煤尘无爆炸危险性，煤层自燃发火等级Ⅲ级，为不易自燃煤层；瓦斯相对涌出量0.97m3/t，绝对涌出量为4.94 m3/min，属瓦斯矿井；矿井水文地质条件简单，矿井设计正常涌水量30～50m3/h，最大涌水量为150m3/h。采用主、副
斜井提升。其中副斜井斜长220m 、坡度22度、断面12m 2，提升物料及提矸任务，主斜井皮带运输。 二、绞车选型设计 （一）、提升系统概况 XXX 提升系统示意图 （二）、设计计算的依据 1、年生产量A N ＝15t/a,矸石率25%。 2、斜井倾角：β=22° 3、副井斜长220m ，根据绞车房的位置，实际提升斜长为L t ＝250m 。 4、工作制度：年工作日br =300天，二班作业，每天净提升时间t ＝12小时。 5、提升不均衡系数：C= (有井底煤仓时C=～，无井底煤仓时C=；矿井有两套提升设备时C=，只有一套提升设备时C=。 6、煤矿提煤与矸时，选用1.0m 3U 型侧翻式矿车。 矿车自身质量：k Q =600kg ； 矿车载煤量：zm Q =1000kg ； 矿车载矸石量：zg Q =1500kg 。 （三）、一次提升量和车组中矿车数的确定 初步确定最大提升速度m ax v ，根据《煤矿安全规程》规定：倾斜井巷内升降人员或用矿车升降货物时，m ax v ≤5m/s ，目前单绳缠绕式提升初步确定最大提升速度。本设计初步确定最大提升速度m ax v =s 。 1、每次提升的持续时间计算 正常加速时段取10s ，正常减速时段取10s ，爬行及抱闸停车时间取5s ，停车换车时间取100s, =?+='2)125263.0(t g L T (s) 2、一次提升量的确定
绞车选型计算
绞车选型计算 我矿常用的绞车为JD1.0、JD1.6型调度绞车，JH-14、JH20型回柱绞车。 一、绞车牵引力计算 绞车牵引力计算公式： H=9.8[ (Q+Q m)(sinα+f1cosα）+PL（sin α+f2cosα）] 式① H------绞车牵引力，JD1.0型调度绞车取10000N、JD1.6型调度绞车取16000N、JH-14回柱绞车取140000N、JH-20回柱绞车取200000N Q------物料重量，单Kg Q m------车辆重量，支架平板车辆取1030Kg，大轮平板车取1300Kg α-----巷道倾角，单位° P------钢丝绳每米重量，φ15.5mm钢丝绳取1.04Kg/m L------牵引长度，单位m f1------滚动轴承类车辆阻力系数,取0.015 f2------钢丝绳运动时阻力系数，取0.15 将上述参数代入式①，得： H=9.8[ (Q+1300)(sinα+0.015cosα）+1.04L（sinα+0.15cos α）] 式② 根据式②可以求得：坡度为α时，绞车最大牵引重量为： Q={[(H÷9.8)-1.04L（sinα+0.15cosα）]
÷(sinα+0.015cosα）}-1300 Kg 二、钢丝绳强度验算 钢丝绳安全系数m必须大于等于6.5，并正确选择使用钢丝绳夹。 钢丝绳实际安全系数 m=Q z/{9.8[ (Q+Q m)(sinα+f1cosα）+PL（sinα+f2cosα）]} 式③m------钢丝绳安全系数 Q z------钢丝绳最小破断力，调度绞车用φ15.5mm钢丝绳取141000N，回柱绞车用φ21.5mm钢丝绳取 将上述参数代入式③，得： m=Q z/{9.8[ (12500+1300)(sin5.5°+0.015cos5.5°）+1.04×100（sin5.5°+0.15cos5.5°）]} 简化后的公式如下：
斜井提升绞车设计选型资料
第4章斜井提升 4.1斜井串车提升 本章主要介绍平车场双钩串车提升运动学分析与循环周期的计算。 4.1.1平车场双钩串车提升运动学分析 平车场双钩串车提升如图1-1，开始时，在井口平车场空车线上的空串车，由井口推车器以a0加速至 v=1.0m/s的低速，向下推进。同时，井底重串车上提， 全部重串车进入井筒后，绞车以a1加速到最大提升速度v ｍ 。并等速运行，行至 井口。空串车运行到井底时，绞车以a3进行减速运行，使之由v ｍ减至 v，空串 车进入井底车场时，减速、停车。与此同时，井口平车场内的重串车在重车，借助惯性继续前进。行至摘挂钩位置时，摘下重串车挂上空串车，此时，井下也摘挂钩完毕。打开井口空车线上的阻车器，再进行下一个循环。 图4-1 斜井平车场及其速度图
4.1.2斜井串车运动学计算 根据《煤矿安全规程》规定：用矿车升降物料时，最大允许速度v ｍ≤5ｍ/s ，倾斜井巷内升降人员时，其加速度a 1和减速度a 3≤0.5ｍ/s 2。本例初选最大速度 v ｍ=4.7ｍ/s ，初加速度a 0＝0.3ｍ/s 2，主加速度a 1＝0.5ｍ/s 2和主减速度a 3＝0.5ｍ /s 2，车场内速度v 0＝1.0ｍ/s ，各阶段运行速度计算图如图1-2所示 图4-2 各阶段运行速度计算图 4.1.3一次提升循环时间T (1) 速度图中各阶段运行时间及路程计算如下： 重车在井底车场运行阶段 初加速时间 t 01＝ 00a v ＝3 .00.1＝3.33 s 初加速行程 L 01＝02 02a v ＝3 .020.12 ＝1.67 ｍ 等速度行程 L 02＝L D －L 01＝30－1.67＝28.33ｍ 等速度时间 t 02＝ 002v L ＝0 .133 .28＝28.33s
副斜井绞车选型和能力计算(借鉴材料)
副斜井绞车选型和能力计算 概况：副斜井提升设备担负矿井矸石提升，运送材料、设备，升降最大件等辅助提升任务。 1、副斜井井口标高+1084.00m，落底标高+940m（二水平+890 m），倾角23°，斜长368.5m（二水平497 m），井筒上下采用采用平车场，单钩串车提升，提升矸石时每次提升5辆一吨固定车箱式矿车，轨距600mm，每辆矿车自重610 kg，载荷1700kg；装备JK-3.5/31.5E 型单绳缠绕式单滚筒提升机一部，配套1台YBKK560-10型交流变频电动机，电动机710 kW，595r/min,10000V；钢丝绳直径42mm。采用TD型游动天轮，绳槽底圆直径3 m。最大提升速度3.46m/s。 2、副斜井井口车场采用平车场布置，在井口房内配备有操车设备。在井口房内，通过一副对称道岔将井筒内的一条线路变为上行、下行两条线路，上行线路上设置一台逆止器，下行线路上设置一台液压马达销齿推车机和2台液动阻车器。为防止在断绳或矿车跑车时造成事故，在斜井井口设阻车器、逆止器、在变坡点下方略大于1列车长度的地点设置能够防止未连挂的车辆继续往下跑车的挡车栏，井筒中每隔约80m设置1台ZDC30-2.2型防跑车装置，共4套。副斜井井口房面积为30m(长)×9 m（宽）×6.5m（高）。 3、支护 （1）副斜井轨道巷断面：斜巷段净宽4.5m，净高3.45m。 （2）永久支护 副斜井轨道巷采用采用混凝土砌碹支护，砌碹厚度400mm，基岩段采用锚喷支护，喷厚100mm。表土段掘进断面积20.04m2，基岩段
掘进断面积16.61m 2。 一、已知条件： 提升绞车参数： 产品型号：JK-3.5*1.5E 卷筒直径：3500mm 最大静张力：170KN 卷筒宽度：1500mm 钢丝绳最大直径：42mm 最大提升速度：3.6m/s 二、提升机校验 1、设计依据 副斜井井口标高 ＋1084.00m 副斜井井底标高 ＋890.00m 副斜井井筒垂高 194m 副斜井井筒倾角 23° 副斜井井筒斜长 497m 车场型式：地面、井底二水平为平车场。 工作制度：年工作日330天，地面三八工作制，井下四六工作制。 提升量：矸石79.5t/班，水泥、砂石20t/班，锚杆、金属网2t/班，炸药48kg/d ，其它4.5t/班。最大件液压支架重32.5t 。 采用单钩串车提升，提升矸石时每次提升5辆一吨固定车箱式矿车，轨距600mm ，每辆矿车自重610 kg ，载荷1700kg 。 提升液压支架时每次提升1辆平板车，轨距600mm ，平板车自重2000 kg ，载重32500kg 。 2、钢丝绳校验 （1）绳端荷重： 根据：1()(sin cos )Z K d Q n Q Q f g αα=++｛｝ 提升矸石： Qs=45477N
提升机技术参数及设备选型过程
矿井提升机技术参数介绍及设备选型过程 目录 一、提升机相关参数 二、选型过程 三、MA标志查询办法 四、提升系统设计内容与步骤。 五、电机功率选择与校核 一、技术参数 1、卷筒宽度和直径 2、两卷筒中心距 3、最大静张力、最大静张力差 4、钢丝绳直径、绳速 5、提升高度、容绳量 6、减速器速比 7、电机功率、极数、电机型号简介 8、变位质量 JK-2/2JK-2提升机技术参数表 1、卷筒宽度和直径 卷筒直径：提升机卷筒上第一层钢丝绳中心到卷筒中心距离的2倍。 绞车卷筒的直径为：卷筒缠绳表面到卷筒中心距离的2倍。 二者概念有差别，相差1根钢丝绳的直径。 卷筒宽度：卷筒两个挡绳板内侧直间的距离。 卷筒直径和宽度决定了卷筒使用钢丝绳的最大直径和容绳量 2、最大静张力和最大静张力差 JK-2型提升机的最大静张力161KN，2JK-2型绞车的最大静张力和最大静张力差分别为61KN、40KN。 钢丝绳的张力，也就是钢丝绳的拉力。在单钩提升时，滚筒上只有一根钢丝绳，其拉力主要由提升容器、钢丝绳、提升载荷的重力构成。拉力最大值在天轮的切点处，载荷越大、井筒越深、容器重量越大钢丝绳的拉力就越大。最大静张力是针对提升机而言的，是强度允许的，滚筒上最大的拉力值 双钩提升时，滚筒上有两条钢丝绳，重载钢丝绳的拉力大，轻载钢丝绳的拉力小，两根钢丝绳拉力的差值就是静张力差。最大静张力差就是静张力差的最大值，是绞车强度所允许的，滚筒上两根钢丝绳拉力差的最大值。 通过以上分析，我们可以这样来理解二者。 对于单滚筒绞车，只有最大静张力，没有最大静张力差。最大静张力就是绞车强度所允许的容器、钢丝绳、提升载荷自重的总和。单位为重力单位：KN，最
提升容器使用的注意事项
提升容器使用的注意事项 提升容器是直接装运煤炭、矸石、人员、材料和设备的工具。按照用途和结构的不同，它可分为箕斗、罐笼、矿车、斜井人车和吊桶五种。下面主要介绍箕斗、罐笼和矿车。 一、箕斗 箕斗是提升煤炭的专用提升容器。按井筒倾角类型，有立井箕斗与斜井箕斗之分。根据卸载方式的不同，分翻转式箕斗和底卸式箕斗。根据提升机的不同，又分单绳与多绳两个系列。箕斗由悬挂装置、斗箱和卸载闸门三部分组成。《煤矿安全规程》第382条规定，箕斗提升必须采用定重装载。 1．立井单绳箕斗 我国煤矿广泛采用固定斗箱底卸式箕斗，闸门采用曲轨连杆下开折页平板结构。图4-5为单绳箕斗结构图，这种闸门结构简单、严密；闸门向上关闭时冲击小；卸载时撤煤少；当煤仓已满，煤未卸完时，产生卡箕斗而造成断绳的可能性小；由于箕斗闸门的开启主要借助煤的压力，因而卸载时传递到卸载曲轨上的力较小，改善了井架受力状态。这种闸门的缺点是：如果闭锁装置一旦失灵，闸门可能在井筒中自行开启。这样不仅会把煤卸在井筒里，污染风流，增加井筒的清理工作，而且还会撞坏井简装备(如罐道、罐道梁等)，因此必须经常认
真检查闭锁装置。 为了克服上述箕斗闸门的缺点，科研人员还研制了插板式闸门和圆板式闸门箕斗。 2．斜井箕斗 斜井箕斗按卸载方式分为前卸式和后卸式两种。煤矿广泛采用后卸式箕斗。它由斗箱、行走轮组、扇形闸门及牵引连接装置等组成。其结构特点是前轮有两种轨距，轮子踏面为台阶状。当卸载时，前轮进入宽轨距的直轨，后轮进入准轨距的曲轨，使箕斗向后倾斜与水平面成50°~55°，扇形闸门借助曲轨打开卸煤。该箕斗结构简单、稳定性好。但是大容量箕斗运行时对轨道冲击严重，线路很难维护，卸载过程中两箕斗自重不平衡，有漏煤现象。 二、罐笼 (一)普通罐笼 普通罐笼为多用途的提升容器，它既可以提升煤炭和矸石，也可以升降人员、运送材料和设备。罐笼主要用于副井提升，也可用于小型矿井的主井提升。我国煤矿使用的罐笼主要是立井单绳普通罐笼和立井多绳罐笼、翻转罐笼和斜井用罐笼。
绞车选型计算验算全套
绞车提升能力计算 （1）已知条件： 巷道斜长：L=60m 巷道最大倾角：β=8° 矿车阻力系数：f1=0.015 钢丝绳阻力系数：f2=0.15 选用直径为15.5mm钢丝绳钢丝绳单位质量：P=0.94kg/m 破断拉力总和为：Qp=152000N 斜巷提升钢丝绳安全系数不小于6.5 JD-1.6型调度绞车最大牵引力为16kN。 G0—平板车自重1240Kg. G1—平板车载量，支架取17500Kg. （2）绞车提升最大牵引力 根据公式求得牵引力为： F=（G0+G1）（sinβ+f1cosβ）×g +p×L（sinβ+f2cosβ）×g =（1240+17500）（sin8°+0.015×cos8°）×9.8+0.94×60（sin8°+0.15cos8°）×9.8 =18740×0.154×9.8+56.4×0.29 =28282.4+158.9 =28441.3 n 所以绞车提放支架牵引力为28441.3n约28KN，则该绞车最大牵引力为16kn，所以无法保证支架的提升。 根据以上公式可求得调度绞车最大提升物件的重量 G=F-PL(sinβ+f2cosβ) g/（sinβ+f1cosβ）g ={16000-0.94×60×（sin8°+0.15×cos8°）×
9.8}/（sin8°+0.015×cos8°）×9.8 =（16000-160.3）/1.5 =10559.8kg （3）绞车提放车数计算： n =F/（G0+G1）（sinβ+f1cosβ）×g+p×L（sinβ+f2cosβ）×g =16000/（1240+17500）×（sin8°+0.015×cos8°）×9.8+ 0.94×60×（sin8°+0.15×cos8°）×9.8 =16000/28441.3 =0.56 n取整数n=0车 （4）钢丝绳安全系数验算： 提升最大牵引力为28.3kN，JD-25型调度绞车牵引力为16kN，绞车无法满足要求。 钢丝绳安全系数验算： M=Qp/F =152000/28441.3 =5.37＞6.5 所以钢丝绳选用不合格。吊装钢丝绳的选择和计算 1.主要计算参数： 吊点间水平距离：6150mm 吊装钢丝绳仰角：600
提升机选型计算
绞车提升能力计算 已知：α=25o L=960M f1= f2= n=7 每米钢丝绳mP= ，车皮重600kg, 煤重850kg, 矸石重1600kg（1350KG）已知：电动机型号JR127-6型，电机额定功率Ne 185KW,滚筒直径2m,二级传动系数y=,过负荷系数∮，提升机最大提升速度V=*2（滚筒直径）*979(转速)÷（60*30传动比）=s。 一、绳端负荷： 求 Qj（提6个煤车） Qj=n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o) =6*(850+600)+*+960**+* =37190 + 12093 =49283N 提4个矸石车时： Qj = n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o) =4*(1600+600)**（+*）+960***（ + * ）=37617 + 12093 =49710 N 提5个矸石车时： Qj = n .g（Sin25o+f1COS25o）+ .g (Sin25o+f2 COS25o) =5*(1600+600)**（+*）+960***（ + * ）=47022 + 12093 =59115 N 钢丝绳安全系数校验：
1、提6个煤车时，查表得出6*7FC ,公称强度1700Mpa钢丝 绳破断拉力总和为,所以钢丝绳安全系数：÷ = ＞符合《煤矿安全规程》要求。 2、提4个矸石车时，查表得出6*7FC ,公称强度1700Mpa钢 丝绳破断拉力总和为,所以钢丝绳安全系数：÷ = ＞符合《煤矿安全规程》要求。 3、提5个矸石车时，查表得出6*7FC ,公称强度1700Mpa钢 丝绳破断拉力总和为, ,所以钢丝绳安全系数：÷ = ＜，不符合《煤矿安全规程》要求。 一、电动机初选（按4个矸石车）： Ns =Fc * Vmax / （1000 * Y） = 49710* /（1000 * ） =204KW 选JR127-6型电动机 P=185KW, Ie=350A , Y= ，cos∮=, λ=, U2e=254V, I2e=462A, GD2=49kg/m2，Nd =980r/min, 所以Vmax = ∏D. Nd / 60t =*2*980/60*30=s 二、提升电动机变位质量 1、电动机 Gd =(Gd2)2、Dg2 = 49 *302/22=11025 2、天轮取Gt = 200KG 3、提升机变位质量Gj = 8200KG 4、钢丝绳变位质量Pk .Lk = *960 = 2043kg ∑G = Qj + Gt +Gd + Gj = +200 +11025 +8200=
调度绞车选型设计计算书
丁家梁煤矿一煤运输顺槽绞车选型设计计算书 编制： 审核： 审批： 日期：
调度绞车选型设计 一、主要参数： 1、 使用地点相关参数： 使用地点：一煤运输顺槽 使用地点斜巷倾角（β） 分四段，第一段倾角按最大20°考虑，其余平均按10°考虑。 使用地点斜巷长度（L ） 900m ，分三段，第一段为250米，第二段为200米，第三段为200米，第四段为250米； 绞车绳端载荷（包括平板车自身重量和设备重量）（W ）11000 kg ； 二、钢丝绳的选取 1、钢丝绳重量的计算（第一段 长度L=250米，倾角按最大坡度20°） 由下列计算公式计算钢丝绳重量 126 W sin f cos )q (sin f cos )11000sin200.015cos 20)167010250(sin200.15cos 20)9.8 6.59450 b L g m ββσββρ +≥-+???+?=?-?+???o o o o （（ =1.47Kg/m 式中W ：绳端载荷（包括平板车自身重量和设备重量），kg g ：重力加速度，9.8m/s ; β：斜巷中产生最大拉力处的倾角，取20°; f1：平板在轨道上运行时的实测阻力系数，采用0.015； f2：钢丝绳在运行中的实测阻力系数，采用0.15； q ：钢丝绳单位长度的质量，Kg/m ；
L ：使用地点斜巷长度，250m; b σ：钢丝绳的公称抗拉强度，取1670×106N/㎡； ρ：钢丝绳的密度，取9450Kg/m 3 m:钢丝绳的安全系数，取6.5； 计算得钢丝绳每米重量为1.47Kg/m, 查GB8919-2006 重要用途钢丝绳，选取钢丝绳参数如下： 钢丝绳直径（φ）：20mm ； 钢丝绳每米重量（q ）：1.47Kg/m ； 钢丝绳公称公称抗拉强度：1670MPa 钢丝绳最小破断拉力总和（Q ）：267KN 。 由此可得，第一段选用钢丝绳型号为6×19S+FC-20 2、第二、三、四段（长度按250米计算，倾角按平均10度计算） 由下列计算公式计算钢丝绳重量 126 W sin f cos )q (sin f cos )11000sin100.015cos10)167010250(sin100.15cos10)9.8 6.59450 b L g m ββσββρ +≥-+???+?=?-?+???o o o o （（ =1.22Kg/m 查GB8919-2006 重要用途钢丝绳，选取钢丝绳参数如下： 钢丝绳直径（φ）：18mm ； 钢丝绳每米重量（q ）：1.19Kg/m ； 钢丝绳公称公称抗拉强度：1670MPa 钢丝绳最小破断拉力总和（Q ）：217KN 。