AAO单体计算模板
AAO设计自动计算
1 m2 8
0.00047 m3/s 404 40.4 m
出水总线长
L
66 m
AAO
设计参数
判断是否可采用AAO 反应池尺寸
堰顶间距 水头损失 BOD污泥负荷 污泥龄 水利停留时间 回流污泥浓度 污泥回流比 混合液悬浮固体浓度 混合液内回流比
容积 总水力停留时间 厌氧：缺氧：好氧 厌氧池水力停留时间 缺氧池水力停留时间 好氧池水力停留时间 厌氧池容积 缺氧池容积 好氧池容积 好氧段总氮负荷 厌氧段总磷负荷 污泥增值系数 污泥自身氧化率 降解有机物污泥增殖 不可降解及惰性悬浮物 沉淀 剩余污泥量
有效水深 缓冲层高度 泥斗高度 沉淀池底部落差 沉淀池总高度 每人每日污泥量 设计人口数 两次清除污泥时间间隔 污泥部分所需的容积
泥斗高度 污泥斗容积 池底径向坡度 沉淀池底部落差 污泥斗以上圆锥体部分污 泥容积
污泥总容积
中心进水管 出水堰
径深比
管内流速 管径 穿孔流速 穿孔面积
潜孔个数
潜孔水头损失 单堰流量 出水堰总数 出水总堰长
排泥管径
n
4
q
1.5 m3/（m2·h）
t
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ2h
F 227.43056 m2
D 17.017112 m
h2
3m
r1
1.1 m
r2
0.5 m
h5
0.6 m
8～11 h
10000 mg/L
50%
3333.3333 mg/L
167%
10 >8
0.025 <0.06
10000 m3
9.6 h
1
1
(完整word版)AAO工艺设计计算
4.2 设计计算本工艺是采用池体单建的方式，各个池子根据厌氧—好氧-缺氧活性污泥法污水处理工程技术规范［20］进行设计计算。
4.2。
1 厌氧池设计计算（1）池体设计计算 a 。
反应池总容积(4—1）式中：t p —— 厌氧池水力停留时间，h ； Q -— 污水设计水量，m 3/d ； V p —— 厌氧池容积，m 3；3150024200008.1m V p =⨯=b.反应池总面积h VA =(4-2)式中：A --——--反应池总面积，2m ; h —---——反应池有效水深,m ；取4m 237541500m A ==c 。
单组反应池有效面积NAA =1 (4—3） 式中:1A -—--—-每座厌氧池面积，2m ;N —----—厌氧池个数,个；21m 5.1872375==A d.反应池总深设超高为h 1=1。
0m ，则反应池总深为：mH 0.50.10.4h h 1=+=+=e 。
反应池尺寸 mm m H L B 57.1115⨯⨯=⨯⨯（2）进、出水管设计24Q t V p p ⨯=s m Q Q /204.02408.023max 1===sm Q Q /408.034.02.12.13max max '=⨯==()11Q R R Q i ++=321)2(gmb Q H =a 。
进水设计进水管设计流量s m Q /34.03max =，安全系数为1。
2 故分两条管道，则每条管道流量为: 管道流速v = 1。
4m/s ，则进水管理论管径为：mm m Q 429429.04.1204.044d 1==⨯⨯==ππν（4—4）取进水管管径DN=450mm 。
反应池采用潜孔进水，孔口面积21v Q F =（4—5） 式中：F ———--—每座反应池所需孔口面积,2m ；2v —-——-—孔口流速（m/s)，一般采用0。
2—1.5s m /,本设计取2v =0。
2s m /202.12.0204.0m F ==设每个孔口尺寸为0.5×0.5m,则孔口数为(4—6）式中：n --—---每座曝气池所需孔口数，个； f —————-每个孔口的面积,2m ;个个，取508.45.05.002.1==⨯=n nb 。
AAO生化池计算书
n
=
tp
=
四、 好氧池容积 1、 以硝化反应计算 反应池中氨氮浓度
硝化作用中氮的半速率常数
15℃时硝化菌最大比生长率 硝化菌比生长率 设计泥龄安全系数 硝化需要最小泥龄 实际取值设计泥龄 好氧池容积 好氧池停留时间 2、 按有机物降解的污泥负荷计算 好氧池容积
Na
=
KN
=
=
μ=
F
=
θco
=
θco' =
有机氮+氨氮+硝态氮
有机氮+氨氮+硝态氮 ηTN=（Nti-Nte）/Nti 有机氮+氨氮，生活污水TKN≈TN,进水硝态氮很 少 有机氮+氨氮,假设有机氮完全转化为氨氮 氨氮 氨氮
采用0.03～0.06kgNO3-N/(kgMLSS·d) kde(t)=kde(20)*1.08（t-20）
△XV=y*Yt*[Q(Si-Se)/1000] △N=Nti-Nte-n1*△XV △Nt=△N*Q/1000 Vn=[Q(Nki-Nte)/1000-n1△XV]/kde(t)X Vn=△Nt/（kde(t)*X*y）
参照6.10.3，进水中不可降解污泥，即悬浮固 体的污泥转化率无试验资料时采用0.5～ 0.7gMLSS/gSS △X=YQ(Si-Se)/1000-KdVXV+fQ(SSo-SSe)/1000
99.2～99.7％ 污泥贮池停留时间：一般0.5～2.0h m=△X/[Q(Si-Se)/1000)]，剩余污泥产率，活 性污泥法去除1kgBOD产生污泥0.4-0.6kg污泥， 生物膜法为0.3-0.45，生物转盘为0.25
6.06
℃ ℃ m Pa mg/l mg/l m ×105Pa
AAO工艺设计计算
1（一）、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算：（1）、设计水量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。
Q K Q •=式中：Q ——设计水量，m 3/d ； Q ——日平均水量，m 3/d ；K ——变化系数；（2）、确定设计污泥龄C θ需反硝化的硝态氮浓度为ee 0-)S -.05(S 0-N N N O =式中：N——进水总氮浓度，mg/L ； 0S ——进水BOD 值【1】，mg/L ； eS ——出水BOD 值，mg/L ； eN ——出水总氮浓度，mg/L ； 反硝化速率计算0S N K O de =计算出de K 值后查下表选取相应的V V D /值，再查下表取得Cθ值。
反硝化设计参数表（T=10~12℃）反硝化工艺设缺氧区的反硝化间歇或同步反硝化V V D /(C cd θ/θ))/(k 3de kgBOD gNO K 0.20 0.11 0.06 0.300.130.090.40 0.14 0.12 0.500.150.15（3）、计算污泥产率系数Y 【2】]072.1θ17.01072.1θ102.0-6.075.0[)15-()15-(00T C T C S X K Y •+•+=式中：Y ——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ；K ——修正系数，取9.0=K ； 0X ——进水SS 值mg/L;T ——设计水温，与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进行污泥负荷核算：)-(θ00e C S S S Y S L •=式中：SL ——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS •d)。
活性污泥工艺的最小污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d处理目标污水处理厂规模BOD ≤1200kg/dBOD ≥6000kg/d最小泥龄建议泥龄最小泥龄建议泥龄有硝化 5 6 4 5 无硝化 10 11 8 9 有硝化反硝化2.0/=V V D 12.5 13.8 10 11.3 3.0/=V V D14.315.711.412.94.0/=V V D 16.7 18.3 13.3 155.0/=V V D20221618有硝化、反硝化，污泥稳定25 25（4）、确定MLSS(X)MLSS(X)取值通过查下表可得。
AAO设计计算书-污泥负荷法(包括曝气风量计算)
1、判断是否可以用AAO法COD/TN7.11符合要求>8TP/BOD50.02符合要求<0.06符合要求2、有关设计参数BOD5污泥负荷N kgBOD5/(kgMLSS·d)0.07污泥容积负荷F=N*X kgBOD5/(m3·d)0.21回流污泥浓度 X R mg/l6000污泥池浓度99.4%混合液悬浮固体浓度 X mg/l3000污泥回流比 R=X/(X R-X)100%TN去除率ηN=（TN0-Tn e）/TN0*100%66.67%混合液回流比 R内=ηN/(1-ηN)*100%200.00%3、反应池容积VV=QS0/(N*X) m32857.14反应池总水力停留时间t=V/Q h22.86各段水力停留时间和容积：厌氧：缺氧：好氧=1:1:3厌氧池水力停留时间 h 4.57池容V厌 m3571.4缺氧池水力停留时间 h 4.57池容V缺 m3571.4好氧池水力停留时间 h13.71池容V好 m31714.34、校核氮磷负荷 kgTN/(kgMLSS·d)好氧段总氮负荷=Q·TN0/（X·V好）0.026符合要求＜0.05厌氧段总磷负荷=Q·TP0/（X·V厌）0.007符合要求＜0.065、剩余污泥量△X，kg/d△X=Px+Ps kg/d372Px=Y·Q(S0-S e)-k d·V·X v42污泥增殖系数Y0.6污泥自身氧化率k d0.05Ps=Q(X0-X e)*50%3306、碱度校核剩余碱度S ALK1=进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产126.70>100生碱度+去除BOD5产生碱度进水碱度 mg/l280每日用于合成的总氮=0.124*Px 5.21用于合成的总氮量 1.74被氧化的氨氮=进水总氮-出水氨氮-用于合成的总38.26氮量所需脱硝量=进水总氮-出水总氮-用于合成的总氮28.26量需还原的硝酸盐氮量=Q*所需脱销量/100084.797、曝气系统设计计算设计需氧量AOR=D1+D2-D3 kgO2/d1089.83碳化需氧量D1=Q（S0-S）/(1-e-0.23×5)-1.42Px804.29出水所含溶解性BOD5 S=Se-1.42*0.7*Xe（1-e-3.210.23×5）硝化需氧量D2=4.6Q（N0-Ne）-4.6*0.124*Px528.04反硝化脱氮产氧量D3=2.86N T242.51N T=Q*所需脱销量84.79最大需氧量AORmax=变化系数*AOR kgO2/d1416.78标准需氧量SOR=AOR*Cs（20）/[α*（βρCsm(t)-2205.17CL)*1.024(T-20)] kgO2/dCs（20）/[α*（βρCsm(t)-CL)*1.024(T-20)] 2.02最大时标准需氧量SORmax kgO2/d2866.73好氧池平均曝气量 m3/min25.52汽水比12.25 8、污泥龄的计算θc=MLSS*V/△X d23.04按污泥负荷计算:V=24L j Q/(1000F W N W)。
废水工艺计算AAO
A/A/O 工艺 生 物 处 理 池 设 计 计 算1. 基 本 数 据1.1 流 量日 平 均 流 量 Qav = cu m / d日 最 小 流 量 Qmin = cu m / d日 变 化 系 数 Kz =日 最 大 流 量 Qmax = 65000cu m / d设 计 日 流 量 Q = 50000cu m / d1.3 参 数 选 取1.3.1 运 行 参 数△ 生 物 池 中 活 性 污 泥 浓 度 Xvss =△挥发活性组份比例 fvss =( 一 般 0.7 ~ 0.8 )△ 混 合 液 回 流 比 R =1.3.2 碳 氧 化 工 艺 参 数△ 污 泥 理 论 产 泥 系 数 Y =△20℃ 时污泥自身氧化系数 Kd20 =( 范 围 0.04 ~ 0.075 , 一 般 0.06 )1.3.3 硝 化 工 艺 参 数△ 硝 化 菌 在 15℃ 时 的 最 大 比 生 长 速 率μ△ 好 氧 池 中 溶 解 氧 浓 度 DO =△ NH4-N 的 饱 和 常 数 8 ℃KN = 10^( 0.051 * T - 1.158 ) =△ 硝 化 菌 理 论 产 率 系 数 Yn =△20℃时硝化菌自身氧化系数 KdN20 =△ 氧 的 饱 和 常 数 Ko =1.3.4 反 硝 化 工 艺 参 数△ 在 20℃ 时 的 反 硝 化 速 率△ 厌 氧 池 溶 解 氧 浓 度 DOn =1.3.5 除 磷 工 艺 参 数△2 好 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )2.1 参 数 修 正污 水 的 最 低 平 均 水 温 Tmin =8 ℃△ 污 泥 自 身 氧 化 系 数 Kd 修 正Kd(Tmin) = Kd20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 0.028 1 / d△ 硝 化 菌 最 大 比 生 长 速 率 μm 修 正μm = μm(15) * e^[0.098*(Tmin - 15)] * [1 - 0.833*(7.2 - PH)] * [DO / (Ko +DO)]= 0.132 1 / d△ 硝 化 菌 自 身 氧 化 系 数 Kd N 修 正KdN(Tmin) = KdN20 * 1.05 ^ ( Tmin - 20) = 0.022 1 / d2.2 计 算 设 计 泥 龄2.2.1 最 大 基 质 利 用 率 k' = μm / Yn = 0.88 1 / d2.2.2 泥 龄 计 算△ 最 小 硝 化 泥 龄 tcmin由 公 式 : 1 / tcmin = Yn * k' - kdN 得 : tcmin = 1 / ( Yn * k' - kdN )tcmin 1 / ( Yn * k' - kdN) =9.16 d△ 设 计 泥 龄 tc = SF * tcmin =16.5 d2.3 污 泥 负 荷2.3.1 硝 化 污 泥 负 荷 Un由 公 式 : 1 / tc= Yn * Un - kdN 得 : Un = (1 / tc + kdN ) / YnUn = ( 1 / tc + kdN ) / Yn =0.55mgNH4-N/(mgMLVSS*d )2.3.2 出 水 氨 氮 浓 度 Ne由 公 式 : Un = k' * Ne / (Kn + Ne) 得 : Ne = Un * Kn / ( k' - Un)Ne = Un * Kn / ( k' - Un ) =0.30 mg / l2.3.3 碳 氧 化 污 泥 负 荷 Us由 公 式 : 1 / tc= Y * Us - kd 得 : Us = (1 / tc + kd ) / YUs = ( 1 / tc + kd ) / Y =0.15mgBOD/(mgMLVSS*d )2.4 好 氧 池 容 积2.4.1 BOD 氧 化 要 求 水 力 停 留 时 间tb = ( So' - Se ) / ( Us * Xvss * f ) =0.68 d =16.43 h f为VSS中可好氧生物降解部分所占比例取 f =88.74%2.4.1 硝 化 要 求 水 力 停 留 时 间△ BOD5 表 观 产 率 系 数Yobs = Y / ( 1 + Kd * tc )=0.41 mgVSS / mgBOD5△ 硝 化 细 菌 在 微 生 物 中 的 百 分 比 fn硝 化 的 氨 氮 量 Nd=TN0-0.122*Yobs*(So'-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs =31.2 mg / l 硝 化 菌 百 分 比 fn=Yn*Nd/(Yabs*(So'-Se)+Yn*Nd+0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs)=0.066△ 硝 化 水 力 停 留 时 间 tntn = (TNo-0.122*Yobs*(S0'-Se)-Ne-0.016*Kd*tc*(So'-Se)*Yobs ) / ( Usn * X * fn )=0.48 d =11.5 h2.4.2 好 氧 池 水 力 停 留 时 间 选 定 t =16.43 h2.4.3 好 氧 池 容 积 Va = Q * t / 24 =34230.3 cu m2.5 排 泥 量 计 算△ 污 泥 有 机 部 分 产 量 W1 = Yobs * ( So - Se ) * Q / 1000 =3907.29 kg / d △ 污 泥 内 源 衰 减 残 留 物 量 W2 = f P * Kd * tc * W1 =358.54 kg / d △ 污 泥 惰 性 部 分 产 量 W3 = η6500.0 kg / d总 悬 浮 物 TSS 惰 性 组 份 比 例 ηss 取137.2 kg / d △ 活性污泥总产量 W '=W1+W2+W3+W4-SSe*Q/1000 =10903.0 kg / d =10.9 t / d △ 污 泥 的 综 合 产 率 W ' / [(So - Se) * Q / 1000) = 1.15kgDS/kgBOD△ 活性污泥挥发性组分中活性部分所占比例 f = W1 / (W1+W2+W4) =88.74%2.6 污 泥 中 MLVSS 比 例 fvss'= ( W1/fvss ) / W =0.3584 选 定0.362.7 污 泥 中 MLSS X = MLVSS / fvss =实际污泥负荷0.0555kgBOD/kgSS.d实际污泥龄校核 tc' =15.70d2.8 污 泥 体 积取 活 性 污 泥 含 水 率 p =99.0%污 泥 浓 度 Nw =10.0kg/m3污 泥 体 积 Vs = W/Nw =1090m3/d =21.6l/s (14 hr)99.00%109077.8821.694.00%181.712.98 3.680.00%54.5 3.89 1.1每公斤干泥加混凝剂 PAM0.004kgPAM/kg干泥加药量43.61kg/d = 3.115kg/h2.10 生物池容积计算2.10.1 A/A/O生物池生物池总容积 V =45264.5m3 总停留时间 T =21.73hr设计水深 H1= 5.5m系列数 S=2系列单渠道宽度 B1 =9m单系列生物池面积A1=4115.0m2单系列生物池长度L1=457.2m缺氧区长度 L2=0m曝气池总长度 L3=457.2m 取L3=460m单系列曝气池分格数4格单格曝气池长度 L4=115m曝气池超高 H2=0.5m曝气池总高 H=6m缺氧段容积 V1 =8950.9m3每系列缺氧段长度 L4=90.4m 取L4=92m厌氧段容积 V2 =2083.3m3每系列厌氧段长度 L5=取L4=23m生物池总容积校核 Vt=45540m3 系统总污泥龄计算 Tt =20.88d 2.11 二沉池辐流式沉淀池设计有效水深 H1= 3.5m3 缺 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )3.1 参 数 修 正污 水 的 最 低 平 均 水 温 Tmin 8 ℃△ 反 硝 化 速 率 UDN 修 正UDN = UDN(20) * 1.09 ^ (Tmin - 20) * (1 - DOn) = 0.0332mgNO3-N/mg MLVSS*d3.2 反 硝 化 池 容 积 Vdn△ 反 硝 化 氮 量 NDenitNDenit = TNo - TNe - 0.12*W1/Q*1000 =10.6 mg / l( TNe 为 设 计 值)△ 容 积 VdnVdn = NDenit / ( UDN * Xvss ) =0.18 d = 4.30 h V =8950.9 cu m△ 综 合 回 流 比 (R+r) = NDenit / TNe = 0.534 厌 氧 池 设 计 计 算 ( 按 低 温 情 况 计 算 )4.1 参 数 修 正4.2 厌 氧 区 容 积 Vp = Q * tan / 24 =厌氧区名义水力停留时间 tan =4.3 厌氧区实际水力停留时间 tant = 24 * Vp / [(1+r) * Q] =0.7 hr( 满 足 要 求 )4.4 厌 氧 区 释 放 出PO4－P 浓 度 CP1△ PO4-P 释 放 速 率 系 数 kp = 0.0236 * So - 0.036 = 4.68mgP/gMLSS*hr △ CP1 = CPo + kp * tant * X / 1000 =18.1 mg / l4.5 好 氧 区 出 水 PO4－P 浓 度 CP2△ PO4-P 吸 收 速 率 系 数 ku , 取0.5 l / gMLSS*hr△ 好 氧 区 实 际 水 力 停 留 时 间 t2 = t / (1 + r + R) = 4.69 hr△ 由 公 式 ln( Cp1 / Cp2) = ku * X * t2 / 1000得 : Cp2 = Cp1 * exp( - ku * X * t2 /1000) =0.27 mg/l4.6 校 核 好 氧 区 出 水 总 磷 浓 度 TPeTPe = ( CP2 + 0.055 ) / 0.671 =0.49 mg/l4.7 校 核 污 泥 含 磷 率 PxPx = ( TPo - TPe ) * Q / ( W * 1000) = 5.77%基 本 满 足 要 求5 需 氧 量 计 算6 曝 气 器 计 算5.1 有 机 物 碳 化 需 氧 量 O2－cO2-c = 1.47 * Q * (So-Se) / 1000 - 1.42*W1 =8416.6 kgO2 / d式 中：<> BODu/BOD5 = 1.47<> 理 论 上 微 生 物 自 身 氧 化 的 好 氧 量 1.42 kgO2/kgVSS5.2 硝 化 需 氧 量 O2-nO2-n = 4.6 * [ Q * ( TNo - Ne ) - 0.12*W1 ] =6973.3 kgO2 / d式 中：<> 微 生 物 细 胞 中 N 的 比 例 为 14 / 113 = 0.12 kgN / kgVSS5.3 反 硝 化 可 利 用 氧 O2-dnO2-dn = 2.86 * [ Q * ( TNo - TNe ) / 1000 - 0.12*W1*fvss ] =2390.656 kgO2 / d( TNe 使用要求值20mg/l )5.4 总 需 氧 量 O2 = O2_c + O2_n - O2_dn =12999.3kgO2/d =13.0 t O2 / d5.5 去 除 每 公 斤 BOD5 的 需 氧 量 = O2 * 1000 / [ Q * ( So - Se )] = 1.37kgO2/kgBOD6 曝 气 器 计 算6.1 基 础 数 据6.1.1 实际传氧速率N (AOR)12999.3kgO2/d =541.6kgO2/h6.1.2 污水剩余DO 值 (DO)2.0mg/L 6.1.3 标准状态下清水中饱和溶解氧 (C S ,20度)9.17mg/L 6.1.4 当地海拔高度2800m 6.1.5 当地大气压P a (kPa) (见给排水手册一P81页)7.36mH2O =72.13Kpa6.1.6 污水温度(T)高温16度低温6.1.7 T 温度时清水饱和溶解氧 (简明排水设计手册P6页)9.95mg/L6.1.8 T、P a 时清水饱和溶解氧 (C SW )7.086.1.9 空气中含氧量占平原地区比值74.10%6.2 计 算－C 0)×1.024(T －20)/C S0=f×N－E A )/79+21(1－E A )(O t /42+P b /2P a )N 0/(P×η)η)0/(0.3E A )鼓风机选用2台144.938.接触池8.1池容取接触时间 t' =30min接触池容积 V' =1042m3取接触池数 n' =2座取接触池深 h = 5.0m取单接触池宽W =10m设计单接触池长L =13.0m 取 L=度 接触池实际容积 V =2000m3mg/L8.2 出水加氯量取每方水加液氯5g Cl2/t水出水加氯量为250kg Cl2/d =×(βC。
AAO工艺设计计算
1、缺氧池、好氧池(曝气池)的设计计算： （1）、设计水量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和水力停留时间都较长，设计水量应按照最高日流量计算。
Q K Q •=式中：Q ——设计水量，m 3/d ； Q ——日平均水量，m 3/d ；K ——变化系数；（2）、确定设计污泥龄C θ需反硝化的硝态氮浓度为e e 0-)S -.05(S 0-N N N O =式中：N ——进水总氮浓度，mg/L ；0S ——进水BOD 值【1】，mg/L ；e S ——出水BOD 值，mg/L ； e N ——出水总氮浓度，mg/L ； 反硝化速率计算S N K Ode =计算出de K 值后查下表选取相应的V V D /值，再查下表取得C θ值。
反硝化设计参数表（T=10~12℃）反硝化工艺设缺氧区的反硝化间歇或同步反硝化V V D /(C cd θ/θ))/(k 3de kgBOD gNO K0.20 0.11 0.06 0.30 0.13 0.09 0.40 0.14 0.12 0.500.150.15（3）、计算污泥产率系数Y 【2】]072.1θ17.01072.1θ102.0-6.075.0[)15-()15-(00T C T C S X K Y •+•+= 式中：Y ——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ； K ——修正系数，取9.0=K ；0X ——进水SS 值mg/L;T ——设计水温，与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进行污泥负荷核算：)-(θ00e C S S S Y S L •=式中：S L ——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS •d)。
活性污泥工艺的最小污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d处理目标污水处理厂规模BOD ≤1200kg/dBOD ≥6000kg/d最小泥龄建议泥龄最小泥龄建议泥龄有硝化 5645无硝化 10 11 8 9 有硝化反硝化2.0/=V V D 12.5 13.8 10 11.3 3.0/=V V D 14.3 15.7 11.4 12.9 4.0/=V V D 16.7 18.3 13.3 15 5.0/=V V D20 22 16 18 有硝化、反硝化，污泥稳定2525（4）、确定MLSS(X)MLSS(X)取值通过查下表可得。
AAO工艺设计计算
AAO⼯艺设计计算1、缺氧池、好氧池(曝⽓池)的设计计算：（1）、设计⽔量的计算由于硝化和反硝化的污泥龄和⽔⼒停留时间都较长，设计⽔量应按照最⾼⽇流量计算。
Q K Q ?=式中：Q ——设计⽔量，m 3/d ； Q ——⽇平均⽔量，m 3/d ；K ——变化系数；（2）、确定设计污泥龄C θ需反硝化的硝态氮浓度为e e 0-)S -.05(S 0-N N N O =式中：N ——进⽔总氮浓度，mg/L ；0S ——进⽔BOD 值【1】，mg/L ； e S ——出⽔BOD 值，mg/L ； e N ——出⽔总氮浓度，mg/L ；反硝化速率计算S N K Ode =计算出de K 值后查下表选取相应的V V D /值，再查下表取得C θ值。
反硝化设计参数表（T=10~12℃）（3）、计算污泥产率系数Y 【2】]072.1θ17.01072.1θ102.0-6.075.0[)15-()15-(00T C T C S X K Y ?+?+= 式中：Y ——污泥产率系数，kgSS/kgBOD ； K ——修正系数，取9.0=K ；0X ——进⽔SS 值mg/L;T ——设计⽔温，与污泥龄计算取相同数值。
然后按下式进⾏污泥负荷核算：)-(θ00e C S S S Y S L ?=式中：S L——污泥负荷，我国规范推荐取值范围为0.2~0.4kgBOD/(kgMLSS ?d)。
活性污泥⼯艺的最⼩污泥龄和建议污泥龄表（T=10℃）【3】单位：d（4）、确定MLSS(X)MLSS(X)取值通过查下表可得。
反应池MLSS 取值范围取定MLSS(X)值后，应⽤污泥回流⽐R 反复核算XX XR R -=310007.0E R t SVIX ×?= 式中：R ——污泥回流⽐，不⼤于150%；E t ——浓缩时间，其取值参见下表。
浓缩时间取值范围（5）、计算反应池容积XS S Y Q V e C 1000)-(θ240=计算出反应池容积V 后，即可根据V V D /的⽐值分别计算出缺氧反应池和好氧反应池的容积。
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设计参数表2- 3 A2/O工艺设计参数及规定设计计算（1）有关设计参数BOD 5污泥负荷为N = [kgBOD 5/(kgMLSS·d)] 回流污泥浓度 X R =7200 mg/L 污泥回流比 R = 100% 混合液悬浮固体浓度 36007200%1001%1001=+=+=Xr R R Xmg/L TN 去除率60%=502050100%× TN TN -TN η0e 0TN -==混合液回流比150%=%601%60100%× ηTN -1 ηR TN 内-== }有效水深取h = 4m (2) 反应池容积 NXSe S Q V )(0-=式中V ——反应池容积，m3； S0——进水BOD 值，mg/L ； Se ——出水BOD 值，mg/L ；由设计资料得，S0=175mg/L ，Se=15mg/L ， 则： 39.14700360013.0)15175(43000m V =⨯-⨯=≈15000m3(3) 反应池总水力停留时间()()h d Q V t 37.8349.04300015000====(设计缺氧：厌氧：好氧= 1 : 1 : 3 则各段水力停留时间为： 缺氧区：×1/(1+1+3)=； 厌氧区：×1/(1+1+3)=； 好氧区：×3/(1+1+3)=； 则各段池容为：缺氧区：15000×1/(1+1+3)=3000m3 厌氧区：15000×1/(1+1+3)=3000m3 好氧区：15000×3/(1+1+3)=9000m3（4）校核氮磷负荷￥05.0046.0900036005043000<⨯⨯=＝＝好氧段总氮负荷好XV QTNkgTN/ 故符合要求06.005.0300036001543000<⨯⨯=＝＝厌氧段总氮负荷厌XV QTP kgTN/ 符合要求(5）剩余污泥量 每日生成的污泥量Q S S Y W e a )(1-=式中：1W ―每日生成的污泥量，g/d ；Y ―污泥的产率系数，一般采用~；^a S ―进水BOD5浓度，mg/L ； e S ―出水BOD5浓度，mg/L ； Q―进水量，取平均流量。
设计中Q=43000m3/d ，e S =15mg/L ，175=a S mg/L ，Y=；则：344043000)015.0175.0(5.01=⨯-⨯=W kg/d每日消耗的污泥量V X K W V d =2式中：2W ―每日由于内源呼吸而消耗掉的污泥量，g/d ；d K ―内源呼吸速度，1/d ；一般采用~；V X ―有机活性污泥浓度，mg/L ；《2700360075.0=⨯==fX X V mg/LV ―A 2/O 反应池的有效容积，m 3； 设计中取d K =；则：283500015000270007.02=⨯⨯=W g/d=2835kg/d1.不可生物降解和惰性的的悬浮物量进入A2/O 池的污水中，不可生物降解和惰性的悬浮物量3W 约占总SS 的30%，即：Q P P W e a %30)(3⨯-= 式中：a P ―进水SS 浓度，mg/L ；e P ―出水SS 浓度，mg/L ；Q―进水流量，m 3/d ；~本设计中a P =260mg/L ，e P =10mg/L ，Q=43000m 3/d ，则：322500043000%30)10260(3=⨯⨯-=W g/d=3225kg/d4.剩余污泥产量321W W W W +-=式中：W ―每日剩余污泥产量，kg/d ；3830322528353440=+-=W kg/d污泥的含水率按%计，则剩余污泥量75.478)992.01(10003830)992.01(1000=-⨯=-=W q m 3/d5.污泥龄WVXt s =：式中：s t ―污泥龄，d ；X ―污泥浓度，g/L ；10.1438306.315000=⨯=s t d ，在10~30d 范围内，符合要求。
（6）反应池尺寸反应池总体积V=3000×5=15000m3设反应池2组，单组池容积 V 单＝V/2=15000/2=7500 m3 有效水深 h ＝单组有效面积 S 单＝V 单/h ＝7500/＝1875 ㎡ 采用5廊道式推流式反应池，廊道宽 b ＝！单组反应池长度57.530.751875B S L 单=⨯==m 校核： 1.75=4.07.0=h b (满足 1~2)7.65=7.053.57=b L （满足5~10） 取超高为，则反应池总高 H ＝+＝ m （7）反应池进、出水系统和水头损失计算 A.进水管单组反应池进水管设计流量1Q =()s m Q mzx3299.02.12=⨯ 式中——安全系数 管道流速v=s ；管道过水断面积A=1Q /V ==&管径d=()m A69.037.044=⨯=ππ取进水管管径DN600mm 。
v=s ，1000i= B.回流污泥管单组反应池回流污泥管设计流量：s m Q R Q R /299.02.12498.012.123=⨯⨯=⨯⨯= 式中——安全系数 管道流速 v=s ；A=1Q /V ==管径d=πA4=π⨯⨯8.037.04=(m)取回流污泥管管径DN700mm 。
C.进水井$进水孔过流量：()()598.02.12498.0112.1212=⨯⨯+=⨯+=Q R Q m 3/s孔口流速 v= m/s ；孔口过水断面积 22997.06.0/598.0/m V Q A === 孔口尺寸取为 m×；孔口底部距进水井底部。
进水井平面尺寸取为× m，深度为。
D.出水堰及出水井 按矩形堰流量公式计算：2323386.1242.0bH H gb Q ==式中 3Q =2Q =()s m 3！b ——堰宽，b=8m ；H ——堰上水头，m 。
()m b Q H 117.0886.1598.086.132323=⎪⎭⎫ ⎝⎛⨯=⎪⎭⎫ ⎝⎛=出水孔过流量4Q =3Q =s 孔口流速v= m/s ；孔口过水断面积 22997.06.0/598.0/m V Q A ===孔口尺寸取为×，孔口底部距进水井底部。
出水井平面尺寸取为×，深度为4m 。
E.出水管反应池出水管设计流量5Q =3Q =()s m 3…管道流速v=s ； 管道过水断面A=()25748.08.0598.0m v Q == 管径d=πA4=()m 976.0748.04=⨯π取出水管管径DN1000mm ；查表得v=s ，1000i= 校核管道流速v=()s m A Q 76.00.14598.025=⨯=πF.水头损失计算 (8)曝气系统设计计算 A.设计需氧量AORAOR=去除5BOD 需氧量－剩余污泥中u BOD 氧当量+N NH -3硝化需氧量－剩余污泥中N NH -3的氧当量－反硝化脱氮产氧量Px=×43000×——生成的污泥量与内源呼吸作用而分解污泥量的差值（kg/d)；·碳化需氧量()XPe S S Q D 42.11523.001---=⨯-=()123542.11015.0175.043000523.0⨯---⨯⨯-e()d kgO 215.8314=硝化需氧量()X e P N N Q D ⨯⨯--=00024.126.46.4=×43000×－－×％×1235 =5934－=()d kgO 2反硝化脱氮产生的氧量3D =T N 86.2.w N =()cd k S S Y θ+-1124.00()kt e e TSS TSSVSSS S --⨯⨯-=142.1 式中 N T ——需还原的硝酸盐氮量，kg/d ；N w ——微生物同化作用去除的总氮，kg/d ； S ——出水所含溶解性BOD 5浓度，mg/L ； Y ——污泥产率系数，kgVSS/kgBOD 5，取Y=； K d ——内源代谢系数，d -1，取K d =； θc ——固体停留时间，d ，θc =。
则 ()523.01107.042.19⨯--⨯⨯⨯-=e S=（L mg ）【()L mg N w /50.65.1005.01151755.0124.0=⨯+-⨯⨯= 被氧化的NH 3-N=进水总氮量－出水氨氮量－用于合成的总氮量=50－20－=（L mg ）则需还原的硝酸盐氮量 N T =43000×÷1000=（d kg ）D 3==× =2890（d kgO 2）总需氧量 28906.522915.8314321-+=-+=D D D AOR=（d kgO 2） =（h kgO 2）最大需氧量与平均需氧量之比为，则*75.106534.14.1max ⨯==R AOR=（d kgO 2） =（h kgO 2）去除1kgBOD 5的需氧量 =()S S Q AOR-0=()015.0175.04300075.10653-⨯=kgBOD 5B.标准需氧量采用鼓风曝气，微孔曝气器。
曝气器敷设于池底，距池底淹没深度，氧转移效率A E =20％，计算温度T=25℃,将实际需氧量AOR 换算成标准状态下的需氧量SOR 。
()()()()2020024.1-⨯-•=T L T sm s C C C AOR SOR βρα式中 ρ——气压调整系数，510013.1⨯=所在地区实际气压ρ，工程所在地区实际大气压为a 510013.1P ⨯，故ρ=1~L C ——曝气池内平均溶解氧，取L C =2L mg ；β——污水中饱和溶解氧与清水中饱和溶解氧之比，取；()20s C ——水温20℃时清水中溶解氧的饱和度，L mg ，查表得()20s C =L mg ；α——污水传氧速率与清水传氧速率之比，取；()T sm C ——设计水温T℃时好氧反应池中平均溶解氧的饱和度，L mg ，查表得()25sm C =L mg 。
空气扩散器出口处绝对压力为：b P =P+3108.9⨯H式中 H ——空气扩散器的安装深度，m ；b P =510⨯+3108.9⨯×=510⨯（a P ）.空气离开好氧反应池时氧的百分比：()()000054.1710012179121=⨯-+-=A A t E E O 好氧反应池中平均溶解氧饱和度：()()⎪⎭⎫ ⎝⎛+⨯=4210066.252525t b s sm O p C C =⎪⎪⎭⎫⎝⎛+⨯⨯⨯4254.1710066.210385.138.855=（L mg ）标准需氧量为：SOR=()()2025024.1212.9195.082.017.975.10653-⨯-⨯⨯⨯=SOR =（d kgO 2） =（h kgO 2）|相应最大时标准需氧量：98.222294.1max ==SOR SOR （d kgO 2）=（h kgO 2）好氧反应池平均时供气量：()h m E SOR G A S 38.11026100203.061.6611003.0=⨯⨯=⨯=最大时供气量：()m G G S s 3max 6.154374.1==C.所需空气压力p （相对压力）h h h h h p ∆++++=4321式中 21h h +——供风管道沿程与局部阻力之和，取21h h +=；"3h ——曝气器淹没水头，3h =；4h ——曝气器阻力，取4h =；h ∆——富余水头，h ∆=p=+++=(m)D.曝气器数量计算（以单组反应池计算）按供养能力计算所需曝气器数量。