第15章 钢结构及钢结构材料
2_15钢结构紧固件连接施工工艺
钢结构紧固件连接施工工艺1 一般规定1.1 本章适用于钢结构工程制作和安装中的普通紧固件（永久性连接用普通螺栓、射钉、自攻螺钉及拉铆钉等）连接以及高强螺栓（扭剪型高强度螺栓、大六角头高强度螺栓、钢网架螺栓球节点用高强度螺栓）连接工程的施工及验收。
1.2 螺栓按照性能等级分3.6、4.6、4.8、5.6、5.8、6.8、8.8、9.8、10.9等十个等级，其中8.8级以上（含8.8级）螺栓材质为低合金钢或中碳钢并经热处理（淬火、回火），通称为高强度螺栓；8.8级以下（承压型不含8.8级）通称普通螺栓。
1.3 普通螺栓按照形式可分为六角头螺栓、双头螺栓、沉头螺栓等；按制作精度可分为A、B、C三个等级，A、B级为精制螺栓，C级为粗制螺栓，除特殊注明外，一般即为普通粗制C级螺栓。
1.4 高强度螺栓连接按其受力状况，可分为摩擦型连接、承压型连接等几种类型，其中摩擦型连接是目前承重钢结构广泛采用的基本连接形式。
高强度螺栓根据使用性能、方法、部位不同可分为大六角头高强度螺栓和扭剪型高强度螺栓两种。
1.5 紧固件连接方式、性能等级由设计确定。
紧固标准件由制造厂生产配套供货。
工程项目部质检员组织现场验收、复验。
项目部材料员负责分类存放。
1.6 紧固连接件的摩擦面处理一般在制造厂进行。
2 施工准备2.1 技术准备1.认真熟悉施工图纸，做好图纸会审和施工技术交底。
2.应针对高强度螺栓连接编制专门的作业指导书，指导施工。
2.2 材料准备螺栓和与之配套的螺母、垫圈、拉铆钉、射钉、自攻螺钉、高强度螺栓连接副、被连接的钢部（构）件。
2.3 主要机具活动扳手、呆扳手、梅花扳手、套筒扳手、内六角扳手、专用扳手和圆头锤、电动自攻枪、拉铆枪、射钉枪、电动扭矩扳手及控制仪、手动扭矩扳手、手工扳手、钢丝刷、冲子、锤子等。
2.4 作业条件1.施工图纸必须经过设计交底。
2.检查螺栓孔的孔径尺寸，孔边毛刺必须清除掉。
3.紧固件的连接钢板应紧固密贴，外观排列整齐，应清除飞边、毛刺、焊接飞溅物。
《钢结构设计规范》_(GB50017-)之欧阳数创编
钢结构设计规范第一章总则第 1.0.1条为在钢结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策，做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量，特制定本规范。
第 1.0.2条本规范适用于工业与民用房屋和一般构筑物的钢结构设计。
第 1.0.3条本规范的设计原则是根据《建筑结构设计统一标准》(CBJ68-84)）制订的。
第 1.0.4条设计钢结构时，应从工程实际情况出发，合理选用材料、结构方案和构造措施，满足结构在运输、安装和使用过程中的强度、稳定性和刚度要求，宜优先采用定型的和标准化的结构和构件，减少制作、安装工作量，符合防火要求，注意结构的抗腐蚀性能。
第 1.0.5条在钢结构设计图纸和钢材订货文件中，应注明所采用的钢号（对普通碳素钢尚应包括钢类、炉种、脱氧程度等）、连接材料的型号（或钢号）和对钢材所要求的机械性能和化学成分的附加保证项目。
此外，在钢结构设计图纸中还应注明所要求的焊缝质量级别（焊缝质量级别的检验标准应符合国家现行《钢结构工程施工及验收规范》）。
第 1.0.6条对有特殊设计要求和在特殊情况下的钢结构设计，尚应符合国家现行有关规范的要求。
第二章材料第 2.0.1条承重结构的钢材，应根据结构的重要性、荷载特征、连接方法、工作温度等不同情况选择其钢号和材质。
承重结构的钢材宜采用平炉或氧气转炉3号钢（沸腾钢或镇静钢）、16Mn钢、16Mnq钢、15MnV钢或15MnVq钢，其质量应分别符合现行标准《普通碳素结构钢技术条件》、《低合金结构钢技术条件》和《桥梁用碳素钢及普通低合金钢钢板技术条件》的规定。
第 2.0.2条下列情况的承重结构不宜采用3号沸腾钢:一、焊接结构：重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，冬季计算温度等于或低于－20℃时的轻、中级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构，以及冬季计算温度等于或低于－30℃时的其它承重结构。
二、非焊接结构：冬季计算温度等于或低于－20℃时的重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构。
钢结构工施工合同(15份范本)
钢结构工施工合同（15份范本）名目第1篇钢结构工程施工承包合同最新第2篇承包钢结构工程施工合同第3篇厂房钢结构工程承包施工合同第4篇钢结构工程施工安全责任合同书第5篇钢结构工程施工合同新第6篇小型钢结构工程施工合同第7篇钢结构工程施工承包合同第8篇钢结构工程施工安全责任合同第9篇钢结构工程施工通用版合同第10篇钢结构工程施工合同1 第11篇钢结构工程施工安全责任合同（二）第12篇钢结构工程施工合同第13篇钢结构工程施工合同书第14篇建筑工程钢结构工程施工承包合同第15篇钢结构工程施工承包合同范本最新【第1篇】钢结构工程施工承包合同最新发包方（以下简称甲方）：住址：承包方（以下简称乙方）：住址：依据《中华人民共和国民法典》和《建筑安装工程承包合同条例》及有关规定，甲方将_________________项目的_____________工程交由乙方承包，为明确双方在施工过程中的权利、义务和经济责任，经双方协商同意签订本合同。
一、工程概况1、工程名称：__________________________2、工程地点：__________________________3、承包范围：4、承包内容：5、工程造价：6、支付方式：7、工程质量：二、施工预备1、甲方：（1）_____月______日前做好建筑红线以外的“三通”，负责红线外进场道路的修理。
（2）_____月______日前，负责接通施工现场总的施工用水源、电源、变压器（包括水表、配电板），应满意施工用水、用电量的需要。
做好红线以内场地平整，拆迁障碍物的资料。
（3）合同签订后______天内供应完整的施工图_份，施工技术资料2、乙方：（1）负责施工区域的临时道路、临时设施、水电管线的铺设、管理、使用和修理工作；（2）组织施工管理人员和材料、施工机械进场；三、工程期限1、工程工期为______天（日历天），自__________年______月______日开工至__________年______月______日竣工验收2、开工前______天，乙方向甲方发出开工通知书。
《钢结构》期末考试／试题库(含答案)解读
钢结构期末考试题型（汇集）一、选择题1.反应钢材的最大抗拉能力的是（ D ）。
A．比例极限 B. 弹性极限 C. 屈服强度 D .极限强度2.钢材的冷弯试验是判别钢材（ C ）的指标。
A.强度B.塑性C.塑性及冶金质量 D .韧性及可焊性3.在构件发生断裂破坏前，有明显先兆的情况是（ B ）的典型特征A.脆性破坏B.塑性破坏C.强度破坏D.失稳破坏4.结构工程中使用钢材的塑性指标，目前最主要用（）表示。
A .流幅 B. 冲击韧性 C .可焊性 D. 伸长率5.产生焊接残余应力的主要因素之一是（C ）A. 钢材的塑性太低B. 钢材的弹性模量太大C .焊接时热量分布不均匀 D. 焊缝的厚度太小6.在构件发生断裂破坏前，有明显先兆的情况是（ B ）的典型特征。
A脆性破坏 B塑性破坏 C强度破坏 D失稳破坏7.同类钢种的钢板，厚度越大（）。
A.强度越低B.塑性越好C.韧性越好D.内部构造缺陷越少8.钢结构具有良好的抗震性能是因为（ C ）。
A.钢材的强度高B.钢结构的质量轻C.钢材良好的吸能能力和延性D.钢结构的材质均匀9.钢材经历了应变硬化应变强化之后（ A ）。
A. 强度提高B.塑性提高C. 冷弯性能提高D. 可焊性提高10.摩擦型高强度螺栓抗剪能力是依靠（）。
A.栓杆的预拉力B.栓杆的抗剪能力C.被连接板件间的摩擦力D.栓杆被连接板件间的挤压力11.下列梁不必验算整体稳定的是（D ）。
A.焊接工字形截面B.箱形截面梁C.型钢梁D.有刚性铺板的梁12.对直接承受动荷载的钢梁，其工作阶段为（）。
A.弹性阶段B.弹塑性阶段C.塑性阶段D.强化阶段13．下列螺栓破坏属于构造破坏的是（ B ）。
A.钢板被拉坏B.钢板被剪坏C.螺栓被剪坏D.螺栓被拉坏14．在钢结构连接中，常取焊条型号与焊件强度相适应，对Q345钢构件，焊条宜采用（ B ）。
A . E43型B . E50型C . E55型 D. 前三种均可15．某角焊缝T 形连接的两块钢板厚度分别为8mm 和10mm ，合适的焊角尺寸为（ B ）。
钢结构工程施工合同15篇
钢结构工程施工合同15篇篇1甲方（发包方）：__________________乙方（承包方）：__________________根据《中华人民共和国合同法》及其他有关法律法规，甲乙双方在平等、自愿、公平、诚实信用的原则基础上，就甲方委托乙方进行钢结构工程施工事宜，达成如下协议：一、工程概况1. 工程名称：__________________钢结构工程。
2. 工程地点：__________________。
3. 承包范围：钢结构制作与安装工程，包括但不限于钢结构构件的预制、运输、安装及防火涂料施工等。
二、合同工期与进度安排1. 工程开工日期：______年______月______日。
2. 工程竣工日期：______年______月______日。
3. 进度安排：乙方应根据甲方提供的进度计划编制详细施工方案，并确保按计划完成。
如有特殊情况需调整进度计划，应提前与甲方协商并取得同意。
三、合同价款与支付方式1. 工程总价：人民币______元（大写：______元整）。
该总价包括但不限于材料费、人工费、运输费、税费等所有费用。
具体价格明细详见附件一。
2. 支付方式：合同签订后，甲方按以下比例向乙方支付款项：（1）合同签订后______日内支付工程总价的______%作为预付款；（2）钢结构构件安装完成______%后支付工程总价的______%；（3）工程竣工并经甲方验收合格后支付剩余款项。
3. 乙方应在收到款项后提供合法有效的发票。
四、工程质量与验收标准1. 乙方应严格按照国家相关规范、标准进行设计、制作和安装，确保工程质量。
2. 甲方在工程竣工后有权对工程质量进行验收，验收标准按照国家相关规范、标准执行。
3. 如工程质量不符合约定，甲方有权要求乙方返工或整改，直至符合约定为止。
五、安全施工与文明施工1. 乙方应严格遵守安全生产法律法规，制定安全措施，确保施工现场安全。
2. 乙方应按规定设置警示标志，并采取必要的安全防护措施。
钢结构工程施工质量验收规范(GB50205-2001)
UDC中华人民共和国国家标准P GB 50205—2001钢结构工程施工质量验收规范Code for acceptance of construction quality of steel structures2002—01—10 发布 2002—03—01 实施 中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局中华人民共和国建设部联合发布中华人民共和国国家标准钢结构工程施工质量验收规范Code for acceptance of construction quality of steel structuresGB50205—2001主编部门:中华人民共和国建设部批准部门:中华人民共和国建设部实行日期:2002年3月1日关于发布国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》的通知建标[2002]11号根据我部“关于印发《二○○○至二○○一年度工程建设国家标准制订、修订计划》的通知”(建标[2001]87号)的要求，由冶金工业部建筑研究总院会同有关单位共同修订的《钢结构工程施工质量验收规范》，经有关部门会审，批准为国家标准，编号为GB50205—2001，自2002年3月1日起施行。
其中，4.2.1、4.3.1、4.4.1、5.2.2、5.2.4、6.3.1、8.3.1、10.3.4、11.3.5、12.3.4、14.2.2、14.3.3为强制性条文，必须严格执行。
原《钢结构工程施工及验收规范》GB50205—95和《钢结构工程质量检验评定标准》GB50221—95同时废止。
本规范由建设部负责管理和对强制性条文的解释，冶金工业部建筑研究总院负责具体技术内容的解释，建设部标准定额研究所组织中国计划出版社出版发行。
中华人民共和国建设部二○○二年一月十日前言本规范是根据中华人民共和国建设部建标[2001]87号文“关于印发《二○○○至二○○一年度工程建设国家标准制定、修订计划》的通知”的要求，由冶金工业部建筑研究总院会同有关单位共同对原《钢结构工程施工及验收规范》GB5020595和《钢结构工程质量检验评定标准》GB50221—95修订而成的。
钢结构设计标准重大变化
17钢标的修订,除对03钢规的条文进行必要的修订、增补之外,主要完成了下面两项工作：1形成设计规范; 03钢规及以前的钢规,基本上属于母规性质,即主要用于规定钢材强度和构件验算,缺乏对结构体系层面的设计规定和结构抗震设计内容,不能直接成为用于设计的结构规范;本次修订加入结构体系和抗震设计内容,使17钢标能够直接用于常用钢结构体系的设计;2引入用于钢结构稳定设计的直接分析法,并与欧标、美标、中国香港钢规的直接分析法保持同步,使钢结构的稳定设计更安全、更经济;1 各章主要内容17 钢标适用于工业与民用建筑和一般构筑物的钢结构设计;经过历届编制人的努力,钢规已成为钢结构业内专业最权威、应用最广泛的规范;因此本次钢标的修订也力求在房屋之外的其他领域,如铁路、公路、港口、水利等方面解决技术层面的共性问题,以促进钢结构行业的发展;明确了无支撑框架、强支撑框架的定义,规范了支撑结构、框架－支撑结构体系,增加了用于抗震设计的构件塑性耗能区的定义;给出了钢结构两种地震工况的验算方法,即 GB 50010—2010建筑抗震设计规范简称“抗规”的多遇地震设计法和17钢标的设防烈度地震设计法,后者具体验算方法见第17章;这就指明了钢结构的抗震设计既可以按抗规的方法,也可以按第17 章的抗震性能化设计方法;截面板件宽厚比是为第 17 章抗震设计准备的基本资料,可以说这是中国规范第一次系统地梳理了板件宽厚比;对于欧规的 S1—S4 截面,17钢标将压弯和受弯构件的截面分成 S1—S5 五类截面;17钢标S1 、S2 为塑性截面,S4 为弹性截面,S3 为中国规范特有的考虑一定塑性发展的弹塑性截面,S5 为薄柔截面;17 钢标将材料独立成章,为今后新材料的应用做准备;本次虽仅增加了 Q460 和Q345GJ 两种钢材,但做了大量工作;以可靠性指标为基础,通过大量构件的几何不定性、材料不定性和计算模式不定性的试验分析和现场构件数据统计工作,并结合以往钢规的计算模式不定性成果,得到了本次用于修订的抗力分项系数;应当看到,经过十几年钢结构产业的发展,我国的建筑用钢质量水平有了很大提高;但从抗力分项系数的角度讲,并不尽如人意;由于材料不定性中屈服强度的变异系数的增大,使得本次修订得到的抗力分项系数有所增大：Q235 由增大到 , Q345—Q420 由增大到～不同板厚, 新增 Q460 钢的抗力分项系数为～不同板厚;对于目前的抗力分项系数计算方法,有两点值得注意;一是求解麻烦,需要做大量的试验和检测工作,这也限制了作为规范引进新钢种的速度;二是抗力分项系数的统计方法使其极大依赖钢材屈服强度的离散程度,每次统计值都不稳定;考虑到抗力分项系数在左右,因此可以参照欧美的做法,比如规定抗力分项系数为 ,然后反推对钢材强度的离散性要求;如采用这种方法可大大简化抗力分项系数的确定过程,方便引入新钢种;本章为直接分析法;作为一阶弹性分析与计算长度法的一个替代方法,直接分析法已纳入欧美、中国香港规范,并有取代前者成为钢结构稳定计算方法的趋势;一阶分析方法依赖于计算长度,03 钢规的计算长度系数是在特定条件下推导出来的;实际上,构件的计算长度与结构体系、荷载情况、约束条件均有关系,并不是一个定值;直接分析法准确考虑结构计算的诸多因素,并引入结构和构件的初始缺陷和残余应力,将稳定计算统一到原本的强度计算上来;从试设计及欧美相关的研究来看,P－Δ－Δ０二阶分析从工程角度看效果会更好一些;在此基础上,以计算长度系数为进行构件的稳定性计算,避免了计算长度系数确定的诸多难题,可以得到满意的结果;P－Δ－δ含Δ０、δ０直接分析法由于具体操作时δ０的取法不便,使得此方法在实际应用上会遇到一定的困难;应当看到,二阶效应法和直接分析法因为要直接考虑二阶效应,因而不能用传统的线性分析方法进行,需采用迭代方法进行几何非线性求解;而对于直接分析法,如何编制一个高效的非线性计算软件直接决定了这种方法的应用前景;目前,香港地区的 Nida 软件在这方面居领先地位,很好地解决了这个问题;直接分析法还可以应用于地震工况的计算,这时应采用时程法进行考虑几何非线性的结构动力弹性或弹塑性分析;构件的受弯、轴心受力和压弯拉弯是传统章节;03 钢规已很好完成了这三类构件的设计和计算方法,本次修订没有做大的调整;将有支撑框架分为强支撑结构和弱支撑结构,是 03钢规的一个创新;考虑到实际应用情况很少设计成弱支撑框架,因此这次取消了该类框架;另外,强支撑框架的判别式过于理论化,争议较多,这次做了系数的调整但仍加以保留;随着二阶分析计算方法的普及,建议今后采用二阶分析法或直接分析法进行钢结构稳定设计, 这时计算长度系数取 ;纯钢板剪力墙作为一种性能良好的水平受力构件,与支撑相比有其独特的适用性;考虑到钢板的稳定问题,这次仅引入带加劲肋的钢板墙;目前国内应用钢板墙的典型工程是320 m 高的天津津塔,但其对施工安装要求较高,目前钢板墙并未得到大量应用;塑性设计属求结构极限承载力问题,具有理论依据,但作为设计方法缺少可靠度方面的论证;17 钢标采用弯矩调幅设计方法,具有塑性设计含义,且从概念上易为设计者所接受;对超静定梁可以进行调幅,包括框架梁和连续梁;对于地震工况,只允许对重力荷载进行调幅;将连接独立成章,对各种钢结构连接进行梳理,并为今后该章内容的发展打下基础;17 钢标连接的计算式沿用 03 钢规,没有做大的调整;近年来在海外项目的工程实践中发现,我国有些强度指标如高强螺栓的预紧力、抗剪承载力等较国外标准低不少;这方面属于基本性能的研究;考虑到 03 钢规的指标很多是来源于 88 钢规乃至 74 钢规的数据,而当时情况下钢材的强度、施工水平等与现在不能同日而语;因此今后有必要在吸收国外先进技术的基础上,对这些公式进行梳理和修订;节点独立成章,也是为以后对节点的全面、系统、深入的研究打基础;在柱脚一节,将外露式、外包式、埋入式和插入式柱脚进行了系统梳理,便于设计人员选用;特别是着重介绍了已广泛用于冶金厂房的钢结构插入式柱脚,可以为其他行业的应用所借鉴;钢管结构的广泛应用使得需要对其相贯节点的设计进行全面研究,包括圆钢管和矩形钢管;相贯节点因其受力机理的特殊性,难于像钢结构的其他强度验算一样,由一个理论公式考虑各种因素推出实用公式,而是基本基于试验得到;在全面进行相贯节点理论分析和试验研究的基础上,17 钢标提出了一整套非加劲的节点承载力计算式;承载力公式综合考虑了节点屈曲、屈服、支杆强度等因素,是以试验为依据的,为管桁架强节点弱杆件的设计提供了保证;对于交错搭接节点中被搭接支杆不易施焊的情况,17 钢标也做了详尽分析,给出了诸如低烈度抗震区可不施焊的建议;对于不满足节点承载力要求的非加劲相贯节点,可以采用设置加劲肋的方法处理;考虑混凝土与钢梁的组合作用能节省用钢量;本章的组合梁强度计算按塑性理论,挠度和连续梁端部裂缝计算按弹性理论;前者考虑混凝土开裂的刚度折减,后者考虑弯矩调幅作用;组合梁按栓钉的抗剪能力分为完全抗剪组合和部分抗剪组合;前者的栓钉数量能完全承担混凝土与钢梁界面的剪力传递;基于此,推导出完全组合梁和部分组合梁的正弯矩区和负弯矩区的承载力计算式;从正弯矩区的位置可以看出,这套塑性计算式适用于非地震区,因此更加适用于次梁包括简支梁和连续梁;另外,第 6 节给出了按完全抗剪连接得到的混凝土梁纵向传递栓钉抗剪力的计算式;可以看到,组合梁的计算基于塑性理论,是一个完整体系;在应用时要特别注意适用条件,合理应用;考虑造价等原因,用钢管混凝土柱代替钢柱已成为一种常规做法;因此 17 钢标将钢管混凝土柱作为一种常规构件列入;这种构件的承载力计算及相关构造要求见其他有关规范、规程、标准;疲劳计算适用于应力循环次数超过 5 万次的情况;17 钢标采用 S-N 曲线以应力幅考虑疲劳问题,分两个步骤判断构件的疲劳;第一步进行初步判断,以 1亿次的疲劳截止限值进行验算;如果不满足,对常幅疲劳,按应力循环次数分段验算；对变幅疲劳,按折算幅进行 200 万次容许应力幅验算;低温冷脆是钢材的特征之一;在中国寒冷地区近年来也曾发生了多起因钢材低温脆断的结构事故;17 钢标要求低温情况下一般为－20 ℃以下应进行防脆断设计,并从构造上给出了具体要求;对于具体的防脆断计算方法,如断裂力学和损伤力学方法,需要在下一步的工作中加以引入和完善;钢结构抗震性能好,不仅仅表现在材料延性好,还在于它的地震作用小;因此,如何将钢材的强度和延性合理地进行组合搭配,即采用高延性、低承载力或低延性、高承载力的结构,是钢结构抗震设计的关键;17 钢标采用以抗震设防烈度为基础的钢结构抗震设计方法,采用性能系数考虑结构的承载力与延性关系,以截面板件宽厚比等级考虑构件的延性;对钢框架结构、支撑结构、框架－支撑结构的抗震设计做出了全面系统的规定,使以性能系数和构件延性为基础的设防烈度抗震设计方法走向应用;采用基于性能的钢结构设防烈度抗震设计方法进行抗震设计,对于高烈度区的高层结构,采用低承载力高延性的设计方法,以结构和构件的延性耗能抵抗强震作用,使结构设计更安全;对于低烈度区的低层结构,采用高承载力低延性的设计方法,利用地震作用小、不为控制设计工况的特点,降低构件的延性要求,使结构设计更合理;钢结构防护含抗火设计、防腐、隔热;钢结构的抗火设计,与 GB 51249—2017 建筑钢结构防火技术规范相联系,后者采用抗火性能化设计,使防火设计更趋于合理;钢结构防腐蚀设计,要根据使用环境和维护条件等因素,采用可行的防腐蚀方法,包括涂料、耐候钢、阴极保护、镀锌铝等;钢结构的隔热设计,要将高温环境作为一种持久工况,对高温下钢结构进行隔热保护或考虑高温下材料性能的降低进行结构设计;2017最新版钢结构设计规范主要修订内容如下：1“术语和符号第2章”删除了原规范中关于强度的术语,增加了本次规范新增内容的术语;2“基本设计规定第3章”增加了“结构体系”和“截面板件宽厚比等级”,“材料选用”及“设计指标”内容移入新章节“材料第4章”,关于结构计算内容移入新章节“结构分析及稳定性设计第5章”,“构造要求原第8章”中制作、运输及安装的原则性规定并入本章;3“受弯构件的计算原第4章”改为“受弯构件第6章”,增加了腹板开孔的内容,“构造要求”中与梁设计相关的内容移入本章;4“轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算原第5章”改为“轴心受力构件第7章”及“拉弯、压弯构件第8章”两章,“构造要求原第8章”中与柱设计相关的内容移入第7章;5“疲劳计算原第6章”改为“疲劳计算及防脆断设计第16章”增加了简便快速验算疲劳强度的方法,“构造要求原第8章”中“提高寒冷地区结构抗脆断能力的要求”移入本章,并增加了抗脆断设计的补充规定;6“连接计算原第7章”改为“连接第11章”及“节点第12章”两章,“构造要求原第8章”中有关焊接及螺栓连接的内容并入11章、柱脚内容并入12章;7“构造要求原第8章”中的条文根据其内容,分别并入相关各章;8“塑性设计原第9章”改为“塑性及弯矩调幅设计第10章”,改变了塑性设计思路,采用内力重分配的思路进行设计;9“钢管结构原第10章”改为“钢管连接节点第13章”,丰富了计算的节点连接型式,另外,增加了节点刚度判定的内容;10“钢与混凝土组合梁原第11章现第14章”,补充了纵向抗剪设计内容,删除了与弯筋连接件有关的内容;11增加的章节有：第4 章材料、第5 章结构分析与稳定性设计、第9章加劲钢板剪力墙、第15 章钢管混凝土柱及节点、第17章钢结构抗震性能化设计、第18章钢结构防护;钢结构设计规范11个待解决的问题新版钢规对2003版钢规做了全面修订,特别是首次引入的“”直接分析法和基于性能的钢结构抗震设计方法“,体现了与国际标准的接轨;但因为技术、实践等诸多原因,仍有大量问题没有得到解决;借助于本次钢结构设计规范学术会议,在新版钢规即将出版之际,受大会委托,总结出11个问题并加以解释讲解,作为抛砖引玉,供大家讨论;这11问题包括材料、结构计算方法、结构体系、结构抗震、抗风设计,具有理论深度和工程价值,简述如下：1钢材的上下屈服点,建议采用上屈服点;2抗力分项系数,建议采用固定值;3钢材断裂韧性和Z向性能,建议参考欧标;4吊车梁上翼缘与腹板连接处的疲劳破坏,建议研究此处的疲劳设计方法;5考虑双非线性的直接分析法,建议在抗震设计中直接采用直接分析法;6受扭计算,建议引入受扭设计;7结构体系与性能系数,建议引入结构体系与性能系数;8小震位移设计、中震承载力设计,建议采用小震位移设计,中、大震承载力设计;9既有建筑抗震评估与加固,建议对既有建筑采用定量小、中、大震抗震评估方法,为地震保险提供支持;10钢结构抗震、减震、隔震新体系,建议结合科技进步,大力推出钢结构新体系;11超高层钢结构抗风设计,建议加强超高层钢结构抗风的研究;补充规范延伸大跨度空间结构广泛应用于体育场馆、商场、展览馆、美术馆等,此类结构普遍存在造型复杂、竖向刚度小、稳定性问题突出、施工困难等问题,因而吸引了众多研究人员和工程师的注意;直接分析法为大跨度空间结构的设计提供了很好的分析和设计手段,是一种全新的解决方案,已在欧美和香港得到大力的推广,也纳入了最新的GB50017;采用直接分析法时,结构在构件和整体层面上的稳定性都可以在分析过程中得到反映,而不是像传统线性方法那样需要在设计阶段进行矫正;更为严重的是,基于计算长度法的矫正并不总能得到正确的结果,从而造成安全隐患或导致事故发生;大跨度空间结构失稳模态普遍具有整体性,甚至可能发生跳跃或者跳回屈曲,基于构件稳定性的传统设计方法难以解决此类结构的稳定性问题;现行钢结构设计规范GB50017-2003中Q235、Q345钢材性能的基础数据还是30年以前的, Q390、Q420的设计指标是估算值,缺乏足够的数据支持,工程中已经实际应用的Q460、GJ钢急需补充;因此必须对国产钢材性能进行全面的调研;。
钢结构设计规范
钢结构设计规范第一章总则第1.0.1条为在钢结构设计中贯彻执行国家的技术经济政策;做到技术先进、经济合理、安全适用、确保质量;特制定本规范..第1.0.2条本规范适用于工业与民用房屋和一般构筑物的钢结构设计..第1.0.3条本规范的设计原则是根据建筑结构设计统一标准CBJ68-84制订的..第1.0.4条设计钢结构时;应从工程实际情况出发;合理选用材料、结构方案和构造措施;满足结构在运输、安装和使用过程中的强度、稳定性和刚度要求;宜优先采用定型的和标准化的结构和构件;减少制作、安装工作量;符合防火要求;注意结构的抗腐蚀性能..第1.0.5条在钢结构设计图纸和钢材订货文件中;应注明所采用的钢号对普通碳素钢尚应包括钢类、炉种、脱氧程度等、连接材料的型号或钢号和对钢材所要求的机械性能和化学成分的附加保证项目..此外;在钢结构设计图纸中还应注明所要求的焊缝质量级别焊缝质量级别的检验标准应符合国家现行钢结构工程施工及验收规范..第1.0.6条对有特殊设计要求和在特殊情况下的钢结构设计;尚应符合国家现行有关规范的要求..第二章材料第2.0.1条承重结构的钢材;应根据结构的重要性、荷载特征、连接方法、工作温度等不同情况选择其钢号和材质..承重结构的钢材宜采用平炉或氧气转炉3号钢沸腾钢或镇静钢、16Mn钢、16Mnq钢、15MnV钢或15MnVq钢;其质量应分别符合现行标准普通碳素结构钢技术条件、低合金结构钢技术条件和桥梁用碳素钢及普通低合金钢钢板技术条件的规定..第2.0.2条下列情况的承重结构不宜采用3号沸腾钢:一、焊接结构：重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构;冬季计算温度等于或低于－20℃时的轻、中级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构;以及冬季计算温度等于或低于－30℃时的其它承重结构..二、非焊接结构：冬季计算温度等于或低于－20℃时的重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构..注明：冬季计算温度应按国家现行采暖通风和空气调节设计规范中规定的冬季空气调节室外计算温度确定;对采暖房屋内的结构可按该规定值提高10℃采用..第2.0.3条承重结构的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度或屈服点和硫、磷含量的合格保证;对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证..承重结构的钢材;必要时尚应具有冷弯试验的合格保证..对于重级工作制和吊车起重量等于或大于50ｔ的中级工作制焊接吊车梁、吊车桁架或类似结构的钢材;应具有常温冲击韧性的合格保证..但当冬季计算温度等于或低于－20℃时;对于3号钢尚应具有－20℃冲击韧性的合格保证；对于16Mn钢、16Mnq钢、15MnV钢或15MnVq钢尚应具有－40℃冲击韧性的合格保证..对于重级工作制的非焊接吊车梁、吊车桁架或类似结构的钢材;必要时亦应具有冲击韧性的合格保证..第2.0.4条钢铸件应采用现行标准一般工程用铸造碳钢中规定的ZG200-400、ZG230-450、ZG270-500或ZG310-570号钢..第2.0.5条钢结构的连接材料应符合下列要求:一、手工焊接采用的焊条;应符合现行标准碳钢焊条或低合金钢焊条的规定..选择的焊条型号应与主体金属强度相适应..对重级工作制吊车梁、吊车桁架或类似结构;宜采用低氢型焊条..二、自动焊接或半自动焊接采用的焊丝和焊剂;应与主体金属强度相适应..焊丝应符合现行标准焊接用钢丝的规定..三、普通螺栓可采用现行标准普通碳素结构钢技术条件中规定的3号钢制成..四、高强度螺栓应符合现行标准钢结构用高强度大六角头螺栓、大六角螺母、垫圈型式尺寸与技术条件或钢结构用扭剪型高强度螺栓连接副型式尺寸与技术条件的规定..五、铆钉应采用现行标准普通碳素钢铆螺用热轧圆钢技术条件中规定的ML2或ML3号钢制成..六、锚栓可采用现行标准普通碳素结构钢技术条件中规定的3号钢或低合金结构钢技术条件中规定的16Mn钢制成..第三章基本设计规定第一节设计原则第3.1.1条本规范除疲劳计算外;采用以概率理论为基础的极限状态设计方法;用分项系数的设计表达式进行计算..第3.1.2条结构的极限状态系指结构或构件能满足设计规定的某一功能要求的临界状态;超过这一状态结构或构件便不再能满足设计要求..承重结构应按下列承载能力极限状态和正常使用极限状态进行设计：一、承载能力极限状态为结构或构件达到最大承载能力或达到不适于继续承载的变形时的极限状态；二、正常使用极限状态为结构或构件达到正常使用的某项规定限值时的极限状态..第3.1.3条设计钢结构时;应根据结构破坏可能产生的后果;采用不同的安全等级..一般工业与民用建筑钢结构的安全等级可取为二级;特殊建筑钢结构的安全等级可根据具体情况另行确定..第3.1.4条按承载能力极限状态设计钢结构时;应考虑荷载效应的基本组合;必要时尚应考虑荷载效应的偶然组合..按正常使用极限状态设计钢结构时;除钢与混凝土组合梁外;应只考虑荷载短期效应组合..第3.1.5条计算结构或构件的强度、稳定性以及连接的强度时;应采用荷载设计值荷载标准值乘以荷载分项系数；计算疲劳和正常使用极限状态的变形时;应采用荷载标准值..第3.1.6条对于直接承受动力荷载的结构：在计算强度和稳定性时;动力荷载设计值应乘动力系数；在计算疲劳和变形时;动力荷载标准值不应乘动力系数..计算吊车梁或吊车桁架及其制动结构的疲劳时;吊车荷载应按作用在跨间内起重量最大的一台吊车确定..第3.1.7条设计钢结构时;荷载的标准值、荷载分项系数、荷载组合系数、动力荷载的动力系数以及按结构安全等级确定的重要性系数;应按建筑结构荷载规范GBJ9-87的规定采用..第3.1.8条第3.1.9条计算平炉、电炉、转炉车间或其它类似车间的工作平台结构时;由检修材料所产生的荷载;可乘以下列折减系数：主梁0.85柱包括基础0.75第二节设计指标第3.2.1条第3.2.2条１．按轴心受力计算强度和连接0.85；２．按轴心受压计算稳定性二、施工条件较差的高空安装焊缝和铆钉连接0.90；三、沉头和半沉头铆钉连接0.80..注：当几种情况同时存在时;其折减系数应连乘..第3.2.3条钢材和钢铸件的物理性能指标应按表3.2.3采用..第三节结构变形的规定第3.3.1条计算钢结构变形时;可不考虑螺栓或铆钉孔引起的截面削弱..第3.3.2条第3.3.3条多层框架结构在风荷载作用下的顶点水平位移与总高度之比值不宜大于1/500;层间相对位移与层高之比值不宜大于1/400..注：对室内装修要求较高的民用建筑多层框架结构;层间相对位移与层高之比值宜适当减小..无隔墙的多层框架结构;层间相对位移可不受限制..第3.3.4条在设有重级工作制吊车的厂房中;跨间每侧吊车梁或吊车桁架的制动结构;由一台最大吊车横向水平荷载所产生的挠度不宜超过制动结构跨度的1/2200..第3.3.5条第四章受弯构件的计算第一节强度第4.1.1条在主平面内受弯的实腹构件;其抗弯强度应按下列规定计算：一、承受静力荷载或间接承受动力荷载时;第4.1.3条当梁上翼缘受有沿腹板平面作用的集中荷载、且该荷载处又未设置支承加劲肋时;腹板计算高度上边缘的局部承压强度应按下式计算: 第4.1.4条在组合梁的腹板计算高度边缘处;若同时受有较大的正应力、剪应力和局部压应力;或同时受有较大的正应力和剪应力如连续梁支座处或梁的翼缘截面改变处等;其折算应力应按下式计算：式中σ、τ、σｃ——腹板计算高度边缘同一点上同时产生的正应力、剪应力和局部压应力;r和σc应按公式4.1.2σ应按下式计算：第二节整体稳定第4.2.1条②梁的支座处;应采取构造措施以防止梁端截面的扭转..对跨中无侧向支承点的梁;L1为其跨度；对跨中有侧向支承点的梁;L1为受压翼缘侧向支承点间的距离梁的支座处视为有侧向支承..第4.2.2条注：见第４．２．１条注②..第4.2.3条注：见第４．２．１条注②..第4.2.4条≤6;且L1/bo不应超过下列数值：符合上述规定的箱形截面简支梁;可不计算整体稳定性..注：其它钢号的梁;其L1/bo值不应大于95235/fy..第4.2.5条用作减少梁受压翼缘自由长度的侧向支撑;其轴心力应根据侧向力F确定;梁的侧向力应按下式计算：第三节局部稳定第4.3.1条一、当ho/tw≤80235/fy时;对有局部压应力σc≠０的梁;宜按构造配置横向加劲肋；但对无局部压应力σc＝０的梁;可不配置加劲肋..二、当80235/fy＜ho/tw≤/tw≤100235/fy时;可不计算..三、当ho/tw＞170235/fy第4.3.2条无局部压应力σc＝0的梁和简支吊车梁;当其腹板用横向加劲肋加强或用横向和纵向加劲肋加强时;应按第第4.3.3条无局部压应力σ＝0的梁;其腹板仅用横向加劲肋加强时;横向加劲肋间距α应符合下列要求：σ——与τ同一截面的腹板计算高度边缘的弯曲压应力N/mm2;应按σ＝My/Ｉ计算;Ｉ为梁毛截面惯性矩;y1为腹板计算高度受压边缘至中和轴的距离..公式4.3.3α不超过最大间距..无局部压应力σ式中σ——所考虑区段内最大弯矩处腹板计算高度边缘的弯曲压应力N炖mm2;应按σ＝MmaxY1/I计算..横向加劲肋间距ａ仍应按第4.3.3η＝1.0..简支吊车梁的腹板仅用横向加劲肋加强时;加劲肋的间距ａ应同时符合下列公式的要求：公式4.3.5ττ取两区段交界处的腹板平均剪应力..στ取变截面处的腹板平均剪应力..第4.3.6条当公式4.3.6ασσ≤2h2..对腹板高度变化的吊车梁：在确定梁端部变截面区段内有纵向加劲肋的α值时;h2取该区段腹板下区格的平均高度;τ取该区段梁端部处的腹板平均剪应力；在确定不变截面区段内的α值时;τ取两区段交界处的腹板平均剪应力..对翼缘截面变化的吊车梁;确定α值时;τ取梁端部腹板平均剪应力..加劲肋宜在腹板两侧成对配置;也可单侧配置;但支承加劲肋和重级工作制吊车梁的加劲肋不应单侧配置..横向加劲肋的最小间距为0.5ho;最大间距为2ho对无局部压应力的梁;当ｈｏ/ｔｗ≤100时;可采用2.5ho..在腹板两侧成对配置的钢板横向加劲肋;其截面尺寸应符合下列公式要求：在腹板一侧配置的钢板横向加劲肋;其外伸宽度应大于按公式4.3.7-1算得的1.2倍;厚度不应小于其外伸宽度的1/15..在同时用横向加劲肋和纵向加劲肋加强的腹板中;横向加劲肋的截面尺寸除应符合上述规定外;其截面惯性矩Iz尚应符合下式要求：短加劲肋的最小间距为0.75h1..短加劲肋外伸宽度应取为横向加劲肋外伸宽度的0.7～1.0倍;厚度不应小于短加劲肋外伸宽度的1/15..注：①用型钢工字钢、槽钢、肢尖焊于腹板的角钢作成的加劲肋;其截面惯性矩不得小于相应钢板加劲肋的惯性矩..②在腹板两侧成对配置的加劲肋;其截面惯性矩应按梁腹板中心线为轴线进行计算..在腹板一侧配置的加劲肋;其截面惯性矩应按与加劲肋相连的腹板边缘为轴线进行计算..第4.3.8条第4.3.9条梁受压翼缘自由外伸宽度ｂ与其厚度ｔ之比;应符合下式要求：箱形截面梁受压翼缘板在两腹板之间的宽度bo与其厚度t之比;应符合下式要求：当箱形截面梁受压翼缘板设有纵向加劲肋时;则公式4.3.9-2中的bo取为腹板与纵向加劲肋之间的翼缘板宽度..注：翼缘板自由外伸宽度ｂ的取值为：对焊接构件;取腹板边至翼缘板肢边缘的距离；对轧制构件;取内圆弧起点至翼缘板肢边缘的距离..第五章轴心受力构件和拉弯、压弯构件的计算第一节轴心受力构件第5.1.1条轴心受拉构件和轴心受压构件的强度;除摩擦型高强度螺栓连接处外;应按下式计算：式中N——轴心拉力或轴心压力；An——净截面面积..摩擦型高强度螺栓连接处的强度应按下列公式计算：式中ｎ——在节点或拼接处;构件一端连接的高强度螺栓数目；n1——所计算截面最外列螺栓处上高强度螺栓数目；A——构件的毛截面面积..第5.1.2条实腹式轴心受压构件的稳定性应按下式计算：式中φ——轴心受压构件的稳定系数;应根据表5.1.2的截面分类并按附录三采用..第5.1.3条换算长细比应按下列公式计算：一、双肢组合构件图：式中λx——整个构件对x轴的长细比；λl——分歧对最小刚度轴1—1的长细比;其计算长度取为：焊接时;为相邻两缀板的净距离；螺栓连接时;为相邻两缀板边缘螺栓的距离；Alx——构件截面中垂直于x轴的各斜缀条毛截面面积之和..二、四肢组合构件图5.1.3b；式中λy——整个构件对ｙ轴的长细比；Aly——构件截面中垂直于y轴的各叙缀条毛截面面积之和..三、缀件为缀条的三肢组合构件图5.1.3c：式中A1——构件截面中各斜缀条毛截面面积之和；注：①缀板的线刚度应符合第８．４．１条的规定..②斜缀条与构件轴线间的夹角应在４０°～７０°范围内..第5.1.4条对格构式轴心受压构件：当缀件为缀条时;其分肢的长细比λ1不应大于构件两方向长细比对虚轴取换算长细比的较大值λmax的0.7倍;当缀件为缀板时;λ1不应大于40;并不应大于λmax的0.5倍当λmax＜50时;取λmax＝50..第5.1.5条用填板连接而成的双角钢或双槽钢构件;可按实腹式构件进行计算;但填板间的距离不应超过下列数值：受压构件40i受拉构件80ii为截面回转半径;应按下列规定采用：一、当为图5.1.5α、b所示的双角钢或双槽钢截面时;取一个角钢或一个槽钢与填板平行的形心轴的回转半径；二、当为图5.1.5c所示的十字形截面时;取一个角钢的最小回转半径.. 受压构件的两个侧向支承点之间的填板数不得少于两个..第5.1.6条轴心受压构件应按下式计算剪力：剪力v值可认为沿构件全长不变..对格构式轴心受压构件;剪力v应由承受该剪力的缀材面包括用整体板连接的面分担..第5.1.7条第二节拉弯构件和压弯构件第5.2.1条弯矩作用在主平面内的拉弯构件和压弯构件;其强度应按下列规定计算：一、承受静力荷载或间接承受动力荷载时;式中Yx、Yy——截面塑性发展系数;应按表5.2.1第5.2.2条弯矩作用在对称轴平面内绕x轴的实腹式压弯构件;其稳定性应按下列规定计算：一、弯矩作用平面内的稳定性：１无横向荷载作用时：βmx＝0.65＋0.35M2M1;但不得小于0.4;M1和M2为端弯矩;使构件产生同向曲率无反弯点时取同号;使构件产生反向曲率有反弯点时取异号;M1≥M2；２有端弯矩和横向荷载同时作用时：使构件产生同向曲率时;βmx＝1.0；使构件产生反向曲率时;βmx＝0.85；３无端弯矩但有横向荷载作用时；当跨度中点有一个横向集中荷载作用时;βmx＝1－0.2N/NEx；其它荷载情况时;βmx＝1.0对于表5.2.1式中W2x——对较小翼缘的毛截面抵抗矩..二、弯矩作用平面外的稳定性：式中φy——弯矩作用平面外的轴心受压构件稳定系数；φb——均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数;对工字形和Ｔ形截面可按附录一第五项确定;对箱形截面可取φb ＝1.4；Mx——所计算构件段范围内的最大弯矩；βtx——等效弯矩系数;应按下列规定采用：１．在弯矩作用平面外有支承的构件;应根据两相邻支承点间构件段内的荷载和内力情况确定：１所考虑构件段无横向荷载作用时：βtx＝0.65+0.35M2M1;但不得小于0.4;M1和M2是在弯矩作用平面内的端弯矩;使构件段产生同向曲率时取同号;产生反向曲率时取异号;M1≥M2；２所考虑构件段内有端弯矩和横向荷载同时作用时；使构件段产生同向曲率时;βtx＝1.0；使构件段产生反向曲率时;βtx＝0.85；３所考虑构件段内无端弯矩但有横向荷载作用时：βtx＝1.0..２．悬臂构件;βtx＝1.0..注：①无侧移框架系指框架中设有支撑架、剪力墙、电梯并等支撑结构;且共抗侧移刚度等于或大于框架本身抗侧移刚度的５倍者..②有侧移框架系指框架中未设上述支撑结构;或支撑结构的抗侧移刚度小于框架本身抗侧移刚度的５倍者..第5.2.3条弯矩绕虚轴x轴作用的格构式压弯构件;其弯矩作用平面内的整体稳定性应按下式计算：式中Wlx＝Ix/Yo;Ix为x轴的毛截面惯性矩;Yo为由ｘ轴到压力较大分肢的轴线距离或者到压力较大分肢腹板边缘的距离;二者取较大者；φx、NEx由换算长细比确定..弯矩作用平面外的整体稳定性可不计算;但应计算分肢的稳定性;分肢的轴心力应按桁架的弦杆计算..对缀板柱的分肢尚应考虑由剪力引起的局部弯矩..第5.2.4条弯矩绕实轴作用的格构式压弯构件;其弯矩作用平面内和平面外的稳定性计算均与实腹式构件相同..但在计算弯矩作用平面外的整体稳定性时;长细比应取换算长细比;φb应取1.0..第5.2.5条弯矩作用在两个主平面内的双轴对称实腹式工字形和箱形截面的压弯构件;其稳定性应按下列公式计算：第5.2.6条弯矩作用在两个主平面内的双肢格构式压弯构件;其稳定性应按下列规定计算：第5.2.7条第5.2.8条第三节构件的计算长度和容许长细比第5.3.1条确定桁架弦杆和单系腹杆的长细比时;其计算长度ι注：①ｌ为构件的几何长度节点中心间距离；l1为桁架弦杆侧向支承点之间的距离..②斜平面系指与桁架平面斜交的平面;适用于构件截面两主轴均不在桁架平面内的单角钢腹杆和双角钢十字形截面腹杆..③无节点板的腹杆计算长度在任意平面内均取其等于几何长度..当桁架弦杆侧向支承点之间的距离为节间长度的2倍图5.3-1且两节间的弦杆轴心压力有变化时;则该弦杆在桁架平面外的计算长度;应按下式确定但不应小于0.5L1：N桁架再分式腹杆体系的受压主斜杆及Ｋ形腹杆体系的竖杆等;在桁架平面外的计算长度也应按公式5.3.1确定受拉主斜杆仍取l1；在桁架平面内的计算长度则取节点中心间距离..第5.3.2条确定桁架交叉腹杆的长细比时;在桁架平面内的计算长度应取节点中心到交叉点间的距离；在桁架平面外的计算长度应按下列规定采用：一、压杆当相交的另一杆受拉;且两杆在交叉点均不中断0.5l当相交的另一杆受拉;两杆中有一杆在交叉点中断并以节点板搭接0.7l其它情况l二、拉杆l注：①ｌ为节点中心间距离交叉点不作为节点考虑..②当两交叉杆均受压时;不宜有一杆中断..③当确定交叉腹杆中单角钢压杆斜平面内的长细比时;计算长度应取节点中心至交叉点的距离..第5.3.3条单层或多层框架等截面柱;在框架平面内的计算长度应等于该层柱的高度乘以计算长度系数μ..对无侧移框架;μ值应按附表4.1确定；对有侧移框架;μ值应按附表4.2确定..单层厂房框架下端刚性固定的阶形柱;在框架平面内的计算长度应按下列规定确定：一、单阶柱：１．下段柱的计算长度系数μμl;应按下式计算：１．下段柱的计算长度系数μ3：当柱上端与横梁铰接时;等于按附表4.5柱上端为自由的双阶柱的数值乘以表5.3.4μ1和μ2;应按下列公式计算：式中η1、η2——参数;按附表4.5或附表4.6中的公式计算..第5.3.5条当计算框架的格构式柱和桁架式横梁的线刚度时;应考虑柱或横梁截面高度变化和缀件或腹杆变形的影响..第5.3.6条框架柱沿房屋长度方向在框架平面外的计算长度应取阻止框架平面外位移的支承点柱的支座、吊车梁、托架以及支撑和纵梁的固定节点等之间的距离..第5.3.7条注：桁架包括空间桁架的受压腹杆;当其内力等于或小于承载能力的50％时;容许长细比值可取为200..第5.3.8条注：①承受静力荷载的结构中;可仅计算受拉构件在竖向平面内的长细比..②在直接或间接承受动力荷载的结构中;计算单角钢受拉构件的长细比时;应采用角钢的最小回转半径；在计算单角钢交叉受拉杆件平面外的长细比时;应采用与角钢肢边平行轴的回转半径..③中、重级工作制吊车桁架下弦杆的长细比不宜超过200..④在设有夹钳吊车或刚性料耙吊车的厂房中;支撑表中第２项除外的长细比不宜超过300..⑤受拉构件在永久荷载与风荷载组合作用下受压时;其长细比不宜超过250..第四节受压构件的局部稳定第5.4.1条在受压构件中;翼缘板自由外伸宽度b与其厚度t之比;应符合下列要求：一、轴心受压构件：式中λ——构件两方向长细比的较大值：当λ＜30时;取λ＝30；当λ＞100时;取λ＝100..二、压弯构件：注：见第4.3.9条的注..第5.4.2条在工字形截面的受压构件中;腹板计算高度ho与其厚度tw之比;应符合下列要求：一、轴心受压构件：式中λ——构件两方向长细比的较大值：当λ＜30时;取λ＝30；当λ＞100时;取λ＝100..二、压弯构件：第5.4.3条第5.4.4条在Ｔ形截面受压构件中;腹板高度与其厚度之比;不应超过下列数值：λ和αｏ分别按第5.4.1第六章疲劳计算第一节一般规定第6.1.1条承受动力荷载重复作用的钢结构构件如吊车梁、吊车桁架、工作平台梁等及其连接;当应力变化的循环次数ｎ等于或大于105次时;应进行疲劳计算..第6.1.2条本章规定不适用于特殊条件如构件表面温度大于150℃;处于海水腐蚀环境;焊后经热处理消除残余应力以及低周－高应变疲劳条件等下的结构构件及其连接的疲劳计算..第6.1.3条疲劳计算应采用容许应力幅法;应力按弹性状态计算;容许应力幅按构件和连接类别以及应力循环次数确定..在应力循环中不出现拉应力的部位可不计算疲劳..第二节疲劳计算第6.2.1条对常幅所有应力循环内的应力幅保持常量疲劳;应按下式进行计算：第6.2.2条重级工作制吊车梁和重级、中级工作制吊车桁架的疲劳可作为常幅疲劳按下式计算：注：表中的容许应力幅是按公式６.２.１-２算得的..第6.2.3条对变幅应力循环内的应力幅随机变化疲劳;若能预测结构在使用寿命期间各种荷载的频率分布、应力幅水平以及频次分布总和所构成的设计应力谱;则可将其折算为等效常幅疲劳;按下式进行计算：第七章连接计算第一节焊缝连接第7.1.1条对接焊缝应按下列规定计算：一、在对接接头和Ｔ形接头中;垂直于轴心拉力或轴心压力的对接焊缝;其强度应按下式计算：N二、在对接接头和T形接头中;承受弯矩和剪力共同作用的对接焊缝;其正应力和剪应力应分别进行计算..但在同时受有较大正应力和剪应力处例如梁腹板横向对接焊缝的端部;应按下式计算折算应力：注：①当承受轴心力的板件用斜焊缝对接;焊缝与作用力间的夹角θ符合tg θ≤1.5时;其强度可不计算..。