US8351789-Nistica WSS Patent
苯基硅橡胶在航空航天领域的应用研究
苯基硅橡胶在航空航天领域的应用研究刘 琳，金 磊（同济大学材料科学与工程学院，上海201804）摘要：对比研究牌号为SE6660，SE6635和SE5563U的甲基乙烯基苯基硅橡胶（简称苯基硅橡胶）及其硫化剂DCBP 和DBPH对航空航天领域的适用性。
结果表明：SE5563U苯基硅橡胶的综合性能较好；采用硫化剂DBPH的SE5563U苯基硅橡胶交联密度大，抗撕裂性能好，压缩永久变形小，脆化温度为－110 ℃，非常适用于航空航天器材门窗系统密封材料。
关键词：甲基乙烯基苯基硅橡胶；压缩永久变形；脆化温度；航空航天中图分类号：TQ333.93；TQ336.4＋2 文章编号：1000-890X（2020）02-0119-04文献标志码：Ａ DOI：10.12136/j.issn.1000-890X.2020.02.0119甲基乙烯基苯基硅橡胶（简称苯基硅橡胶）是在乙烯基硅橡胶的分子链中引入二苯基硅氧烷链节（或甲基苯基硅氧烷链节）而制成的，是通过引入大体积的苯基破坏二甲基硅氧烷结构的规整性来降低聚合物的结晶温度和玻璃化温度[1-2]。
苯基含量（苯基与硅原子物质的量比）为5%～10%的苯基硅橡胶通称低苯基硅橡胶，其脆化温度低（最低－115 ℃），具有优异的耐低温性能，在－100 ℃下仍具有弹性[3-4]。
随着苯基含量的增大，分子链的刚性增大，其结晶温度上升。
苯基含量为15%～25%的苯基硅橡胶通称中苯基硅橡胶，具有耐燃烧特点[5]。
苯基含量在30%以上的苯基硅橡胶通称高苯基硅橡胶，具有优良的耐辐射性能。
高苯基硅橡胶应用在要求耐低温、耐烧蚀、耐高能辐射、隔热等的场合[6]。
苯基硅橡胶由于具有独特的耐高低温、耐氧、耐光和耐气候老化等性能，是航空航天等国防尖端工业不可缺少的密封材料胶种[7-8]。
本工作选择两种过氧化物硫化剂[硫化剂DCBP（2，4-二氯过氧化苯甲酰）和硫化剂DBPH （2，5-二甲基-2，5-二叔丁基过氧化己烷）进行对比研究，旨在确定合适的硫化剂，以制得性能优异的苯基硅橡胶，为苯基硅橡胶在航空航天领域中的应用提供参考。
海洋鱼低聚肽美国专利译文
海洋鱼低聚肽美国专利译文(12)美国专利(10)专利号: USA 6,855,727 B2(45)专利申请日期: Feb. 15,2005EP 0 710 485 AL 5/1996(下一页继续)安大略省的出版物Bralley J.A.和Iord R.S.“治疗慢性疲劳综合症需要特定的氨基酸供应吗?”应用营养学杂志，第46卷，第3期，(1994)，第74-78页。
“补充肌酸可提高正常受试者在休息和运动肌肉中的肌酸水平”，《临床科学》，83，页367-374，(1992)。
苏山等，“鲸中咪唑类化合物的色谱分析”，《日本科学渔业学会通报》，第33卷，第2期，第141-146页，(1967)。
主审查员~加里·昆兹阿西比亚尼审查员shdirmih的Gollamudi (74)律师，代理人，或者弗里斯豪夫，霍尔茨，古德曼Chick, RC.(75)摘要一种用于在运动中或运动后减少肌肉疲劳或类似症状的抗肌肉疲劳的药物组合物，包括从作为活性成分的鱼类、河鱼、家禽、肉或类似物的提取物中获得的咪唑化合物。
所述抗疲劳组合物中的咪唑化合物优选为从组氨酸、丝氨酸、肌肽、巴伦宁及其盐组成的组中选择的至少一个化合物。
该抗疲劳组合物优选地进一步含有d -核糖作为活性成分。
通过口服抗疲劳成分，可使运动中或运动后血浆中的乳酸含量保持在较低水平，从而控制运动引起的肌肉疲劳，提高运动能力。
20份索赔，7份图纸游泳时间(秒)依次排序：对照组、葡萄糖组、果糖组、核糖组、鹅肌肽组、鹅肌肽、葡萄糖混合物组、鹅肌肽/果糖混合物组、鹅肌肽/核糖组合物组差异有统计学意义(p<0.05)与其他组相比外国专利文件EP 873754 Al 10/1998EP 0 894 439 Al 2/1999EP 983726 Al 3/2000EP 58-165774 A 9/1983EP 59-210871 11/1984EP 60-094075 5/1985EP 61181357 * 8/1986EP 07-025838 A 1/1995EP 08-198748 A 8/1996游泳时间(秒)依次排序：对照组、葡萄糖组、果糖组、核糖组、鹅肌肽组、鹅肌肽、葡萄糖混合物组、鹅肌肽/果糖混合物组、鹅肌肽/核糖组合物组差异有统计学意义(p<0.05) 与其他组相比差异有统计学意义(p<0.01) 与其他组相比图1的原始数据：每组测量小鼠（n=10）在水浴中游泳的时间。
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技术数据绝缘等级 F(155℃)、H(180℃)级精度等级 A级引线纵向耐拉力 200N平面耐压力 4MPa热响应时间τ0.5＜5s常温绝缘电阻 9999MΩ(∞)耐电压 2500V自热效应 小于0.05℃密封性 环境温度浸水72h热循环性能 小于0.02℃尺寸表单选型---/系列T ：常规型产品ST ：高端型产品传感器长度60：60mm 80：80mm 其他填入数值感温元件Pt100：铂电阻导线长度2：2m10：10m 其他填入数值线制2：二线制3：三线制4：四线制对数1：单支2：双支过程连接0：无固定装置保护装置0：无保护装置2：波纹管保护接线形式00：甩线头01：针形接线端子02：U 形接线端子12345678910尺寸厚度×宽度××2510：2.510mm 2010：2.010mm厚度宽度长度引线基本尺寸允许偏差基本尺寸允许偏差基本尺寸允许偏差最小长度线制20-0.28100-0.2+203线2（屏蔽）102.5（屏蔽双支）+0.20±1.5+20123（屏蔽双支）608010020025050015040010002000300040005000100200250300100020003000500012外形结构图绝缘护套网状屏蔽导线LL≈3≈3≈20≈20200XX401515T10安装位置热电阻定子铁芯绕组线圈说明：将热电阻固定在定子绕组端部，不要让热电阻引线承受拉力，引线接在电机接线盒，屏蔽线应接地(接在电机壳体上)。
特斯拉专利汇总
专利名（中文）
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
1 外部安装电池组密封剂设备 2 计算电池容量方法、设备 3 电池冷却套 4 电池组与电池保护方法 5 电池组引导散热系统 6 电池组热失控释放系统 7 包含SMA密封护圈的电池组排气喷口 8 电池组排气系统 9 电池组过度充电保护系统 10 电池组温度调控优化系统 11 电池组散热系统 12 电池分层融合电池组 13 装有可中断热能导体的热失控监测系统 14 装有可中断热能绝缘体和导体的热失控监测系统 15 光纤监测热事件系统 16 凹进终端的电池盖组件和扩大绝缘垫片 17 降低电池组热失控连锁反应的电池分离器 18 内层膨胀体材料防止发生热失控连锁 19 双层膨胀体材料防止发生热失控连锁 20 防止热失控连锁的电池组 21 外层膨胀体材料电池 22 集中式多区冷却，提高电池的效率 23 电动汽车充电状态指示器 24 金属空气电池组废水的收集、储藏和使用 25 电池组中共模电压的列举 26 凝聚引起的耐腐电池以及安装 27 金属空气电池组废水的收集、控制和使用 28 除氧冷却剂储存器 29 带防腐功能电池安装架 30 监测电池组中电流短路的模式识别 31 双模式 32 监测早期电池热事件 33 高效双源电池组系统 34 增程式电动汽车的混合电池组系统 35 电动汽车热管理系统 36 机电连接器，用于在电气应用中使用 37 挤压螺纹界面，电池冷却系统 38 金属空气电芯降低危害物 39 大型电池组的热消散 40 电池合成释压和电极隔离系统 41 智能温度控制系统 42 多功能热界面的液体冷却
43 锂铁电池低温充电 44 电池灌封的方法及装置 45 循环电池模仿内部短路的方法和设备 46 识别和断开电池组短路电池的方法和设备
47 热失控时使用高屈服强度外套筒保持电池壁完整性的方法及装置 48 热失控时使用多个电池壁层保持电池壁完整性的方法和装置 49 使用高屈服强度外护板保持电池壁完整性的方法和装置 50 使用高屈服强度外套筒保持电池壁完整性的方法及装置 51 通过电池组隔离监控检测热事件的方法 52 通过电池组防隔离监控检测热事件的方法 53 通过检测电池组压力检测电池热事件的方法 54 连接电池组和电池组群的方法 55 优化电池组温度的方法 56 平衡电池的方法 57 控制电池组分层融合的方法 58 使用主动再生系统的控制电池组湿度的方法 59 降低多电芯电池组热失控连锁风险 60 增程式电动汽车的操作 61 电池冷却系统多模组热界面 62 降低电池组热失控风险的固定电池隔离器 63 充电状态范围 64 电池预热的系统和方法 65 连接电池组的方法和系统 66 优化电池组截止电压系统 67 诊断电压误报系统和方法 68 控制连锁热失控的热障碍结构 69 金属空气和非金属空气电池组热能转换系统 70 包含双模冷却液回路的热能管理系统 71 高能储备系统的涓流充电机 72 可调易碎电池组系统 73 电池组弹道防护 74 分压的车载用加热器的系统和方法
FormabilityofSn-...
P rocedia Engineering 81 ( 2014 )1271 – 1276Available online at 1877-7058 © 2014 Published by Elsevier Ltd. This is an open access article under the CC BY-NC-ND license(/licenses/by-nc-nd/3.0/).Selection and peer-review under responsibility of the Department of Materials Science and Engineering, Nagoya University doi: 10.1016/j.proeng.2014.10.109ScienceDirect1272J ing-Yuan Li et al. / P rocedia Engineering 81 ( 2014 )1271 – 1276 high resistance to chloride stress corrosion. Hiraide et al. (2013) and Abratis et al. (2013) added Sn to ferritic stainless steel to improve the corrosion resistance of ferritic stainless steel. Han et al. (2013) studied the effect of Sn on the ferritic stainless steel. As a new type Cr-saving stainless steel, the Sn-containing ferritic stainless steel is expect to be employed as stampings such as kitchen equipments, home appliances and automotive assembly parts.So the deep drawing performance plays a decisive role on its application prospects. Thus, to get a product with excellent deep drawability and perfect surface is the objective of deep drawing works (Du et al., 2012).As is well known, plastic strain ratio (r-value) is an important index to reflect the maximum deformation degree during metal sheet forming process. However, even though the annealed sheet has a high r-value and good stamping performance, ridging still appears on the surface after stamping. Since 1960s, researchers have begun to study the mechanism of ridging in ferritic stainless steels during the sheet forming (Takechi et al., 1967). It is now accepted that the ridging phenomenon results from the different plastic flow of different texture components. In this paper we will investigate the influence of annealing process on the formability of the Sn-containing stainless steel and mechanism of the ridging phenomenon.2. Experimental procedureThe tested material was the cold-rolled ferritic stainless steel sheet with 0.6mm thickness, the chemical composition of which is shown in Table 1.Table 1. Chemical compositions of the tested steel (mass%.)C Si Mn S P Cr N Sn Fe0.01 0.58 0.17 0.001 0.019 16.51 0.008 0.09 BalThe tested sheet was annealed at 840, 860, 880, 900 and 920 °C for 2 or 4 min. Dog-bone samples were cut from the annealed sheets at 0º, 45º and 90º with respect to the rolling direction. Two samples were taken for each direction and the average value were calculated to be employed. The samples were drawn to 15% on MTS810 material testing machine. The r-value of each direction was determined as the ratio of the width and thickness plastic strain, and the average plastic strain ratio were calculated by r=(r0o+2×r45o+r90o)/4. The orientation distribution function (ODF) that reflected macro-texture was determined by X-Ray Diffraction, and the Root-mean-square deviation of the profile (Rq value) that reflected the surface roughness of the tensile samples was measured on surface profile Dektak machine.In order to investigate the difference of ridging morphologies, recrystallizations and textures between the surface and center of the sheets, the sheets were annealed at 860 °C for 2 min, 860 °C for 4 min and 920 °C for 2 min and then were grinded and mechanically polished to the mid-thickness of the sheet. The half-thickness samples were drawn to 20% elongation and the surface roughnesses were detected by Dektak machine. The micro-orientation distribution function sections on the original surface and the new surface (the original center of the sheet) were investigated by electron back scatter diffraction (EBSD) analysis, respectively. The measurement were carried out in a scanning electron microscopy (SEM) equipped with HKL-channel-5 system.3. Results and discussion3.1. r-value and Rq valueTable 2 shows the average plastic strain ratio, r-value and the surface roughness, Rq value of the annealed Sn-containing stainless steel sheets after 15% tensile. It can be seen that for both keeping time of 2 min and 4 min, the r-value exhibits a rising trend basically when the annealing temperature was below 900 °C. When the annealing temperature exceeded 900°C, r-value changed to decrease oppositely. The highest r-value appeared at 900 °C for 4 min, which was 1.82. The variety of Rq value exhibits approximately the same tend as that of r-value. It means that increase of r-value caused the increase of Rq value with the temperature rising and keeping time extension.1273J ing-Yuan Li et al. / P rocedia Engineering 81 ( 2014 ) 1271 – 1276 Table 2.r and Rq values of tested sheet after different annealing treatments.Fig. 1. XRD-determined orientation distribution function VHFWLRQV ZLWK FRQVWDQW ij VKRZLQJ WH[WXUH HYROXWLRQ DIWHU WUHDWHG DW (a) cold rolled state and (b) 840°C, (c) 860°C, (d) 880°C, (e) 900°C, (f) 920°C for 2min.For metals and alloys with bcc crystal structure, the r-value that can evaluate deep drawability has a close UHODWLRQ ZLWK GHQVLW\ RI Ȗ-fiber texture. The higher the intensity of {111} texture is, the greater the r-value is. The UHVXOW LQGLFDWHV WKDW WKH Ȗ-fiber texture strengthened and r-value increased as the recrystallization proceeds further. 0e 45e 90eØ Ø1 (a)(b) (c) (d)(e) (f) 7.97.8 4.0 4.06.5 3.0 8.5 8.88.41274 J ing-Yuan Li et al. / P rocedia Engineering 81 ( 2014 ) 1271 – 1276Fig. 2. Distribution of differently-recrystallized grains (a), (c) and (e) on surface and (b), (d) and (f) in center of the tested sheet after annealed at (a), (b) 860°C for 2 min, (c), (d) 860°C for 4 min and (e), (f) 920°C for 2 min.3.4. Micro-textureGLVWULEXWLRQ RI Į-ILEHU DQG Ȗ-fiber texture in the Sn-containing stainless steel sheet, which annealed at 860°C for 2min and 4min and 920°C for 2min, are shown in Fig.3, in which the dark red grains and blue grains represent the grains with Į-fiber and Ȗ-fiber texture, respectively, and the white ones are the grains with other orientations. The orientation was highlighted with a 15º tolerance. It can be seen that the blue Ȗ-fiber texture components increase with the increase of annealing temperature and extension of keeping time, especially in the center of sheet. In addition, the JUDLQV ZLWK WKH RULHQWDWLRQ RI Ȗ-fiber texture gathered together to form clustersRecrystallized Deformed Substructured1275J ing-Yuan Li et al. / P rocedia Engineering 81 ( 2014 ) 1271 – 1276LVWULEXWLRQ RI Į-fiber DQG Ȗ-fiber texture (a), (c) and (e) on surface and (b), (d) and (f) in center of the tested sheet after annealed at (a), (b) 860°C for 2 min, (c), (d) 860°C for 4 min and (e), (f) 920°C for 2 min.Fig. 4. Misorientation distribution in Ȗ-fiber texture cluster marked in Fig. 3.Similar to the conclusion of Du et al. (2012) and Gao et al. (2012), the result indicates that the proceeding of recrystallization is beneficial to WKH GHYHORSPHQW RI Ȗ-fiber texture, but it will lead to the increase in the number of coarse grains and inhomogeneous distribution of grains with different sizes, which disturbs the random distribution of grain orientations. Harase et al. (1991) and Raabe et al. (1995) have indicated that the strong Ȗ-fiber texture in the steel product can result in high surface quality during the sheet metal forming. Szpunar et al. (1994) also Į-fiber texture Ȗ-fiber texture AB CD EF1276J ing-Yuan Li et al. / P rocedia Engineering 81 ( 2014 )1271 – 1276 UHSRUWHG WKDW VWURQJ Ȗ-fiber texture component {111}<112> may not reduce the ridging morphology of the steel product. Furthermore, Vlad et al. (1988)found that ridging occurred in the ferritic stainless steel with only {111}<112> texture and fine grain structure. Similar to the result of Verbeken et al. (2003) and Chen et al. (2010), the samples annealed at 920°C for 2 minutes showed high r-value resulting from the coarse Ȗ-fiber grain clusters.The result in this study proves that there is a nearly opposite relationship between the deep drawability and the ridging resistance of the tested sheets. In other words, a strong Ȗ-fiber texture can lead to an excellent deep drawability while it does not certainly lead to high ridging resistance ability.4. Conclusion(1) In the Sn-containing ferritic stainless steel, the r-value increases with the proceeding of recrystallization andthe highest r-value appears after annealing at 900 °C for 4 min.(2) The inhomogeneously-GLVWULEXWHG VWURQJ Ȗ-fiber texture in the center of the sheet leads to more severe ridgingmorphology than on the surface. The homogeneous texture components on the surface are beneficial to reduce the ridging.(3) There is a nearly opposite relationship between the plastic stain ratio r-value and the ridging resistance in Sn-containing ferritic stainless steel sheet. A strong Ȗ-fiber texture can lead to an excellent deep drawability while it does not certainly lead to high ridging resistance abilityAcknowledgementsThe authors acknowledge the financial support from the National Natural Science Foundation of China (Grant 51174026) and the National Key Technology Research and Development Program of China (No.2012BAE04B02).ReferencesHiraide, N., Kajimura, H., Kimura, K.,2013. Stainless steel excellent in corrosion resistance, ferritic stainless steel excellent in resistance to crevice corrosion and formability, and ferritic stainless steel excellent in resistance to crevice corrosion: U.S. Patent 8,470,237.Abratis C., Hamburg D.E.; Lutz E., Krefeld D.E.; Wilfried K., Grevenbroich D.E., et al.,2013. Stainless steel, cold strip produced from this steel, and method for producing a flat steel product from this steel: U.S. Patent 8,608,873.Han, J.P., Li Y, Jiang Z.H., Yang Y CH., Wang X X., Wang L., et al., 2013. Summary of the Function of Sn in Iron and Steel. Advanced Materials Research, 773: 406-411.Du, W.,Jiang, L.Z.,Yu, H.F., Sun Q.S., 2012. 2012. Drawability of ferritic stainless steel, Bao-Steel Technology, (6):66-76.Takechi, H., Kato, H., Sunami, T., Nakayama, T., 1967. The mechanism of ridging formation in 17% chromium stainless steel sheets.Transactions of the Japan Institute of Metals, 8:233-239.Rajib, S., Ray, P K., 2007. Microstructural and textural changes in a severely cold rolled boron-added interstitial-free steel, Scripta Materialia, 57(9):841-844.Gao, F., Liu, Z. Y., Zhang, W. N., Liu, H. D., Sun G. T., Wang G. D., 2012. Textures and precipitates in a 17% ferritic stainless steels. Acta metallurgica sinica, 10(48):1166-1174.Harase, J., Ohta, K., Takeshita, T., Kawamo Y., 1991. Metallurgy for the Production of 17% Chromium Ferritic Stainless Steel Sheet Without Hot Band Annealing. Stainless Steels'9, 2: 856-863.Raabe, D., 1995. 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科技查新委托单
水分/(g/100g)≤20；脂肪/(g/100g)≤以氯化钠计）/(g/100g)≤5 ；总糖（以蔗糖计）/(g/100g)≤35；重金属符合GB2726的规定；微生物符合GB2726的规定。生产加工过程符合GB19303的规定；企业要求的标准，比同类国家标准高
1）关键工艺：
经过三鲜滚揉，使鲜味和牛肉更好地结合在一起，使肉感更加爽口鲜美。分切整形：捞出后切成所需的2cm-3cm的粒状；炒制：转入炒锅中，再依次加入糖、盐、味精等调味料，香辛料，以及干贝和虾干碎粒，加热70℃-80℃炒制，炒约2hr，至牛肉粒表面出细绒状；烘烤：送入低压烤箱，经100℃-120℃的烤炉内，烘烤1-2小时，更好地保留牛肉的纯香和海鲜的鲜味不被丢失，至表面干燥。
三、关键词、名称和术语的解释查新委托人提供的主题词，包括主题词、关键词、自由词、术语、商品名、俗名、专利号、化学物质登记号等。国际检索应提供相应的英文检索词
XO酱牛肉粒、三鲜滚揉、低压烘干、研究开发、休闲食品、黄牛腿肉、干贝、虾干、解冻等
四、合同附件（包括1.查新项目组成员发表的相关论文和专利申请号，2.同行发表的相关文献4-8篇、网站及相关专利申请号）
（3）本项目经过不断的技术研发、中试，利用海产品的鲜味和营养，结合牛肉的淳厚，开发出了一种全新口味的牛肉粒。在该产品XO酱牛肉粒即将上市畅销一年之际，特推出了此产品的研究报告。
查新要求：查新
二、查新目的、查新报告的使用范围
立项查新。查新报告的适用范围包括申报各级、各类科技计划、科技项目及各类基金等。
众说周知，XO酱是流行于高端餐饮且味美营养的海鲜调味品，如果将XO酱和牛肉完美的结合开发一种新口味的牛肉粒产品，相信能给消费者带来惊喜，填补市场空白。根据中国食品工业协会数据，2011年休闲食品达到900亿以上的销量，牛肉干制品约达到20亿的规模，其中五香牛肉粒约5亿【2】，当初我们估计XO酱牛肉粒的年销售在未来两年能达到一亿以上。
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西那卡塞杂质汇总
中文名称
英文名称
CAS
规格
西那卡塞杂质1
Cinacalcet Impurity 1 ((S)-Isomer)
（Cinacalcet USP 1217809-88-5 Related Compound D
HCl)
10mg 25mg 50mg 100mg 更大规格请咨询
用途
项目报批 纯度高于98%
B）
10mg 25mg 50mg 100mg 更大规格请咨询
项目报批 纯度高于98%
扬信医药代理各品种杂质对照品:舒更葡糖钠杂质，达托霉素杂质，依维莫司杂质，他克莫司杂质，阿奇霉素杂质，克拉维酸钾杂质， 红霉素杂质，克拉霉素杂质，林可霉素杂质，罗红霉素杂质，克林霉素杂质，恩曲他滨杂质，艾地那非杂质，瑞卢戈利杂质，艾氟康唑
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结构式
西那卡塞杂质2
Cinacalcet Impurity 2 （Cinacalcet USP RC 1428118-39-1
C）
10mg 25mg 50mg 100mg 更大规格请咨询
项目报批 纯度高于98%
955373-56西那卡塞杂质3 Cinacalcet Impurity 3
5(free base)
10mg 25mg 50mg 100mg 更大规格请咨询
项目报批 纯度高于98%
西那卡塞杂质4 Cinacalcet Impurity 4