钛氯气冷却器损坏原因及预防措施
冷却器故障与排除
②更换密封垫； （6）更换管束
6
冷却器器拆卸及重新装配硬按下列 步骤进行： （1）、关闭进出油、水阀门，放出 滞留的介质，然后把冷却器器从系 统中拆卸下来
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（2）、卸开回水盖及分水盖，检查 密封圈、冷却器管破损及积垢等情 况。如果只进行管堵或更换冷却器 管可随即进行，如果需要拔出冷却 器管束必须从固定管板方向移出 （大型的冷却器器可采用竖直（固 定管板朝下），然后用起吊设备吊 起壳体即可露出管束。
3
（5）回水盖与分水盖法兰连接处泄 漏； （6）动、定孔盘与换热管连接处腐 蚀而失去密封。
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2、排除方法 （1） 故障及产生原因 ①开大进水阀； ②清理被阻塞的管路、阀门、滤网 或换热管； （2）拧下螺塞排气； （ （3）选用适当方法，清洗换热管内 外表面污垢；
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（4）①更换换热管； ②用管塞堵死破损管（数量不
冷却Байду номын сангаас故障与排除
1
在使用冷却器的过程中，难免 会碰到或大或小的故障与问题，其 中有些是可以通过自己拆卸检查解 决的，但怎么拆以及怎么重新安装 都是需要特别注意的，如果步骤乱 了，胡拆一气，就有可能制造出产 品原来不存在问题，反倒给工作带 来了麻烦。
2
1、故障及产生原因 （1）冷却器水量不足； （2）腔内积气； （3）换热管壁积垢增大流阻和热阻； （4）机油浮化或冷却器水有油水混 合物；
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（3）、装配时按拆卸的逆过程进行， 密封圈一般都应更换新的。 （4）、 安装后应分别进行先油侧后水侧的 气密性试验，试验压力应大于实际 工作压力的1.2 倍。
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如果按照上述步骤拆卸、检查、 安装之后故障还不能解决，就要考 虑联系厂商，请专业的技术人员进 行维修。
氯气干燥系统运行总结
氯氢处理氯气干燥系统运行总结张勇(青岛海晶化工集团有限责任公司,山东青岛266042)[关键词]氯气;干燥系统;运行[摘要]详细介绍了青岛海晶化工集团有限责任公司氯气干燥系统的改造情况及改造后的工艺过程,装置(氯水洗涤塔、钛冷却器、填料干燥塔及泡罩干燥塔)情况。
提出重要指标的控制方法。
针对装置运行中易出现的问题,给出处理措施。
该套装置投资少,操作简单,氯气耗酸在14kg/(t!Cl2)左右,达到了国际先进水平。
[中图分类号]T Q028.2[文献标识码]B[文章编号]1008-133X(2001)11-0017-02前言为满足10万t/a烧碱规模生产的要求,我公司于1996年对氯气处理工序进行了大规模技术改造,改造后的装置于1996年底一次试车成功。
到目前为止,装置状况良好,各项工艺指标完全达到设计要求,生产能力具有较大的操作弹性。
该装置的投产使我公司的氯气干燥技术达到了国内氯碱行业的先进水平,为公司实现规模生产奠定了坚实的基础。
现就几年来装置的总体运行情况作简要总结。
1工艺介绍由电解来的湿氯气经水封后,进入氯水洗涤塔,与来自氯水冷却器的循环氯水逆向直接接触冷却、洗涤,除去一部分水分和盐雾等杂质,温度为40∀时进入钛冷却器间接冷却,温度为12∀左右再进入水雾捕集器,除去氯气夹带的水雾后进入填料干燥塔,在塔内与冷却后的稀硫酸逆流接触,除去大部分水分后进入泡罩干燥塔,进一步干燥氯气,达到工艺要求。
干燥后的氯气经酸雾捕集器除去氯气中的酸雾后,由氯气透平压缩机输送到各用户。
2装置简介氯水洗涤塔是钢衬胶结构填料塔,填料分上下两层,填料采用瓷环加PVC花形环,能将膜式液体改为滴状接触,泛点较高,偏流小。
配1台哈氏金板式冷却器,及时移走氯水吸收的热量,保持出洗涤塔的氯气温度不高于40∀。
钛冷却器的管内为氯气,管外为冷冻水。
氯气经钛冷却器后温度降至12∀左右,除去其中的大部分水分。
湿氯气中的含水量与温度有很大关系,当温度由40∀降至12∀时,氯气中的含水量由19.8%降至3.34%。
氯碱生产中钛设备的缝隙腐蚀及控制赵建山
氯碱生产中钛设备的缝隙腐蚀及控制赵建山发布时间：2021-08-20T07:41:12.817Z 来源：《中国科技人才》2021年第15期作者：赵建山[导读] 氯碱装置中钛材应用较为广泛，主要应用包括阳极系统的阳极液罐、淡盐水罐、脱氯塔、钛冷却器、钛花盘等。
在氯碱装置中，应用钛设备具有显著优势，虽然一次性投资较大，但钛材使用寿命长，减少了设备及管道的更新费用和频繁的维修费用。
新疆圣雄氯碱股份有限公司摘要：氯碱装置中钛材应用较为广泛，主要应用包括阳极系统的阳极液罐、淡盐水罐、脱氯塔、钛冷却器、钛花盘等。
在氯碱装置中，应用钛设备具有显著优势，虽然一次性投资较大，但钛材使用寿命长，减少了设备及管道的更新费用和频繁的维修费用。
钛材在各种浓度的氯化钠溶液中不被腐蚀，具有很强的钝化性，并具有迅速修复其受损的保护性氧化膜的能力。
关键词：氯碱钛设备；缝隙腐蚀；控制前言：随着经济的发展，对化工产品的需求不断增加，越来越多生产设备的运行超出设计能力，因而目前对化工企业而言，防止工艺设备因受到腐蚀发生故障而造成损失已成为迫在眉睫的问题。
一、氯碱化工设备的防腐蚀特点因为氯碱在生产工艺方面不同于其他产品的生产，与之相反应的腐蚀介质也会有很大的不同，单一的品种常常会存在很强的腐蚀性。
正像上文所述的食盐水溶液、氢氧化钠碱液与熔融的烧碱、氯气等一样。
所以，氯碱化工设备在防腐蚀方面具有以下特点：（1）当氯气中含有较多水分时，会具有较强的氧化作用，会在很大程度上腐蚀金属与非金属材料。
所以，应该尽量将氯水进行脱水干燥处理后，才能将其作为介质用在设备的防腐上。
（2）电解时的杂散电流会加速电化学的腐蚀反应。
所以，在实行氯碱化工设备的防腐蚀工作时，一定要确保电解系统的绝缘状态，尽量降低杂散电流在设备上所导致的腐蚀。
（3）必须就具体生产时碱的浓度和具体杂质，来选择适当的防腐材料，并进行有效的防腐处理，要实现对症下药。
（4）盐酸、硫酸和次氯酸要求金属具有较强的耐腐蚀性，所以，要使用非金属材料来制造管子和贮罐。
钛氯气冷却器损坏原因及预防措施
察， 损坏情 况 与上 次 同 出一 辙 ， 下 端仍 是完 好 如 而 初 ， 以确认是 老原 因： 可 缺水和高温所致 。随 即检查
首先重新 确认 管子材质 。该管 为 Ｔ ２材质 ， Ａ 经 有关 部 门 分 析 后 得 知 材 料 符 合 国标 要 求 （ 量 分 质
离子膜电解槽在实行峰谷分时电价操作中的效果很
好 ， 明在槽 型及 隔膜 采用 和 制作上 还 有选 择 的 这说 空 间 ， 加强 电解槽管理 。 并应
注 ： 时 间为 ２０ 年 ８ ２目； 行 电流密 度为 ｌ ３ ｒ２ 测量 ０３ 月 运 ８ ｎ。 ４ ２ １
［ 编辑 ： 蔡春艳 ］
槽龄 ）膜 隔长期 浸 泡 在盐水 和淡碱 中， 身发 生 了 ， 本 溶胀 ， 阴极 网袋的距离增大 ， 隔膜 松软 。由 。 与 比新 】 运行 中电流与阳极 液面 频 繁变化 ， 得本 来 就 呈不 使
稳定 状态 的隔膜 运行 状 况进 一步 恶化 ， 重 时局 部 严
与阴极 网袋脱 离 ， 阴 、 液相互渗透 ， 导致 阳极 氢气 、 氯
剩余部分被腐蚀的像筛孔， 薄如蝉翼， 内表面粗糙不
平， 呈灰黑色 ， 气水 界面 处损 坏 的较严 重些 ， 表 在 外 面隐约还能看 到金 属光 泽 。由此 可以推 断 ： 子最 管 开 始是从管 内开始腐 蚀的 。
２ 损坏原 因分析
该 钛冷 由河南省化 工设 计 院设计 ， 虑简 体与 考 换 热管的热胀差异 ， 简体上部设计 为填 函式结构 ， 以 使管子能够 自由伸缩 。受此 种结 构 的限制 ， 冷却 水 出 口管设置在 距 管板 ３０ｍ 处 ， 近管板 下 设 有 ６ ｍ 靠
冷却器腐蚀、泄露原因与分析
冷却器腐蚀、泄露原因与分析见图1：2甲醇分厂循环水系统示意见图2:3清洗方案及过程：依据和参照国家质量技术监督局（1999）215号炉化学清洗导则，电力行业标准《电厂化学清洗及成膜导则》DL/T957-2005和工业设备化学清洗质量标准（HG/T2387-2007），制定了本次化学清洗的清洗方案。
清洗步骤为：水冲洗酸洗水冲洗碱洗中和钝化水冲洗（清洗结束）。
清洗过程中悬挂碳钢、不锈钢、铜标准试片，用以监测清洗造成的腐蚀速率。
根据设备材质不锈钢冷却器酸洗采用10%氨基磺酸溶液作为酸清洗剂。
具体施工：冷却器实际酸洗时间1.5h-2h，碱洗中和采用氢化钠（2%）和表面活性剂混合液。
清洗前，发现冷却器水程（壳程）内沉积大量的生物黏泥，清洗过程中根据酸度降低很缓慢，反应产生气体较少等特征判断污垢中碳酸盐类水垢较少，而化学酸洗对生物粘泥的甭除效果不好，故此清洗选择了较短的酸洗时间，采用碱加表面活性剂辅助水冲洗等手段清除污泥。
清洗过程中清洗液的排放和补充很频繁，清洗过程中未发现冷却器漏水，清洗过程中悬挂了碳钢（A3）和铜试片，清洗结束后试片称重，其腐蚀速率和腐蚀总量均达到了国家化工行业标准《工业设备化学清洗质量标准》HG/T2387-2007。
清洗结束后，甲醇分厂有关人员对全部被清洗设备通水试漏试压，发现冷却器全部漏水。
4我公司采用排除法先对管束及其它相关材料做分析实验，以排除不可能造成冷却器管束泄露的原因。
4.1冷却器管束腐蚀实验4.1.1对不锈钢管束做浸泡分析实验（甲醇分厂做）实验过程:准确称取相应重量的氨基磺酸按比例溶于200毫升水中，使其溶解。
将已称重的冷却器不锈钢管束浸泡在清洗液中2个小时，再烘至恒重，称量。
实验一说明:①取冷却器不锈钢管束4个样,溶液为10%浓度氨基磺酸。
溶液中加缓蚀阻垢剂（唐山化工研究所提供）实验结果见表1；②分别取钢丝、铜丝各一段，溶液样为10%浓度氨基磺酸。
溶液中加缓蚀阻垢剂（唐山化工研究所提供）实验结果见表2；③实验材料：不锈钢管，牌号0Cr18Ni9（冷却器中的）实验数据见下表1：不锈钢管时间样1样2样3样4原重（g）14.690315.308916.195215.58812小时（g）14.688915.307716.185115.5863减重（g）0.00140.00120.01010.0018实验数据见下表2：钢丝时间铜丝(紫铜)时间原重（g）23.4658原重（g）9.93992小时（g）23.46422小时（g）9.9386减重（g）0.0016减重（g）结论:铜在该容器中的抗蚀能力与不锈钢没有区别。
氯气处理系统存在的问题及异常情况处理
第57卷第5期2021年5月氯 碱工业Chlor-Alkali IndustryVol.57, No.5May, 2021氯气处理系统存在的问题及异常情况处理张海龙'栾甜甜(山东鲁泰化学有限公司，山东济宁272350)[关键词]填料;填料塔;氯压机;PLC;正压水封[摘要]介绍了氯气处理系统的工艺流程及特点。
给出氯压机压缩原理和系统组成。
针对装置运行过程中 出现的问题——压缩空载跳停、氯气外逸，提出相应的解决方法。
[中图分类号]TQ028.2 [文献标志码]B[文章编号]1008 -133X(2021)05 -0018 -04Handling of problems and abnormal conditions in chlorine treatment systemZHANG Hailong, LUAN Tiantian(Shandong Lutai Chemical Co. , Ltd. , Jining 272350, China)Key words：packing；packed tower；chlorine compressor; programmable logic controller；positive pressure water sealAbstract：This paper mainly introduces the technological process and characteristics of chlorine gas treatment system. The compression principle and system composition of chlorine compressor are given. Problems occurred in the operation of the system, including compressor no-load trip and chlorine escape. Solutions to the problems are put forward.山东鲁泰化学有限公司（以下简称“山东鲁 泰”）30万t/a烧碱项目中的氯氢处理装置于2010 年5月破土动工，2011年7月建成并一次性开车成 功。
高炉冷却设备破损机理分析及预防措施
高炉冷却设备关系到高炉的正常生产及炉役寿命。
一般要求冷却设备要有足够的冷却强度以保护砖衬和炉壳，同时，部分冷却设备还有支撑内衬，形成工作内型的作用。
所以，冷却设备一旦损坏，将严重危及高炉生产。
由于冷却设备不可替代的作用，研究冷却设备的破损原因，寻找有效的防护措施是高炉安全生产以及高炉长寿的必要保证。
作者从几个方面探讨了日照钢铁公司冷却设备损坏的原因及应该采取的预防措施，制定相应标准。
1冷却壁破损原因及预防措施高炉耐火材料是直接接触炉料、煤气或者铁水炉渣的，在不同的部位，要求拥有不同的抗侵蚀机理，其质量好坏和选型正确与否，直接关系到内衬的寿命及冷却设备的寿命。
如日照钢铁公司1～4号高炉的炉底、炉缸所用耐火材料为小炭块加陶瓷杯，从选型上就劣于大炭砖加陶瓷杯。
7～10号高炉虽然选用了大炭砖加陶瓷杯的形式，但由于所用耐火材料材质较差，高炉开炉不久就出现了炉底、炉缸温度高的现象，进而威胁冷却设备。
而11—14号高炉吸取以前高炉的经验教训，则选用了国内较好的炭砖和陶瓷杯，开炉生产至今，炉衬温度稳定，冷却设备水温差正常。
因此，高炉从设计之初就应该考虑采用优质的耐火材料，这是冷却设备寿命延长，高炉长寿的先天条件之一。
选用优质耐火材料后，砌筑质量也非常重要，特别是高炉的內型尺寸要严格按照工艺要求。
如1号高炉在砌筑时，由于风口中心与高炉炉顶中心的偏差超过设计范围，在投入生产以后的操作中，高炉长期偏料，操作非常困难，装料制度被迫采取发展边缘气流方针，由于煤气流的强烈冲刷，炉衬很快被侵蚀，冷却设备随后逐步损坏，虽然经过几次喷补造衬来弥补，但效果不佳，最后被迫于采取中修的办法重新砌筑砖衬来纠正炉型。
其次，冷却壁缝隙处理要得当，若冷却壁与炉壳之间有缝隙存在（高炉砌筑结束后灌浆不饱满所致，一般要求烘炉后、开炉前进行二次灌浆），煤气就会从填充缝穿过，使冷却壁由原来的单面受热变成双面受热，使冷却壁寿命大大缩短。
所以，在施工过程中要严把质量关，特别是主要工艺参数如：风口中心、高炉中心、炉顶中心等绝对不能超过工艺要求，一般业内有“砌筑出中心，操作出炉型”的说法。
防止氯气压缩机中间冷却器泄漏的措施
接要高 得 多。胀焊 结合连 接结构 有两 种 ： 先 强度焊 ， 后贴胀 ； 先强 度胀 ， 后密封 焊 。
先强度焊、 后贴胀的常见结构形式见图 １ 。
Ｌ
＊
摄
２ 防止 措 施
２ ． １ 结构 设 计 、 材 料选择 上 的措施
２ ． １ １ 管板与换热器的连接结构 在管壳 式换热器的设计和制造中， 管板与换热 器 的连接是关键 的问题 。从制造方面讲 ， 不但技术
［ 中图分类号 】 Ｔ Ｑ １ １ ４ ． １ ５
［ 文献标志码 ］ Ｂ
［ 文章 编号】１ ０ ０ ８ — １ ３ ３ Ｘ （ ２ ０ １ ３ ） １ ２ — ０ ０ ３ ９ — ０ ２
Ｍｅ ａ ｓ ｕ ｒ ｅ ｓ ｔ ｏ ｐｒ ｅ ｖ ｅ ｎｔ ｃ ｈｌ ｏ ｒ ｉ ｎｅ ｃ ｏ ｍｐ ｒ ｅ ｓ ｓ ｏ ｒ ｉ ｎ ｔ ｅ ｒ ｃ ｏ ｏ ｌ ｅ ｒ ｆ ｒ ｏ ｍ ｌ ｅ ａ ｋ ｉ ｎｇ
第４ ９卷 第 ｌ ２期
２ ０ １ ３年 ｌ ２月
氯 碱 工
业
Ｃ ｈｌ ｏ ｒ— — Ａｌ ｋ ａ ｌ ｉ Ｉ ｎ ｄ ｕ ｓ ｔ ｒ ｙ
Ｖｏ １ ． ４ ９，Ｎｏ ． １ ２ Ｄｅ ｃ ．，２ ０１ ３
【 材料与设备】
防 止 氯 气压缩机 中 间冷却 器 泄 漏 的措施
ＦＵ Ｊ ｉ ａ ｎ ｌ ｉ ｎ ，Ｃ Ｈ ＥＮ Ｘｉ ｎ ，Ｗ Ａ ＮＧ 觑 。
（ １ ． Ｎ ｉ ｎ ｇ ｂ ｏ Ｊ ｕ ｈ ｕ ａ Ｃ ｈ ｅ ｍ ｉ ｃ ａ ｌ Ｔ ｅ ｃ ｈ ｎ ｏ ｌ ｏ ｇ ｙ Ｃ ｏ ． ，Ｌ ｔ ｄ ． ， Ｎ ｉ ｎ ｇ ｂ ｏ ３ １ ５ ２ ４， ０ Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ； ２ ．Ｅ ｌ ｅ ｃ ｔ ｒ ｏ ｃ ｈ ｅ ｍ ｉ ｃ ａ ｌ Ｐ ｌ ａ ｎ ｔ ｏ ｆ Ｚ ｈ ｅ ｊ ｉ ａ ｎ ｇ Ｊ ｕ ｈ ｕ ａ Ｃ ｏ ． ， Ｌ ｔ ｄ ，Ｑ ｕ ｚ ｈ ｏ ｕ ３ ２ ４ ０ ０ ４， Ｃ ｈ ｉ ｎ ａ ）
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３６
内Ｊ
层将发生位移及化学降解， 析出Ｍ ｔ和Ｓ 形成 ｇ 十 ｉ Ｑ，
的Ｍ （Ｈ ２ ｇＯ ）和硅酸盐沉降物将堵塞隔膜孔隙。 ２３ 由中、 ． 后期的隔膜特性所决定 在金属阳极电 解槽运行的中、 后期（ 超过８ 个月 槽龄）膜隔长期浸泡在盐水和淡碱中， ， 本身发生了 溶胀， 与阴极网袋的距离增大， 比新隔膜松软、由于 运行中电流与阳极液面频繁变化， 使得本来就呈不 稳定状态的隔膜运行状况进一步恶化， 严重时局部 与阴极网袋脱离， 导致阴、 阳极液相互渗透， 氢气、 氯 气相互渗透， 隔膜电阻增加， 隔膜性能恶化， 造成电
第 ９期 ２０ ０ ４年 ９月
业 Ｎ． ｏ９ Ｃ ｌ 一Ａｌａｉ ｕｔ ｈｏ ｒ ｋ ｌＩｄ ｓ ｙ ｎ ｒ Ｓｐ ，０ ４ ｅ．２ ０
氧． 碱
工
工 铁氛气冷却器损坏原因及预防措施
毛训亮， 装九丽 孟素青， （ 河南渡阳市氛碱厂， 河南 澳阳 ４７０ ） ５００
２０ 年 ８ １ ０３ 月 ３日 ３３ ０ ＃ １０ ９．
３５ ０ ＃ ０６ ９． ３８ ０ ０ ＂ ９． ０ ３２ １ ＃ ００ ９． ４４ ４ ０ ０ ９． ０ ４ ５ ４ １＂ ９． ０ ２０ 年 ８ １ ０３ 月 ４日
２１ ５６
今乙 令 心今沙 合矛杏 各 今乙 心 协 会 骨心． ． ＂． ．＂ ．＂． ＂ ／ Ｙ． 公 嘴 补乡补乡会各会各会乙骨屯心弓心心心吧沱吧沱吧疙陌 ＂ ＂． ＂ ．＂ ＂． 今ｔ． 毛 吧
Ｚ 电流波动对电解槽产生影响的原因
２１ 由普通隔膜电解槽本身的特性所决定 ． 普通隔膜是一种多孔性隔层， 由不同长度的石 棉绒苛化后制成， 本身有一定的被溶胀与压缩的特 性。在一定的电流密度、 盐水渗透压下， 紧贴在阴极 网 袋上的隔膜具有一定的特性。生产稳定时， 电解 槽能调整在正常的指标范围内运行。如果盐水中
〔 钦冷却器； 关键词Ｉ 高温； 腐蚀； 预防措施
〔 要〕 铁抓气冷却器的损坏原因 摘 就工 进行了 全面的 分析， 指出损坏的原因及预防措施， 并对今后钦冷却器
的设计制造及安装提出了合理化建议。
〔 Ｔ ０８２ 中图分类号」 Ｑ２．
［ 文献标识码］ Ｂ
［ 文章编号］ ０８ １ Ｘ２０） 一 ００ ０ １ 一 ３ （ ４０ ０２一 ２ ０ ３ ０ ９
１ 钦冷却器损坏现状
淮阳市氯碱厂于 １％ 年扩产时新上 ２台钦制 ９
氯气冷却器， 分别称为工 钦冷和ｎ 钦冷， 其中工 钦冷
最先接触电解过来的高温抓气携带杂质多， 工艺条 件苛刻， ３ 使用 年后出现失效申漏， 无法继续使用， 于２０ 年３ ００ 月停用。工 钦冷的工艺操作条件是： 抓 气进ｎ 温度８ ℃左右， ５ 冷却水进水 ２ ２℃， ４ 出水 ５ ℃左右。该设备使用才３ 年多， １％ 年制造并安 是 ９ 装的， 管子规格为外径 ３ ｍ 壁厚 １５ 。同时 ８ ｍ、 ．ｍ ｍ 安装的同样结构的ｎ 钦冷至今仍在使用， 状况良 好。 例行设备检查时， 工 发现 钦冷回水井内抓气味 较浓， 以为是氧水泄漏人井所致， 并未对 １ 钦冷产生 任何怀疑。排除抓水漏人的嫌疑后， 仍有较大的抓 气味， 决定停车时检查 工 钦冷。打开上封头时， 看到
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槽电 压升高等诸多不利结果。 以上是就新乡树脂厂运行的普通隔膜电 解槽进 行分析。有资料介绍， 部分运行改性隔膜电解槽和 离子膜电解槽在实行峰谷分时电价操作中的效果很 好， 这说明在槽型及隔膜采用和制作上还有选择的
槽号
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２０ 年 ８ １ ０３ 月 １日
３３ ０ ＃ ９． ２０
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间内， 经多次留意检查， 工作状况正常。 此项措施收
到显著效果， 达到了预期的目的。此后， 却忽略了对 它工作状况的了解， 一直疏于对它的管理。 ２０ 年 １ ０４ 月再次闻到回水井的氯气味时， 才如 梦初醒— 可能它又犯老毛病啦。打开上封头观 察， 损坏情况与上次同出一辙， 而下端仍是完好如 初， 可以确认是老原因： 缺水和高温所致。随即检查 那根外径２ ｍ 壁厚２５ ５ ｍ、 ．ｍ ｍ的排气管， 由于天长 日 管子内孔被水垢及其他杂质逐渐堵死， 久， 以致上 部空气不能及时排出而形成空气腔， 无法充满冷却 水， 该段钦管在长期高温下被盐雾、 酸雾等浸蚀损
终和最令人信服的解释， 唯一解决问题的具体办法
（ 上接第 １ ７页）
表 １ 调整电流密度后， 电流密度为 １ ３ 习时 时的电解抽运行指标 ４８ Ｃ体 分 １ 积 数 抓 氢 积 数一 糟电 ２ 中 体 分 压
％
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是要将冷却腔内充满水并降低氯气温度。 为此， 希望各兄弟厂家在设计制作这类换热器 时， 考虑管子热胀冷缩因素， 最好在壳体上加小波膨 胀节， 而不用填函式结构。这样可减少泄漏的发生 和维护工作量， 降低成本造价。此外， 上部冷却水的 出口 管一定要尽可能靠近管板， 以使设备中积存的 空气及时排出， 始终让水充满空腔。其他一些措施 虽有效但不可靠， 还是不用或少用为好， 以免日 后留 下后患。 〔 编辑： 蔡春艳］
空间， 并应加强电解槽管理。 〔 编辑： 蔡春艳〕
注： 侧掀时间为２０ 年 ８ ０３ 月２日； 运行电流密度为 １ ３ 习廿 。 ４８
万方数据
４ ４ ４ ４ ４ ４
８ ２
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１５ １３
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０２ ３５
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３２ １６
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６８ ６８
凡ｊ ｝
１９ １６
Ｃ２｝ ｇ 等杂质与腐蚀剥落的 ａ Ｍ２ － － 槽盖衬胶层碎粒沉
淀于隔膜表面， 电流波动时， 隔膜时而压紧， 时而松 开， 这些杂质会随着电流的波动而发生位移， 朝着阳 极液流动的方向移向隔膜孔隙， 加快隔膜的堵塞。 ２２ 隔膜电解榴在正常的运行中要求电 ． 流稳定 电流波动次数多， 幅度大， 更易破坏电解生产过 程中保持的平衡状态， 而且一旦被破坏就不可能恢 复到原来的状态。正常的电解生产中电流的波动幅 度在士 ．９。电流大幅度升降过程中， １５６ 隔膜的中性
４０ ．２ ３０ ．１
３０ ．３
３． ０１
除槽
２５ ．４ １８ ．７
２６ ．８
３０ ．５
３０ ．９
３２ ．０
槽号
表 ２ 调整电流前的电解抽指标情况 Ｃ 体积分数 抓中氮体积分数 １ ２ 柑电压
９６
ｎ Ｕ
１
３０ ３０５ ３０８
％
ｖ 一．９８ ９８ ９ ０３
３４ ８７ ５４
９４
８
１
９０
解液中 ＮＯ ａＨ浓度升高、 滤阻加大、 电流效率下降、
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， ，
…
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飞 曰
， 吸 ‘ 曰
３３ ０ ＂ ９． ２４
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况下并不耐长期 ８ ６℃左右的温度。
４ 教训和建议
有关资料中介绍， 钦冷却器中所使用的钦管在 ２０℃仍是能耐氯化物及次氯酸盐浸蚀的。通过 Ｉ ０ 钦氯气冷却器的两次损坏， 发现 Ｔ ２ ９ Ａ 在 ０℃以下 于上述介质中并不耐腐蚀， 也许与氯气中氧含量高 或氯中含氢等有关。种种判断和分析都无法作出最
测， 集思广益， 最后形成一个共识： 钦冷的冷却水 工 下进上出， 但出口管距上管板约 ３０ 虽在上部 ６ｍ ｍ， 开有放空管， 用以排除空气， 但仍不能保证冷却水充 满上部空间。相反， 由于自 设备出口向下接有外径 ８ ｍ 壁厚４ ９ ｍ、 ｒ ｕ ｍ的管人回水井， 高度约５ 极易 ｍ， 形成虹吸， 上部排气管倒成了 进气管， 此形成上部 由 空间长期缺水， 在高热、 氛化物杂质再加上Ｔ ２ Ａ管 子自 身未发现的间题共同影响， 致使换热管严重腐 蚀损坏失效， 无法再使用， 而下端却依然光亮如新。 可以得出损坏的主要原因是长期缺水和高温。
２ 损坏原因分析
该钦冷由河南省化工设计院设计， 考虑简体与 换热管的热胀差异， 筒体上部设计为填函式结构， 以 使管子能够自由伸缩。受此种结构的限制， 冷却水 出口管设置在距管板 ３０ ６ｍ ｍ处， 靠近管板下设有 外径２ ｍ 、 ５ 壁厚３ ｍ ｍ ｍ的一排气管。 首先重新确认管子材质。该管为 Ｔ ２ Ａ 材质， 经 有关部门分析后得知材料符合国标要求（ 质量分 数） 铁 ０ １８ 硅 ０ ０５ 碳 ０ ０３ ： ． ％， ７ ． ％， ２ ． ％， １ 氮００％， ． 其余为钦。在材质方面未发现大问题， ２ 再重点分析设备。通过将图纸及实物反复分析推
３ 改进了措施、 取得了成效却忽略了管理
修复 工 钦冷时仍用原管子， 只是长度缩短了
４０ ， ０ ｒ 其他管口 ｎ ｍ 位置仍未改动。但在就位安装
时， 将水出口管向上绕了一个高度， 做了倒“ 形 Ｕ” 上管板以 ０ ｍ 下３０ ｍ处６％ ０ 左右的钦管被腐蚀掉， 一 最高处与管板平齐， 弯， 以利于空气顺利排出。排气 剩余部分被腐蚀的像筛孔， 薄如蝉翼， 内表面粗糙不 管用外径２ ｍ 、 ２５ ５ 壁厚 ． ｍ ｍ ｍ的管与出水管最高 平， 呈灰黑色， 在气水界面处损坏的较严重些， 外表 处相连通， 以免冷却水充不满形成死腔。 ００ ８ ２０ 年 面隐约还能看到金属光泽。由此可以推断： 管子最 月开始启用该排气管并投人生产， 在随后的一段时 开始是从管内开始腐蚀的。