高速铁路土工格栅加筋土挡墙工后受力与变形试验研究
格栅加筋土挡墙的模型试验研究
影响沥青混凝土路面平整度因素的探讨分析,可以得出以下的结论:优质的混合料,良好的基层平整度,良好的施工机械,合理的施工工艺,严格科学的管理,是确保和提高沥青路面平整度的必要条件。
Fact ors I nfluencing Evenness of A s phalt Concrete Pavement and Measures for The mAb s trac t The paper analyzes reas ons f or influence on evenness of as phalt concrete pave ment,and p resents app r op riate contr olling measures .Key wo rd s A s phalt pave ment;Evenness;I nfluencing fact or;Contr olling measures格栅加筋土挡墙的模型试验研究尤胜明1 赵 维1 蔡桂林2(1.大连理工大学岩土工程研究所,大连 116023;2.抚顺石化分公司,抚顺 113006) 摘 要:通过室内模型试验对加筋土挡墙在不同条件下的变形进行了研究。
结果表明:通过加筋能明显提高挡土墙的稳定性和承载力;面板刚度、填土性质、加筋量是影响碎石土加筋效果的重要因素;填料的物理性质不同,柔性面板挡土墙的破坏方式也不同。
关键词:模型试验;土工格栅;加筋土挡墙;面板中图分类号:U47111+15 文献标识码:B 文章编号:1673-6052(2009)10-0017-041 前言加筋土挡墙是由面板、填料、筋材等组成的复合结构,相对于以往的重力式挡墙具有良好的抗变形能力和抗地震的能力。
在经济上,以土体作为主要建筑材料的加筋土挡墙相对于以往的笨重的混凝土重力挡墙也具有相当的优势。
所以,对加筋土挡墙的研究具有巨大的工程应用价值。
加筋土理论的基本思路是提高加筋土的抗剪强度。
土工格栅加筋挡土墙拉筋应变的实测与有限元分析
文章编号:1005-0574-(2008)03-0004-03土工格栅加筋挡土墙拉筋应变的实测与有限元分析孙吉书1, 杨春风1, 窦远明1, 郝舒微2(1 河北工业大学土木工程学院,天津300401; 2 河北省邢台市高速公路管理处)摘 要:结合实际工程的建设,实测了土工格栅加筋挡土墙不同填土高度时的拉筋应变;同时,应用AD INA非线性有限元软件,对土工格栅加筋挡土墙的拉筋应变进行了有限元数值计算与分析。
结果表明:有限元计算值与实测结果相一致,证明了AD INA有限元方法的合理性与可靠性,为土工格栅加筋挡土墙的设计、理论分析与工程应用提供了依据。
关键词:土工格栅;加筋挡土墙;有限元法;应变中图分类号:U417 1+15 文献标识码:AAbstrac t:The stra i ns of tensile bars i n t he re i nforced ea rt h reta i ning wa lls w ith geogr i d a t d ifferent fill he i ghtw ere m eas u red du ri ng the constructi on o f pro jects,w hil e calculati on and ana l ysis on these stra i ns w ere m ade w ith non linear fi n ite e le m ent AD I NA soft w are.T he resu lts ind i cate t hat the ca lcu l a ted va l ue i s consistent w it h t he m easured results and AD I NA m ethod is reasonab le and re liab le,t hus prov i d i ng a basis for design,theo re tic ana l y si s and eng i neeri ng app licati on.K ey word s:geogr i d;re i nforced earth reta i n i ng w a l;l fi n ite ele m ent me t hod;strain自20世纪60年代初,法国工程师维达尔(V i d al)提出加筋土专利技术以来,加筋土技术以其优良的工程性能得到了世界各国的普遍重视[1],在岩土工程中得到更为广泛的应用。
高速铁路路基铺设土工格栅质量管控研究
高速铁路路基铺设土工格栅质量管控研究摘要：土工格栅是一种土工材料，主要用于路基土方填筑工程的改良和结构加固。
路基工程填方作为铁路主体结构（以下简称高铁动车）的组成部分，对承载力和可靠性作出了更为严格的规定。
土工格栅已成功应用于高速铁路路基填筑，对保证高速铁路路基工程的施工质量，完成铁路列车的安全、安全运行起着至关重要的作用。
关键词：高速铁路；路基铺设；土工格栅；质量管控1土工格栅1.1抗拉强度高土工格栅的抗拉强度很高，加宽率很低。
粉末在网格中的自锁和联锁力变大，摩擦阻力变大。
通过比较可以看出，在同一应变应力环境下，土工布试验网格在许多土工布中具有最高的抗压强度，其抗压强度与合金钢基本相同。
1.2耐碱性和耐酸性塑料土工格栅的耐腐蚀性很好，耐酸碱物质腐蚀性高；它还具有耐热性和耐低温性。
因此，老化周期很长。
夹层玻璃格栅熔点高，整体性能好，使用寿命为5至70年或更长。
2土工格栅适用范围2.1塑料类土工格栅塑料土工格栅具有硬度高、应力松弛小、性能稳定等特点。
它广泛应用于高速铁路路基填筑系统，效果良好，特别是在高速铁路动车路堤填筑中。
（1）根据原材料的组成：大部分是聚丙烯（英文缩写为聚丙烯）和聚乙烯塑料。
用于生产拉申塑料土工格栅的原料必须是聚丙烯或聚乙烯塑料树脂颗粒。
不允许使用粉末状原料或回收颗粒。
聚丙烯的材料性能优于聚乙烯塑料。
以土工格栅为主要原料的土工格栅性能全面，应用范围广，应优先选用。
（2）按压缩方向：大多为单面塑料土工格栅、双面塑料土工网格和三向塑料土工网。
土工格栅采用方向型，主要根据路基填筑的相对高度、承载尺寸、路面位置的改善等因素确定。
（3）根据生产工艺流程，大部分为一体式土工格栅，分为一台冲压机和电焊成型的土工格栅。
2.2玻璃纤维类土工格栅玻璃纤维土工格栅一般称为玻璃纤维格栅。
其常见材料成分为二氧化硅，具有耐热和耐寒的特性。
但其网状组织可靠性差，延展性大，膨胀后易损坏。
肠蠕动后，网状结构有很大的变形，承载能力的使用寿命大大降低。
土工格栅加筋土三轴试验研究
条作为加筋材料 的加 筋砂 土进行 了研究 。在此 以后 ， 多学 许
者也利用三轴试验研究加筋 土。加筋材 料主要有 合成纤维 、
试 验 采 用 固 结 不 排 水 剪 （ Ｕ） 剪 切 速 率 控 制 为 Ｃ ， ０ ３ｍ ／ ｎ 为考虑 围压 的影响 ， ． ｍ ｍｉ， 采取 ０ ５ 、０ 、０ Ｐ 、０ １０ ２ ０ｋ ａ四 种围压条件 。当试样破 坏或剪 切至轴 向应变 的 １ ％ 时停 止 ５ 剪切 ， 完成后 即卸样 。
２ 试 验 结 果
土工格栅 、 玻璃纤维 、 土工 织物等 。赵 川等 （０ １年 ） 通 过 ２０ 大型三轴压缩 试 验研 究 了土 工格 栅 加筋 碎 石土 、 昌富 等 陈 （ ０ ７年 ） 用室 内三轴 试验 方法研 究 了草根 加筋 土 、 景 ２０ 吴 海等（ ０ ２年 ） 通过三轴压 缩试验 比较 了六种土 工合成材 ２０ 料对砂土的加 筋效果 、 望 国等 （ ０ ０年 ） 进行 加筋 强 风 徐 ２１
ｄｉ１ ．９ ９ ｊｉ ｎ １０ －２ ５２ １． ６０ ２ ｏ：０ ３ ６／．ｓ ．０ １９３ ． ０ ０ ． ２ ｓ １
２１ ０ １年增刊 １・ Ｅ Ｒ Ｉ Ｅ Ｐ Ａ ＬＲ Ｖ Ｒ 人 民珠 江
土工 蒙
５０ １ ） １６０ （ 中水珠江规划勘测设计 有限公司 ， 广东 广 州
法来提 高土的强度更为合理 、 有效。
关键 词 ： 工格 栅 ； 筋 土 ； 轴 试 验 ； 力 应 变 ； 剪 强度 土 加 三 应 抗
中图分 类号 ：Ｖ ９ Ｔ ４
０ 前 言
文献标识码 ： Ｂ
铁路路基加筋土挡墙土工格室工程施工技术研究
铁路路基加筋土挡墙土工格室工程施工技术研究摘要：铁路工程中应用加筋土挡墙较少，加筋土挡墙的外部稳定性与地基土（承载能力、沿基础底面滑动等）对挡墙整体有较大影响，本文对铁路路基加筋土挡墙土工格室工程施工的技术，进行了分析和研究。
关键词：土工格室；地基承载力；铁路路基；稳定性；沉降土工格室加筋土挡墙在列车荷载作用下的结构行为研究具有重要的理论价值和现实意义。
研究成果对完善加筋土挡墙设计理论、保证铁路路基结构的安全与稳定，将对铁路安全运营具有重大的现实意义。
1、工程概况本工点位于站场牵出线跨横河大桥小里程端，线路以填方通过，地貌为丘陵缓坡，地形起伏较大，地表局部被辟为耕地。
路堤中心最大填高5.17m。
路堤边坡最大高度5.70m。
地层：粉土：黄褐色，稍湿~潮湿，松散，σ0=120KPa；粉质粘土：黄褐色，软塑~硬塑，ф=3.7~9.6º，C=2KPa，Es=3.5~7.1，σ0=120KPa；淤泥质粉质粘土：灰褐色，褐黄色，流塑~软塑，ф=1.1~4.1º，C=2~7KPa，Es=2.2~4.7KPa，σ0=60KPa；细沙：黄褐色，松散，潮湿，该层位地震液化层，σ0=60KPa；中砂：灰褐色，稍密，饱和，σ0=220KPa；粗砂：灰褐色，松散，饱和，该层位地震液化，σ0=80KPa；粗砂：黄褐色，稍密，饱和，σ0=240KPa；花岗岩：黄褐色，全风化，σ0=300KPa。
水文地质条件：地下水为基岩裂隙水，地下水位埋深1.50~2.00m，地下水主要由大气降水补给，水位季节变幅2~4m。
该地下水对混凝土结构具有侵蚀性，化学侵蚀环境作用等级H1、盐类结晶破坏环境等级作用等级Y1氯盐侵蚀环境作用等级L1。
土壤最大冻结深度0.1g，地震动峰值加速度为0.1g）（地震基本烈度Ⅶ度）加筋土挡墙的外部稳定分析可将加筋体视为实体墙，并满足重力式挡墙稳定性相关要求。
基底存在软土层，设计采用搅拌桩加固，其中加筋挡土墙基底范围内水泥搅拌桩桩间距1.0m，正三角形布置，其余路堤基底水泥搅拌桩桩间距1.5m，正方形布置。
土工格栅加筋土挡墙变形有限元分析
抗剪强度 。 当超过抗剪强度时， 残留剪切模量将被用于计算单 ４ ． ２挡墙 填料
元刚度。当 Ｇ ｏ ｏ ｍａ ｄ ｎ 单 元 承 受 拉应 力 时 ，水 平 刚度 与剪 切 冈
用下不同材料产生相对错动滑 移、脱离接触 以及周期性张开
经分析可得出：
与闭合。为了有效的模拟接触面性 态，必须在接触面上设置
接触单元一 Ｇ ｏ ｏ ｄ ｍａ ｎ单 元 。
（ １ ） 格栅长度 ８ ｍ 相对 于 ４ ｍ， ６ ｍ， 挡墙的水平位移得到 了
明显 控 制 ， 起 到 了预 期 的 加 筋 效 果 。
性， 即材 料产 生不可恢复的塑性变形， 其应 力应 变关系 由塑性 Ｍｉ ｄ ａ ｓ ／ ＧＴ Ｓ程序 是 由 Ｐ ＯＳ Ｃ Ｏ 公司开发 的针对岩土工程 理论 中的增量法求解 。 岩土材料应力． 应变关 系可分为三种类 领 域 有 限元 软件 。程 序 界 面 简 洁 ， 拥 有 强 大前 、 后 处 理 功 能 与 型 ： 理想 弹 塑 性 、 应变硬化与应变软化 ， 如图 １ 所示 。
Ｍｉ ｄ ａ ｓ ／ Ｇ Ｔ Ｓ对其 变形特性进行分析。 关键词： 有限元 值模拟 分析 中图分类号： Ｕ ４ １ ６ ｌ Ｍｉ ｄ ａ Ｓ ／ Ｇ Ｔ Ｓ简介 文献标识码 ： Ａ 文章编号： １ ０ ０ ７ ． ３ ９ ７ ３ （ ２ ０ １ ３ ） ０ ０ １ ． ０ １ １ － ０ ２
ＭＩ Ｄ ＡＳ ／ ＧＴ Ｓ 程序 中设置了特有的土工格栅单元 ， 可方便 的对其进行应力与变形分析 。假设格栅单元所 受应 力均匀分
土工格栅加筋土高边坡现场试验研究(k0+240)
土工格栅加筋土高边坡现场试验研究匡柯柯(石家庄铁道学院土木分院，河北石家庄050043)摘要：以云南楚雄变电站高填方加筋土边坡工程为依托, 选取其中一个试验断面, 通过现场原位试验,进行了包括加筋土边坡侧向位移、土工格栅应变等内容的现场试验，研究发现：土工格栅拉筋在施工期应变变形较大，工后应变非常小，同层土工格栅拉筋应变随填土高度增加迅速增加，拉筋最大应变出现的位置都离边坡较远，上覆载荷(填土)相同但不同测试断面的拉筋应变分布有所不同；加筋边坡侧向变形量小，并且随深度递减，变形速率也呈递减趋势，同时还存在变形的回缩现象。
试验显示了加筋路堤的真实工作状态,结果可为土工格栅加筋结构的后续研究和工程实践提供参考关键词：侧向位移；应变；现场试验。
中图分类号: TU432 文献标志码: AH. Vidal、F. Schlosser、A. Mc. Gwon 以及Yang. Zen 等[1-2]就加筋材料何以能提高土的性能进行了一系列试验，提出了假设解释并阐述了加筋土性能的原因。
此后，法国工程师亨利·维达尔（Henri Vidal）提出了现代加筋土设计理论[3-4]。
根据H·Vidal 的设计理论，法国于1965 年在普拉聂尔斯（Prageres）成功修建了一座公路加筋土挡土墙，该项工程立刻引起了世界工程界的浓厚兴趣，并得到很高评价，我国也于1979 年在云南田坝矿区建成第一座加筋土挡墙储煤仓[5]。
土工格栅作为土工合成材料的一种，与其他土工合成材料相比，具有独特的性能和功效[6]，加之加筋土挡墙美观、造价低、施工简便和速度快[7]等特点，土工格栅加筋土挡墙广泛应用于各种土木工程中。
由于作用机制的复杂性及土工格栅的特殊工程特性，笔者结合工程实际进行了某高速公路土工格栅加筋土挡墙现场试验，对土工格栅拉筋变形及土工格栅加筋土边坡侧向位移进行了探讨与分析。
Research on high fill geogrid reinforced soil slope by field testThe field test of high fill reinforced soil slope in Chuxiong Substation of Yunnan is done on one test section .including the measurement of the lateral displacement of reinforced soil slopes, geogrids strain field test, etc., the study found: geogrids reinforcement strain largen during the construction period, and weaken after construction, strain on the same geogrids layers increase after the rapid increase in fill height, the maximum strain occurs far away from the slope. But the distribution of strain under the same overlying load(fill) differ;the deformation of reinforced slope is small, and decrease by depth, the deformation rate also present a decreasing trend, while there are still deformed retractionphenomenon. Reinforced embankment test shows the real working condition, results of geogrid reinforced structure can provide reference for follow-up research and engineering practice1 试验方案楚雄换流站工程场地位于云南楚雄市禄丰县和平乡境内, 距县城东北约20km。
土工格栅加筋土挡墙的动力性能及施工工艺研究
[3]房雅楠.北京地铁 17 号线下穿既有框构桥工程的影响研究[J]. 庆交通大学学报(自然科学版),2018,37(07):20-27.
中国水运(下半月),2020,20(10):131-132.
[13]姜克寒,岳志坤,周中,朱辉,高东东,王天梁.盾构隧道侧穿高铁
[4]彭江.盾构隧道下穿对高铁桥梁的影响研究[J].工程建设与设 桥梁桩基影响现场试验[J].江西理工大学学报,2018,39(05):1-8.
图 6 位移对比图 图 5 地基土内聚力分别为 50K Pa渊 工况 4冤 尧1 0K Pa渊 工况 1 1冤 和 1 50K Pa渊 工况 1 2冤 参数条件下袁墙背位置的加速度放大系数遥 由图可以看出袁在墙背相同位置袁内聚力为 1 0K pa 时袁加速度放 大系数最大曰内聚力为 50K pa 时袁加速度放大系数最小遥 在高度 比为 1 袁 即挡墙顶部袁 内聚力为 1 0K pa 时袁 加速度放大系数为 6.0曰 内聚力为 1 50K pa 时袁 加速度放大系数为 3.5曰 内聚力为 50K pa 时袁加速度放大系数为 3.0遥 在相同的内聚力工况下袁在高 度比为 0-1 范围内袁即从墙角到墙顶袁加速度响应逐渐增大遥 从图 6 工况同图 5袁 分析挡墙顶部在地震作用下的位移响 应遥 内聚力为 50K pa 和 1 50K pa 时袁位移响应基本一致遥 最大负 位移响应比最大正位移响应值更大遥 而内聚力为 1 0K pa 时袁位 移响应与另外两种工况的位移响应差距较大袁 最大正位移较 小袁最大负位移较大遥 从以上分析可以看出袁在加筋土挡墙中袁当地基土的内聚 力在较小范围内时袁在地震作用下的动力响应差异明显遥 而内 聚力超越一定范围时袁对抗震性能的影响减小遥 内聚力对抗震 性能影响的临界点需要根据不同的地质参数深入分析遥 3 施工工艺 3.1 工艺流程 土工格栅加筋土与其它方式的加固土不同袁其重要特征是 这种加筋土由筋带与填土交替铺设并紧密压实而成的一种复 合材料遥 其加固效果和稳定性袁是通过土工格栅与填土之间的 摩阻形成遥 因此袁对填料的压实要求较高袁并且筋带的材料质量 也是加筋效果的关键遥 施工工艺流程为院
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
交通运输部管理干部学院学报Journal of Transport Management Institute Ministry of Transport Sep.2016 V ol.26,No.32016年 9 月第26卷第3期收稿日期：2016-09-10加筋土顾名思义，就是在土体中加入加筋材料所形成的复合土体，这种方法使土体的土工力学性能得到很大的提高。
加筋土技术最为核心、关键的部分，在于加筋材料的种类丰富和材料工艺的不断进步。
土工格栅加筋土挡墙是靠埋设在挡墙内部的土工格栅加筋材料与墙后填料的相互摩擦作用，来使挡墙达到稳定的[1~3]。
因其价格低廉、稳定性好等优点在公路路基中逐渐得到广泛应用。
对于高速铁路而言，路基的变形控制要求十分严苛，加筋土挡墙能否满足高速铁路安全运营要求，在列车荷载作用下结构的稳定性和变形行为能否满足高速行车的舒适性和安全性标准是设计、建设单位人员普遍关心的问题，也是加筋土挡墙在高速铁路推广使用中需要解决的重要科学问题。
本文对高速铁路土工格栅加筋土挡墙工后长期的受力与变形行为进行研究。
一、工程概况青荣城际铁路DK316+101—DK179.36段路堤右侧内部为包裹式土工格栅加筋土挡墙，外部为现浇混凝土面板，墙面坡率1:0.3，如下页图1、图2所示。
自基础顶面以上以此铺设29层格栅，其中自下而上1 ~ 3层格栅型号为HDPE TGDG EG170R(Ⅰ型)单向格栅，长8.0m，层间距0.3m ；4 ~ 15层格栅型号为HDPE TGDG EG130R(Ⅱ型)单向格栅，长8.0m，层间距0.3m ；16 ~ 29层格栅型号为HDPE TGDG EG170R(Ⅰ型)单向格栅，长10.5m，层间距0.3m。
格栅从反滤袋处回折，回折长度大于等于2m，回折部位内侧设长丝无纺土工布(400g/㎡)，反滤袋内装砂夹卵石。
包裹袋装填砂夹卵石夯压密实后长0.5m，宽0.3m，高0.3m，砂、卵石内有机物含量不应超过5%。
墙面板厚度为0.3m，内置钢筋网，钢筋网纵、横向钢筋采用Φ20mmHRB335级钢筋，间距0.2m。
路堤基底采取CFG 桩技术加固，CFG 桩强度为C20，桩径0.4cm，正方形布置。
格栅反滤袋下部设有钢筋锚杆和面板相连。
采用直径Φ25mmHRB335级防锈锚杆，纵、横间距1.2m，埋入加筋体内锚固长度不小于3.0m，锚杆钢筋填土端部应弯折0.5m，弯起角度90o 。
土工格栅与帽石为预埋式连接，预埋时采用Φ12钢筋将格栅固定于设计位置，格栅预埋在帽石内的长度不小于一个主肋。
二、试验设计为分析工后（运营阶段）加筋土挡墙墙后填土侧向土压力和基底土压力的变化情况、土工格栅的变形情况，在施工现场根据施工进度，分层埋设了土压力盒、柔性位移计等观测原件。
为测试不同层格栅各处的竖向土压力和水平土压力的变化情况，于第1、5、9、13、18、21层格栅上高速铁路土工格栅加筋土挡墙工后受力与变形试验研究刘羽辰1 穆尚仑2 杨西杰1（中铁物资集团华北有限公司，河北 石家庄 050000）（政法教研部）[摘 要] 为研究土工格栅加筋土挡墙作为高铁路堤在施工完成后的应用情况，文章以青(岛)荣(成)城际高速铁路荣成段为依托，进行现场原型试验。
结果表明现场包裹式加筋土挡墙的基底土压力呈现非线性分布；竣工后加筋土挡墙墙背处、中部、末端的竖向土压力数值趋于稳定；挡墙墙背处侧向土压力数值随时间逐渐减小；竣工后挡墙各处拉筋随时间变化较小。
[关键词] 高速铁路；现浇混凝土面板；土工格栅；挡墙；峻工后[中图分类号] U 213.1+52.2 [文献标识码] A [文章编号] 2095-4263（2016）03-0039-042016年 交通运输部管理干部学院学报 第3期40埋设钢弦式土压力盒，水平、垂直方向各埋一支。
各图2 现浇混凝土面板加筋土挡墙施工图图1 现浇混凝土面板加筋土挡墙示意图泄水孔帽石（Ⅱ型）预埋φ100PVC 管袋装砂夹卵石反滤层C30混凝土墙前绿化槽地面线回填夯实土条形基础CFG 桩加固区I 型格栅拉筋26层Ⅱ型格栅拉筋3层25×0.32×0.30.31:0.31:1.51:1.50.70.72.0图3 测试观测设备元件布设图竖向钢弦式土压力盒水平钢弦式土压力盒柔性位移计1∶0.31∶1.57.76层土压力盒安装数目为6或8支，如图3所示。
为测试不同层格栅各处的筋材随时间的变化情况，于第1、5、9、13、18、21层格栅上安装柔性位移计，各层位移计安装数目为5或6支，如图3所示。
当所有测试元件埋设完成、施工现场条件成熟之后，选择合适的位置安置远程观测设备。
安装时配备了太阳能板，并注意其合理朝向，保证每天的太阳照射时间符合要求。
三、竣工后测试结果分析（一） 竖向土压力分析图4、图5、图6分别为DK316+130断面加筋土挡墙的墙背处、加筋中部、加筋末端垂直土压力随墙高分布图。
理论值是基于h ⋅=γσ公式计算的数值。
（1）从图4可以看出，竣工后340天时的数值小0 20 40 60 80 100 120 140 160987654321墙高/m土压力/KPa竣工时竣工后112天竣工后199天竣工后340天理论值图4 墙背处垂直土压力随墙高分布图41于112天与199天的数值。
这是因为：一是靠近面板位置处在施工时无法使用重型碾压机械碾压，会使得此位置处的填料压实度小于其他位置处的压实度，随着时间的推移，挡土墙在荷载应力作用下产生了沉降；二是面板和填料之间由于摩擦产生的土拱效应还在持续，也使得压力值减少；三是现浇混凝土面板与碎石袋在墙面处由于受到面板的摩擦力的作用，墙后土体与筋材发生摩擦作用等原因，会使墙面板处垂直土压力降低。
这说明现浇混凝土面板未完全稳定，仍在发生缓慢的土拱效应[4]。
（2）图4、图5与图6对比很明显可以看出，各个图中曲线形状、数值大小较为接近，说明挡土墙在竣工后各层垂直土压力变化较小，已达到基本稳定的状态。
在挡墙竣工后墙背处、加筋中部与加筋末端的垂直土压力变化趋势大致相同，大体均是在减小。
相对来说，数值大小与其他位置曲线差别较大的是在墙背处的土压力值，加筋中部与末端的垂直土压力较为接近，墙背处的土压力值小于前两者。
这可能是因为挡墙竣工后，挡墙本身的自重应力与外部附加应力的作用，使得挡墙发生了沉降，而墙背处由于加筋末端发生土拱效应等原因造成的。
（3）从图4、图5、图6中可以很明显的看出，挡墙加筋中部有3处、加筋末端有4处垂直土压力大于理论值。
针对基底加筋中部垂直土压力产生单峰效应[5]以及现场试验结果大于理论值，应在设计时对加筋土挡墙的稳定性加以重视，留有足够的安全储备空间[6]。
从图7、图8得到以下两点结论：（4）竣工之后，基底垂直土压力0 ~ 4m 处呈现随时间增长而减小的趋势，分析原因是由于挡土墙在自重与外部荷载作用下，墙后土体发生沉降。
由于柔性土工格栅对墙后土体起到了一个向上的托举力，也就是所说的格栅产生的“薄膜”或“网袋”效应，使得墙后土体的基底垂直土压力值减小，重新分布土体的垂直应力；在4 ~ 8m 处呈现随时间增长缓慢上升趋势，这也是因为加筋土挡墙的自重荷载与外部荷载作用下，由于土工格栅的“薄膜”或“网袋”效应，减少了之前垂直土压力的不均匀分布，使得曲线慢慢变缓，日渐均匀。
预测之后这条曲线的变化规律依然是0 ~ 4m 是随时间增长缓慢下降，而4 ~ 8m 处随时间增长缓慢上升，曲率减小。
（5）完工之后，基底垂直土压力基本没有增长，对比施工刚结束时的基底土压力变化不大，说明工后加筋体路基没有出现过大的不均匀沉降问题而使土压力盒产生应力集中的现象，挡墙处于稳定状态。
0m 2m 4m 6m 8m土压力/KPa 0 1 2 3 4 5 6 7 8 914012010080604020土压力/K P a 距墙面板距离/m工后25d 工后51d 工后112d工后164d工后199d工后340d0 50 100 150 200 250 300 350 400140120100806040200土压力/K P a 时间/d压力盒距墙面板距离图8 竣工后基底垂直土压力沿拉筋方向变化曲线图7 竣工后基底垂直土压力随竣工天数分布曲线刘羽辰，等：高速铁路土工格栅加筋土挡墙工后受力与变形试验研究0 20 40 60 80 100 120 140 160987654321墙高/m土压力/KPa竣工时竣工后112天竣工后199天竣工后340天理论值图5 加筋中部垂直土压力随墙高分布图0 20 40 60 80 100 120 140 1609876543210墙高/m土压力/KPa图6 加筋末端垂直土压力随墙高分布图竣工时竣工后112天竣工后199天竣工后340天理论值42从图10 ~ 15可知：挡墙竣工之后，各个测点随时间变化的曲线基本保持不变，是一条水平线，只有个别点会有少许变化。
在挡墙竣工后，在其填土上部表面铺设道砟、钢轨等工序，但从图中看出，这些施工工序对格栅拉筋的应变影响很小，挡墙具有较好的（二） 侧向土压力分析施工完成之后，DK316+130右侧断面墙背处侧向土压力值通过远程数据采集设备，分别采集了工后25天、51天、112天、164天、199天、340天的侧向土压力值大小。
竣工后墙背处侧向土压力随时间的变化曲线，如图9所示。
图9 竣工后墙背处侧向土压力随时间变化曲线由图9可知，施工完成后墙背侧向土压力随时间逐渐减小，且远远小于静止土压力和主动土压力。
加筋土体下部的土压力减小速率越来越慢，可以判断已接近稳定状态；上部土压力在施工后340天测得的数据与之前数据发生了相对较大的变化，这可能是因为挡墙上部发生了相对较大的水平位移，产生应力释放从而造成土压力的减小。
想要判断挡墙上部是否达到稳定状态还需要继续采集数据对比分析。
（三） 土工格栅应变分析返包式加筋土挡墙断面各个层的筋材形变及竣工后筋材随时间的变化曲线，如图10~15所示。
图12 第9层拉筋随时间应变曲线时间/d0.56821.510.50-0.5-1应变/%时间/d1.510.50-0.5-10.5462应变/%图10 第1层拉筋随时间应变曲线时间/d0 200 4008 0.58 28 68 40.60.50.40.30.20.10应变/%图11 第5层拉筋随时间应变曲线图13 第13层拉筋随挡墙高度应变曲线时间/d 0.56284210-1应变/%图14 第18层拉筋随时间应变曲线时间/d 0.54680.50-0.5-11.5应变/%（下转第48页）图15 第21层拉筋随时间应变曲线时间/d 0.52468103210-1-2应变/%2.坚持文化自信与文化自觉，助推基层党建永葆青春活力党的十七届六中全会提出建设社会主义文化强国的宏伟目标，党的十八大以“扎实推进社会主义文化强国建设”为题，全面阐述我党关于文化建设的理念、目标、思路。