(新)双相不锈钢
双相钢2205(S31803)介绍
等.
4.双相不锈钢的发展动向
值得关注的是低合金含锰双相不锈钢的开发.近十年来有关国家如美国，南非等研究以
锰
代镍双相不锈钢的开发，但除铸件外，所开发的新钢种多具有介稳的奥氏体，藉冷变形后马氏
体
的转变 提高强度，很难作焊接件使用，也很难适应某些环境，例如会产生应力腐蚀的环境，这
样
使用很局限.近年瑞典开发的低锰低镍双相不锈钢则比较成熟，目标明确，为了节镍以取代用
途
很广的304,甚至可能代替价格与304相当，目前使用并不广的2304双相不锈钢，具有实际推
广的
价值，值得注意.
瑞典Avesta Polarit AB开发的LDX2101双相不锈钢％Cr, 5%Mn, %Ni, %N）
PREN值〉40
（探PREN耐孔蚀指数PREN=Cr%+Mo%+18N%）
低合金型UNS S32304不含钼,在耐应力腐蚀方面可代替AISI304或316使用.
中合金型UNS S31803的耐蚀性能介于AISI 316L和6%Mo+噢氏体不锈钢之间.
高合金型，一般含25%Cr,还含有钼和氮，有的还含有铜和钨,这类钢的耐蚀性能高于22%Cr
3
高合金型
S32550
25
6
3
2
超级DSS
S32750
25
7
4
从表中可以看岀：S32205是由S31803派生岀的钢种，在ASTM A 240/240M-99a标准中
是在
1999年才纳标的，它的Cr、Mo和N元素的区间都比较窄，容易达到相的平衡（即两相约各占一 半）
,改善了钢的强度，耐腐蚀性和焊接性能，多用于性能要求较高和需要焊接的材料，如油气管
双相不锈钢分类及代表牌号
双相不锈钢分类及代表牌号
双相不锈钢一般可分为四类：
第一类属低合金型，代表牌号是UNSS32304(23Cr-4Ni0.1N)，钢中不含钼，耐点蚀当量，PRE值为24～25，在耐应力腐蚀方面可代替AISI304(0Cr18Ni9)或316(0Cr17Ni12MO2)使用。
第二类属中合金型，代表牌号是UNSS31803(22Cr-5Ni-3MO-0.15N)，PRE值为32～33，他的耐蚀性能介于AISI316L(00Cr17Ni14M02)和6%MO+N奥氏体不锈钢之间。
第三类属高合金型，一般含25%Cr，还含有钼和氮，有的还含有铜和钨，标准牌号有
UNSS32750(25Cr-6Ni-3MO-2Cu-0.2N)，PRE值为38～39，这类钢的耐蚀性能高于22%Cr的双相不锈钢。
第四类属超级双相不锈钢型，含高钼和氮，标准牌号有UNSS32750(25Cr-7Ni-3.7MO-0.3N)，有的也含钨和铜，PRE值大于40，可适用于苛刻的介质条件，具有良好的耐蚀与力学综合性能，可与超级奥氏体不锈钢相媲美。
双相不锈钢的代表牌号见表1。
表 1 双相不锈钢(DSS)代表牌号的主要化学成分和耐点蚀当量值(PREN)
这些牌号主要适用于变形材，与其相当的牌号也可用于铸件。
中国开发研制的双相不锈钢见表2。
表 2 中国开发研制的双相不锈钢。
双相不锈钢性能及锻造
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双相不锈钢牌号:
F44（s31254）
F51（S31803） F60（S32205） F53（S32750） F55（S32760）
杨向东
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锻造作业要领-加热
1 加热温度≤1180℃, 加热保温时间一般为 2h/100mm。加热温度过高、保温时间过长
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热处理要领2
3 热处理前应将大部分冷加工工作量完成, 若仍有许 多余量放固溶后加工的话, 会产生较大残余应力, 不 利于腐蚀项目的检验。
4 应避免应力集中现象的出现。所有热处理件的棱角 应倒成R 或斜角；凹角应加工成R过渡。不要打钢印。 磨光表面缺陷后应PT 确认无裂后再进炉处理。
杨向东
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性能——用途
（3）具有良好的耐腐蚀疲劳和磨损腐蚀性能。 在某些腐蚀介质的条件下, 适用于制作泵、阀 等动力设备。
（4）综合力学性能好。有较高的强度和疲劳 强度, 屈服强度是18-8型奥氏体不锈钢的2倍。 固溶态的延伸率达到25%, 韧性值AK（V型槽口） 在100J以上。
杨向东
无缺陷的可水冷。
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锻造作业要领3
锻中、锻后均应及时清理表面缺陷，防止尖端裂 缝沿晶（或位错方向）发展开裂，尤其是一些与 打击方向一致的（和变形方向垂直的细长裂纹） 表面缺陷更应立即停锻清理，碳刨后马上打磨或 直接打磨。清理时将凹坑磨成1: 5 的摊角。
杨向东
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焊接性能
（5）可焊性良好, 热裂倾向小, 一般焊前不需预热, 焊后不需热 处理, 可与18-8型奥氏体不锈钢 或碳钢等异种焊接。
s22253双相不锈钢的力学指标
【深度评估】s22253双相不锈钢的力学指标s22253双相不锈钢是一种特殊的不锈钢材料，具有优良的力学性能和耐腐蚀性能，被广泛应用于化工、石油、食品和医药等领域。
了解其力学指标对于材料的选择和设计至关重要。
本文将对s22253双相不锈钢的力学指标进行深入的评估和探讨。
1. 引言s22253双相不锈钢作为一种新型不锈钢材料，其力学指标对于材料的使用和加工具有重要的指导作用。
本文将通过分析其弹性模量、屈服强度、抗拉强度和延伸率等力学指标，来全面了解该材料的力学性能。
2. 弹性模量弹性模量是材料在受力作用下产生弹性变形的能力，是衡量材料刚度的重要参数。
s22253双相不锈钢具有优异的弹性模量，这意味着在一定范围内可以保持较好的形状稳定性，适用于要求高刚度的工程领域。
3. 屈服强度屈服强度是材料在受力作用下产生塑性变形的能力，是衡量材料抗变形能力的重要参数。
s22253双相不锈钢具有较高的屈服强度，这意味着在外力作用下，该材料可以保持较好的形状稳定性和耐用性，适用于承受较大载荷的工程结构。
4. 抗拉强度抗拉强度是材料在拉伸作用下的最大抗拉应力，是衡量材料抗拉能力的重要参数。
s22253双相不锈钢具有优异的抗拉强度，这意味着在外拉伸力作用下，该材料可以保持较好的形状稳定性和耐用性，适用于承受拉伸应力的工程结构。
5. 延伸率延伸率是材料在拉伸断裂前能够产生的塑性变形量，是衡量材料韧性的重要参数。
s22253双相不锈钢具有较高的延伸率，这意味着在受力作用下，该材料可以产生较大的塑性变形，具有良好的韧性和延展性，适用于要求高抗拉和耐疲劳性能的工程结构。
6. 总结和回顾s22253双相不锈钢具有优良的力学指标，包括良好的弹性模量、高屈服强度和抗拉强度，以及较高的延伸率。
这些优异的力学性能使其在化工、石油、食品和医药等领域得到广泛应用。
对于材料的选择和设计，理解其力学指标是非常重要的。
7. 个人观点和理解作为一种新型不锈钢材料，s22253双相不锈钢的力学指标体现了其在工程领域的广泛应用前景。
双相不锈钢基本特性
第一类属低合金型，代表牌号UNS S32304（），钢中不含钼，PREN值为24-25，在耐应力腐蚀方面可代替AISI304或316使用。
第二类属中合金型，代表牌号是UNS S31803（）,PREN值为32-33，其耐蚀性能介于AISI 316L 和6%Mo+N奥氏体不锈钢之间。
第三类属高合金型，一般含25%Cr，还含有钼和氮，有的还含有铜和钨，标准牌号UNSS32550（），PREN值为38-39，这类钢的耐蚀性能高于22%Cr的双相不锈钢。
第四类属超级双相不锈钢型，含高钼和氮，标准牌号UNS S32750（）,有的也含钨和铜,PREN 值大于40,可适用于苛刻的介质条件,具有良好的耐蚀与力学综合性能，可与超级奥氏体不锈钢相媲美。
国内外主要双相不锈钢牌号的近似对照见表2。
表1 双相不锈钢（DSS）代表牌号的主要化学成分和孔蚀抗力当量值Representative Duplex Stainless Steel Types,MainChemical Analysis and Pitting Resistance Equivalent Number表2 各国主要双相不锈钢牌号的近似对照Comparison of Main Duplex Stainless Steels Of Different Countries工业事业部五分厂2008年8月5日双相不锈钢是指不锈钢中同时具有奥氏体和铁素体两种金相组织结构的不锈钢。
不锈钢一般是不锈钢和耐酸钢的总称。
不锈钢是指耐大气、蒸汽和水等弱介质腐蚀的钢，而耐酸钢则是指耐酸、碱、盐等化学浸蚀性介质腐蚀的钢。
不锈钢自本世纪初问世，到现在已有90多年的历史。
不锈钢的发明是世界冶金史上的重大成就，不锈钢的发展为现代工业的发展和科技进步奠定了重要的物质技术基础。
不锈钢钢种很多，性能各异，它在发展过程中逐步形成了几大类。
按组织结构分，分为马氏不锈钢（包括沉淀硬化不锈钢）、铁素体不锈钢、奥氏体不锈钢和奥氏体加铁素体双相不锈钢等四大类；按钢中的主要化学成分或钢中的一些特征元素来分类，分为铬不锈钢、铬镍不锈钢、铬镍钼不锈钢以及低碳不锈钢、高钼不锈钢、高纯不锈钢等；按钢的性能特点和用途分类，分为耐硝酸不锈钢、耐硫酸不锈钢、耐点蚀不锈钢、耐应力腐蚀不锈钢、高强不锈钢等；按钢的功能特点分类，分为低温不锈钢、无磁不锈钢、易切削不锈钢、超塑性不锈钢等。
双相不锈钢材料牌号
双相不锈钢材料牌号
双相不锈钢是一种具有良好耐腐蚀性能和高强度的不锈钢材料。
常见的双相不锈钢材料牌号包括：
1. 2205：常用的双相不锈钢材料，含有22%铬和5%镍，并添
加了3%钼。
具有较高的强度和耐蚀性，能够在广泛的工业应
用中使用。
2. S31803：双相不锈钢的一种标准牌号，含有18-20%铬和4-6%镍。
具有较高的耐腐蚀性和强度，常用于化工、海洋工程
和石油行业。
3. S32205：与S31803相似的双相不锈钢材料，含有22%铬和5%镍。
具有优异的耐腐蚀性和机械性能，广泛应用于海洋工程、化工和食品加工等领域。
4. 2507：高合金双相不锈钢，含有25%铬和7%镍，添加了4%钼和0.25%氮等合金元素。
具有较高的抗腐蚀性能和耐久性，
常用于海洋工程、石油勘探和化工设备等。
这些双相不锈钢材料牌号多数基于AISI（美国钢铁协会）标
准命名，其他国家或地区也有类似的命名体系。
不同牌号的双相不锈钢具有不同的化学成分和性能，选择合适的牌号应根据具体应用需求。
F51双相钢
材料牌号：F51双相钢美国牌号：S31803瑞典牌号：2205德国牌号：1.4462中国牌号：00Cr22Ni5Mo3N，F51一、 F51（2205，S318031，1.4462）双相不锈钢概述：F51（2205，S318031，1.4462）双相钢是2000年成功研究开发的新产品，F51双相钢是一种加氮的双相不锈钢（简称双相钢），F51双相钢是由21%铬2.5%钼及4.5%镍氮合金构成的复式不锈钢。
现国内F51双相钢产品种类有焊管、无缝管，钢板、棒材、锻材、带材等。
早期的双相不锈钢可以耐中等强度的均匀腐蚀和氯应力腐蚀断裂，但是在焊接情况下使用时，其性能会大大降低。
为了改善这种情况，氮就加入了F51双相钢，这样不仅使耐腐蚀性能上升，而且焊接使用情况也很良好。
它具有高强度、良好的冲击韧性以及良好的整体和局部的抗应力腐蚀能力。
F51双相钢的屈服强度是奥氏体不锈钢的两倍，这一特性使设计者在设计产品时减轻重量，让这种合金比316，317L更具有价格优势。
这种合金特别适用于-50°F/+600°F 温度范围内。
超出这一温度范围的应用，也可考虑这种合金，但是有一些限制，尤其是应用于焊接结构的时候。
由于2205双相钢特殊的性能特色，应用范围很广，至今是双相钢中大量使用最多的一个牌号。
二、F51（2205，S318031，1.4462）双相不锈钢化学成分：见表-1：表-1 %三、F51（2205，S318031，1.4462）双相不锈钢物理和机械性能：1、F51（2205，S318031，1.4462）双相钢密度：8.0g/cm3。
2、F51（2205，S318031，1.4462）双相钢抗拉强度：σb≥620Mpa。
3、F51（2205，S318031，1.4462）双相钢屈服强度：σ0.2≥450Mpa4、F51（2205，S318031，1.4462）双相钢延伸率：δ≥25%。
四、F51（2205，S318031，1.4462）双相不锈钢抗腐蚀能力：1、均匀腐蚀：由于F51双相钢铬含量（22%），钼（3%）及氮含量（0.18%），F51的抗腐蚀特性在大多数环境下优于316L和317L。
双相不锈钢的性能特点与结构类型
双相不锈钢的性能特点与结构类型
性能特点：
1.高强度：双相不锈钢具有较高的强度，其屈服强度通常能达到
450MPa以上，比一般的奥氏体不锈钢高出约50%。
2.良好的塑性：双相不锈钢具有良好的塑性和韧性，能够轻松进行冷加工和热加工，可用于制造复杂的构件和零件。
3.耐腐蚀性：双相不锈钢具有良好的耐腐蚀性能，可以抵抗常见的腐蚀介质，如酸、碱、盐等，尤其适用于海洋环境中的应用。
4.抗应力腐蚀开裂：双相不锈钢具有较好的抗应力腐蚀开裂性能，在高温和高应力环境下依然能保持较高的强度和耐蚀性。
5.良好的焊接性能：双相不锈钢具有良好的焊接性能，可以采用大多数常用的焊接方法，如电弧焊、激光焊、等离子焊等进行连接，焊后性能优良。
6.低磁性：双相不锈钢具有较低的磁性，尤其适用于对磁性要求较高的应用场合。
结构类型：
1.低铁素体型（LD型）：奥氏体的含量较高，铁素体的含量较低，该结构类型具有较高的强度和韧性，适用于高强度要求的结构件制造。
2.中铁素体型（MD型）：奥氏体和铁素体的含量接近，既保持了奥氏体不锈钢的高塑性和良好的韧性，又具有较高的强度和耐腐蚀性能。
3.高铁素体型（HD型）：铁素体的含量较高，奥氏体的含量较低，
该结构类型具有较高的强度和硬度，适用于耐磨、耐蚀等特殊环境的使用。
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4.5、双相不锈钢4.5.1、常用双相不锈钢的钢号、化学成分和性能特点1、1Cr18Mn10Ni5Mo3N（1）化学成分1Cr18Mn10Ni5Mo3N钢的化学成分见表5-11。
表5-11 1Cr18Mn10Ni5Mo3N钢的化学成分，%（2）力学性能1Cr18Mn10Ni5Mo3N钢的力学性能见表5-12。
表5-12 1Cr18Mn10Ni5Mo3N钢的力学性能①摘自GB1220-92（3）耐腐蚀性能1Cr18Mn10Ni5Mo3N钢的耐腐蚀性能见表5-13。
经≥1050℃固溶处理并650℃，25min敏化处理时可通过T法晶间腐蚀检验。
表5-13 1Cr18Mn10Ni5Mo3N钢的耐腐蚀性能（4）1Cr18Mn10Ni5Mo3N 钢的冷、热加工和热处理工艺及焊接性能1Cr18Mn10Ni5Mo3N 钢冷加工性良好，但冷加工硬化倾向较Cr-Ni 奥氏体不锈钢大。
此钢加热时导热性差，热加工时变形抗力大。
适宜的热变形温度为900-1180℃。
热加工后堆冷。
1Cr18Mn10Ni5Mo3N 钢的固溶处理温度为1100-1150℃，冷加工中间退火温度为1050-1100℃。
可采用氩弧焊，电弧焊进行焊接，可焊性良好，通常采用奥302、奥207、奥242等焊条。
厚度为4,8,18mm 的钢板其焊接接头可通过T 法晶间腐蚀检验。
（5）物理性能1Cr18Mn10Ni5Mo3N 钢的物理性能为： 密度ρ：7.8×103kg/m 3;线膨胀系数α：20-100℃时，14.83×10-6K -1; 20-300℃时，17.76×10-6K -1; 20-500℃时，18.70×10-6K -1; 热导率λ：100℃时，14W/(m.K)； 300℃时，17W/(m.K)；500℃时，19W/(m.K)； 2、0Cr17Mn14Mo2N(A4) （1）化学成分0Cr17Mn14Mo2N 钢的化学成分见表5-14。
表5-14 0Cr17Mn14Mo2N(A4)钢的化学成分，%（2）组织特点0Cr17Mn14Mo2N 钢经适宜热处理后具有α+γ双相结构，α：20%-40%，γ：80%-60% 。
此钢经较长期时效，组织稳定性较低。
由于金属间相， χ、б和碳、氮化物的析出，使钢极易脆化，且耐蚀性下降。
图5-50系此钢经1050℃加热后，铁素体的等温转变曲线。
可知，经短期时效后，0Cr17Mn14Mo2N 钢便有M 7C 3、M 23C 6等碳化物，Cr 2(N),Mn 2N 等氮化物以及χ、б等金属间相析出。
图5-50（3）力学性能0Cr17Mn14Mo2N 钢的力学性能见表5-15。
-40℃时的低温冲击韧性为16.2×105J/m 2。
表5-15 0Cr17Mn14Mo2N 钢的力学性能①摘自GB1220（4）耐腐蚀性能0Cr17Mn14Mo2N钢的耐蚀性见表5-16。
表5-16 0Cr17Mn14Mo2N钢的耐腐蚀性能（5）冷、热加工和热处理工艺及焊接性能0Cr17Mn14Mo2N钢的冷、热加工性能要比Cr-Ni奥氏体不锈钢和含镍的Cr-Mn-N钢为差。
由于冷加工硬化倾向大，故冷加工变形量到50%-60%后便需进行中间软化退火。
此钢的热加工温度区间较窄，适宜的热加工温度为900-1150℃。
既使如此，由于此钢的热塑性差，冶金厂成材率低，从而妨碍了此钢的大量生产和应用。
此钢热处理为加热到1050-1080℃后急冷。
当采用合适焊接工艺时，此钢可焊性良好，可用手工电弧和埋弧自动焊焊接，焊速<10m/h。
可选用“上海160(Cr-Mn-N)”焊条。
焊后焊接接头若不经过敏化处理可通过“T”法检验。
在有晶腐蚀的危险环境中，不宜采用焊接结构。
（6）物理性能0Cr17Mn14Mo2N钢的物理性能为：密度ρ：7.8×103kg/m3;比热容C：100℃时，470J/(kg.K);300℃时，490J/(kg.K);500℃时，510J/(kg.K);弹性模量E：20℃时，212000MPa；100℃时，199000MPa；300℃时，191000MPa；500℃时，169000MPa；线膨胀系数α：20-100℃时，15.3×10-6K-1;20-300℃时，16.6×10-6K-1;20-500℃时，17.6×10-6K-1;热导率λ：100℃时，18W/(m.K);300℃时，25W/(m.K);500℃时，30W/(m.K);3、1Cr21Ni5Ti,0Cr21Ni5Ti（1）化学成分1Cr21Ni5Ti,0Cr21Ni5Ti这两种钢的化学成分见表5-17。
为了防止500-550℃短时加热而引起的脆性，要控制钢中Ti≤0.5%，且残余Al要限制在≤0.08% 。
表5-17 1Cr21Ni5Ti,0Cr21Ni5Ti钢的化学成分，%（2）力学性能1Cr21Ni5Ti,0Cr21Ni5Ti这两种钢的力学性能见表5-18。
表5-18 1Cr21Ni5Ti,0Cr21Ni5Ti钢的力学性能（3）耐腐蚀性能1Cr21Ni5Ti,0Cr21Ni5Ti钢均无晶间腐蚀倾向。
它们的耐蚀性见表5-19。
表5-19 1Cr21Ni5Ti,0Cr21Ni5Ti钢的耐蚀性能(4)冷、热加工和热处理工艺及焊接性能1Cr21Ni5Ti,0Cr21Ni5Ti钢的冷、热加工性能均良好。
由于双相不锈钢的屈服强度较高，故冷加工，特别是管材扩口，板材冷冲压性能等较Cr-Ni奥氏体不锈钢稍差。
但是，当所加外力一旦超过钢的屈服点后，这两种钢同样可顺利变形。
1Cr21Ni5Ti和0Cr21Ni5Ti钢适宜的热加工温度为950-1050℃。
此时，钢中α、γ两相组织的力学性能差别最小，具有最佳的热塑性，它们的热处理工艺为950-1050℃加热后急冷。
1Cr21Ni5Ti和0Cr21Ni5Ti钢的可焊性好，宜采用氩弧焊和电弧焊接，当选用焊丝或焊条时，可用不含稳定化元素的18-8Cr-Ni奥氏体不锈钢焊丝或焊条。
（5）物理性能1Cr21Ni5Ti,0Cr21Ni5Ti钢的物理性能见表5-20。
表5-20 1Cr21Ni5Ti和0Cr21Ni5Ti的物理性能4、1Cr18Ni11Si4A1Ti（1）化学成分1Cr18Ni11Si4A1Ti钢的化学成分见表5-21。
表5-21 1Cr18Ni11Si4A1Ti钢的化学成分，%（2）力学性能1Cr18Ni11Si4A1Ti钢的力学性能与钢中铁素体量有密切关系。
一般说来，随钢中铁素体量增加，钢的强度增加。
表5-22给出了交货状态下，此钢的室温和高、低温力学性能。
此钢同样存在475℃脆性和б相脆性。
由于Si的存在，此钢б相形成过程显著加速，因此，不允许在б形成温度范围内使用和停留。
5-22 1Cr18Ni11Si4A1Ti钢的力学性能①摘自GB1220-92；②实际检验值；（3）耐腐蚀性能1Cr18Ni11Si4A1Ti钢的耐腐蚀性能见表5-23表5-23 1Cr18Ni11Si4A1Ti钢的耐蚀性能挂片试验结果：(1) 浓硝酸漂白塔下部，98%HNO3+0.3%NO,经80-85℃，2712h的挂片试验，腐蚀率为1.3g/(m2.h)。
(2) 热浓硝酸高位槽上部（气相），98%HNO3，沸腾，经3984h的挂片，其腐蚀率为0.12g/(m2.h)。
晶间腐蚀可通过硫酸铜加硫酸加铜屑法（T法）检验。
（4）冷、热加工和热处理工艺及焊接性能热加工温度为920-1150℃。
固溶处理后，冷加工（包括冷冲）性能良好。
固溶处理温度为1020-1150℃。
当此钢在低于0℃的温度下进行冷变形时，会产生强烈的γ-M转变，且钢中马氏体数量和强度形变温度和变形量成正比。
即使如此，此钢的耐蚀性并不降低。
此钢可采用自动焊，手工氩弧焊、手工电弧焊、点焊、滚焊等工艺进行焊接。
当需要填丝时，焊丝成分可与母材相同。
（5）物理性能1Cr18Ni11Si4AlTi钢的物理性能为：密度ρ：7510kg/m3；线膨胀系数α：20～100℃时，16.31×10-6K-1；20～300℃时，18. 51× 10-6K-1；20～500℃时，19.67×10-6K-1；热导率λ：20℃时，12W/（m.K）；100℃时，13W/（m.K）；300℃时，16W/（m.K）；500℃时，19W/（m.K）；比电阻ρ：20℃，1.04μΩ .m100℃时，1.08μΩ .m。
5、00Cr18Ni5Mo3Si2(1)化学成分00Cr18Ni5Mo3Si2钢的化学成分见表5-24。
表5-24 00Cr18Ni5Mo3Si2钢的化学成分为了调整相比便并提高耐孔蚀性能，氮量可加到0.12%。
（2）力学性能00Cr18Ni5Mo3Si2双相不锈钢的力学性能兼有奥氏体和铁素体不锈钢的特征。
既有高的强度，又有高的韧性。
双相不锈钢的强度主要取决于α相，而韧性则主要取决于γ相。
双相不锈钢仍有铁素体不锈钢的475℃脆性和α(χ)相脆性。
图5-51示出此钢的室温力学性能；图5-52表示时效对此钢冲击韧性的影响：表5-25示出此钢的高温力学性能。
图5-51 不同固溶温度对00Cr18Ni5Mo3Si2钢室温力学性能的影响图5-52 不同时效温度处理对00Cr18Ni5Mo3Si2钢值的的影响表5-25 00Cr18Ni5Mo3Si2钢的高温力学性能（3）耐腐蚀性能除HNO3等氧化性酸介质外，在其它许多酸介质中，00Cr18Ni5Mo3Si2钢的耐一般腐蚀性均优于18-8 Cr-Ni 钢，而且常常与含Mo 2% ～3% 的不锈钢（如00Cr17Ni14Mo2）相当。
表5-26和图5-53表示了00Cr18N5Mo3Si2 的耐一般腐蚀性能。
表5-26 00Cr18Ni5Mo3Si2钢的耐蚀性图5-53图5-5400Cr18Ni5Mo3Si2钢由于含碳量低且具有α+γ双相组织，因而耐晶间腐蚀性能优于一般Cr-Ni奥氏体不锈钢。
但是，高温加热（或焊后）一旦呈现单相铁素体组织，此钢的耐晶间腐蚀性能下降，出现晶间腐蚀敏感性。
图5-54 系00Cr18Ni5Mo3Si2钢的TTS（温度－时间－敏感性）图。
图5-55系热模拟温度对此钢晶间腐蚀性能的影响。
显然，00Cr18Ni5Mo3Si2钢加热温度超过1250～1280℃，其晶间腐蚀敏感性便显著增加。
试验表明，00Cr18Ni5Mo3Si2钢的耐点蚀性优于1Cr18Ni9Ti、0Cr18Ni9Ti，00Cr18Ni10，而与00Cr17Ni12Mo2相当或稍优，结果见表5-27、表5- 28和图5-56。