间接确定燃气轮机初温的研究
燃气轮机进气口温度
燃气轮机进气口温度导语：燃气轮机是一种高效的热能转换设备，其核心部件之一就是压气机（也称为压缩机），负责将空气压缩并送入燃烧室进行燃烧。
进气口温度是燃气轮机性能和可靠性的关键参数之一，它直接影响着燃气轮机的效率、输出功率以及部件的寿命。
燃气轮机的进气口温度通常指的是空气在进入压气机之前的温度。
这个温度取决于环境温度、海拔高度、气象条件等因素。
下面将对燃气轮机进气口温度的影响、控制以及相关技术进行详细的介绍。
一、影响燃气轮机性能的因素：环境温度：环境温度是影响进气口温度的主要因素之一。
随着环境温度的升高，进气口温度也会增加，这可能导致燃气轮机性能下降，因为高温空气的压缩效果较差，影响了压缩机的工作效率。
海拔高度：海拔高度的增加会导致气压下降，进而影响进气口温度。
在较高海拔地区，空气稀薄，进气口温度较低，可能需要调整燃气轮机的操作参数，以适应不同的工作环境。
气象条件：大气湿度和气象条件也会影响进气口温度。
湿空气的比热容较大，导致其温度变化相对较小，因此在高湿度环境下，进气口温度可能较低。
二、进气口温度的控制：燃气轮机运行时，需要保持适当的进气口温度，以保证设备的性能和寿命。
为了控制进气口温度，通常采取以下措施：空气预冷：在燃气轮机进气口设置预冷系统，通过将外界空气进行冷却，降低其温度，然后送入压缩机。
这有助于减小进气口温度，提高燃气轮机的效率。
水雾喷淋：在进气口设置水雾喷淋系统，通过喷淋水雾来降低进气口温度。
水蒸发的过程需要吸收热量，从而降低空气温度。
调整操作参数：根据环境温度、海拔高度等因素，调整燃气轮机的操作参数，使其能够适应不同的工作环境。
这可能包括调整燃烧室的燃料供给、调整压缩机的工作参数等。
气体混合：在某些情况下，可以将外界空气与已压缩空气混合，从而降低进气口温度。
这需要合理控制混合比例，以达到所需的进气口温度。
三、监测和控制技术：为了确保燃气轮机的安全运行和性能稳定，需要采用先进的监测和控制技术来实时监测和调整进气口温度。
燃气初温对燃气轮机火用损失的影响分析
( 7)
由于在压缩过程中 P2= P2, idea, 所以式( 7) 可化
简为:
$S C =
Cp In
T2 T 2, idea
( 8)
压气机效率:
GC =
h
2, idea
h2-
- h1 h1
U
T
2, idea
T 2-
T
T
1
1
( 9)
由于压缩过程进行得非常迅速, 可以看成是绝
热过程, 所以有:
T T
2 1
对某型燃气轮机的定量计算, 得出了燃气轮机在不同燃气初温下的火用损失。结果 表明, 燃 气初温对 燃气轮机
的火用损失有较大的影响。
关 键 词: 燃气初温; 燃气轮机循环; 火用损失
中图分类号: TK472+ 16
文献标识码: A
文章编号: 1009- 2889( 2009) 02- 0005- 04
的火用损失是:
I B= Eloss
( 15)
2. 4 涡轮膨胀过程
涡轮在膨胀过程中的火用损失是:
IT = T 0# $ST
( 16)
式中: $ST 是涡轮在膨胀过程的熵增。 将工质作为定比热理想气体处理, 其熵差公式
为:
$ST =
CpIn
T4 T 4, idea
-
RgIn
P
P4
4, idea
( 17)
IC / kJ/ kg 27. 507 27. 507 27. 507 27. 507 27. 507 27. 507
IB / kJ/ kg 383. 19 375. 55 367. 86 360. 21 352. 56 344. 90
燃气轮机系统的温度监测系统及其测温原理
燃气轮机系统的温度监测系统及其测温原理摘要：首先介绍了燃气轮机系统的组成以及工作原理，简要分析了监测燃气轮机系统温度对燃气轮机稳定运行的意义，介绍了燃气轮机系统温度测点的分布以及其测温仪器和测温原理。
关键词：燃气轮机系统温度测量温度传感器1燃气轮机系统简介燃气轮机是以连续流动的气体为工质带动叶轮高速旋转，将燃料的能量转变为有用功的内燃式动力机械，是一种旋转叶轮式热力发动机。
燃气轮机由压气机、燃烧室和燃气涡轮等组成。
对于一台燃气轮机来说，除了主要部件外还必须有完善的调节保安系统，此外还需要配备良好的附属系统和设备，包括：起动装置、燃料系统、润滑系统、空气滤清器、进气和排气消声器等。
燃气轮机的工作过程是，压气机(即压缩机)连续地从大气中吸入空气并将其压缩；压缩后的空气进入燃烧室，与喷入的燃料混合后燃烧，成为高温燃气，随即流入燃气涡轮中膨胀作功，推动涡轮叶轮带着压气机叶轮一起旋转；加热后的高温燃气的作功能力显著提高，因而燃气涡轮在带动压气机的同时，尚有余功作为燃气轮机的输出机械功。
燃气轮机由静止起动时，需用起动机带着旋转，待加速到能独立运行后，起动机才脱开。
２燃气轮机中温度监测的意义燃气初温和压气机的压缩比，是影响燃气轮机效率的两个主要因素。
提高燃气初温，可使燃气轮机效率显著提高。
燃烧室和涡轮不仅工作温度高，而且还承受燃气轮机在起动和停机时，因温度剧烈变化引起的热冲击，工作条件恶劣，故它们是决定燃气轮机寿命的关键部件。
燃气轮机的透平叶轮和叶片在高温、高速下工作, 它们不仅承受高温, 而且还承受巨大离心应力。
叶片、叶轮的材料强度随着温度的上升显著降低, 对于燃气轮机来说, 这些受热零部件的强度余量本来就不大, 所在在运行中必须使透平进气温度限制在一定范围内。
否则, 将会使透平受热部件的寿命大大降低, 甚至就会引起透平叶片烧毁、断裂等严重事故。
因此为确保有足够的寿命，必须对燃烧室和涡轮的温度进行准确的监测，确保其温度处于安全范围内。
间接确定燃气轮机初温的研究
Ξ间接确定燃气轮机初温的研究谷斐,郑莆燕,姚秀平,张莉,齐进(上海电力学院能源与环境工程学院,上海 200090)摘 要:目前,燃气轮机初温已达到很高水平,运行中为确保安全,必须将燃气轮机初温限制在一定范围之内,因此需要准确测量燃气轮机初温。
然而由于受多方面因素的制约到目前为止还很难直接测量,不少情况下需要采用理论计算来确定。
本文对四种确定运行中燃气轮机初温的方法进行了详细的误差分析,最终确定各间接测量方法的传递误差,并提出了降低误差的研究方向。
关 键 词:燃气轮机;燃气轮机初温;误差分析中图分类号:TK 472 文献标识码:A 文章编号:1009-2889(2006)02-0044-03 从经济性和技术上来比较,燃气轮机发电技术具有较大的优势,这些优势必将转为应用上的快速、大规模的发展。
由于“西气东输”工程的逐步开展,在华东地区将建设一批大容量的燃气轮机电厂,是燃气轮机在我国发展的转折点[1]。
然而燃气轮机在运行监测、状态分析、性能诊断等方面还有不少问题需要研究解决,其中测量参数问题已经成为燃气轮机性能诊断中的一个瓶颈问题[2]。
燃气轮机初温是燃气轮机设计和运行中的一个主要影响因素,受多方面因素的制约到目前为止还很难直接测量,需要采用理论计算间接确定。
本文在确定了间接测量燃气轮机初温方法的基础上,对每一种方法的误差进行了详细分析,确定最原始的测量数据所必需的精度。
1 燃气轮机初温测量方法简介文献[1]从理论上给出了四种比较切合工程实际的确定燃气轮机初温的方法。
111 燃烧室能量平衡方程法燃气轮机燃烧室的能量平衡方程为:G ・I air (T 2)+M ・Q L ・ηB =(G +M )・I gas (T 3)(1)其中:G —单位时间内进入燃烧室的空气量(kg/h );T 2—压气机的出口温度;I air (T )—空气在温度T 下的焓;M —单位时间内进入燃烧室的燃料量(kg/h );Q L —燃料的低位发热量;ηB —燃烧效率;I gas (T )—烟气在温度T 时的焓。
IGCC燃气轮机燃烧室试验的温度_压力数据采集系统
集系 统。该系 统综合运用了多种技术 , 软件是 L abw indows 环境下运行 , 采用高级 Basic 语言编制而成 , 改 变了 以往 烦琐的手工记录和传统测试方法 , 采样结果不仅 可以显示 , 同时可 以表格、 曲线等形 式按时间 顺序贮存 , 查询方便 , 操作、 维护简便 , 系统具有较高的自动化程度 , 从而提高了工作效率。图 6 关键词 : IG CC; 燃气轮机 ; 燃烧室 ; 温度 ; 压力 ; 采集 中图分类号 : T K 477 文献标识码 : A 文章编号 : 1671 086X( 2001) 03 0022 05
0
前言
和压力的测试是取得低热值煤气燃烧试验数据的 关键 , 也是考核该燃烧室性能的重要手段。所以 温度和压力的测试必须准确、 无误。为此我们成 功地研制了具有 90 年代先进水平的快捷、 方便、 准确的温度、 压力数据采集处理系统。 本测试系统主要由两个独立部分组成, 分别 实现压力和温度的测量。但是数据采集和处理由 一套软 件完 成。系 统压 力测 量 选用 HoneyWell ( 霍尼韦尔) 压力传感器 , 其经过标定以后压力准 确度达到 0. 4% 。而温度测 量则分别选用 镍铬
最后, 再由电压和温度的关系将其转换为实际的 温度值。这些通讯后的转换都是由计算机来完成 的。 1. 2. 3 技术指标 ( 1) 模拟信号输入范围 : 0~ 2. 5V ( 2) 最大量程测量精度 : < 0. 16 ∃ ( 3) 镍铬 镍硅热电偶测 量精度: < 0. 18( < 1 %) ( 4) 铂铑 铂热电偶 测量精度 : < 0. 25% ( < 3 %) ( 5) 热敏电阻输入范围 : 50 ~ 200 ( 6) 电流电压输入 : 交流 220V 20%
基于进排气系统的船用燃气轮机的热效率确定方法
专利名称：基于进排气系统的船用燃气轮机的热效率确定方法专利类型：发明专利
发明人：魏昌淼,吴一鸣,周拓,李沛泽
申请号：CN202111369253.2
申请日：20211118
公开号：CN113970446A
公开日：
20220125
专利内容由知识产权出版社提供
摘要：本发明涉及一种基于进排气系统的船用燃气轮机的热效率确定方法。
其包括如下步骤：步骤1、将船用燃气轮机配置所需的运行状态，采集输出功率、燃油体积流量、动力涡轮转速、当前大气压力以及当前大气温度；步骤2、确定当前运行状态下的标准油料的质量流量；步骤3、确定当前运行状态下的输出轴特性功率；步骤4、根据标准油料的质量流量、输出轴特性功率、当前大气压力以及当前大气温度，确定折合燃油质量流量以及折合功率；步骤5、根据折合燃油质量流量以及折合功率，确定当前运行状态下的热效率。
本发明能有效确定基于进排气系统下船用燃气轮机运行时的热效率。
申请人：中国船舶重工集团公司第七O三研究所无锡分部
地址：214151 江苏省无锡市滨湖区钱胡路108号
国籍：CN
代理机构：无锡华源专利商标事务所(普通合伙)
代理人：过顾佳
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大学毕业设计论文 - 燃气涡轮发动机高温燃气温度测量技术
燃气涡轮发动机高温燃气温度测量技术一、引言现代军用飞机对发动机提高推重比的要求持续增加。
提高压气机压比以提高循环效率、增加涡轮进口温度以提高单位推力是提高推重比最直接和最有效的方法。
因此，燃烧室部件设计将向高温升高热容方向发展，燃烧室进出口平均温度不断提高，在研和新研制的第四代涡扇发动机推重比为10．O一级，燃烧室进口平均温度为850K，出口平均温度为1850K，按热点系数O．3计算，热点温度可达2150K，正在预研的第五代发动机以涡扇发动机为主，交循环及组合，推重比12．0一级燃烧室出口平均温度为2000K，推重比15．0一级燃烧室出口平均出口温度为2150K，热点温度当然更高。
现代航空发动机测试是航空推进技术的支撑性技术，是整个发动机预研试验研究和工程发展阶段的重要技术环节。
发动机高温燃气测量是最重要的测试技术之一，温度是确定热端部件性能和寿命的最关键参数。
将有助于燃气涡轮设计师和工艺师正确了解在燃烧室中所发生的燃烧过程。
这使得高温燃气温度测量成为发动机测试中特别重要、难度较大的关键技术。
传统的燃烧室出口温度场测试手段是铂铑系列热电偶。
新型燃烧室燃气的高温、高速、高压条件已经超过常规铂铑系列热电偶的应用范围。
为了获得燃烧室出口温度场的关键数据，必须寻求新的适用于燃烧室部件性能试验的高温燃气温度测试手段与方法。
气体温度测量，尤其是动态气体温度测量技术经历了一个发展过程。
从20世纪50年代到70年代，主要工作是集中于采用热电偶在测量气流温度时所遇到的几个误差的确定，如辐射误差、导热误差、速度恢复误差以及在气流温度发生阶跃变化时，热电偶时间响应的研究。
为了解决脉动气体温度的测试问题，曾经力图将热电偶做得很细，80年代以后，各种新技术、新的探针和手段应用于气流温度测量，主要有先进的探针技术、燃气分析技术、光纤温度传感器、光谱技术以及采用数字信号处理技术的动态气体温度测量系统。
目前，提高高温应变能力的研究也在进行之中。
9F级燃气轮机初温的多变指数算法初探
9F级燃气轮机初温的多变指数算法初探董宸禹石奇光*徐银文王瑶孙浩祖(上海电力学院能源与机械工程学院上海200090)摘要：重型燃气轮机进气温度是表征机组性能的关键参数，可达1400^等级，目前无可靠仪表能长时间直接测量。
本文选择9F级燃气轮机为研究对象，根据热力学原理，结合燃气轮机机组的运行数据，采用一种基于燃机透平排气温度的多变指数算法，通过实例计算9F级燃气轮机进气初温，并用热平衡法对计算结果进行对比。
关键词：燃气轮机，透平，初温，多变指数燃气一蒸气联合循环是目前世界上供电效率最高的发电方 式之一，其效率可达55%~60%。
近些年来，燃气轮机及其联合循 环发电技术得到了迅猛发展。
燃机透平初温的升高，燃气轮机的效率会大幅度提高。
然而 透平初温过高会降低热通道的寿命，对材料是一个严峻的考验，过低又会影响机组运行经济性。
在实际运行中燃机初温的监测对 机组效率及安全至关重要。
9F级联合循环机组，透平初温可达 1400 T等级，无法实现长期直接测量，国内外均采用间接的测量 计算方法进行监控。
本文采用一种基于燃气透平排气温度的多变指数算法，通过 实例计算9F级燃气轮机初温，并用热平衡法对计算结果进行对 比，结果表明，在额定工况下,两种方法测算透平进气温度绝对误 差为10^0。
1燃机单循环原理燃气轮机的热力循环在热力学上称为“布雷顿”循环，在理想 的条件下由四个过程组成:绝热压缩、等压燃烧、绝热膨胀、等压 放热。
“布雷顿”循环在温熵图(T-S)上的表示如图1所示，该循环 的装置图如图2所示。
在理想过程下，1-2’称为绝热压缩过程，2’-3称为等压燃烧过程，3-4 ’称为绝热膨胀过程，4 ’-1称为等压放 热过程。
在实际过程中，由于压气机和透平都存在损失，故不能等同 于绝热过程，1-2和3-4实际为熵增过程。
同时，由于压力变化很 小，2-3和4-1仍可看作等压过程，故实际过程为1-2-3-4。
图1燃气轮机热力循环T-S图2燃机透平多变膨胀过程图2燃气轮机热力循环装置图2.1多变过程分析在热力学中，系统在热力过程进行中的每一时刻均处于平衡 状态，即准静态过程。
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Ξ间接确定燃气轮机初温的研究谷斐,郑莆燕,姚秀平,张莉,齐进(上海电力学院能源与环境工程学院,上海 200090)摘 要:目前,燃气轮机初温已达到很高水平,运行中为确保安全,必须将燃气轮机初温限制在一定范围之内,因此需要准确测量燃气轮机初温。
然而由于受多方面因素的制约到目前为止还很难直接测量,不少情况下需要采用理论计算来确定。
本文对四种确定运行中燃气轮机初温的方法进行了详细的误差分析,最终确定各间接测量方法的传递误差,并提出了降低误差的研究方向。
关 键 词:燃气轮机;燃气轮机初温;误差分析中图分类号:TK 472 文献标识码:A 文章编号:1009-2889(2006)02-0044-03 从经济性和技术上来比较,燃气轮机发电技术具有较大的优势,这些优势必将转为应用上的快速、大规模的发展。
由于“西气东输”工程的逐步开展,在华东地区将建设一批大容量的燃气轮机电厂,是燃气轮机在我国发展的转折点[1]。
然而燃气轮机在运行监测、状态分析、性能诊断等方面还有不少问题需要研究解决,其中测量参数问题已经成为燃气轮机性能诊断中的一个瓶颈问题[2]。
燃气轮机初温是燃气轮机设计和运行中的一个主要影响因素,受多方面因素的制约到目前为止还很难直接测量,需要采用理论计算间接确定。
本文在确定了间接测量燃气轮机初温方法的基础上,对每一种方法的误差进行了详细分析,确定最原始的测量数据所必需的精度。
1 燃气轮机初温测量方法简介文献[1]从理论上给出了四种比较切合工程实际的确定燃气轮机初温的方法。
111 燃烧室能量平衡方程法燃气轮机燃烧室的能量平衡方程为:G ・I air (T 2)+M ・Q L ・ηB =(G +M )・I gas (T 3)(1)其中:G —单位时间内进入燃烧室的空气量(kg/h );T 2—压气机的出口温度;I air (T )—空气在温度T 下的焓;M —单位时间内进入燃烧室的燃料量(kg/h );Q L —燃料的低位发热量;ηB —燃烧效率;I gas (T )—烟气在温度T 时的焓。
据此方程,当G 、T 2、M 、Q L 、ηB 已知时,即可求得燃气轮机初温。
112 测量透平排烟含氧量法通过测量燃气轮机排烟中的氧含量O 2′,结合下式确定进入燃气轮机的所有空气量G ′(kg/h ):G ′=μair ×O 2O 2′×G ′+Mμgas+μair ×V 0×M ×ηB (kg/h )(2)其中:O 2′—空气中氧的摩尔含量(%,为摩尔百分比);μair —空气的平均分子量;μgas —烟气的平均分子量。
再根据燃料与进入燃气轮机的空气混合反应的能量平衡方程来确定燃气轮机初温。
G ′・I air (T 2)+M ・Q L ・ηB =(G′+M )・I gas (T 3)(3)113 测量透平排气温度法由燃气透平的工作原理可推出下式,即可求得燃气轮机初温:T 3=πK -1KT πK -1K T -(πK -1K T -1)・ηT・T 4(4)其中:透平膨胀比πT =(1-εC )・(1-εB )・(1-εT )・π;εC —进气道的压损率;εB —燃烧室的压损率;εT —排气道的压损率;π—压气机压比。
114 燃气轮机发电系统功率平衡法燃气轮机发电系统的功率平衡方程为:3600Pe ={(G ′+M )・[I gas (T 3)-I gas (T 4)]-W C }・ηm ・ηe(5)其中:P e —发电功率(kW );ηe —发电效率;ηm —机械效率;W C —压气机的耗功。
根据上式可求得燃气轮机进口烟气焓I gas (T 3),进而确定燃气轮机初温。
其中压气机的耗功:Ξ收稿日期:2005212205基金项目:上海市教委优青后备人选资助项目(03Y QH B130)第19卷 第2期2006年6月《燃 气 轮 机 技 术》G AS TURBINE TECHN OLOG Y V ol 119 N o.2June.,2006W C=G′・C P・T1・(πK′-1K′-1)ηC (k J/h)(6) 2 各测量方法误差传递计算211 间接测量误差分析原理任何量的测量都有误差,间接测量误差大小不仅与有关的各直接测量量的误差有关,还与两者之间的关系有关[3]。
设间接测量量Y是有关直接测量参数X1,X2……,X m的函数,其一般关系式为Y=F(X1, X2…,X m),并设ρ1,ρ2……,ρm分别为X1,X2……,X m 的相对误差。
当直接测量量之间相互独立时,可以由误差理论证明,间接测量量Y的标准相对误差为:ρy =(X1Y)2(9F9X1)2ρ12+(X2Y)2(9F9X2)2ρ22+……+(X mY)2(9F9X m)2ρm2(7) 式中ρj是直接测量量X j的标准相对误差ρj=σjX j,X j为直接测量量X j在n次测量后的平均值,Y 为间接测量量Y在n次间接测量后的平均值。
212 各方法的误差传递计算本文利用测量得到的某微型燃气轮机的数据,分别对上述四种间接测量方法进行误差分析计算。
以方法一为例,该方法中需要的直接测量量和已知数据如表1所示。
表1 方法一所需测量量及其精度汇总序号名称符号单位数据来源结果精度1空气流量G kg/h测量11453×1061%2燃料流量M kg/h测量28537121%序号名称符号单位数据来源结果精度3压气机的出口温度T2K测量6321180135% 4压气机的出口焓3I air(T)2k J/kg查温焓表37613970135% 3焓和温度的测量精度因相差无几,取为相同。
表2 方法一所需已知量汇总序号名称符号单位数据来源结果1燃料低位发热量Q L k J/kg给定429002燃烧效率ηB选取0199 然后计算误差传递。
由能量平衡方程G・I air(T2)+M・Q L・ηB=(G +M)・I gas(T3)可得:I gas(T3)=G・I air(T2)+M・Q L・ηBG+M将各直接测量量对I gas(T3)偏导:9I gas(T3)9G=I air(T2)・(G+M)-(G・I air(T2)+M・Q L・ηB)(G+M)2;9I gas(T3)9M=Q L・ηB・(G+M)-(G・I air(T2)+M・Q L・ηB)(G+M)2;9I gas(T3)9I air(T2)=GG+M再根据公式(7)可得: ρIgas(T3)=(G9I gas(T3))2(9I gas(T3)9G)2ρG2+(MI gas(T3))2(9I gas(T3)9M)2ρM2+(I air(T2)I gas(T3))2(9I gas(T3)9I air(T2))2ρ2Iair(T2) (8) 将表1中给出的数据代入可得:I gas(T3)=11871218k J/kg,ρT3=ρIgas(T3)=01954%,进而可得T3=128717K。
另三种方法的误差传递计算方法同方法一,此处省略计算过程,表3给出计算结果。
表3 误差计算结果汇总测量方法直接测量量计算结果传递误差方法一G、M、T2128717K01954%方法二O2、M、T2117315K01990%方法三P1、P2、T413361275K01350%方法四P1、P2、O2、M、T1、T4129214K01693% 从计算结果可以看出,方法中若涉及流量测量其传递误差会比较大,而因压力测量误差造成的传递误差很小。
3 各测量方法敏感度分析仍先以方法一的分析为例。
假设每个测量量的精度提高011%,重新计算其系统误差。
此方法涉及以下几个测量量:G、M、T2。
(1)测量空气流量G的精度对系统误差的影响:当G的精度由1%提高到019%时,经重新计算系统误差为01908%,与提高前相比减小了01046%;(2)测量燃料流量M的精度对系统误差的影响:当M的精度由1%提高到019%时,经重新计算系统误差为01908%,与提高前相比减小了01046%;(3)测量压气机的出口温度T2的精度对系统误差的影响:当T2的精度由0135%提高到0125%时,54第2期间接确定燃气轮机初温的研究经重新计算系统误差为01951%与提高前相比减小了01003%。
显然方法一中影响传递误差最大的是流量测量,因为流量测量精度相对提高量只有10%,系统误差就减小了01046%,而温度测量精度相对提高量达到了2816%,系统误差仅减小01003%。
并且通过对市场上测量仪表的考察可知,流量测量精度的提高有很大潜力,可以提高至015%,经计算验证流量精度提高后对系统误差的减小效果也十分明显。
而想要把O2测量的精度再提高很不容易,综合考虑下来提高O2测量的精度的方法不太可取。
因此若欲减小此方法的系统误差应该从提高流量测量的精度着手。
再对另三种方法的敏感度进行分析,计算过程从略。
表4给出了四种方法的分析结果。
表4 敏感度计算结果总结方法各精度提高量直接测量量精度提高相对量新系统误差系统误差减小量方法一011%GMT210%10%2816%01908%01908%01951%01046%01046%01003%方法二011%O2MT250%10%2816%01935%01907%01986%01055%01083%01004%方法三0101%P1P2T440%40%2186%013499%013499%01340%010001%010001%0101%方法四0101%P1P2O2MT1T440%40%5%1%313%2186%≈0≈001685%01688%01692%01691%≈0≈001008%01005%01001%01002% 从方法一的分析可得,其余各方法对系统误差最大的因素分别为:方法二:流量测量精度:方法三:温度测量精度:方法四:流量测量精度。
由此可知欲减小方法二的系统误差同样应从提高流量测量的精度着手,其次再考虑提高O2测量的精度,而温度测量精度的提高对系统误差影响很小。
方法三减小系统误差应该从提高温度测量的精度着手,压力测量精度的影响微乎其微。
欲减小方法四的系统误差,考虑方面与方法二类似,无需考虑压力测量精度的影响。
4 总结通过四种方法的系统误差分析,可得出这样的结论:流量测量的精度提高对系统误差的影响最大,其次是烟气成分测量,再其次是温度测量,而压力测量本身精度已经很高,对系统误差影响更是微乎其微。
但有一点需要注意,本文取用的是微型燃气轮机的测量数据,故涉及流量测量的方法完全可以考虑。
若是测量大型燃气轮机的初温,由于大管径气体流量测量本身就很难实现,再加上现场管道设置的原因,测量仪器难安装,无法使用包含流量测量的方法。
经本文分析,从误差传递方面讲,方法三是几种方法中最优的,但其应用的前提条件是机组运行必须正常。