新规范混凝土梁挠度验算计算书
钢筋混凝土简支T梁设计计算书
钢筋混凝土简支T梁设计计算书（一）正截面强度设计与验算A：⒈确定T梁翼缘的有效宽度b/f①计算跨径的1/3 b/f=l0/3=16600/3=5530 mm②b/f=b+6 h/f=200+6×120=920 mm故取b/f =920 mm⒉判断T形截面的类型M=1.2M GK+1.4M QK =1.2×1/8×24×16.62+1.4×1/8×26×16.62=2245.8 kN·mh0=1400-100=1300 mmα1f c b/f h/f（h0- h/f/2）=1.0×9.6×920×120×（1300-120/2）=1314201600 N·mm=1314.2 kN·m＜M 这表明属于第二类T形截面。
⒊计算A s①求A s1A s1=α1f c（b/f-b）h/f/f y=1.0×9.6×（920-200）×120/300=2765 mm2②求A s2M u1=α1f c（b/f-b）h/f（h0- h/f/2）=1.0×9.6×（920-200）×120×（1300-120/2）=1028.5 kN·mM u2=M- M u1=2245.8-1028.5=1217.3 kN·mαs= M u2/（α1f c bh02）=1217.3×106/（1.0×9.6×200×13002）=0.375相应地，ξ=0.5，γs=0.75，则A s2=1217.3×106/（300×0.75×1300）=4162 mm2③求A sA s= A s1+ A s2=2765+4162=6927 mm2截面尺寸不足，重新设计截面尺寸。
新规范混凝土梁挠度验算计算书
挠度验算计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: L_1二、示意图:三、设计依据:《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010)《砌体结构设计规范》 (GB 50003-2001)四、计算信息1. 几何参数截面宽度b = 400 mm截面高度h = 1200 mm受拉翼缘宽bf' = 600 mm受拉翼缘高hf' = 120 mm计算跨度l0 = 18000 mm2. 材料信息混凝土等级: C30 f tk = 2.010N/mm2E C= 3.00×104N/mm2纵筋种类: HRB400 E S= 2.00×105N/mm2受拉区纵筋实配面积 A S = 3800 mm2受压区纵筋实配面积 A S' = 1500 mm23. 计算信息纵向受拉钢筋合力点至近边距离 as = 60 mm2有效高度 h0 = h - as = 1200 - 60 = 1140 mm最大挠度限值 f0 = l0/2004. 荷载信息永久荷载标准值 q gk = 18.000 kN/m可变荷载标准值 q qk = 3.000 kN/m准永久值系数ψq = 0.800 kN/m五、计算过程1. 计算标准组合弯距值:M kM k = M gk+M qk = (q gk+q qk)*l02/8= (18.000+3.000)*18.0002/8= 850.500 kN*m2. 计算永久组合弯距值:M qM q = M gk+ψq*M qk = (q gk+ψq*q qk)*l02/8= (18.000+0.8*3.000)*18.0002/8= 826.200 kN*m3. 计算受弯构件的短期刚度:B S3.1 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σSk = M k/(0.87*h0*A S)= (850.500×106/(0.87*1140*3800)= 225.666 N/mm2σSq = M q/(0.87*h0*A S)= (826.200×106/(0.87*1140*3800)= 219.219 N/mm23.2 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率T形截面积:A te= 0.5*b*h = 0.5*400*1200 = 240000mm2ρte = A S/A te = 3800/240000 = 1.583%3.3 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψk = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σSk)= 1.1-0.65*2.01/(1.583%*225.666)= 0.734ψq = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σSq)= 1.1-0.65*2.01/(1.583%*219.219)= 0.7243.4 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = E S/E c= 2.00×105/3.00×104 = 6.6673.5 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'γf' = (bf'-b)*hf'/b/h0= (600-400)*120/400/1140= 0.0533.6 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ=A S/(b*h0)=3800/(400*1140)=0.833%3.7 计算受弯构件的短期刚度 B SB Sk = E S*A S*h02/(1.15*ψk+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5*γf'))= 2.00*105*3800*11402/(1.15*0.734+0.2+6*6.667*0.833%/(1+3.5*0.053)) = 744.880×103 kN*m2B Sq = E S*A S*h02/(1.15*ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5*γf'))= 2.00*105*3800*11402/(1.15*0.724+0.2+6*6.667*0.833%/(1+3.5*0.053)) = 751.894×103 kN*m24. 计算受弯构件的长期刚度:B4.1 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θρ'=A S'/(b*h0)=1500/(400*1140)=0.329%当0<ρ'<ρ时,θ在2-1.6间线性内插得θ=1.8424.2 计算受弯构件的长期刚度 BBk = M K/(M q*(θ-1)+M K)*B Sk= 850.500/(826.200*(1.842-1)+850.500)*744880.422= 409.715×103 kN*m2Bq = B Sq/θ= 751893.505/1.842= 408.171×103 kN*m2B = min(B Sk,B Sq= min(409715.038,408170.760)= 408.171×103 kN*m25. 计算受弯构件挠度f max = (q gk+Ψq*q qk)*l04/B*5/384= (18.000+0.8*3.000)*18.0004/408.171*5/384= 68.315mm ≤ f0=l0/200=18000/200=90.000mm,满足要求。
混凝土吊车梁计算书
混凝土吊车梁计算书设计：____________校核：____________审核___________日期________一、基本数据（一）、吊车及吊车梁基本数据吊车数据：1、吊车起重量Q= 16 t2、吊车跨度= 16.5 m3、吊车总重G=15 t4、小车重量g= 1.37 t5、最大轮压Pmax= 12.5 kN6、吊车总宽B= 2.8 m7、吊车轮距W= 2.5 m8、吊车数量n= 两台吊车梁数据：1、吊车梁宽b= 200 mm2、上翼缘宽bf= 200 mm3、吊车梁高h= 500 mm4、上翼缘高hf= 0 mm5、吊车梁跨度L= 6000 mm（二）、材料信息混凝土材料：C30 f c=14.3 N/mm2f t=1.43 N/mm2f tk=2.01 N/mm2钢筋：纵筋：HRB 335 f y=300 N/mm2箍筋：HRB 335 f yv=300 N/mm2（三）、其他信息吊车工作级别：A4 中级动力系数μ:1.05钢筋混凝土保护层厚度：25 mm裂缝宽度限制：0.2 mm挠度计算限制：1/600 Lo二、正截面设计（一）计算吊车梁的绝对最大弯矩位置计算长度取为：L0= 5.8 m由结构力学可判断，吊车轮按上述作用时才能产生绝对最大弯矩计算可得：合力R = 3×μ×Pmax = 52.5 kNa0 = B-W2= 0.15 m（二）正截面配筋计算1、内力计算吊车梁自重：q1 = 25×[b×h+(b f-b)×h f] = 2.5 kN/m轨道联结重：q2 = 1.5 kN/m自重总和：q = q1 + q2 = 4 kN/m由自重在k点产生的弯矩：Mqk = qx2(Lo-x) = 16.81 kN・m由吊车荷载在k点产生的弯矩：Mpk = R(L0-a0)24L0= 39.43 kN・m总弯矩：M maxk = M qk + M pk= 56.24 kN・m2、按T型梁计算配筋按照混凝土规范7.2.2条a s = 35 mmh0 = h-2a s = 430 mmM = f c b f h f(h0-h f/2) = 0 < M maxk = 56.24 属于II类T型截面3验算垂直截面的双向受弯强度每个轮子产生的刹车力：T = 0.25×α（Q+g）×9.8 = 4.26 kN为简化计算，假设每个轮子都作用在吊车梁跨中，由水平力产生的弯矩为：M H =nT4Lo = 24.708 kN ・m 可见，水平方向产生的弯矩很小，双向受弯强度验算可以忽略 三、斜截面设计（一）复核截面条件吊车梁自重荷载作用下产生的剪力： V 1 = 0.5×q×Lo = 11.6 kN 吊车荷载按下图作用时产生最大剪力：由结构力学可知：V 2 = μP max (4-2B+WLo ) = 28.51 kN 最大总剪力：V = V 1 + V 2 = 40.11 kN 由混凝土规范7.5.1条：0.25βc f c bh 0 = 307.45 kN > V 截面满足要求 （二）计算所需箍筋1、确定计算方法y a = ΣI y y iΣI y = 112 h f b f 3×12 h f +112 (h-h f )b 3×(h/2+h f /2)112 h f b f 3+112 (h-h f )b 3= 250 mm 每个吊车轮产生的扭矩： m t = 0.7[μP max ×0.02+T(y a +0.2)] = 1.53 kN ・m则支座截面产生的最大扭矩为：T = 1.4×m t ×(4-2B+2WLo ) = 4.65 kN ・m 构件截面信息腹板： W tw = b 2(3h-b)/6 = 8666666.66666667mm 3 翼缘： W tf = h f 2(b f '-b)/2 = 0mm 3W t = W tw + W tf = 8666666.66666667 mm 3 由混凝土规范7.6.1V bh 0 + T0.8W t= 1.1371 < 0.25βc f c = 3.575截面尺寸满足按弯剪扭共同作用的构件计算腹板受扭矩： T w = W twW t ×T = 4.650 kN ・m翼缘受扭矩： T f ' = W tfW t×T = 0.000 kN ・m2、腹板配筋计算A cor = b cor h cor = 67500 mm 2 u cor = 2×(b cor + h cor ) = 1200 mma.腹板受扭箍筋计算，按混凝土规范7.6.8：T = 0.35f t βt W t + 1.2ζ f yv A st1A cor sβt =1.51+0.5 VW tTbh 0= 0.93 A st1s = T w -0.35βt f t W tw1.2ζ f yv A cor= 0.032136 mm 2/mm b.腹板受剪箍筋计算，按混凝土规范7.6.8：A sv1s = V -0.7(1.5-βt )f t bh 01.25f yv h 0= 0.045301 mm 2/mm腹板所需单肢箍筋总面积为：A st1s + A sv1s= 0.0547865 mm 2/mm实际配置：8@100 满足c.腹板抗扭纵筋计算，按混凝土规范7.6.4-2：A stl = ζf yv A st1u corf y s= 23.14 mm 2 构造配置钢筋3、翼缘配筋计算b 'cor = b f - b - 50 = -50 mm h 'cor = h f - 50 = -50 mmA 'cor = b 'cor ×h 'cor = 2500 mm 2 U 'cor = 2(b 'cor + h 'cor ) = -200 mm a.翼缘抗扭箍筋计算，按混凝土规范7.6.8：A st1s = T f -0.35βt f t W tf1.2ζ f yv A cor= 0.000 mm 2/mm 实际配置：8@100 满足b.翼缘抗扭纵筋计算，按混凝土规范7.6.4-2：A stl = ζf yv A st1u corf y s= 0.00 mm 2 构造配置钢筋四、验算吊车梁疲劳强度（一）验算正截面疲劳强度1、验算受压区混凝土边缘纤维的应力 一台吊车产生的最大弯矩：由结构力学可判断，吊车轮按上述作用时才能产生绝对最大弯矩计算可得：合力R = 2×μ×Pmax = 26.25 kNa0 = B-W2= 0.15 m由自重在k点产生的弯矩：Mqk = qx2(Lo-x) = 16.82 kN・m由吊车荷载在k点产生的弯矩：Mpk = μP max(L0-a0)22L0= 38.06 kN・m总弯矩：M maxk = M qk + M pk= 54.88 kN・mαf E= E sE f c= 13.33先假定中和轴通过翼缘，换算截面的受压区高度：b2x02 - αfE A s(h0 - x0) = 0 公式见《钢筋混凝土结构计算手册》P624简化：Ax02 + Bx0 + C = 0 其中：A = 100B = 20593.2504C = -9266962.68解方程得：x0 = 218.39mm >h f = 0 mm 所以须按下列公式重新计算:b f2x02 - αfE A s(h0 - x0)-(b f - b)(x0 - h f)22= 0简化：Ax02 + Bx0 + C = 0 其中：A = 100B = 20593.2504C = -9266962.68 解方程得：x0 = 218.39mmI fo=h f x033-(b f - b)(x0 - h f)33+αfE A s(h0 - x0)2 = 1799083328.02ρfc=ρfcminρfcmax=MqkMqk+Mpk= 0.317589268845645查混凝土规范表4.1.6得： γρ = 0.86σf cmax = M f max x 0I fo = 6.662 < f fc = γρf c = 12.298满足要求 2、验算受拉钢筋的应力σf simin = αf E M f min (h 0-x 0)I f o = 30.342 N/mm 2σf simax = αf E M fmax (h 0-x 0)I f o = 65.196 N/mm 2Δσf si = σf simax - σfsimin = 34.854 N/mm 2 ρf s= σfsiminσfsimax = 0.465根据混凝土规范表4.2.5-1，可查得：Δf f y = 135 > Δσfsi = 34.854 满足要求（二）验算斜截面疲劳强度 1、验算中和轴处的主应力 计算从略2、验算弯起钢筋所需面积 计算从略五、验算吊车梁裂缝宽度σρsk = M maxk0.87h 0A s= 92.9862630983486 N/mm 2A te = 0.5bh = 50000 mm 2 ρte = A s /A te = 0.0308976d eq = Σn i d i 2Σn i νd i= 18.2222222222222 mmψ=1.1-0.65f tkρte σρsk= 0.645257156827881由混凝土规范8.1.2得： αcr = 2.1 c=20 ψ=1.0ωmax = αcr ψσρsk E s 1.9c+0.08d eqρte= 0.0536640377934194 < 0.2 满足规范要求六、验算吊车梁挠度由混凝土规范8.2.3：B s = E s A s h 021.15ψ+0.2+6αE ρ1+3.5γf'其中： ψ=1.0 αE = 13.33 E s = 200000 A s = 1544.88 h 0 = 430 γf ' = 0ρ= A sbh 0= 0.0171653333333333代入公式可得：B s = 27027886193474.9 由混凝土规范8.2.2：B = M kM q (θ-1)+M k B s其中： θ=1.6 M k = 38.06 M q = 16.82 代入公式可得：B = 21128148926726.3f=5qlo 4384B= 2.78964728702648f/Lo=1/1981 < 1/600 满足要求七、验算吊车梁配筋率计算从略。
[最新]30mt梁计算书
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30mT梁计算书0000000000一、设计资料0000000001．标准跨径：L=30.0m，计算跨径：L=28.96m000000002．桥面净空：净-7.0m（车行道）+2*1.0m(人行道)，桥面总宽9.5m00 0000003．设计荷载：公路—Ⅰ级，人群3.0KN/m20000000004．结构重要性系数γ0=1.0 (本桥设计安全等级为：二级)0000000000 5．使用材料：00000000001）梁采用C50砼00000000抗压强度标准值ƒck=32.4 Mpa0000000000抗压强度设计值ƒcd=22.4 Mpa0000000000弹性模量E c=3.45x104 Mpa 00000000抗拉强度标准值ƒtk=2.65 Mpa0000000000抗拉强度设计值ƒtd=1.83 Mpa0000000000钢筋砼容重取r=25KN/m3;000000002）钢筋采用Ⅰ、Ⅱ级钢筋;00000000主筋采用采用HRB335钢筋000000000抗拉强度标准值ƒsk=335 Mpa000000000抗拉强度设计值ƒsd=280 Mpa000000000弹性模量E s=2.0x105 Mpa000000000箍筋采用采用R235钢筋00000000抗拉强度标准值ƒsk=235 Mpa000000000抗拉强度设计值ƒsd=195 Mpa000000000弹性模量E s=2.1x105 Mpa0000000003）混凝土收缩徐变参数000000000混凝土收缩应变终极值：0.22 X10-300000000混凝土徐变系数终极值：1.6647000000004）低松弛钢绞线000000000公称直径：15.20 mm；00000000弹性模量：1.95×105Mpa；00000000抗拉强度标准值ƒpk=235 Mpa0000000000抗拉强度设计值ƒpd=195 Mpa0000000000纵向钢束张拉控制应力：1395MPa；00000000线膨胀系数：0.00001200000000塑料波纹管管道摩阻系数μ：0.150000000000塑料波纹管管道偏差系数k：0.0015000000000边梁和中梁都是3束，每束9根，每根7φj15.24钢铰线000000 00006．各部分主要尺寸：0000000000预制板长：L预=29.96m000000000净跨径：L0=29.96-2*0.5=28.96m00000000T梁翼缘有效宽度：B=2.42m000000000T梁高：h=1.96m000000007．设计依据：00000000001）交通部部标准《公路工程技术标准》（JTJ B01-23）0000000002）交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》（JTJ D60-24）0000000003）交通部部标准《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTJ D62-24）000000004）交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）00000 0005）交通部部标准《公路砖石及混凝土桥涵设计规范》（JTJ024-85）00000 00006）《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89）0000000007）交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）000000000二、计算主要内容00000000001)T梁抗弯极限承载力验算000000002) T梁正应力验算00000000003) T梁主应力验算00000000004) T梁刚度验算00000000三、计算方法00000000无论是极限承载力、正截面应力验算均不考虑结构以上桥面铺装参与受力，上部采用《桥梁博士》软件V3.0版进行计算。
200×500梁模板(120板)计算书
200×500梁模板(扣件式)计算书一、工程概况模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计W=bh2/6=200×152/6=7500mm3，I=bh3/12=200×153/12=56250mm4q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.35×[0.5+(24+1.5)×0.5]×0.2+1.4×(1+2)×0.2=4.418kN/m 1、抗弯验算M max=0.125ql2=0.125×4.418×0.3172=0.055kN·mσmax=M max/W=0.055×106/7500=7.399N/mm2≤f m=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.625ql=0.625×4.418×0.317=0.875kNτmax=3Q max/(2bh)=3×0.875×103/(2×200×15)=0.438N/mm2≤f v=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.521ql4/(100EI)=0.521×4.418×3174/(100×6000×56250)=0.689mmνmax=0.689mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[317/150，10]=2.113mm符合要求！1G Gk Qk=1.35×[(0.5+(24+1.5)×0.5)×0.317]+1.4×(1+2)×0.317=7.002kN/m次楞自重荷载：q2=γG Q=1.35×0.033=0.045kN/m梁左侧楼板传递给次楞荷载：F1=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×(1+2)]×0.317×(0.6-0.2/2)/2=0.667kN梁右侧楼板传递给次楞荷载：F2=γGΣN Gk+1.4ΣN Qk=[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)+1.4×(1+2)]×0.317×(1.2-0.6-0.2/2)/2=0.667kN梁左侧模板传递给次楞的荷载：F3=γGΣN Gk=1.35×0.5×0.317×(0.5-0.12)=0.081kN 梁右侧模板传递给次楞的荷载：F4=γGΣN Gk=1.35×0.5×0.317×(0.5-0.12)=0.081kN 计算简图如下：1、强度验算次楞弯矩图(kN·m)M max=0.766kN·mσmax=M max/W=0.766×106/4490=170.545N/mm2≤f m=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算次楞剪力图(kN)Q max=1.475kNτmax=2Q max/A=2×1.475×1000/424=6.958N/mm2τmax=6.958N/mm2≤f v=125N/mm2符合要求！3、挠度验算次楞变形图(mm)νmax=4.623m m≤[ν]=min[l/150，10]=min[1200/150，10]=8mm 符合要求！4、支座反力R1=1.475kN,R2=1.475kN六、主楞(纵向水平钢管)验算12q=γG q=1.35×0.033=0.045kN/m计算简图如下：1、强度验算主楞弯矩图(kN·m)M max=0.473kN·mσmax=M max/W=0.473×106/4490=105.313N/mm2≤f m=205N/mm2 符合要求！2、抗剪验算主楞剪力图(kN)Q max=1.996kNτmax=2Q max/A=2×1.996×1000/424=9.413N/mm2τmax=9.413N/mm2≤f v=125N/mm2符合要求！3、挠度验算主楞变形图(mm)νmax =0.875mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[950/150，10]=6.333mm 符合要求！ 4、支座反力简图支座反力依次为R 1=1.005kN,R 2=5.459kN,R 3=1.005kN七、横向水平钢管验算横向水平钢管起构造作用，不用计算八、扣件抗滑验算max 1.05×R max =1.05×5.459=5.732kN ，5.732kN≤1×12.0=12kN 在扭矩达到40～65N·m 的情况下，双扣件能满足要求！九、模板支架整体高宽比验算H/L b =2.97/15=0.198＜5 符合要求！十、立杆验算钢管计算截面 Ф48×3 截面面积A(mm 2) 424 截面回转半径i(mm)15.9 截面抵抗矩W(cm 3)4.49抗压、弯强度设计值[f](N/mm 2)2051、长细比验算h/l a '=1800/950=1.895，h/l b '=1800/950=1.895，查附录D ，得k=1.163，μ=1.368 l 0=max[kμh ，h+2a]=max[1.163×1.368×1800，1800+2×50]=2864mm λ=l 0/i=2864/15.9=181≤[λ]=210 长细比符合要求！查《规程》附录C 得 υ=0.218 2、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算l a =0.95m ，h=1.8m ，查《规程》表4.2.7得υw =0.123因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=l a =0.95m ，b/h=0.95/1.8=0.528通过插入法求η，得η=0.97μzω0d2=1×0.45×0.0482=0.001，h/d=1.8/0.048=37.5通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=υwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.123×1.2×(1-0.9730)/(1-0.97)=2.947μs=υwμstw=0.123×2.947=0.362ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×0.362×0.45=0.114kN/m22) 整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×1×1×0.45=0.315kN/m23、稳定性验算K H=11) 不组合风荷载时立杆从左到右受力为(N ut＝γG∑N Gk+1.4∑N Qk)：R1=5.459+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.95+1.4×(1+2)×0.95]×(0.95/2+(0.6-0.2/2)/2) +1.35×0.15×2.97=11.856kNR2=5.459+[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.12)×0.95+1.4×(1+2)×0.95]×(0.95/2+(1.2-0.6-0.2/2)/2) +1.35×0.15×2.97=11.856kNN ut=max[R1,R2]=max[11.856, 11.856]=11.856kN1.05N ut/(υAK H)=1.05×11.856×103/(0.218×424×1)=134.677N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！2) 组合风荷载时立杆从左到右受力为(N ut＝γG∑N Gk+0.85×1.4∑N Qk)：R1=11.165kN, R2=11.165kNN ut=max[R1,R2]=max[11.165, 11.165]=11.165kNM w=0.85×1.4ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.114×0.95×1.82/10=0.042kN·m1.05N ut/(υAK H)+M w/W=1.05×11.165×103/(0.218×424×1)+0.042×106/(4.49×103)=136.136N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！F k a aN1=3FH/[(m+1)L b]=3×0.127×2.97/[(14+1)×15]=0.005kNσ=(1.05N ut+N1)/(υAK H)=(1.05×11.165+0.005)×103/(0.218×424×1)=126.888N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！。
梁计算书
梁（截面0.24m2）模板扣件钢管高支撑架计算书计算依据1《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。
计算参数:模板支架搭设高度为7.0m ，梁截面 B ×D=300mm ×800mm ，立杆的纵距(跨度方向) l=0.60m ，立杆的步距 h=1.20m ， 梁底增加2道承重立杆。
面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
木方50×100mm ，剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 2。
梁底支撑木方长度 0.60m 。
梁顶托采用100×100mm 木方。
梁底按照均匀布置承重杆2根计算。
模板自重0.50kN/m 2，混凝土钢筋自重25.50kN/m 3，施工活荷载4.50kN/m 2。
扣件计算折减系数取1.00。
图1 梁模板支撑架立面简图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.80+0.50)+1.40×2.00=27.880kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.80+0.7×1.40×2.00=27.880kN/m 2由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7700×1.40=0.98采用的钢管类型为48×3.0。
一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.500×0.800×0.300+0.500×0.300=6.270kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+2.500)×0.300=1.350kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 30.00×1.80×1.80/6 = 16.20cm3；I = 30.00×1.80×1.80×1.80/12 = 14.58cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.35×6.270+0.98×1.350)×0.200×0.200=0.039kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.039×1000×1000/16200=2.417N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.35×6.270+1.0×1.350)×0.200=1.175kN截面抗剪强度计算值 T=3×1175.0/(2×300.000×18.000)=0.326N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.40N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×6.270×2004/(100×6000×145800)=0.078mm面板的最大挠度小于200.0/250,满足要求!二、梁底支撑木方的计算（一）梁底木方计算作用荷载包括梁与模板自重荷载，施工活荷载等。
梁模板21.7m
梁模板（碗扣式）计算书一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计模板设计立面图模板设计平面图四、面板验算W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4q1＝0.9×max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9×max[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×1.5)+1.4×0.7×2]×1＝48.36kN/mq1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×1.5]×1＝46.6kN/mq1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×1＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/mq2＝[G1k+(G2k+G3k)×h]×1＝[0.1+(24+1.5)×1.5]×1＝38.35kN/m1、强度验算M max＝-0.107q1静L2+0.121q1活L2＝-0.107×46.6×0.122+0.121×1.76×0.122＝0.07kN·mσ＝M max/W＝0.07×106/37500＝1.99N/mm2≤[f]＝15N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×38.35×1254/(100×10000×281250)＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm满足要求！3、支座反力计算设计值(承载能力极限状态)R1=R5=0.393q1静l +0.446q1活l=0.393×46.6×0.12+0.446×1.76×0.12＝2.39kNR2=R4=0.928q1静l +1.142q1活l=0.928×46.6×0.12+1.142×1.76×0.12＝5.66kNR3=1.143q1静l +1.223q1活l=1.143×46.6×0.12+1.223×1.76×0.12＝6.93kN标准值(正常使用极限状态)R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×38.35×0.12＝1.88kNR2'=R4'=0.928 q2l=0.928×38.35×0.12+1.142×1.76×0.12＝4.45kNR3'=1.143 q2l=1.143×46.6×0.12＝5.48kN五、小梁验算q1＝max[2.39+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/4，6.93+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/4]＝6.96kN/mq2＝max[1.88+(0.3-0.1)×0.5/4，5.48+(0.3-0.1)×0.5/4]＝5.5kN/m1、抗弯验算M max＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×6.96×0.62，0.5×6.96×0.32]＝0.31kN·mσ＝M max/W＝0.31×106/100000＝3.13N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2满足要求！2、抗剪验算V max＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×6.96×0.6，6.96×0.3]＝2.53kNτmax＝3V max/(2bh0)=3×2.53×1000/(2×100×60)＝0.63N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2 满足要求！3、挠度验算ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×5.5×6004/(100×9350×5000000)＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝600/400＝1.5mmν2＝q2l24/(8EI)＝5.5×3004/(8×9350×5000000)＝0.12mm≤[ν]＝l/400＝300/400＝0.75mm满足要求！4、支座反力计算梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)承载能力极限状态R max＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×6.96×0.6，0.393×6.96×0.6+6.96×0.3]＝4.77kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1＝R5＝1.66kN，R2＝R4＝3.9kN，R3＝4.77kN正常使用极限状态R max'＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×5.5×0.6，0.393×5.5×0.6+5.5×0.3]＝3.77kN同理可得，其它梁底支撑小梁所受最大支座反力为R1'＝R5'＝1.31kN，R2'＝R4'＝3.07kN，R3'＝3.77kN六、主梁验算1、抗弯验算主梁弯矩图(kN·m)σ＝M max/W＝0.26×106/4490＝56.92N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、抗剪验算主梁剪力图(kN)V max＝6.28kNτmax＝2V max/A=2×6.28×1000/424＝29.65N/mm2≤[τ]＝125N/mm2 满足要求！3、挠度验算主梁变形图(mm)νmax ＝0.05mm≤[ν]＝l/400＝166.67/400＝0.42mm 满足要求！ 4、支座反力验算R 1＝-0.1kN ，R 2＝8.05kN ，R 3＝8.05kN ，R 4＝-0.1kN七、立柱验算钢管类型(mm)Ф48×3 立柱截面面积A(mm 2) 424 立柱截面回转半径i(mm) 15.8 立柱截面抵抗矩W(cm 3)4.49立柱抗压强度设计值[f](N/mm 2)205λ=h/i=600/15.8=37.97≤[λ]=150 长细比满足要求！ 查表得，υ＝0.91 1、风荷载计算M w ＝0.92×1.4×0.22×0.6×0.62/10＝0.01kN·m 2、稳定性计算根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q 1有所不同： 1)面板验算q 1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×1.5)+0.9×1.4×2]×1＝44.14kN/m 2)小梁验算 q 1＝max{2.17+(0.3-0.1)×0.5/4+0.9×[1.2*(0.5+(24+1.1)×0.12)+0.9×1.4×2]×max[0-0.5/2，(0.6-0)-0.5/2]/4×1，6.31+(0.3-0.1)×0.5/4}=6.33kN/m同上四～六计算过程，可得：R1＝-0.1kN，R2＝8.05kN，R3＝8.05kN，R4＝-0.1kN立柱最大受力N w＝Rmax+(0.9×0.6/4)×0.75＝8.15kNf＝N/(υA)+M w/W＝8.15/(0.91×424)+0.01×106/4490＝1.22N/mm2≤[f]＝205N/mm2满足要求！八、可调托座验算2330kN满足要求！梁侧模板计算书一、工程属性二、荷载组合混凝土重力密度γc (kN/m 3) 24 新浇混凝土初凝时间t 0(h) 4 外加剂影响修正系数β1 1 混凝土坍落度影响修正系数β2 1.15 混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)1.5振捣混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q 2k (kN/m 2)4 新浇混凝土对模板的侧压力标准值G 4k ＝min[0.22γc t 0β1β2v ，γc H]＝min[0.22×24×4×1×1.15×2.51/2，24×1.5]＝min[38.4，36]＝36kN/m 2承载能力极限状态设计值S 承＝0.9max[1.2G 4k +1.4Q 2k ，1.35G 4k +1.4×0.7Q 2k ]＝0.9max[1.2×36+1.4×4，1.35×36+1.4×0.7×4]＝0.9max[48.8，52.52]＝0.9×52.52＝47.27kN/m 2正常使用极限状态设计值S 正＝G 4k ＝36 kN/m 2三、支撑体系设计模板设计剖面图四、面板验算bh3/12=1000×153/12＝281250mm4。
挠度验算计算书
挠度验算计算书一、设计资料构件类型: 屋盖、楼盖及楼梯构件截面类型: 矩形截面截面尺寸:b ×h = 250 mm × 550 mm;h0 = h - a s = 550 - 60 ＝490 mm挠度系数: S = 5 / 48计算跨度: l0 = 6550 mm受拉区纵筋实配面积: A s = 1884.00 mm2受压区纵筋实配面积: A's = 0.00 mm2混凝土: C25f tk = 1.78N/mm2E c = 2.8 × 104 N/mm2主筋: HRB335(20MnSi)E s = 2.0 × 105 N/mm2按荷载效应的标准组合计算的弯矩值: M k = 170.27 kN·m按荷载效应的准永久值组合计算的弯矩值: M q = 151.45 kN·m250 55二、计算结果1．裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ有效受拉混凝土截面面积A te = 0.5bh = 0.5 × 250 × 550 = 68750 mm2按规范公式(8.1.2-4)，按有效受拉混凝土截面面积计算，纵向钢筋配筋率ρteρte = A sA te=188468750= 0.027404按规范公式(8.1.3-3)，按荷载效应的标准组合计算，钢筋混凝土构件纵向受拉钢筋的应力σsk =M k0.87h0A s=170270000.000.87 × 490 × 1884= 212.00 N/mm2按规范公式(8.1.2-2)，得ψ = 1.1 - 0.65f tkρteσsk= 1.1 - 0.65 ×1.780.027404 × 212.00= 0.90082．短期刚度B s钢筋、混凝土弹性模量的比值αE = E sE c=20000028000= 7.143纵向受拉钢筋配筋率ρ = A sbh0=1884250 × 490= 0.015380受压翼缘截面面积与腹板有效截面面积的比值γf' = 0 按规范公式(8.2.3-1)，得B s = E s A s h 021.15ψ + 0.2 + 6αE ρ1 + 3.5γf '= 200000 × 1884 × 49021.15 × 0.9008 + 0.2 + 6 × 7.1429 × 0.0153801 + 3.5 × 0.0000 × 10-9 = 47738.70 kN·m 23．长期刚度 B纵向受压钢筋配筋率 ρ' = A's bh 0 = 0250 × 490 = 0.0按规范公式(8.2.5-1)，得荷载长期作用对挠度增大的影响系数 θθ = 2.0 - 0.4ρ'ρ = 2.0 - 0.4 × 0.00.015380 = 2.0按规范公式(8.2.2)，得 B = M k M q (θ - 1) + M k B s = 170.27151.45 × (2.000 - 1) + 170.27 × 47738.70 = 25265.66 kN·m 24．挠度:挠度f = 548 M k l 02B = 548 × 170.27 × 6550225265.66 × 10-3 = 30.117 mmf l 0 = 30.1176550 = 1217 < 1200该构件挠度满足规范要求！。
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挠度验算计算书项目名称_____________日期_____________
设计者_____________校对者_____________
一、构件编号: L_1
二、示意图:
三、设计依据:
《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010)
《砌体结构设计规范》 (GB 50003-2001)
四、计算信息
1. 几何参数
截面宽度b = 400 mm
截面高度h = 1200 mm
受拉翼缘宽bf' = 600 mm
受拉翼缘高hf' = 120 mm
计算跨度l0 = 18000 mm
2. 材料信息
混凝土等级: C30 f tk = 2.010N/mm2E C= 3.00×104N/mm2
纵筋种类: HRB400 E S= 2.00×105N/mm2
受拉区纵筋实配面积 A S = 3800 mm2
受压区纵筋实配面积 A S' = 1500 mm2
3. 计算信息
纵向受拉钢筋合力点至近边距离 as = 60 mm2
有效高度 h0 = h - as = 1200 - 60 = 1140 mm
最大挠度限值 f0 = l0/200
4. 荷载信息
永久荷载标准值 q gk = 18.000 kN/m
可变荷载标准值 q qk = 3.000 kN/m
准永久值系数ψq = 0.800 kN/m
五、计算过程
1. 计算标准组合弯距值:M k
M k = M gk+M qk = (q gk+q qk)*l02/8
= (18.000+3.000)*18.0002/8
= 850.500 kN*m
2. 计算永久组合弯距值:M q
M q = M gk+ψq*M qk = (q gk+ψq*q qk)*l02/8
= (18.000+0.8*3.000)*18.0002/8
= 826.200 kN*m
3. 计算受弯构件的短期刚度:B S
3.1 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力
σSk = M k/(0.87*h0*A S)
= (850.500×106/(0.87*1140*3800)
= 225.666 N/mm2
σSq = M q/(0.87*h0*A S)
= (826.200×106/(0.87*1140*3800)
= 219.219 N/mm2
3.2 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率
T形截面积:A te= 0.5*b*h = 0.5*400*1200 = 240000mm2
ρte = A S/A te = 3800/240000 = 1.583%
3.3 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ
ψk = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σSk)
= 1.1-0.65*2.01/(1.583%*225.666)
= 0.734
ψq = 1.1-0.65*f tk/(ρte*σSq)
= 1.1-0.65*2.01/(1.583%*219.219)
= 0.724
3.4 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE
αE = E S/E c= 2.00×105/3.00×104 = 6.667
3.5 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'
γf' = (bf'-b)*hf'/b/h0
= (600-400)*120/400/1140
= 0.053
3.6 计算纵向受拉钢筋配筋率ρ
ρ=A S/(b*h0)=3800/(400*1140)=0.833%
3.7 计算受弯构件的短期刚度 B S
B Sk = E S*A S*h02/(1.15*ψk+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5*γf'))
= 2.00*105*3800*11402/(1.15*0.734+0.2+6*6.667*0.833%/(1+3.5*0.053)) = 744.880×103 kN*m2
B Sq = E S*A S*h02/(1.15*ψq+0.2+6*αE*ρ/(1+3.5*γf'))
= 2.00*105*3800*11402/(1.15*0.724+0.2+6*6.667*0.833%/(1+3.5*0.053)) = 751.894×103 kN*m2
4. 计算受弯构件的长期刚度:B
4.1 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ
ρ'=A S'/(b*h0)=1500/(400*1140)=0.329%
当0<ρ'<ρ时,θ在2-1.6间线性内插得θ=1.842
4.2 计算受弯构件的长期刚度 B
Bk = M K/(M q*(θ-1)+M K)*B Sk
= 850.500/(826.200*(1.842-1)+850.500)*744880.422
= 409.715×103 kN*m2
Bq = B Sq/θ
= 751893.505/1.842
= 408.171×103 kN*m2
B = min(B Sk,B Sq
= min(409715.038,408170.760)
= 408.171×103 kN*m2
5. 计算受弯构件挠度
f max = (q gk+Ψq*q qk)*l04/B*5/384
= (18.000+0.8*3.000)*18.0004/408.171*5/384
= 68.315mm ≤ f0=l0/200=18000/200=90.000mm,满足要求。
. .。