井筒多相流实验研究
多相渗透试井分析研究现状
前
言
毛管力 和岩石 的弹性 ， 流动 服从 达西定 律。迄今 为 止， 多相流试井 分析理论 及分析 方法的研究 都是基
油气层 渗流力学作 为流体 力学 的一个分 支， 随
着油气 田开发理论 的发展 ， 日臻完善 ， 已 形成 了独 自
于 Ｍ ｓａ ａ ｔ ｋ 提 出的多相渗 流微分方程 。 目 ， 前 已提出油气两相（ 例如溶解气驱油藏和凝 析气藏 ）油水两相及油气水三相 流动的试井分析理 、 论和分析方法 ， Ｍ ｓ 以 ａｋ 提 出的渗流方程 为基础 ， 针对不 同油藏流动类 型 ， 内外学 者提 出了以下三 国 大类试井分析 方法 ： ①压 力方法 。它是 由 ｉ＿ ｒ２ －】 ｅ 基于经验观察首先 提出 ， 其实质是 用总流度 和总压 缩系数代替单相渗 流方程 中相应 的参数 ， 后用单 然
可以获 得单相 渗透率 、 总流度及 表皮 因子 。Ｒ ｇ － ａ ａ ｈ ｖ Ｌ 在评述压力方法时 ， 出了将气产 量折算为液 ａ４ ｎ￣ 提
量求总流度的方法 ， 同时提 出可用 Ｍ Ｈ方法求油藏 Ｂ
平均压力及拟稳态产能 。值得注意 的是渗流数学模 型内边界条件 的建 立有两种 方法 ： 一是 马修 斯等Ｅ ６ 提 出的 只考虑油 相流动 服从 达西定 律 的内边 界条 件 ， １ ｈｌａ： 也应用 了这一内边界条件对油水两 Ａ一 ａｆ ５ ｋ ｉｈ 相井进 行试 井 分 析研 究 ， 于压 力 方 法 Ａ 一ｈｌ 基 １ ａ— ｋ ｉ ｆ ｈ ７ Ｈ ｔｇａｏ ［ 提出 了利 用多相 流试 井分 析理 ａ ［］ ａ ｉ ｆｎ８ ｚ ｎｉ １
有 重要 的 意义 。
方法得 到 Ｍ ｒｎ等 的理 论证 明 ， ａ ｉ 表 明 ａｔ ｉ Ｍｒ ｔ ｎ等Ｌ 】
井筒多相流实验研究
第八章井筒多相流实验研究8.1 实验图版简介图8.1到图8.18都为油水两相的实验图版，图8.1、图8.2是型号为715连续流量计流量为60~200m3直井的实验图版。
图8.3到图8.18是型号为φ21江汉的全集流流量计，油管倾角为0~30度实验图版，其中图8.3到图8.10为流量0~30m3/d流量计没有开孔的实验图版，图8.10到图8.18为0~60m3/d，流量计开两个孔，孔的直径为10mm的实验图版。
8.2 715连续流量计实验分析从图8.1可以看出含水率90%，流量60m3/d~130m3/d之间，涡轮转速对流量不敏感，基本保持相同转速。
含水率80%，流量60m3/d~100m3/d之间，涡轮转速随流量的增加而降低；流量100m3/d~140m3/d之间，从图中实验数据看到涡轮转速对流量不敏感，基本保持相同转速，分析原因应该是涡轮转速对流量不敏感；140m3/d~200m3/d之间，涡轮转速基本与流量成线性递增关系。
图中含水率为100%、70%、60%、50%、40%、30%、20%、10%、0%，，流量为60m3/d~200m3/d时，涡轮转速与流量成比较好的线性关系。
在流量相同的情况下，涡轮转速对持水率的影响没有规律，波动变化大。
从图8.2可以看出：在流量含水率从100%~40%，流量从60m3/d~200m3/d时，仪器对持水率没有反应，基本保持相同的值。
含水率30%，流量140 m3/d时，仪器开始有响应，持水率随着流量的增加开始以线性的关系逐渐增加；含水率20%，流量120m3/d，仪器也有响应，持水率随着流量的增加也开始以斜率更大的线性关系增加；含水率10%，流量80m3/d，仪器有响应，持水率随着流量的增加以更大斜率的线性关系增加。
由此可以看出：在达到仪器灵敏度的情况下，持水计算率与含水率成反比（持水率与含水率成正比），与流量成正比。
φ21江汉的全集流流量计（0~30m3/d）实验分析8.3图8.3到图8.6分别为井倾角为0º、10º、20º、30º，流量0~30m3/d的油水两相，仪器为型号为φ21江汉的全集流流量计的流量与涡轮响应的实验图版。
井筒气液两相流动数值模拟研究
数值模拟是利用计算机技术和数值计算方法，对物理模型进行数学描述和求解 的一种方法。在石油和天然气工程中，数值模拟通常采用离散化方法和有限元 素法等数值计算方法，对井筒气液两相流动进行数学描述和求解。离散化方法 是将连续的物理模型离散化为网格模型，然后利用有限元素法等数值计算方法 对网格模型进行求解。有限元素法是将连续的物理模型离散化为有限个元素， 并对每个元素进行数值计算，最终得到物理量的近似值。
气泡之间在上升过程中可能会相互靠近并且产生合并现象。这些结果表明气泡 上升规律的变化可能主要是由液体黏度和密度变化等因素导致的。因此油水密 度黏度比的差异会决定气泡合并前流型是呈柱状或弹状的特点；在相同流量条 件下随着油水比例的增加油水界面的波动幅度逐渐减小当油水比例达到一定程 度后界面的波动幅度已经很小；
4、结果及分析
通过对数值模拟结果进行分析，可以得出以下结论：
（1）管内气固两相流动呈现出明显的非均匀性，且流动状态受固体颗粒性质 和气体速度的影响较大。
（2）在较低气体速度下，固体颗粒容易在管道底部积聚，形成固相浓度较高 的区域。随着气体速度的增加，固相浓度分布趋于均匀。
（3）在一定条件下，管内流动可能出现稳定的层流状态，即气体和固体颗粒 分层流动。这种现象有利于减小能量损耗和维护设备正常运行。
四、计算结果及分析
通过计算得到了不同工况下的流动规律和液相分布情况。当油水比例达到50% 时，气泡流动不再存在液膜的气泡接触角变小并且向正流区变化的现象变得更 为显著；在初始上升高度不随油水比例的变化而变化的情况下，随着油水比例 的增加，气泡在垂直管上升过程中更容易被拉长；当油水比例达到50%时，气 泡在垂直管上升过程中更容易被拉长；当油水比例增加到一定值后，
关键词：气力输送，管内流动， 气固两相流，数值模拟
天然气水合物井筒多相流流动规律及流固耦合振动行为研究
天然气水合物井筒多相流流动规律及流固耦合振动行为研究天然气水合物，顾名思义就是“水和气”组成的东西。
它就像是个特别的冰块，把天然气“困”在水晶般的冰壳里面，完全不像你平常在家里看到的冰块。
听起来是不是很神奇？天然气水合物是能源领域一个超级热门的话题，咱们大伙儿也没少听说过。
很多专家、工程师一谈到它，眼睛里都冒出光来，毕竟，它可是个能让咱们的能源需求更有保障的“大宝贝”。
不过，说到天然气水合物的开发，事情可没这么简单。
你以为在水下找到一个大“气泡”就能一把捞起，那可真是小看了这个“气泡”的能耐了。
想象一下，这东西得通过井筒往上抽出来，还得保证过程中不出岔子。
井筒里究竟会发生什么情况，咱们这就来细说一番。
井筒里的流动，听起来不复杂，实际上可是大有文章。
这里头涉及到的可不是单纯的气流、液体流，而是多相流，也就是说，不同的物质在一个狭小的空间里相互交织、互相影响。
这就像咱们平时做菜一样，锅里往往会放很多种材料，每种材料都要配合得当，才能做出美味。
天然气水合物井筒里也有类似的情形，天然气、液态水、冰和其他物质，都在同一个系统中相互作用，流动的规律复杂得让人头疼。
更糟的是，气泡、液体、固体这三者一旦在井筒里碰撞，可能就会发生奇怪的现象。
这种现象，简直就像你在水池里往水面上丢石子，水波荡漾，完全无法预测。
井筒里这些多相流的规律，得花不少功夫来研究和摸索，毕竟它们直接影响着天然气水合物的开采效率和安全性。
说到井筒，咱不能只顾着看流动规律，井筒的结构本身也是个大问题。
井筒不是什么普通的管道，它可是得承受住水合物开采过程中产生的巨大压力。
咱知道天然气水合物大多是在海底或者极寒地区开采，环境可想而知有多恶劣。
井筒在这样恶劣的条件下，一旦受到外界的压力，就可能发生形变，甚至被压断。
这时候就得考虑流固耦合的振动问题了。
咱们平时在走路时也会发出震动，想象一下，如果脚底下有一块巨石，你踩上去肯定会感觉到震动，井筒受到的振动也差不多，尤其是在开采天然气水合物时，震动会被放大，甚至可能引发井壁破裂。
井筒多相流体流动规律研究—Beggs-Brill方法公式推导
井筒多相流体流动规律研究—Beggs-Brill 方法油井井筒中流体大都是油气或油气水三相混合物，为了掌握油井生产规律及合理地控制和调节油井工作方式，必须准确计算井筒中的压力损失。
Beggs-Brill 方法是一种可用于水平、垂直和任意倾斜角度的气液两相流动计算的方法。
它是目前用于斜直井、定向井和水平井井筒多相流动计算的一种精确度高、适应性好的方法。
（1） 基本方程{-=+-+-+-dP dZ P H H g GV DA H H VV PL L g L L L g L sg [()]sin [()]/ρθλρρ1211 (3－11) 式中， P —压力；dZdp —压力梯度； λ—流动阻力系数；D —管的内径；A —管的流通截面积；G —混合物的质量流量；sg V —气相表现（折算）流速；θ—管柱与水平方向的倾角；Z —沿井筒方向的长度；H L —持液率；g —重力加速度；l ρ—液体密度；g ρ—气体体密度。
（2）流动型态Beggs-Brill 将水平气液两相管流的方程流型归为四类：分离流，过渡流，间歇流和分散流。
图3-7为Beggs-Brill 方法修正后的流型图。
纵坐标为弗洛德准数：gDV N Fr 2= 横坐标为入口液相含量：E Q Q Q L L L g=+ 式中，Q L —入口(就地)液相体积流量；Q g —入口(就地)气相流量。
图3-7 Beggs-Brill 流型分布图图中L 1 ,L 2, L 3和 L 4为四个流型区的分隔线，分区线的方程为：4684.22302.010009252.0316-==EL E L L L E L E L L367334673301005==--....（3） 持液率及混合物密度确定1）持液率H L ()θ在用Beggs-Brill 方法进行计算倾斜管流时，首先按水平管计算,然后进行倾斜角校正。
H H L L ()()θψ=0 (3－12) 式中， H L ()θ—倾角为θ的气液两相流动的持液率;H L ()0—同样流动参数下,水平流动时的持液率;ψ—倾斜校正系数。
生产井多相流测量技术。第四章,油气井x射线多相流测量技术知识
生产井多相流测量技术。
第四章,油气井x射线多相流测量技术知识油气井X射线多相流测量技术是一种常用的生产井多相流测量技术，其原理是利用X射线的穿透性能和材料对X射线的吸收能力不同，通过对井下井筒内流体的X射线吸收情况的测量与分析，获取流体的组分分布、含气率以及流速等多个参数。
该技术在油气工业中具有重要的应用价值，可以提供对于井筒内流体及油气井产能的准确监测和评估。
1. 原理及测量方法油气井X射线多相流测量技术基于X射线在物质中的吸收特性，通过对井下流体的X射线吸收程度进行测量与分析，获取流体的组分分布、含气率、流速等多个参数。
测量方法可以采用射线源与探测器组合成一个探测系统，通过扫描井筒内的流体进行测量；也可采用固定源与探测器的组合，通过连续测量井筒内流体的X射线吸收情况。
2. 测量参数油气井X射线多相流测量技术能够提供多个重要的测量参数，包括：- 流体组分分布：通过测量流体中不同组分对X射线的吸收能力，可以得到各组分的分布情况，如含油率、含水率等。
- 含气率：通过测量流体中气相对X射线的吸收情况，可以获得流体的含气率，进而评估井的含气性能。
- 流速：通过连续测量流体对X射线的吸收情况，可以实时计算流体的流速。
- 质量流量：通过流速和流体组分分布两个参数，可以计算出流体的质量流量。
- 温度、压力等参数：通过井底计量系统与X射线多相流测量技术相结合，可以测量流体的温度、压力等参数。
3. 应用领域及优势油气井X射线多相流测量技术主要应用于油气生产过程中，用于生产井的实时流体监测与评估。
具体应用领域包括：- 油气田评价：通过分析井筒内流体的组分分布、含气率等参数，可以准确评估油气田的产能和储量。
- 生产井管理：通过实时监测井筒内流体的流速、含水率等参数，可以对生产井进行优化管理，提高生产效率。
- 油藏压力评估：通过测量流体的温度、压力等参数，结合流体性质，可以评估油藏的压力变化情况，指导油井的生产调控。
井筒多相流
采油工程原理与设计
1)按深度增量迭代的步骤
①已知任一点(井口或井底)的压力作为起点，任选一个合适 的压力降作为计算的压力间隔p。 ②估计一个对应的深度增量h 。 ③计算该管段的平均温度及平均压力，并确定流体性质参数。
④判断流型，并计算该段的压力梯度dp/dh。
⑤计算对应于的该段管长(深度差)h。 ⑥重复②～⑤的计算，直至 h计算 h估计 。 ⑦计算该段下端对应的深度及压力。
②泡流 Bubble Flow
井筒压力稍低于饱和压力时，溶解气开始从 油中分离出来，气体都以小气泡分散在液相中。
滑脱现象：Slippage
混合流体流动过程中，由于流体间的密度 差异，引起的小密度流体流速大于大密度流体 流速的现象。
如：油气滑脱、气液滑脱、油水滑脱等。
特点：气体是分散相，液体是连续相；
研究途径：基本流动方程 实验资料相关因次分析 近似关系
一、井筒气液两相流动的特性
(一)气液两相流动与单相液流的比较
Comparison between single phase and two phase flow
比较项目 能量来源
能量损失 流动型态 能量关系
单相液流 井底流压
重力损失 摩擦损失 基本不变
第一章 油井流入动态与井 筒多相流动计算
第二部分 井筒多相流动
Multiphase Flow in Wellbore
★ 井筒气液两相流基本概念 Concepts ★ 计算气液两相垂直管流方法 Methods
第二节 井筒气液两相流基本概念
井筒多相流理论： 研究各种举升方式油井生产规律基本理论
研究特点：流动复杂性、无严格数学解
m
V2 1
2
, mgh1
欠平衡钻井井筒多相流技术研究
本算例的rpy 文件中显示:#:Maximum Mises stress is 144493040.000000in element 2#:Maximum deflection is 60.000000at node 1#:Maximum bending st ress is 1902320.000000in element 1484即,最大Mises 应力为144.49M Pa ,发生于单元2;最大弯曲应力为119M Pa ,发生于1484单元;最大横向变形为60m ,发生于节点1。
4 结论1) 研究了基于Pyt hon 的ABAQU S 后处理技术在隔水管分析中的应用技术,利用ABAQU S脚本接口,根据隔水管结构模型与结构响应的特点编写了Pyt hon 程序,可准确、高效地提取隔水管最大Mises 应力及其发生位置,简化了ABAQU S 软件后处理操作,提高了分析效率,扩展了ABAQU S 的应用。
2) 采用本文提出的原理和方法,可进一步编写Pyt hon 程序提取隔水管其他响应结果,如最大横向变形和最大弯曲应力及各自发生的位置等。
3) 本文研究结果可为ABAQU S 在海洋工程中应用和基于Pyt hon 的ABAQU S 后处理技术研究与应用以及ABAQU S 二次开发提供参考。
参考文献:[1] 兰洪波,张玉霖,管志军,等.深水钻井隔水管的应用及发展趋势[J ].石油矿场机械,2008,37(3):96298.[2] 鲍荣浩,卢文浩.ABAQUS 前处理程序二次开发在蜂窝材料中的应用[J ].工程设计学报,2003,10(6):3302333.[3] 钟同圣,卫 丰,王 鸷,等.Python 语言和ABAQUS前处理二次开发[J ].郑州大学学报:理学版,2006,38(1):60264.[4] 郭 玲,杨 合,邱 晞.基于Python 的ABAQUS后处理研究开发及其在薄壁管数控弯曲中的应用[J ].塑性工程学报,2007,14(5):32237.[5] 连昌伟,王兆远,杜传军,等.ABAQUS 后处理二次开发在塑性成形模拟中的应用[J ].锻压技术,2006(4):1112114.[6] ABAQUS inc.ABAQUS Analysis User ’s Manual/6.10.1ABAQUS/Aqua analysis[K].2004.[7] ABAQUS inc.ABAQUS Scripting User ’s Manual[K].2004. 收稿日期:2007206222作者简介:代 锋(19842),男,四川威远人,硕士研究生,研究方向为油气井工程,E 2mail :swpu_dai @ 。
井筒多相管流计算模型研究
井筒多相管流计算模型研究多相流理论是贯穿石油生产全过程的基本理论，也是抽油井生产系统设计中涉及的主要理论之一。
无论是动、静液面与流压、静压等间的换算，还是下泵深度的确定、液柱载荷的计算等，均是以井筒多相流理论为基础的。
1973年，Beggs 和Brill 基于由均相流动能量守恒方程式得出的压力梯度计算方法，它将气液两相管流的流型归并为分离流、间歇流和分散流，并在分离流与间歇流之间增加了过渡流，采用了内插法计算。
9.3.2.1 基本方程在假设气液混合物既未对外作功，也未受外界功的条件下，单位质量气液混合物稳定流动的机械能量守恒方程为：dZdvvdZ dE g dZ dp ρρθρ++=-sin(9-14)式中，p 为压力；ρ为气液混合物平均密度；g 为加速度；v 为混合物平均流速；dE 为单位质量的气液混合物的机械能量损失；Z 为流动方向管长；θ为管线与水平方向的夹角。
上式右端三项表示了气液两相管流的压力降消耗于三个方面：位差、摩擦和加速度。
加速度摩擦位差⎪⎭⎫⎝⎛+⎪⎭⎫ ⎝⎛+⎪⎭⎫ ⎝⎛=-dZ dP dZ dP dZ dP dZ dP (1) 位差压力梯度：消耗于混合物静水压头的压力梯度。
θρsin g dZ dp =⎪⎭⎫⎝⎛位差=[]θρρsin )1(g H H L g L L -+ 式中，L ρ为液相密度；g ρ为气相密度；L H 为持液率，在流动的气液混合物中液相的体积份数，小数。
(2) 摩擦压力梯度：克服管壁流动阻力消耗的压力梯度。
ρλD v dZ dp 22=⎪⎭⎫⎝⎛摩擦v D A G 2/λ= 式中，λ为流动阻力系数；D 为管的内径；A 为管的流通截面积；G 为混合物的质量流量。
(3) 加速度压力梯度：由于动能变化而消耗的压力梯度。
dZ dv v dZ dp ρ=⎪⎭⎫⎝⎛加速度在忽略液体压缩性和考虑到气体质量流速变化远远小于气体密度变化，并应用气体状态方程由上式可导出：dZ dp P vv dZ dp sg ρ-=⎪⎭⎫⎝⎛加速度A Q v g sg /=式中，sg v 为气相表观(折算)流速；g Q 为气体体积流量。
博士论文：深水油气钻探井筒多相流动与井控的研究
中国石油大学（华东）博士学位论文深水油气钻探井筒多相流动与井控的研究姓名：***申请学位级别：博士专业：油气井工程指导教师：***20071001中国石油大学（华东）博士学位论文图３－ｌ模拟深水钻井条件的水合物实验装置矾ｇ．３－１Ｅｘｐｅｒｉｍ蛐协Ｉａｐｐａｒａｔｕｓ确咂ｕＩａ伍培恤ｅｄ∞ｐｗａｔｅｒｄｒｎｌｉｎｇｃ仰ｄｉ廿ｏｎｓ水合物分解实验在恒温恒压下进行，压力由回压压力控制系统进行控制，回压压力控制系统由中间容器、回压阀以及控制管路组成，中间容器的压力由高压空气瓶提供。
通过该系统，可以使分解压力与对应的相平衡压力在一定压差下进行。
分解得到的气体由一中间容器采集，并对该容器的在实验过程中的压力变化实时采集，通过测得的压力可以求得分解气的量。
３．４．２实验方法在实验前用蒸馏水把反应釜清洗两次，并用实验气体进行吹扫，然后抽真空。
在反应釜中注入６００９左右的蒸馏水，水量用精度为士０．０１９的电子天平称量。
开启缓冲罐，调节压力调节阀，给反应釜充气，使反应釜中压力达到实验设定压力。
在水合物生成实验过程中关闭进气阀，由ＰＶＴ方程可以知道参与生成的甲烷气体的量，从而可以确定生成水合物的量。
开启水浴，调节恒温水浴的温度，使反应釜中的温度达到实验温度预设值，当反应釜温度达到设定值并稳定后，保持恒温水浴的温度不变。
实验过程中水合物形成时，反应釜中压力明显降低。
水合物形成过程中利用数据采集系统记录流量及反应釜内的温度、压力值。
生成完成后进行分解实验，分解过程中利用回压控制系统和水浴保持反应釜内恒温恒压，实时测量气体收集容器中采集分解气的压力，通过计算转化３１中国石油大学（华东）博士学位论文为物质的量，从而可以确定分解气生成速度，并得到水合物分解速度。
３．４．３实验过程每次实验主要包括水合物的生成和分解两个过程。
水合物生成实验阶段主要是加入药品后，把体系升温２５℃稳定，开始降温，同时利用数据采集器采集降温过程中温度和压力值的变化情况，观察水合物的生成情况。
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第八章井筒多相流实验研究8.1 实验图版简介图8.1到图8.18都为油水两相的实验图版，图8.1、图8.2是型号为715连续流量计流量为60~200m3直井的实验图版。
图8.3到图8.18是型号为φ21江汉的全集流流量计，油管倾角为0~30度实验图版，其中图8.3到图8.10为流量0~30m3/d流量计没有开孔的实验图版，图8.10到图8.18为0~60m3/d，流量计开两个孔，孔的直径为10mm的实验图版。
8.2 715连续流量计实验分析从图8.1可以看出含水率90%，流量60m3/d~130m3/d之间，涡轮转速对流量不敏感，基本保持相同转速。
含水率80%，流量60m3/d~100m3/d之间，涡轮转速随流量的增加而降低；流量100m3/d~140m3/d之间，从图中实验数据看到涡轮转速对流量不敏感，基本保持相同转速，分析原因应该是涡轮转速对流量不敏感；140m3/d~200m3/d之间，涡轮转速基本与流量成线性递增关系。
图中含水率为100%、70%、60%、50%、40%、30%、20%、10%、0%，，流量为60m3/d~200m3/d时，涡轮转速与流量成比较好的线性关系。
在流量相同的情况下，涡轮转速对持水率的影响没有规律，波动变化大。
从图8.2可以看出：在流量含水率从100%~40%，流量从60m3/d~200m3/d时，仪器对持水率没有反应，基本保持相同的值。
含水率30%，流量140 m3/d时，仪器开始有响应，持水率随着流量的增加开始以线性的关系逐渐增加；含水率20%，流量120m3/d，仪器也有响应，持水率随着流量的增加也开始以斜率更大的线性关系增加；含水率10%，流量80m3/d，仪器有响应，持水率随着流量的增加以更大斜率的线性关系增加。
由此可以看出：在达到仪器灵敏度的情况下，持水计算率与含水率成反比（持水率与含水率成正比），与流量成正比。
φ21江汉的全集流流量计（0~30m3/d）实验分析8.3图8.3到图8.6分别为井倾角为0º、10º、20º、30º，流量0~30m3/d的油水两相，仪器为型号为φ21江汉的全集流流量计的流量与涡轮响应的实验图版。
从图8.3到图8.6都可以看出涡轮转速与流量成非常好的线性递增关系，流量越大涡轮转速越快。
在直井中即图8.3所示图版，可以看出在流量相同的情况下，持水率对涡轮转速的影响比较小，各种持水率的流量——涡轮曲线重合在一起。
但随着井倾角的增加，在相同含水率和相同流量的情况下涡轮转速值有所减小，并且各种持水率的流量——涡轮曲线开始分离，特别是井斜角30º的时候，可以明显的看出在流量相同的情况下，含水率越低涡轮转速越快。
图8.7到图6.10分别为井斜角为0º、10º、20º、30º，流量0~30m3/d油水两相，仪器为型号为 21江汉的全集流流量计的流量与持水率计响应的实验图版。
图8.7中，总体趋势是：在相同流量下含水率越高持水率越高，纯水时持水率为1，纯油时持水率为0。
在含水率为90%~60%时，持水率随着流量的增加而逐渐增大，在流量20m3/d~30m3/d时，相同流量下的持水率值相差较小，曲线排列紧密，持水率走向收敛，这是流型逐渐变为泡状，导致持水率分辨率降低造成的。
在含水率50~40%时，流量在4m3/d~7m3/d时持水率随着流量的增加而逐渐减小；流量在7m3/d~30m3/d时持水率随着流量的增加而逐渐增加。
在含水率40%~10%时，流量在4m3/d~7m3/d持水率随着流量的增加而逐渐减小，在7m3/d~30m3/d持水率的减小值因含水率的不同而不相同。
在含水率为40%时，流量7m3/d~20m3/d时持水率随着流量的增加而逐渐增加，流量20m3/d~30m3/d持水率随着流量的增加有轻微的增加。
在含水率为30%时，流量7m3/d~20m3/d持水率随着流量的增加而逐渐增加，20m3/d~30m3/d持水率几乎保持不变。
在含水率为20%时，流量7m3/d~15m3/d持水率随着流量的增加而逐渐增加，流量15m3/d~30m3/d持水率保持不变。
在含水率10%时，流量7m3/d~30m3/d持水率保持不变。
图8.8中，总体趋势是：在相同流量下含水率越高持水率越高，纯水时持水率为1，纯油时持水率为0。
在含水率为90%、80%时，持水率随着流量的增加而逐渐增加。
在含水率70%~10%时，流量在4m3/d~7m3/d持水率随着流量的增加而逐渐减小，在7m3/d~30m3/d持水率的减小值因含水率不同而不相同。
在含水率为70%、60%、50%时，流量7m3/d~30m3/d持水率随着流量的增加而增加。
在含水率为40%、30%时，流量7m3/d~20m3/d持水率随着流量的增加而增大，流量20m3/d~30m3/d持水率没有变化，保持相同值。
在含水率为20%、10%时，流量7m3/d~15m3/d持水率随着流量的增加而增加，流量15m3/d~30m3/d持水率不变。
图8.9中，总体趋势是：在相同流量下含水率越高持水率越高，纯水时持水率为1，纯油时持水率为0。
在含水率为90%、80%时，持水率随着流量的增加而逐渐增加。
在含水率70%~50%时，流量在4m3/d~7m3/d持水率随着流量的增加而稍微减小，在7m3/d~30m3/d持水率的减小值随流量的增加而增大。
在含水率为40%、30%、20%、10%时，流量4m3/d~7m3/d持水率随着流量的增加而减小，流量7m3/d~15m3/d持水率随着流量的增加而增加，流量15m3/d~30m3/d持水率随着流量的增加而没有变化。
图8.10中，总体趋势是：在相同流量下含水率越高持水率越高，纯水时持水率为1，纯油时持水率为0。
在含水率为90%~70%时，流量在4m3/d~30m3/d持水率随着流量的增加而逐渐增加。
在含水率为60%时，流量在4m3/d~10m3/d持水率随着流量的增加而逐渐减小，流量7m3/d~30m3/d持水率随着流量的增加而增加。
在含水率为50% 、40%时，流量4m3/d~7m3/d持水率随着流量的增加而减小，流量7m3/d~30m3/d 持水率随着流量的增加而增加。
在含水率为30% 、20%、10%时，流量4m3/d~7m3/d 持水率随着流量的增加而减小，流量15m3/d~30m3/d持水率不变。
8.4 φ21江汉的半集流流量计（0～60m3/d）实验分析图8.11到图8.14分别为井斜角为0º、10º、20º、30º，流量0~60m3/d的油水两φ21江汉的半集流流量计的流量与涡轮转速的实验图版。
从图8.11相，仪器型号为到图8.14都可以看出：涡轮转速与流量成非常好的线性递增关系，流量越大涡轮转速越快。
在直井中即图8.3所示图版，可以看出在流量相同的情况下，持水率对涡轮转速的影响比较小，各种持水率的流量——涡轮曲线重合在一起。
但随着井斜角的增加，在相同含水率和相同流量的情况下涡轮值有所减小，并且各种持水率的流量—涡轮曲线开始分离，特别是井到30度的时候可以明显的看出在流量相同的情况下，含水率越低涡轮转速越快。
图8.15到图8.18分别为井倾角为0º、10º、20º、30º，流量0到60m3/d油水两φ21江汉的半集流持水率计的流量与持水率关系的实验图版。
图8.15相，仪器型号为中，总体趋势是：在相同流量下含水率越高持水率越高，纯水时持水率为1，纯油时持水率为0。
在含水率90~60%时，流量在4m3/d~10m3/d持水率随着流量的增加而逐渐减小，流量在10m3/d~60m3/d持水率随着流量的增加而逐渐增加。
在含水率60%~30%时，流量在4m3/d~10m3/d持水率随着流量的增加而逐渐减小，流量在10m3/d~60m3/d持水率随着流量的增加而逐渐增加。
在含水率20%、10%时，流量在4m3/d~15m3/d持水率随着流量的增加而逐渐减小，流量15m3/d~60m3/d持水率随着流量的增加而增加，但变化幅度小。
图8.16中，总体趋势是：在相同流量下含水率越高持水率越高，纯水时持水率为1，纯油时持水率为0。
在含水率90~70%时，流量在4m3/d~7m3/d持水率随着流量的增加而逐渐减小，流量在7m3/d~60m3/d持水率随着流量的增加而逐渐增加。
在含水率40%~20%时，流量在4m3/d~10m3/d持水率随着流量的增加而逐渐减小，流量在10m3/d~60m3/d持水率随着流量的增加而逐渐增大。
在含水率10%时，流量在4m3/d~10m3/d持水率随着流量的增加而逐渐减小，流量在4m3/d~10m3/d持水率随着流量的增加而保持不变，图8.17中，总体趋势是：在相同流量下含水率越高持水率越高，纯水时持水率为1，纯油时持水率为0。
在含水率90%到10%时，流量在4m3/d到10m3/d持水率随着流量的增加而逐渐减小，流量在10m3/d到60m3/d持水率随着流量的增加而逐渐增大，并且持水率随着含水率的减小，增长幅度逐渐减小，在含水率10%时，流量在4m3/d到15m3/d持水率随着流量的增加而逐渐增加，流量在15m3/d到60m3/d持水率保持不变。
图8.18中，总体趋势是：在相同流量下含水率越高持水率越高，纯水时持水率为1，纯油时持水率为0。
在含水率90~10%时，流量在4m3/d~10m3/d持水率随着流量的增加而逐渐减小，流量在10m3/d~60m3/d持水率随着流量的增加而逐渐增大，并且持水率随着含水率的减小，增长幅度逐渐减小，在含水率10%时，流量在4m3/d~15m3/d持水率随着流量的增加而逐渐减小，流量在15m3/d~60m3/d持水率保持不变。
8.5 井底积液实验分析在每张图中都有积液和无积液，所谓积液是指在没有加油的情况下，井筒充满水，没有积液是指井筒没有水。
在实验中仪器没有下放到积水柱以下，所以在低流量时，由于油把水带不到仪器之上，所以持水率仍然保持油值。
随着流量的增加，油慢慢的能把水带到仪器之上，使持水率的测量值减小，流量越大油能带走的水越多，持水率值越小，但在实验中，即使流量增大到60m3/d，油能带走水的量也很少，所以实验中，井底积液对全集流仪器的持水率没有影响。
8.6 实验结论1、在直井中用连续流量计进行定点测量时，涡轮与流量计成较好的线性关系；当流量达到120m3/d以上后，持水率在含水为30%以上时没有反应，含水率在30%以下时，随着流量的增加开始有反应，并与流量成递增关系。
2、不管是在直井还是斜井中，用半集流或全集流流量计，流量与涡轮响应都呈非常好的线性关系，只是在相同流量和含水率的情况下，半集流流量计由于流体流失，涡轮值小一些。