整定计算
高低压开关整定
高、低压开关整定计算方法1、1140V供电分开关整定值=功率×0.67, 馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。
2、660V供电分开关整定值=功率×1.15，、馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。
3、380V供电分开关整定值=功率×2.00，、馈电总开关整定值为分开关整定值累加之和。
低压开关整定及短路电流计算公式1、馈电开关保护计算（1）、过载值计算：Iz=Ie=1.15×∑P(2)、短路值整定计算：Id≥IQe+KX∑Ie(3)、效验：K=I(2)d /I d≥1.5式中：I Z----过载电流整定值∑P---所有电动机额定功率之和Id---短路保护的电流整定值IQe---容量最大的电动机额定启动电流(取额定电流的6倍) Kx---需用系数，取1.15∑Ie---其余电动机的额定电流之和Pmax ---------容量最大的电动机I(2)d---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值例一、馈电开关整定：（1）型号：KBZ16-400，Ie=400A,Ue=660V,电源开关；负荷统计Pmax =55KW,启动电流IQe=55×1.15×6=379.5A, ∑Ie =74KW。
∑P=129KW （2）过载整定：根据公式：IZ=Ie=1.15×∑P =129×1.15=148.35A 取148A。
（3）短路整定：根据公式 Id≥IQe+KX∑Ie=379.5+1.15x74=464.6A取464A。
例二、开关整定：（1）、型号：QBZ-200，Ie=200A,Ue=660V,所带负荷：P=55KW。
（2）、过载整定：根据公式：IZ=Ie=1.15×P =1.15×55=63.25A 取65A。
井下高压开关整定：式中：K Jx -------结线系数,取1K k -------可靠系数,通常取(1.15-1.25)取1.2Ki-------电流互感器变比Kf-------返回系数,取0.8Igdz-------所有负荷电流Idz---------负荷整定电流cos￠-----计算系数0.8----1P-----------所有负荷容量U----------电网电压√3--------1.732例1；高压开关屏整定:电流互感器为50/5=10、过流继电器为GL-12，Ie=5A.按变压器容量进行整定，变压器为KBSG-315/6.I gdz=P/√3*U*cos￠=315/1.732×6×0.92=32.9AIdz= Igdz×KJx×KK /Ki×Kf =32.9×1×1.2/10×0.8 =4.94A例2；（为BGP9L-6G高爆开关）整定: 高压开关电流互感器为50/5 按变压器容量为200KVA，额定电流为19.2A根据该配电装置微机高压综合保护器说明书要求：过载电流整定为20A，短路整定为180A（一般整定为额定电流的8-10倍）。
整定值计算公式范文
整定值计算公式范文在工程领域，整定值的计算常常用于调整与控制系统有关的参数，以使系统达到最佳稳定状态。
以下是一个关于整定值计算的例子，假设有一个温度控制系统，要求根据外界的温度变化，自动调节系统输出的风扇转速，以保持室内温度稳定在一些设定温度。
为了达到这个目标，可以使用整定值计算公式来计算风扇转速与室内温度的关系。
具体的计算公式如下：整定值=（设定温度-当前温度）*系数其中，设定温度是用户设置的期望温度，当前温度是实际测得的室内温度，系数是需要根据实际情况来确定的一个参数。
系数的选择可能需要考虑到风扇性能、室内空间大小等因素。
通过使用这个公式，可以根据实际的温度差异来计算风扇转速，从而实现室内温度的稳定控制。
在经济领域，整定值计算常用于确定价格、利率等与市场供需关系相关的参数。
例如，当一个公司要确定一些产品的最佳售价时，可以使用整定值计算公式来分析市场需求和竞争情况，以确定一个能够最大化利润的价格。
具体的计算公式如下：整定值=成本价*（1+利润率）其中，成本价是生产该产品所需要的成本，利润率是根据市场竞争和期望利润来确定的一个参数。
通过使用这个公式，可以根据成本和利润率来计算出最佳售价，从而实现盈利最大化。
在统计学领域，整定值计算常常用于估计总体的参数。
例如，假设要通过抽样调查来估计一些城市的平均年收入，可以使用整定值计算公式来计算样本均值与总体均值的关系。
具体的计算公式如下：整定值=样本均值-（标准误差*Z值）其中，样本均值是通过抽样获得的样本数据的平均值，标准误差是通过统计方法计算得到的样本均值的标准误差，Z值是根据置信水平和样本容量来确定的一个参数。
通过使用这个公式，可以根据样本均值、标准误差和Z值来计算总体均值的估计值，并给出一个置信区间。
总结而言，整定值计算公式是一种根据特定的需求和情境，通过数学和统计方法来计算一些变量的最佳数值的方法。
无论是工程、经济还是统计学领域，整定值计算都可以作为一种重要的工具，帮助人们做出更准确的决策。
电气设备整定值计算
矿用电气设备整定值计算㈠移动变电站整定值计算方法1、低压侧整定值计算⑴短路电流整定值计算①负荷额定电流计算：Φ⋅⋅=cos 3U P I e 式中，I e —负荷额定运行时的电流；P —负荷的额定功率；U —负荷的额定电压；Φcos —负荷自身的功率因数。
②变压器所带全部负荷的最大启动电流计算：}],,,max[{],,,max[821211∑-+=ei e e ei ei e e Q I I I I I I I I ΛΛ 短路倍数1][111+=L Q I I X短路电流整定值：111X I I L d ⋅=式中，1Q I —变压器低压侧所带全部负荷的最大启动电流；],,max [21ei e e I I I Λ—所有负荷中额定功率最大的设备额定运行时的电流；8—通常取额定电流的8-10倍为设备启动电流，取值8； ∑ei I ———所有设备额定运行时的电流之和；1X ———短路整定倍数；1L I ———变压器低压侧额定电流。
⑵过载电流整定值计算所带全部设备的额定电流之和：∑=ei I I 1 过载倍数：101]10[113+⨯=L I I X 低压侧过载电流整定值：311X I I L g ⋅=式中，1I —所带全部设备的额定电流之和；3X —低压侧过载整定倍数；1L I —变压器低压侧额定电流。
2、高压侧整定值计算 变压器变比公式：1221I I U U K == 式中，1U —变压器高压侧额定电压；2U —变压器低压侧额定电压；1I —变压器高压侧额定电流；2I —变压器低压侧额定电流。
⑴短路电流整定值计算根据变压器变比公式可知，低压侧最大启动电流所对应的高压侧电流：1212Q Q I U U I ⋅= 短路倍数：1][222+=L Q I I X短路电流整定值：222X I I L d ⋅=式中，2Q I —低压侧最大启动电流所对应的高压侧电流；2X —变压器高压侧短路电流整定倍数；2L I —变压器高压侧的额定电流；2d I —变压器高压侧短路电流整定值。
三段式电流保护的整定及计算
2三段式电流保护的整定计算1、瞬时电流速断保护整定计算原则：躲开本条线路末端最大短路电流整定计算公式：式中：Iact——继电器动作电流Kc——保护的接线系数IkBmax——最大运行方式下，保护区末端B母线处三相相间短路时，流经保护的短路电流。
K1rel——可靠系数，一般取1.2～1.3。
I1op1——保护动作电流的一次侧数值。
nTA——保护安装处电流互感器的变比。
灵敏系数校验：式中：X1——线路的单位阻抗，一般0.4Ω/KM；Xsmax——系统最大短路阻抗。
要求最小保护范围不得低于15%～20%线路全长，才允许使用。
2、限时电流速断保护整定计算原则：不超出相邻下一元件的瞬时速断保护范围。
所以保护1的限时电流速断保护的动作电流大于保护2的瞬时速断保护动作电流，且为保证在下一元件首端短路时保护动作的选择性，保护1的动作时限应该比保护2大。
故：式中：KⅡrel——限时速断保护可靠系数，一般取1.1～1.2；△t——时限级差，一般取0.5S；灵敏度校验：规程要求：3、定时限过电流保护定时限过电流保护一般是作为后备保护使用。
要求作为本线路主保护的后备以及相邻线路或元件的远后备。
动作电流按躲过最大负荷电流整定。
式中：KⅢrel——可靠系数，一般取1.15～1.25；Krel——电流继电器返回系数，一般取0.85～0.95；Kss——电动机自起动系数，一般取1.5～3.0；动作时间按阶梯原则递推。
灵敏度分别按近后备和远后备进行计算。
式中：Ikmin——保护区末端短路时，流经保护的最小短路电流。
即：最小运行方式下，两相相间短路电流。
要求：作近后备使用时，Ksen≥1.3～1.5作远后备使用时，Ksen≥1.2注意：作近后备使用时，灵敏系数校验点取本条线路最末端；作远后备使用时，灵敏系数校验点取相邻元件或线路的最末端；4、三段式电流保护整定计算实例如图所示单侧电源放射状网络，AB和BC均设有三段式电流保护。
已知：1）线路AB长20km，线路BC长30km，线路电抗每公里0.4欧姆；2)变电所B、C中变压器连接组别为Y，d11，且在变压器上装设差动保护；3）线路AB的最大传输功率为9.5MW，功率因数0.9，自起动系数取1.3；4）T1变压器归算至被保护线路电压等级的阻抗为28欧；5）系统最大电抗7.9欧，系统最小电抗4.5欧。
电动机保护整定计算
电动机保护整定计算1.定时限过电流保护整定计算1.1 电流速断保护电流速断保护的动作电流整定包括起动状态速断电流定值和运行状态速断电流整定值。
时限可为0s速断或整定极短的时限。
起动状态电流速断定值I_sdzd.s可由下式计算得出：I_sdzd.s = K*I_qd/(TA)其中，K为可靠系数（1.2～1.5），一般取1.3；I_qd为电动机铭牌上的额定起动电流；TA为电流互感器变比。
保护灵敏系数K_LM可按下式校验，要求K_LM≥2，如灵敏度较高可适当增加定值I_sdzd.s。
K_LM = I_k.min*TA/I_sdzd.s ≥ 2其中，I_k.min为最小运行方式下电动机出口两相短路电流。
运行状态电流速断定值I_sdzd.0可由下式计算得出：I_sdzd.0 = (.6~.7)*I_qd/TA动作时间T_sdzd≤0.05s，一般整定为0s。
1.2 过电流保护过电流保护的动作电流整定包括起动状态定值和运行状态定值。
起动状态定值也可根据起动电流或堵转电流整定；运行状态定值可按起动电流或堵转电流的一半整定。
起动状态过流电流整定值I_glzd.s可由下式计算得出：I_glzd.s = K*I_qd/TA其中，K为可靠系数，一般取1.1～1.2.运行状态过流电流整定值I_glzd.0可由下式计算得出：I_glzd.0 = 0.5*I_LR或I_glzd.0 = 2*I_e其中，I_e为电动机额定电流；I_LR为电动机铭牌上的堵转电流。
动作时间定值一般整定为1.00～1.50s。
1.3 过负荷保护过负荷保护的动作电流整定值可由下式计算得出：I_FHZd = K*K_f*I_e其中，K为可靠系数，取1.05～1.2（当动作于信号时取1.05～1.1；当动作于跳闸时取1.2）；K_f为返回系数，取0.95.动作时间定值T_glzd一般按大于定时限过流保护动作时间整定，无需考虑电动机起动时间。
T_glzd = 2~15s2.长起动保护（DMP-31A）、堵转保护（DMP-31D）整定计算2.1 长起动（起动堵转）保护整定值动作电流整定值一般为0.5*I动作时间整定值Tzd.s一般为实际电动机起动时间的1.5倍。
中央变电所整定计算
中央变电所整定计算一、控轨道巷的低压馈电开关的整定计算：负荷：75KW无极绳绞车、160KW水泵，共235KW1、过载保护整定值I Z≤K X Ie= 235×1.15=270A式中 I Z-----过载保护装置的电流整定值，A；I e----电动机的额定电流之和，A；K X----需用系数，取0.5～1。
过载保护整定值取270A2、短路保护整定值I Z≥I QE+K X Ie= 160×1.15×6+75×1.15=1190.25A式中 I Z-----短路保护装置的电流整定值，A；I QE-----容量最大的电动的额定起动电流，对于有数台电动机同时起动的工作机械，若其总功率大于单台起动的容量最大的电动功时，I QE则为这几台同时起动的电动机额定起动电流之和，AI e----其余电动机的额定电流之和，A；K X----需用系数，取0.5～1.短路保护整定值取1200A3、校验灵敏度系数：I dmin/I Z2=3598/1200 =3＞1.5满足灵敏度要求。
二、控主皮带给煤机的低压馈电开关的整定计算：负荷：37KW1、过载保护整定值：I Z≥K X Ie= 37×1.15=42.5A式中I Z-----过载保护装置的电流整定值，A；I e----电动机的额定电流之和，A；K X----需用系数，取0.5～1。
过载保护整定值取40A2、短路保护整定值：I Z≥I QE+K X Ie= 37×1.15×6=255.3A式中I Z-----过流保护装置的短路整定值，A；I QE-----容量最大的电动的额定起动电流，对于有数台电动机同时起动的工作机械，若其总功率大于单台起动的容量最大的电动功时，I QE则为这几台同时起动的电动机额定起动电流之和，AI e----其余电动机的额定电流之和，A；K X----需用系数，取0.5～1.短路保护整定值取270A3、校验灵敏度系数：I dmin/I Z2=430/270 =1.59＞1.5满足灵敏度要求。
三段式电流保护整定的计算方法
三段式电流保护整定的计算方法什么是三段式电流保护？三段式电流保护指的是电流速断保护（第一段）、限时电流速断保护（第二段）、定时限过电流保护（第三段），相互配合构成的一套保护、下面我们就来详细介绍一下三段时电流保护的工作原理和整定计算方法。
一、电流速断保护（第I段）简单网络接线示意图对于仅反应于电流增大而瞬时动作的电流保护，称为电流速断保护。
为优先保证继电保护动作的选择性，就要在保护装置起动参数的整定上保证下一条线路出口处短路时不起动，这在继电保护技术中，又称为按躲过下一条线路出口处短路的条件整定。
以上图1所示的网络接线为例，假定每条线路上均装有电流速断保护，对于安装在A母线处的保护1来讲，其起动电流当被保护线路的一次侧电流达到起动电流这个数值时，安装在A 母线处的保护1就能起动，最后动作于跳断路器1对保护2来讲，按照同样的原则，其起动电流必须整定得大于d4点处短路时，可能出现的最大短路电流，即在最大运行方式下C母线上三相短路时的电流，即：当被保护线路的一次侧电流达到起动电流这个数值时，安装在A 母线处的保护1就能起动，最后动作于跳断路器1对保护2来讲，按照同样的原则，其起动电流必须整定得大于d4点处短路时，可能出现的最大短路电流，即在最大运行方式下C母线上三相短路时的电流，即：当被保护线路的一次侧电流达到起动电流这个数值时，安装在B 母线处的保护2就能起动，最后动作于跳断路器2。
后面几段线路的电流速断保护整定原则同上。
电流速断保护的主要优点是：简单可靠，动作迅速，因而获得了广泛的应用。
但由于引入的可靠系数，所以不难看出，电流速断保护的缺点是：不能保护本线路的全长，且保护范围直接受系统运行方式变化的影响。
运行实践证明，电流速断保护的保护范围大概是本线路的85%~90%。
二、限时电流速断保护（第II段）1、工作原理及整定计算的基本原则由于有选择性的电流速断保护不能保护本线路的全长，因此我们考虑增加一段新的保护，用来切除速断范围以外的故障，保护本线路的全长，同时也能作为电流速断保护的后备保护。
整定计算
整定计算编写人：石磊1、 220kV 主变保护整定计算（１）差动保护详细计算公式(A)星三角变换:PRS-778型主变差动保护星三角变换采用Y→Δ模式，对于Y/Y/Y 接线的变压器，虽然两侧TA 二次电流不存在相位差，但是为了消除Y 侧零序电流对差动保护的影响，Y 侧电流也要按照Y→Δ模式进行处理。
11点钟接线 1点钟接线（图1 主变Y→Δ变换）(B)CT:各侧TA 变比差异在差流计算的平衡系数中体现。
(i) 变压器各侧的二次额定电流：TAn n e K U S I 113=，式中：S n 为变压器铭牌最大额定容量，U 1n 为变压器计算侧一次额定电压，K TA 为变压器各侧的TA 变比。
(ii) 变压器各侧各侧TA 平衡系数：Xe He JX X ph I I K K ---⨯=22，式中：X ph K -为第X 侧平衡系数，H e I -2为变压器高压侧二次额定电流，X e I -2为变压器第X 侧二次额定电流，JX K 为第X 侧接线系数（Y 接线时JX K =1，△接线时JX K =3）。
(iii) 说明：高压侧平衡系数Hph K -固定为1。
由于Y －>△转换的原因，Y 侧电流变换为两相电流之差，放大了3倍，△侧电流通过平衡系数的补偿也放大了3倍，使得差动电流和制动电流都放大了3倍，因此，在定值整定计算时，所有的差动电流和制动电流定值都应乘以3。
(C)保护动作方程与整定值的关系：(i) 纵差保护动作特性详见图2：Ic-IbrI I I（图2 纵差保护动作特性图，其中Icdsd 为差速断门槛、Icdqd 为差流启动门槛，均可整定）（ii ）比率差动保护的动作方程如下：⎪⎩⎪⎨⎧>++-+->≤<++->≤+>2111222321111211,)()(,)(,r r cdqdr r r r r d r r r cdqd r r r d r r cdqd r d I I I I k I I k I I k I I I I I I k I I k I I I I I k I 式中：d I 为差动电流，∑==ni id I I 1，r I 为制动电流，∑==n i i r I I 121 （1I , … ,n I 分别为变压器各侧电流）； 1k 、2k 、3k 为比率斜率，321k k k ≤≤，开放给用户整定；1r I 、2r I 为拐点制动电流，21r r I I ≤，开放给用户整定。
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山煤集团洪洞恒兴煤业井下整定计算书机电科2012年3月开关整定计算原则1、馈电开关保护(电子式)计算（1）、过载值计算：I Z =I e =1.15×∑P(2)、短路值整定计算：I d ≥I Qe +K X ∑I e(3)效验：K=d d I I )2(≥1.5 式中：I Z ----过载电流整定值∑P---所有电动机额定功率之和I d ---短路保护的电流整定值I Qe---容量最大的电动机的额定启动电流K X---需用系数，取1∑I e---其余电动机的额定电流之和I(2)d---被保护电缆干线或支线距变压器最远点的两相短路电流值1.5---保护装置的可靠动作系数一、中央水泵房1馈电开关整定（1）型号：KJZ5-400，Ie=400A,Ue=660V,用途：中央水泵房一回；负荷统计：P max=312KW,。
（2）过载整定：根据公式：I Z=I e=1.15×∑P =312×1.15=379A（3）短路整定：根据公式I d≥I Qe+K X∑I e=1011A（4）校验：电缆50mm 2实际长度300米，经查表得I (2)d =3029A 。
依据公式K=d d I I )2(=10113029=3.00＞1.5（线路串联两台及以上开关且其间无分支时，上级开关校验灵敏度应满足大于1.5）经校验整定符合要求。
2馈电开关整定（1）型号：KJZ5-400，Ie=400A,Ue=660V,用途：中央水泵房二回路；负荷统计：P max =312KW,。
（2）过载整定：根据公式：I Z =I e =1.15×∑P =312×1.15=379A（3）短路整定：根据公式 I d ≥I Qe +K X ∑I e=1011A（4）校验：电缆50mm 2实际长度371米，经查表得I (2)d =1685A 。
依据公式K=d d I I )2(=10113029=3.00＞1.5（线路串联两台及以上开关且其间无分支时，上级开关校验灵敏度应满足大于1.5）经校验整定符合要求。
1-启动器整定1、型号：QBZ-200，用途：主排水泵抽底泵开关，所带负荷P=90KW2、整定值为I Z =I e =1.15×90=103.5A 取5.5A （1档×5.5A ）2-启动器整定1、型号：QBZ-200；用途：主排水泵抽底泵开关，所带负荷P=92KW2、整定值为I Z =I e =1.15×90=103.5A 取5.5A （1档×5.5A ） 3-启动器整定1、型号：QBZ-200；用途：主排水泵抽底泵开关，所带负荷P=132KW2、整定值为I Z =I e =1.15×132=151.8A 取5.5A （1档×5.5A ）二、集中皮带巷1馈电开关整定（1）型号：BKDZ-400，Ie=400A,Ue=660V,用途：一部皮带；负荷统计：P max =85.5KW,。
（2）过载整定：根据公式：I Z =I e =1.15×∑P =85.5×1.15=98.325A（3）短路整定：根据公式 I d ≥I Qe +K X ∑I e=288A（4）校验：电缆70mm 2实际长度230米，经查表得I (2)d =3669A 。
依据公式K=d d I I )2(=2883669=12.74＞1.5（线路串联两台及以上开关 开关且其间无分支时，上级开关校验灵敏度应满足大于1.5） 经校验整定符合要求。
1-启动器整定1、型号：QBD10-80，用途：张紧绞车，所带负荷P=5.5KW2、整定值为I Z =I e =1.15×5.5=6.325A 取5.5A （1档×5.5A ）2-启动器整定1、型号：QBZ-200；用途：一部皮带1#电机，所带负荷P=40KW2、整定值为I Z =I e =1.15×40=46A 取5.5A （1档×5.5A ） 3-启动器整定1、型号：QBZ-200；用途：二部皮带2#电机，所带负荷P=40KW2、整定值为I Z =I e =1.15×40=46A 取5.5A （1档×5.5A ）三、煤库1馈电开关整定（1）型号：BKDZ-400，Ie=400A,Ue=660V,用途：立井清放煤；负荷统计：P max =191KW,。
（2）过载整定：根据公式：I Z =I e =1.15×∑P =191×1.15=219.65A（3）短路整定：根据公式 I d ≥I Qe +K X ∑I e=591A（4）校验：电缆35mm 2实际长度380米，经查表得I (2)d =1164A 。
依据公式K=d d I I )2(=5911164=1.97＞1.5（线路串联两台及以上开关且其间无分支时，上级开关校验灵敏度应满足大于1.5）经校验整定符合要求。
1-启动器整定1、型号：BQZ-200，用途：清煤皮带，所带负荷P=80KW2、整定值为I Z=I e=1.15×80=92A 取5.5A（1档×5.5A）2-启动器整定1、型号：QBZ-200；用途：涨紧绞车，所带负荷P=80KW2、整定值为I Z=I e=1.15×80=92A 取5.5A（1档×5.5A）3-启动器整定1、型号：QBZ-80；用途：30T溜子，所带负荷P=30KW2、整定值为I Z=I e=1.15×30=34.5A 取5.5A（1档×5.5A）4-启动器整定1、型号：BQD10-80，用途：水泵，所带负荷P=27.5KW2、整定值为I Z=I e=1.15×27.5=31.63A 取5.5A（1档×5.5A）5-启动器整定1、型号：QBZ-80；用途:绞车，所带负荷P=25KW2、整定值为I Z=I e=1.15×25=28.75A 取5.5A（1档×5.5A）6-启动器整定1、型号：BQD-80；用途：给煤机，所带负荷P=7.5KW2、整定值为I Z=I e=1.15×7.5=8.625A 取5.5A（1档×5.5A）7-启动器整定1、型号：BQD-200，用途：给煤机，所带负荷P=7.5KW2、整定值为I Z=I e=1.15×7.5=8.625A 取5.5A（1档×5.5A）8-启动器整定1、型号：BQD-80；用途：油泵，所带负荷P=4KW2、整定值为I Z =I e =1.15×4=4.6A 取5.5A （1档×5.5A ） 9-启动器整定1、型号：BQD-80；用途：油泵，所带负荷P=4KW2、整定值为I Z =I e =1.15×4=4.6A 取5.5A （1档×5.5A ）四、二采区回风巷（十四冶二队）1馈电开关整定（1）型号：KBZ-400，Ie=400A,Ue=1140V,；用途：十四冶二队掘进机；负荷统计：P max =261KW,。
（2）过载整定：根据公式：I Z =I e =1.15×∑P =261×0.64=168A（3）短路整定：根据公式 I d ≥I Qe +K X ∑I e=578A（4）校验：电缆70mm 2实际长度230米，经查表得I (2)d =4073A 。
依据公式K=d d I I )2(=5784073=7.05＞1.5（线路串联两台及以上开关且其间无分支时，上级开关校验灵敏度应满足大于1.5）经校验整定符合要求。
2馈电开关整定（1）型号：BKDZ-400，Ie=400A,Ue=660V,用途：十四冶二队动力；负荷统计：P max =106.9KW,。
（2）过载整定：根据公式：I Z =I e =1.15×∑P =106.9×1.15=122.935A（3）短路整定：根据公式 I d ≥I Qe +K X ∑I e=339A（4）校验：电缆70mm 2实际长度230米，经查表得I (2)d =3669A 。
依据公式K=d d I I )2(=3393669=10.82＞1.5（线路串联两台及以上开关且其间无分支时，上级开关校验灵敏度应满足大于1.5）经校验整定符合要求。
1-启动器整定1、型号：QBZ-4X120，用途：风机，所带负荷P=2×15KW2、整定值为I Z =I e =1.15×30=34.5A 取5.5A （1档×5.5A ）2-启动器整定1、型号：QBZ-80Z ；用途：水泵，所带负荷P=5.5KW2、整定值为I Z =I e =1.15×5.5=6.325A 取5.5A （1档×5.5A ） 3-启动器整定1、型号：QBZ-80N ；用途：绞车，所带负荷P=11.4KW2、整定值为I Z=I e=1.15×11.4=13.11A 取5.5A（1档×5.5A）4-启动器整定1、型号：QBZ-120，用途：皮带机，所带负荷P=40KW2、整定值为I Z=I e=1.15×40=46A 取5.5A（1档×5.5A）5-启动器整定1、型号：QBZ-120，用途：皮带机（备），所带负荷P=40KW2、整定值为I Z=I e=1.15×40=46A 取5.5A（1档×5.5A）6-启动器整定1、型号：QBZ-80Z；用途：涨紧绞车，所带负荷P=4.5KW2、整定值为I Z=I e=1.15×5.5=6.325A 取5.5A（1档×5.5A）7-启动器整定1、型号：QBZ-80Z；用途：水泵，所带负荷P=5.5KW2、整定值为I Z=I e=1.15×5.5=6.325A 取5.5A（1档×5.5A）五、一采区转载运输巷（十四冶一队）1馈电开关整定（1）型号：KBZ-400，Ie=400A,Ue=1140V,；用途：十四冶一队掘进机；负荷统计：P max=261KW,。
（2）过载整定：根据公式：I Z=I e=1.15×∑P =261×1.15=300.15A（3）短路整定：根据公式I d≥I Qe+K X∑I e=578A（4）校验：电缆70mm 2实际长度230米，经查表得I (2)d =4073A 。
依据公式K=d d I I )2(=5784073=7.05＞1.5（线路串联两台及以上开关且其间无分支时，上级开关校验灵敏度应满足大于1.5）经校验整定符合要求。
2馈电开关整定（1）型号：KBZ-400，Ie=400A,Ue=660V,用途：十四冶一队动力；负荷统计：P max =403.4KW,。