液压胀接接头当量双筒模型直径的计算

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液压计算公式太多怎么办？一个表格就搞定了！

液压计算公式太多怎么办？一个表格就搞定了！
表格领取方式在文章末尾。

液压系统设计过程中通常会涉及到很多公式，通常手算不仅慢而且容易算错。

并且参数改变还得重新算。

有了这个表格，再也不必为液压计算而烦恼了！
1、油缸计算
包括常用的油缸推力、速度等计算，还包括油缸压杆稳定、强度和刚度等的计算。

2、泵、马达的计算
3、油箱、热平衡的计算
如果设计液压油箱，有时需要对热平衡进行校核，从而判断是否需要散热器。

4、蓄能器
5、缝隙、管路
包括常用的压力油管、回油管、吸油管内径的计算，还包括管路压力损失、液动力的计算等。

6、液压油的计算。

当量直径的计算方法g

当量直径的计算方法
当量直径
定义：把水力半径相等的圆管直径定义为非圆管的当量直径在总流的有效截面上，流体与固体壁面的接触长度称为湿周，用字母L 表示。

总流的有效截面积A 和湿周L 之比定义为水力半径，用字母R 表示
R=A/L
对于圆形截面的管道，其几何直径用水力半径表示时可表示为 A=1/4*πd^2
L=πd 则R=A/L=1/4*d→d=4R 即圆形截面的管道几何直径为4倍的水力半径。

对于与圆形管道相类比，非圆形截面管道的当量直径D 也可以用4倍的水力半径示D=4A/L=4R
所谓矩形管道的当量直径是一种假想的圆形管道的直径, 这种圆形管道具有与已知的矩形管道相等的单位管长摩擦阻力。

当量直径分两种, 即等速当量直径和等流量当量直径。

如果某一圆形管道中的空气流速与已知的矩形管道中的空气流速相等, 并且单位管长的摩擦阻力也相等, 则该圆形管道的直径就称为已知的矩形风管的等速当量直径。

如果某一圆形管道中的空气流量与已知的矩形管道中的流量相等, 并目单位管长的摩擦阻力也相等, 那么, 这一圆形管道的直径就称为此矩形管道的等流量当量直径或流量当量直径。

换热器中当量直径计算
1.圆管的当量直径为圆管的内径i D
2.壳侧最小通道当量直径K D
114[(2]h 2[(2]h 2{[S1(2]+h }{[S1(2]+h }K S d S d D d d δδδδδδδδ-+-+==-+-+）（-））（-））（-））（-）
注：1S ——迎风面（横向）管间距；d ——管径；δ——管子壁厚；h ——翅片间距。

液压胀管中胀接残余接触压力的理论计算方法及分析

第３１卷第３期
２１００年９月
电站辅机
ＰｏｒＳａｉｎＡｕｉｉｒｕｐｍｅｔｗｅｔｔｏｘｌａｙＥｑｉｎ
Ｖｏ．Ｎｏ３１３１．
Ｓｅｔ２０１ｐ．０
文章编号：６２０１２１０ —０６０１７ — ２０（００）３００ —５
液压胀管中胀接残余接触压力的理论计算方法及分析
陈光张继革，
（．海电气电站设备有限公司电站辅机厂，上海２０９；．海交通大学，海２０４）１上０００２上上０２０摘要：点对液压胀管中胀接残余接触压力的几种理论计算方法，行了讨论分析。在此基础上，用ＡＮＹ重进利ＳＳ
１概述
液压胀接是通过胀管设备将液体压力均匀施加
于管子内壁上，壁发生弹性变形并与管板接触；管继
论，将胀管简化成带孔的无限大平板，对胀管接头的残余应力和残余变形作了初步的试验探讨，出胀提
接理论；９６ห้องสมุดไป่ตู้ ，ｉｓ和Ｐｄｏｓｙ２用有限的１７Ｋｒｐｏｈｒｋ［利圆环结构代替无限大圆板，出等效套筒的概念，提称
中图分类号：Ｍ２．Ｔ６１７
文献标识码：Ａ
ＴｈｏｅｉａｌｕａｉｎＭｅｈｄａｄＡｎａｙｉｅｒｔｃｌＣａｃｌｔｏｔｏｎｌｓｓ

液压计算公式 - 副本

油缸选择计算公式
油缸缸径（cm）
A=F÷（P×100）
工作阻力（N)工作压力（Mpa） 20000 6
平方根 3.258176062
圆周率 10.61571125
活塞面积（cm²） 33.33333333
活塞杆杆径
6.516352125
注意单位，红色为计算得数，紫色为变动数，在实际选型中油缸缸径要大于实际缸径。
压力选择计算公式
油缸半径（cm） 4 平方 16 圆周率 3.14 活塞面积（cm²） 50.24 活塞杆杆径
P=F÷（A×100）
工作阻力（N) 20000
工作压力（Mpa） 3.98089172
注意单位，红色为计算得数，紫色为变动数，在实际选型中压力要大于实际压力。
泵流量选择计算公式
油缸半径（dm） 0.4 平方 0.16 圆周率 3.14
Hale Waihona Puke 油泵排量（L/min）注意单位，红色为计算得数，紫色为变动数，在实际选型中功率要大于实际功率。
油缸厚度计算公式
管壁厚度（mm） 2.068965517
t=P×D÷200÷S
S=δ （材料抗拉强度）÷5（安全系数
安全系数 5 S 11.6
油缸外径（mm） 82.06896552
油缸内径（mm）抗拉强度（kg/cm²） 80 58
Q=A×V×60
活塞面积（dm²）推杆速度（dm/min）工作阻力（N)工作压力（Mpa） 0.5024 0.4
注意单位，红色为计算得数，紫色为变动数，在实际选型中流量要大于实际流量。
电机功率选择计算公式
油缸半径（cm）平方圆周率电机转速 1450 10
Pi=P×Q÷60÷0.85

换热器管子与管板液压胀接的二维模型

设计计算收稿日期:2002-07-23作者简介:王海峰(1976-),男,山东临沂人,助教,工学硕士,研究方向为化工设备结构与强度。

文章编号:1000-7466(2003)01-0014-04换热器管子与管板液压胀接的二维模型王海峰,桑芝富(南京工业大学,江苏南京　210009)摘要:液压胀管研究中采用二维单管模型可大为简化胀接接头的分析,如何选取等效套筒代替管板对分析结果有显著的影响。

以正交试验减少计算次数,采用ANSYS 软件模拟液压胀接过程,将所得的数据回归得到了等效套筒外直径与材料、几何尺寸和胀接压力之间的关系。

关　键　词:换热器;液压胀接;二维单管模型中图分类号:TQ 051.5 文献标识码:A2-D model on heat exchanger hydraulically expanded tube -tubesheet jointWANG Hai -feng ,SANG Zhi -fu(Nanjing University of Technology ,Nanjin g 210009,China )A bstract :The tube -tubesheet joint analysis can be greatly simplified by considering a single tube surrounded by an annularsleeve representing the tubesheet ,which has a remarkable effect on the analysis results .Orthogonal design method is utilized to min -imize the nu mber of calculation ,and based on the results from numerical simulation used ANSYS ,the relationship bet ween the e -quivalent sleeve diameter and material ,dimension and internal pressure is presented .Key words :heat exchanger ;hydraulically expanded ;2-D single -tube model符　号　说　明p ＊———胀接接头的残余接触压力,MPa R i ———单管模型管板孔的内半径,mmp i ———胀接压力,MPa R o ———单管模型管板孔的外半径,mm σst ———换热管材料的屈服强度,MPa k t ———管子外、内半径比E ttan ———换热管材料的切向模量,MPa k t =r o /r i σss ———管板材料的屈服强度,MPa k s ———管板外、内半径比E stan ———管板材料的切向模量,MPa k s =R o /R iE t ———换热管材料的弹性模量,MPa D s ———单管模型等效套筒外直径,mmE s ———管板材料的弹性模量,MPa D s =2R o μt ———换热管材料的泊松比t ———换热管名义壁厚,mm μs ———管板材料的泊松比c ———管子与管板之间的间隙,mm r i ———换热管的内半径,mm h ———管板的厚度,mm r o ———换热管的外半径,mmD e ———管板开孔直径,mm 液压胀接是近几年来发展较快的换热器管子与管板连接方法,国内外已开展了很多研究工作。

液压系统计算公式

160
有杆腔压力(bar)
0
伸出杆受压力(吨) 8.0
油缸安装方式一端自由,一端固定
两端铰接
一端铰接,一端固定两端固定
末端系数ψ2 0.25
1
2 4
材料抗拉强度(Mpa) 屈服极限(Mpa)
Q235 375~460 185~235
20号钢 ≥410 ≥245
缸筒需用应力
材料抗拉强度安全系数油缸试验压力
410 1.4 36.115
壁厚≤缸径/10 壁厚＞缸径/10
Py D 2
D 2
0 .4 Py 1 .3 Py
1
σ=σb/n
σb n=5 Py
出缸流量 9.19 22.12
系统流量(L/min) 系统压力(bar) 效率系统功率(Kw)
42 160 0.9 12.4
无杆腔压力(bar)
油缸参数缸径(mm) 80
杆径(mm) 50
行程(mm) 480
安装距(mm) 400
无杆腔面积 (c㎡) 有杆腔面积 (c㎡) 油缸面积比
伸出速度(M/min) 收缩速度(M/min)
50.27 30.63 1.64
3 4.4
无杆腔体积 (L) 有杆腔体积 (L) 体积变化 (L)
入缸流量流量(L/min)
流量(L/min) 全差动流量(L/min)
2.41 1.47 0.94
15.08 13.48 13.48
伸出阻力 (Ton) 收缩拉力 (Ton) 回油背压 (bar)
30
无杆腔压力(bar)
20
有杆腔压力(bar)
0
596.83 652.94
SUN平衡阀-油缸

液压常用计算公式之欧阳治创编

液压常用计算公式1、齿轮泵流量（min /L ）：1000Vn q o =，1000o Vn q η=说明：V 为泵排量（r ml /）；n 为转速（min /r ）；o q 为理论流量（min /L ）；q 为实际流量（min /L ）2、齿轮泵输入功率（kW ）：说明：T 为扭矩（m N .）；n 为转速（min /r ）3、齿轮泵输出功率（kW ）：说明：p 为输出压力（a MP ）；'p 为输出压力（2/cm kgf ）；q 为实际流量（min /L ）4、齿轮泵容积效率（%）：说明：q 为实际流量（min /L ）；o q 为理论流量（min /L ）5、齿轮泵机械效率（%）：说明：p 为输出压力（a MP ）；q 为实际流量（min /L ）；T 为扭矩（m N .）；n 为转速（min /r ）6、齿轮泵总效率（%）：说明：V η为齿轮泵容积效率（%）；m η为齿轮泵机械效率（%）7、齿轮马达扭矩（m N .）：π2q P T t ⨯∆=，m t T T η⨯=说明：P ∆为马达的输入压力与输出压力差（a MP ）；q 为马达排量（r ml /）；tT 为马达的理论扭矩（m N .）；T 为马达的实际输出扭矩（m N .）；m η为马达的机械效率（%）8、齿轮马达的转速（min /r ）：说明：Q 为马达的输入流量（min /ml ）；q为马达排量（r ml /）；V η为马达的容积效率（%）9、齿轮马达的输出功率（kW ）：说明：n 为马达的实际转速（min /r ）；T 为马达的实际输出扭矩（m N .）10、液压缸面积（2cm ）：说明：D 为液压缸有效活塞直径（cm ）11、液压缸速度（min m ）：说明：Q 为流量（min L ）；A 为液压缸面积（2cm ）12、液压缸需要的流量（min L ）：说明：V 为速度（min m ）；A 为液压缸面积（2cm ）；S 为液压缸行程（m ）；t 为时间（min ）13、液压缸的流速（s m /）：2114D Q A Q V V V πηη==，)(42222d D Q A Q V V V -==πηη说明：Q 为供油量（s m /3）；V η为油缸的容积效率（%）；D 为无杆腔活塞直径（m ）；d 为活塞杆直径（m ）14、液压缸的推力（N ）：说明：1F 为无杆端产生的推力（N ）；2F 为有杆端产生的推力（N ）；P 为油缸的进油压力（a P ）；o P 为油缸的回油背压（a P ）；D 为无杆腔活塞直径（m ）；d 为活塞杆直径（m ）；m为油缸的机械效率（%）15、油管管径（mm ）：说明：Q 为通过油管的流量（min /L ）；v 为油在管内允许的流速（s m /）16、管内压力降（2/cm kgf ）：说明：U 为油的黏度（cst ）；S 为油的比重；L 为管的长度（m ）；Q 为流量（min /l ）；D 为无杆腔活塞直径（m ）；d 为管的内径（cm ）17、推荐各种情况管道中油液的流速：流速吸油管压力管回油管短管及局部收缩处)/(s m v 0.5-1.5 2-6 1.5-2.5 ≤10说明：对于压力管，当压力高、流量大、管路短时取大值，反之取小值。

《电站辅机》杂志(32卷)2011年总目次

电站辅机志（２热器管束振动机理简析 ………………………………………………… …………… 牛忠华，沈丽莲液压胀接接头当量双筒模型直径的计算 ………………………………………… … 傅智勇，张继革，张光庆污垢热阻对空冷凝汽器换热面积影响特性研究 ………………………………… … 周兰欣，周玉，边防大型低温多效蒸发海水淡化装置的设计分析 …………………………………… … 李崇超，任显龙，红李低温多效海水淡化设备中对国产阻垢剂的试验 ……………………………… …………… 聂鑫，孙小军除氧器用雾化喷嘴 … ……………………………………………………………… … 刘娜，刘中平，于溪轴流式送风机现场振动处理实例 …一 ……… …………………………………………………………・蒋颂吴３０３ＭＷ燃煤锅炉一次风机的节能改造 ……………………………・ ……………一朱大伟，良松，祥朱刘电站集团的订单管理及一体化信息系统的研究 ………………………… …………………………… 刘奋排烟风机位置对主油箱运行的影响 ……………………………………………… … 桓现坤，滑端成，杨洪银安全阀阀瓣密封结构的研究 …………………………………………………… …………… 国金莲，于海波浅析国内首台倒置立式１６ＭＷ核电改造高加的设计特点及性能测试 …… … 张明宝，００唐卉，李红对凝汽器附加流体消能软件的编程和开发 ……………………………………… … 王健，王晓放，孙静远核电汽轮机的去湿防蚀探析 ………………………………・ ……一 ……………… … 高清林，钟健康，陈敦炳氢冷发电机氢气湿度超标的原因分析 ………・ ……………………………………一莫宗宝，超，潇徐龙Ａ１０Ｐ００安注箱制造焊接工艺的研究 ………………………・ ……………………一许庆和，张会生，吴峥３００Ｍｗ汽轮机低压缸抽汽温度偏高的经济性分析 …………………………… … 李富云，严正波，沈发荣汽轮机轴封漏汽的原因分析及改进措施 ……………………・ ……………………一梁柱，邓雨生，柯史壁煤质变化对煤水比影响的分析 ………………………………………………… …………… 马栋梁，朱延海对大型循环流化床锅炉机组底渣输送方式的探讨 ……………………………… … 丁岩峰，张春霞，孙奉昌烟尘浓度对湿法脱硫系统运行的影响及对策 …………………………………… … 邹斯诣，孟驰伟，陈崇明基于ＥｔｘＪＳ的ＩＴ信息管理系统的设计和实现 ………………………… …………………………… 张一洁塔式太阳能热发电的技术探讨 ……………………………………………………………… 孙泓，毛申允基于运行参数的加热器给水端差简易计算模型 ………………………………… … 丁常富，关鑫源，郭江龙电厂典型管壳式换热器换热管选择探讨 ………………………………………… … 何克强，胡仁海，周彦伟高压加热器管板计算方法简析 ………………………………・ ……………………一顾琼彦，虞估，奚磊香港南丫电厂的高压加热器改造 ……………………………………………… …………… 钱松立，顾琼彦水水热交换器的设计制造 ………………………………………………………… … 刘学，刘瑞梅，张明宝印度瓦罗拉电厂部分辅机１ｌｌ１ …………………………………… …………………………… 刘建强３月１的选型特点１ｌ１１１１２２２２２２２２２２２３３３３３３大型电站辅机设备制造项目执行的风险分析及应对措施 …………………… 一………… 殷志勇，・何克强盐酸清洗在低温多效蒸馏海水淡化装置中的应用页鹃 …………………………… …………… 聂鑫，０Ｕ粥田利不锈钢设备酸洗钝化及其质量控制技术 ………………………………………… 王建林，陈娟华，徐建华核电站控氮不锈钢ＺＣ９１焊接技术 ……………………………………… … 陈磊，２Ｎ１－０陈龙鹤，郭伟杰含煤废水系统安全稳定运行探讨 …………………………… ……………………………… 李胜振，赵振宇气化微油点火技术在三河电厂的应用 ……………………－ …………… ………・．． …………………一梁昌龙电站空冷技术的现状及应用前景 …………………………一 ………………………………・裘顺奕，胡阳浅析我国核电核岛辅机市场及发展策略 ………………………………………… … 祝笛，乐永星，许庆和小旁路高压加热器的运行与维护简析 …………………………………… ……… … 国金莲，张志鹏，李崇超对高压加热器进汽通道的研讨 …………………………………………………… ・何雨花，一封华进，戴敬汽轮机快冷装置在印度项目上的调试及应用 …………………… ………………………………… ……・施军火电机组进行劣质煤掺烧的措施分析 ………………………………………… …………… 金日锋，邢希东浅析锅炉燃烧室本体发生倾斜的现象・ ……………………一 …………．………………… 李政，．．袁红生对吹灰器控制系统存在问题的分析及改进 …………………………………………………………… 原小宁ＭＰ２０中速磨煤机动静风环改造 ………………………… ……………………… 尤卫群，Ｓ８吴运国，吕春俊空冷机组散热器对其它运行设备的影响分析 …………………… ……………… 于在凤，刘旭平，苏晓峰镍基材料火花光谱标准控制样品的研究 ……… ………………………………… 李健，朱艳玲，王建林１３ＭＷ机组前置泵叶轮车削后的节能效果分析 …………………………… …………… 孙伟鹏，０６冯庭有

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第３２卷第１期２１年３月Ｏ１
电站辅机
ＰｏｒＳｔｔｏｕｉｉｒｗｅａｉｎＡｘｌａｙＥｑｕｐｍｅｉｎｔ
Ｖｏ．２ＮＯ１Ｉ３．
Ｍａ．２ｒＯ１１
文章编号：６２０１（０１０ — ０６０１７ —２０２１）１０ —４０
液压胀接接头当量双筒模型直径的计算
傅智勇，继革张光庆张，
（．海交通大学，海２０４；２上海电气电站设备有限公司电站辅机厂，海２０９）１上上０２０．上０００
摘要：换热器的管子胀接中，便于预测液压胀接层间残余接触压力，多孔管板结构简化为双筒模型，出在为将提了一种能够有效确定当量外筒直径的方法。采用ＡＮＹＳ有限元软件模拟液压胀接过程，得数据回归后，到当Ｓ所得
ＦＵｈ — ｏｇ，ＣＨＡＮＧＩｇ，ＺＨＡＮＧａｇｑｎＺｉｎｙＪｅＧｕｎｉ（．ＳａｇａＪａｔｎｉｅｓｔ，Ｓａｇａ，２０４１ｈｎｈｉｉｏｏｇＵｎｖｒｉｙｈｎｈｉ０００，Ｃｈｎ；ｉａ
２．ＴｈｅＰｏｗｅａｉｒＳｔｔｏｎＡｕｘｉｉｒｕｉＰｌｎｔＳＥＰＧ，Ｓｈｎｇｈ，２０９０，Ｃｈｉａ）ｌａｙＥｑｐ．ａ，ａａｉ００ｎ
ＡｂｔａｔＩｄｅＯｃｎｖｎｉｎｔｙｐｅｉｔｔｅｉａｏａｔｒｓｕｒｅｕｔｄｆｏｍｈｅｈｙｄｒｕｌｃｘｎｓｏｏｃｓｓｒｃ：ｎｏｒｒｔｏｅｅｌｒｄｃｈｅｒｓｄｕｌｃｎｔｃｐｅｓｅｒｓｌｅｒｔａｉｅｐａｉｎｐｒｅｓ
ａｄｔｉｌｙｔｅｐｒｕｕｅｍｏｅｓｗｉｉｏｕａｄｌ，ａｆｅｔｅｍｅｈｄｆｒｄｔｒｎｎｈｑｉａｅｔｎｏｓｍｐｉｈｏｏｓｔｂｄｌｆｔｂｎｃｌｒｍｏｅｓｎｅｆｃｉｔｏｏｅｅｍｉｉｇｔｅｅｕｖｌｎｈｖ
ｒｓｌｓｆｏｎｍｅｉａｉｕａｉｎｕｅｔｅｕｔｒｍｕｒｃｌｓｍｌｔｓｄｗｉＡＮＳｉｉｌｍｅｔｓｆｗａｅａｉｌｆｒｕａｏｈｑｉａｅｔｏｈＹＳｆｔｅｅｎｏｔｒ，ｓｍｐｅｏｍｌｆｔｅｅｕｖｌｎｎｅ
ＣａｃｌｔｏｆｔｌｕａｉｎｏｈｅＥｑｕｖｌｎｔＤｉｍｅｅｆＨｙａｉａｌｉａｅａｔｒｏｄｒｕＩＩｙｃ
Ｅｐｎｅｂ ’ｏＴｕｅｈｅｏｎｘａｄｄＴｕｅｔ。ｂｓｅｔＪｉｔ＿＿
量外径计算公式。用实际参数比较了多孔管板模型与双筒模型的差异，果表明所提出的双筒模型的理论公式其结计算精度高，结构简单，便于在工程中的实际应用。也
关键词：热管；压；管；当量直径；有限元；残余触压力；算换液胀接计中图分类号：文献标识码：
ｄｉｍｅｅｓｂｅｎｐｏｓｄｉｈｅｐｐｅａｔｒｈａｅｒｐｏｅｎｔａｒｄｕｒｎｇｔｒｃｓｕｂｅｅｐａｉｎｆａｘｃａｎｒＡｎｄａｅｎｔｉｈｅｐｏｅｓｏｆｔｘｎｓｏｏｒｈｅｔｅｈｇｅ．ｂｓｄｏｈｅ
ｄｉｍｅｅｓｂｅｇｎｅａｔｒｈａｅｎａｉｄ．Ｔｈｅｄｉｆｒｎｅｆｅｅｃｂｅｗｅｎｈｅｏｒｔｅｔｐｏｕｓｔｕｂｅｈｅｍｏｄｅａｔｂｉｃａｍｏｌａｂｅｎｓｅｔｌｎｄｈｅｎｏｕｌｒｄｅｈｓｅｃｍｐｅｔｃｕｌｐｒｍｅｅｓａｄｈｅｒｓｔｖｅｐｅｅｔｄｔａｈｅｆｍｕａｏｕｅｔｄｂｉｃａｏｌｉｏａｒｄｗｉｈａｔａａａｔｒｎｔｅｕｌｓｈａｅｂｅｎｒｓｎｅｈｔｔｏｒｌｆｓｇｇｓｅｎｏｕｌｒｍｄｅｓｐｒｃｓｎｄｓｍｐｌｎｄｅｙｔｐｐｉｄｔｃｕａｎｇｉｅｉ．ｅｉｅａｉｅａａｓＯｂｅａｌｅＯａｔｌｅｎｅｒｎｇｓＫｅｒｓ：ａｘｃａｎｔｙｗｏｄｈｅｔｅｈｇｅｕｂｅ；ｈｙａｕｉｔｂｅｘｐｎｓｏｎ；ｅｕｉｌｎｔａｅｅｄｒｌｃ；ｕｅａｉｑｖａｅｄｉｍｔｒ，ｆｎｉｅｌｅｔｒｓｄｌｃｔｃｉｔｅｅｍｎ；ｅｉｕａ；ｏｎａｔ