津西钢铁高炉综合联动计算表
产能换算表该表主要用于产能置换钢铁一炼铁高炉炼铁高炉产能换算
产能换算表1
一、钢铁
（一）炼铁
1.高炉炼铁
表1 高炉产能换算
1该表主要用于产能置换。
备注：高炉有效容积在上表中两档之间的，按插值法计算其产能。
2.非高炉炼铁
表2 非高炉炼铁设备产能换算
（二）炼钢
1.转炉
表3 转炉产能换算
备注：1、上表中普钢亦包括低合金钢和优钢。
2、上表中特钢主要是指合金钢，不锈钢属于特钢，但不锈钢产能需按其冶炼工艺综合计算。
3、既生产普钢又生产特钢的转炉，按其上年普钢和特钢产量的比例相应计算产能。
4、转炉公称容量在上表中两档之间的，按插值法计算其产能。
2.电炉
表4 电炉产能换算
备注：1、上表中普钢亦包括低合金钢和优钢。
2、上表中特钢主要是指合金钢，不锈钢属于特钢，但不锈钢产能需按其冶炼工艺综合计算。
3、既生产普钢又生产特钢的电炉，按其上年普钢和特钢产量的比例相应计算产能。
4、电炉公称容量在上表中两档之间的，按插值法计算其产能。
二、电解铝
表5 电解槽产能换算
备注：产能计算公式：单槽产能=0.3355克/安培小时×电流强度×365天×24小时×电流效率×10-3。
其中：电流效率，对300千安培及以下电解槽，数值取92％；对300千安培以上电解槽，数值取93％。
三、水泥
表6 水泥（熟料）产能换算
备注：1、对于变径窑，按其最粗窑径核定产能。
2、窑径在上表中两档之间的，按插值法计算其产能。
四、平板玻璃
表7 平板玻璃熔窑产能换算
备注：日熔化量在上表中两档之间的，按插值法计算其产能。
高炉煤气转炉煤气混合比计算
高炉煤气转炉煤气混合比计算一、原始条件：1、 空气、混合煤气预热180℃2、 理论燃烧温度为1530℃3、 除尘方法选择干式除尘4、 混合煤气为高炉煤气混入转炉煤气。
二、理论计算煤气成分设混合煤气中高炉煤气为X ，则转炉煤气为1—X1、理论空气需要量2222010]232121[76.4-⨯-++=O S H H CO L m 3/m 3 =4.76［0.5×23X+60（1—X)+0.5×2。
4X ］/100 =1.428—0.823X m 3/m 3 2、实际空气需要量（其中n=1。
10）()XX g L n L n 9266.06078.102356.1)823.0428.1(1.100124.010-=⨯-⨯=+•=m 3/m 33、烟气生成量n n gL L n N CO H CO V 00124.0)10021(1001][0222+-+•+++= =［23X+60（1-X ）+2.4X+20X+54.6X+40（1—X ）]/100+(1。
1—0.21)（1。
428—0.823X ）+0.00124×19×（1.428-0。
823X)×1.1×1。
02356=2。
3088-0。
7543X m 3/m 3 4、Q 低368.31674.202.1082344.12602.10844.1262=⨯+⨯=+=H CO Q 高低 kJ/m 3 4.75866044.12644.126=⨯==CO Q 转低 kJ/m 3 ()X X Q XQ Q 032.44194.75861-=-+=转低高低混低 kJ/m 3 5、Q 空 （其中C 空在180℃时查表得1。
30 kJ/m 3℃，C 水为1.38 kJ/m 3℃）+-=⨯+∆=X t C gL t L C Q n n 96375.2115672.367293.100124.0水空空［0。
津西电厂继电保护整定计算
技术应用津西电厂继电保护整定计算蒙育林大唐内蒙古多伦煤化工有限责任公司，内蒙古 锡林郭勒盟多伦 027300摘要：津西电厂是河北省唐山市迁西县津西钢铁股份有限公司下属自备电厂。
一期装机容量一台25MW 燃气汽轮机组，是利用高炉煤气发电的环保节能型电厂。
发电机组是武汉汽轮机总厂生产的型号为—的汽轮发电机组，采用交流无刷励磁，双通道微机励磁调节器。
主回路由一条6KV 主母线两条6KV 高压厂用电母线，两条0.4KV 低压厂用电母线和一条电缆线路组成。
发电机经电抗器接至6KV 主母线上，6KV 主母线通过一条电缆线路送至烧结厂，再由烧结厂送至变电站6KV 母线与系统并网运行。
计划2003年年底并网发电。
保护和测控系统采用许昌继电器厂的CCZ8000光缆自愈环网测控系统和微机保护装置，是国内目前最先进的保护和测控系统。
关键词：继电；保护 中图分类号：TM77 文献标识码：A 文章编号：1671-5799(2015)18-0130-03系统图1 各元件阻抗标幺值(Sj=100MVA Uj=6.3KV) 1.1 L1标幺值（1）参数Ie=3.5KA Xk=12% Ue=6kv（2）X*L1=(Xk%/100)*(Ue/√3*Ie)*(Sj/Uj2)=0.30 1.1.1 G1标幺值（1）参数 Se=31.25MVA Ue=6.3KV Xk ”=12.22% （2）X*G1=(Xd ”/100)*(Sj/Se)=0.39 1.1.2 系统电抗标幺值(厂方提供) （1）最大运行方式X*max=0.674 （2）最小运行方式X*min=0.8121.1.3 6KV 主母线至烧结厂6KV 母线电缆电抗标幺值 （1）参数YJV-22-6/6KV 7(3*240)电缆1.5km（2）查手册《电力工程电气设计手册-1》第190页 6KV 电缆单位电抗标幺值0.16/KM（3）X*=0.16*1.5/7=0.0341.1.4 烧结厂至变电站6KV 母线电缆电抗标幺值 （1）参数YJV-6/6KV 3(3*240)电缆0.9KM （2）X*=0.16*0.9/3=0.0481.1.5 低压厂用工作变(T11)电抗标幺值 （1）参数630KVA 6.3KV ±5% Uk=7.93%（2）X*T11=Uk*Sj/Se=0.0793*100/0.63=12.59 1.1.6 低压厂用备用变(T10)电抗标幺值 （1）参数630KVA 6.3KV ±5% Uk=7.86%（2）X*T10=Uk*Sj/Se=0.0786*100/0.63=12.48 1.1.7 其他电缆太短不做考虑 1.1.8 110KV 主变和电抗器标幺值 （1）主变40MVA Uk=11.14% 电抗器6.3KV 3.67KA 12%（2）X*T=Uk*Sj/Se=0.114*100/40=0.27 X*L=Uk*(Ue/1.732Ie)*Sj/Uj2=0.30 1.2 短路电流 1.2.1 发电机侧 （1）运算电抗Xztk1=(0.39+0.30)*Se/Sj =0.69*31.25/100 =0.216 Xztk4=(0.69+0.034)*Se/Sj =0.724*31.25/100=0.226 Xztk5=(0.724+0.048)*Se/Sj=0.772*31.25/100=0.241 Xztk6=(0.772+0.570)*Se/Sj=1.342*31.25/100=0.42（1）最大运行方式K1 Ik1max=(1/X*)*Sj/1.732Uj =12.12KA K4 Ik4max=(1/X*)*Sj/1.732Uj =12.69KA （2）最小运行方式K1 Ik1min=(1/X*)*Sj/1.732Uj =10.25KA K4 Ik4min=(1/X*)*Sj/1.732Uj =10.66KA 1.2.3 低厂变 （1）T11K2 Ik2=(1/X*)*Sj/1.732Uj=0.728KA （2）T10K3 Ik3=(1/X*)*Sj/1.732Uj=0.734KA 1.2.4 电动机反馈烧结厂电动机参数由厂方提供参见《电力工程电气设计手册-1》第149页 1.2.4.1 周期分量（1）0"时电动机反馈周期分量 nID"=ΣKdi Ie 。
高炉一般计算
高炉一般计算第一篇：高炉一般计算工作总结在繁忙的工作中不知不觉又迎来了新的季度，回顾前几个月的工作历程，在部门领导和同事们的关心与帮助下圆满的完成了生产任务，并在前辈师傅的授受中努力提高高炉冶炼理论知识，学习他们在工作中积累的丰富经验，为了更好地做好以后的工作，现将上季度学到的专业知识做如下总结：冶炼周期可以估计改变装料制度（如变料等）后渣铁成分、温度、流动性等发生变化的时间，从而及时注意观察、分析判断、掌握炉况变化动向；当高炉计划休风或停炉时，根据冶炼周期可以推测休风料到达时间，以便掌握休风或停炉的时机。
（1）用时间表示：t=24V有PV'(1-C)P=V有hη有t＝24hη有V'(1-C)式中t——冶炼周期，h；V有——高炉有效容积，m3；P——高炉日产量，t／d；V’——1t铁的炉料体积，m3/t；C——炉料在炉内的压缩系数，大中型高炉C≈12％，小高炉C≈10％。
（2）用料批表示：生产中常采用由料线平面到达风口平面时的下料批数，作为冶炼周期的表达方法。
如果知道这一料批数，又知每小时下料的批数，同样可求出下料所需的时间。
VN=批（V矿+V焦）(1-C）式中N批——由料线平面到风口平面曲的炉料批数；V——风口以上的工作容积，m3；V矿——每批料中矿石料的体积（包括熔剂的），m3； V焦——每批料中焦炭的体积，m3。
通常矿石的堆积密度取2.0～2.2t/m3，烧结矿为1.6t/m3，焦炭为0.55t/m3，冶炼周期是评价冶炼强化程度的指标之一。
冶炼周期越短，利用系数越高，意味着生产越强化。
风口以上高炉工作容积的计算公式：V=V效—n/4（D²*H+d²*h）式中 V效——高炉有效容积，m³；D——炉缸直径，m H——铁口中心线至风口中心线的距离，m d——炉喉直径mh——高炉料线，m 理论出铁量的计算通过计算出铁量，可以检查放铁的好坏和铁损的情况，如发现差距较大时，应及时找出产生原因，尽快解决P理论出铁量=G矿石消耗量×Fe矿石品位×0.997／0.945 理论出渣量的计算渣量批=QcaO批//CaO渣安全容铁量计算安全容铁量=0.6×ρ铁×1/4πd2h h取低渣口中心线到铁口中线间距离，m ρ铁——铁水密度，7t／m3； d——炉缸直径，m 全焦冶炼实际入炉风量计算VB =0.933C焦×CΦ×K×P／﹙0.21＋0.29f﹚×1440 式中VB——入炉实际风量，m³/min0.933——1kgC燃烧需要的氧量，m³/kg（0.21＋0.29f﹚——湿空气含氧量，其中f为鼓风量湿分，%C焦——综合燃料含碳量，%CΦ——风口前燃烧的碳量占入炉量的比率，一般去65-75%，中小高炉取较小值K——综合燃料比，kg/tP——昼夜产铁量，t 根据碳平衡计算入炉风量（V风，m3）（1）风口前燃烧的碳量（C风，kg）：由碳平衡得：C风＝C焦＋C煤＋C料＋C碎－C铁－C尘－C甲烷－Cd1224126012Fe还⋅rd+Si铁+Mn铁+P铁+bCO2⋅CO2熔5628556244bCO2——熔剂中CO2被还原的系数，本例为0.4。
津西钢厂350m 3高炉设计
第 ２１卷 第 １期
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津 西 钢 厂 ３ ０ ｍ 高 炉 设 计 ５
李 嘉年 王 连 忠
（ 京 钢铁 设计 研究 总院 、 Ｌ 舀钢 铁冉 限公 司 北 津
强 度 大 ， 有 效 支 撑 炉 衬 ， 却 壁 安 装 在 炉 壳 能 冷 Ｅ． 孔 小 ， 有 效 保 护 炉 壳 ． 强 高 炉 密 封 开 能 增
设 有 杂 矿 仓 。 炭 外 赔 ， 汽 车 运人 厂 内 。对 焦 用 焦 炭 的 具 体 要 求 如 下 ： 分 ＜ １ ． 分 ＜ 灰 ３ 水
２２ ． 炉 体 冷 却 设 备
在 厂 区附 近 有 丰 富 的铁 矿 和 石 灰 石 矿 资
源 。人 炉 原 料 采 用 高 碱 度 烧 结 矿 （采 用 光 面 冷 却 壁 ， 腹 、 腰 炉 炉 炉
采 用 带 筋 镶砖 冷 却 壁 ， 铸 双层 冷 却 水 管 ． 内 筋
炉 喉 钢 砖 采 用 两 段 式 ， 段 采 用 水 冷 结 下 构 在 炉 喉 料 线 附 近 ， 置 十 字 测 温 装 置 ． 设 以 检 测 炉 喉 内 煤 气 温 度 分 布 状 况 在 炉 喉 下 安
料准 确 ， 有 炉 料 均 设 称 量 误 差 自动 补偿 。 所 为 ｒ方 便 检 查 电 子秤 的 称 量 精 度 ， 置 了 拉 力 设
在槽 下 再 经 筛 分 、 量 后 进 入 料 车 ， 求 人 炉 称 要 料的粉 末含 量 ＜５ ， 改 善料柱 的透气 性 。
为 了 节 省 用 地 ， 碎 焦 、 矿 运 输 系 统 采 用 了 在 碎
大倾 角 皮 带 机 ， 角 分 别 为 ３ 。 ４ 。 倾 Ｏ和 ５。
4月实际炼铁高炉铁水成本计算日报表
单位 实际价格
累计总成本 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
铁水 单位成本 单位成本 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 累计平均 #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! 配比: 0.00 制表人： 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 本日总成本 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 总成本
钢铁公司130吨高炉配25MW机组工程
钢铁公司130吨高炉配25MW机组工程江苏溧阳锅炉设备安装工程集团公司25MW高炉转炉煤气发电工程津西钢铁公司煤气电厂130T/H高炉煤气余热锅炉配25MW机组安装工程施工组织设计江苏溧阳锅炉设备安装工程集团公司二00三年二月江苏溧阳锅炉设备安装工程集团公司25MW高炉转炉煤气发电工程目录第 2 页共78 页江苏溧阳锅炉设备安装工程集团公司25MW高炉转炉煤气发电工程一、工程概况1.概述本工程为一台江西锅炉厂生产的JG-130/3.82-M型高炉余热锅炉、筑炉、保温以及25MW 汽轮发电机组安装及系统调试。
2.设备安装本期选用一台煤气余热锅炉，江西锅炉厂制造，主结构由点火装置、煤气燃烧装置、燃烧室四周布置膜式水冷壁，室内布置蒸发管、一二级过热器、省煤器、后部由空预器组成。
●锅炉主要参数：型式：燃烧高炉煤气余热锅炉型号：JG-130/3.82额定蒸发量：130T/H过热蒸汽压力：3.82MPa汽包压力：4.2MPa额定过热蒸汽温度：450℃给水温度：170℃排烟温度：155℃锅炉设计效率：86%●气轮机型号：N25-35-Ⅱ凝汽方式：冷凝式气轮机组额定功率：25MW最大功率：25MW额定转速：3000rpm进汽额定压力：3.43MPa额定进汽温度：435℃额定进汽量：109.88T/H第 3 页共78 页江苏溧阳锅炉设备安装工程集团公司25MW高炉转炉煤气发电工程蒸汽调整级数：五级排汽压力：0.0048MPa发电机参数型号：QF-25-2额定功率：25MW额定转速：3000rpm额定电压：6.3KV功率因数：0.83.工程特点该项目安装工期短，为此各专业必须同时展开，为加快建设进度，在作业计划安排、工序穿插搭接、工种之间配合、现场调度指挥、安全措施、专项管理等工作必须有条理、层次不乱、精心施工、确保安全才能高质量、高速度地完成本工程安装任务。
4.施工管理（1）本公司根据该工程实际情况，组织配备精干技术力量参加工程施工，抽调多名工程协助施工，为争创优质工程打下扎实的基础。
整合版 高炉炼铁 计算部分
高炉炼铁部分1.>某高炉的有效容积为2516m3，其炉缸安全容铁量为459t，若每昼夜生铁量按5600t计算，且每次铁量波动系数取1.2，求此高炉每昼夜要安排多少次铁？(取整数位)答：N＝5600×1.2/459＝14.64≈15次2.>某750m3高炉正常日产2000t生铁，风量1800m3/min，某日因故减风至1000m3/min，两小时后恢复正常，问减风影响生铁产量多少？答：设减风生铁产量x2000/（1800×24×60）=x/[(1800-1000)×2×60]得x=74.07t3.>某高炉料批组成为：烧结矿44t，球团矿11t，烧结矿含铁量56%，球团矿含铁量为60%，二次铁间下料20批，渣铁比300kg/t，冶炼制钢铁Fe%＝94%，求本次铁应出渣量多少？答：出铁量＝(烧结矿×Fe%+球团矿×Fe%)/94%=44×56%+11×60%)/0.94＝33.2t本次铁出铁量＝批出铁量×料批数＝33.2×20＝664t本次铁出渣量＝664×300＝199200kg＝199.2t4.>某高炉平均小时料批为7.5批，矿批为26t，矿石含铁为58%，两炉铁堵口间隔时间为2小时，计算平均每炉铁的理论铁量为多少？解：理论出铁量＝26×58%/0.94×7.5×2＝238.29（吨）5.>已知：某高炉料批组成为：烧结矿44t，球团矿11t，烧结矿含铁量56%，球团矿含铁量60%；冶炼制钢铁Fe%＝94%，求该高炉的批出铁量是多少？解：出铁量＝(烧结矿×Fe%+球团矿×Fe%)/94%=44×56%+11×60%)/0.94＝33.2t6.>已知：某高炉每批料中烧结矿24t，球团矿11t。
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造渣制度 R2 MgO/Al2O3 R3 R4 硫负荷 吨铁渣量t/t 装料制度 平均矿角 ° 平均焦角 ° 角差 ° 吨铁耗矿 kg/t 小时耗矿 t 冶炼周期 批 综合入炉品位 1.09 0.64 1.41 0.94 4.72 448.93 送风制度 风量 m³/min 标准风速m/s 实际风速m/s 鼓风动能 J/s 吨铁耗风量m³/t 吨铁耗氧m³/t 压差 kPa 富氧率 送风面积 炉腹煤气量指数 2100 197 229 7740 1202
热制度 热收入总量kJ 干焦负荷 t/t 综合负荷t/t 耗炭比 kg/t 风温 ℃ 理论燃烧温度 ℃
5449410 4.47 3.2焦比（净）kg/t 378 煤比 kg/t 181 焦丁比 kg/t 12 焦比 kg/t 389 综合燃料比kg/t 571 综合焦比 kg/t 534 干焦冶强 1.21 综合冶强 1.66 班产 t 839 理论批铁量t/批 14.97
71.556
33.20 36.18 -2.98 1736 182 29.93 54.41%
135 4.64% 0.1781 70.6
入炉料配比 品种 配比 烧结矿1 72.00% 烧结矿2 0.00% 球团矿1 18.00% 球团矿2 0.00% 块矿1 2.00% 块矿2 8.00% 锰矿 0.00% 萤石 0.00% 石灰石 0.00% 白云石 0.00%