瑞能双馈变频器电气图-天津瑞能电气有限公司
变频器电路图-整流、滤波、电源及电压检测电路
变频器电路图-整流、滤波、电源及电压检测电路以下仅仅对变频器电路图-整流、滤波、电源及电压检测电路的分析,好象论坛上发不了图纸.1. 整流滤波部分电路三相220V电压由端子J3的T、S、R引入，加至整流模块D55（SKD25-08）的交流输入端，在输出端得到直流电压，RV1是压敏电阻，当整流电压超过额定电压385V时，压敏电阻呈短路状态，短路的大电流会引起前级空开跳闸，从而保护后级电路不受高压损坏。
整流后的电压通过负温度系数热敏电阻RT5、RT6给滤波电容C133、C163充电。
负温度系数热敏电阻的特点是：自身温度超高，阻值赿低，因为这个特点，变频器刚上电瞬间，RT5、RT6处于冷态，阻值相对较大，限制了初始充电电流大小，从而避免了大电流对电路的冲击。
2. 直流电压检测部分电路电阻R81、R65、R51、R77、R71、R52、R62、R39、R40组成串联分压电路，从电阻上分得的电压分别加到U15（TL084）的三个运放组成的射极跟随器的同向输入端，在各自的输出端得到跟输入端相同的电压（输出电压的驱动能力得到加强）。
U13（LM339）是4个比较器芯片，因为是集电集开路输出形式，所以输出端都接有上接电阻，这几组比较器的比较参考电压由Q1（TL431）组成的高精度稳压电路提供，调整电位器R9可以调节参考电压的大小，此电路中参考电压是6.74V。
如果直流母线上的电压变化，势必使比较器的输入电压变化，当其变化到超过6.74V的比较值时，则各比较器输出电平翻转，母线电压过低则驱动光耦U1（TLP181）输出低电平，CPU接收这个信号后报电压低故障。
母线电压过高则U10（TL082）的第7脚输出高电平，通过模拟开关U73（DG418）从其第8脚输出高电平，从而驱动刹车电路，同时LED DS7点亮指示刹车电路动作。
由整流二极管D5、D6、D7、D18、D19、D20组成的整流电路输出脉动直流电，其后级的检测电路可对交流电压过低的情况进行实时检测，检测报警信号也通过光耦U1输出。
直流微网变增益专家自抗扰控制
第51卷第18期电力系统保护与控制Vol.51 No.18 2023年9月16日Power System Protection and Control Sept. 16, 2023 DOI: 10.19783/ki.pspc.221740直流微网变增益专家自抗扰控制周雪松1，王馨悦1，马幼捷1，徐晓宁1，丰美丽2，问虎龙3(1.天津理工大学，天津 300384；2.天津安捷物联科技股份有限公司，天津 300392；3.天津瑞能电气有限公司，天津 300381)摘要：直流微网在分布式发电的有效利用中发挥重大作用。
为解决直流微网中存在的实时扰动影响双向DC-DC 变换器控制效果从而恶化电能质量的问题，提出了一种变增益专家自抗扰稳压控制。
首先，在状态观测器理论下设计专家系统，将其与扩张状态观测器有机结合，并且引入动态调节因子实现观测器增益的在线优化。
其次，利用系统在抗扰过程中的观测绝对误差与控制强度需求制定专家规则与变增益自抗扰控制策略，给出动态调节因子取值范围。
并且在观测跟踪性能、抗扰频域特性、噪声抑制、时变增益对系统抗扰性的影响等方面进行了理论分析，表明所提出的控制策略能够有效提升系统性能。
最后，经过仿真和实验验证，使用变增益专家自抗扰控制在多种工况下的性能均优于传统双闭环PI与LADRC控制。
关键词：双向DC-DC变换器；自抗扰控制；观测器增益；专家系统；抗扰性Expert system-changeable gain ADRC for a DC microgridZHOU Xuesong1, WANG Xinyue1, MA Youjie1, XU Xiaoning1, FENG Meili2, WEN Hulong3(1. Tianjin University of Technology, Tianjin 300384, China; 2. Tianjin Anjie IOT Technology Co., Ltd.,Tianjin 300392, China; 3. Tianjin Ruineng Electric Co., Ltd., Tianjin 300381, China)Abstract: The DC microgrid plays an important role in the effective utilization of distributed generation. To solve the problem that the real-time disturbance in a DC microgrid affects the control of the bidirectional DC-DC converter and worsens power quality, an expert system-changeable gain active disturbance rejection voltage stabilization control is proposed. First, the expert system is designed using state observer theory, and is organical combined with the ESO. A dynamic adjustment factor is introduced to realize the online optimization of the observer gain. Second, expert rules and changeable gain active disturbance rejection control strategies are formulated based on the observation absolute observation error and control strength demand of the system in the process of anti-interference, and the value range of the dynamic adjustment factor is given. In addition, the effects of observation tracking performance, disturbance rejection frequency domain characteristics, noise suppression and time varying gain on system immunily are analyzed theoretically.The analysis shows that the proposed control strategy can effectively improve the performance of the system. Finally, the simulation and physical experiment results show that the performance of ES-CGADRC is better than that of traditional double closed-loop PI and LADRC control in a variety of conditions.This work is supported by the General Program of National Natural Science Foundation of China (No. 51877152).Key words:bidirectional DC-DC converter; active disturbance rejection control; observer gain; expert system; immunity0 引言近年来，随着能源革命的推进[1]，大量分布式电源[2]如太阳能、风力发电、燃料电池等广泛应用微网形式与大电网并网连接[3]。
天津瑞能电气有限公司屋顶分布式光伏项目支架技术要求
2.3.2 支架设计本项目为屋顶电站，采用固定式安装方式。
因为晶硅太阳电池组件的寿命在25 以上年，所以对组件支架的抗腐蚀提出了要求，支架的材料可以分为不锈钢、铝合金、钢支架热浸锌防腐和塑料等几种。
不锈钢、铝合金支架成本略高，但是可以在现场进行加工制作，安装方便；钢支架热浸锌防腐价格相对便宜，但需在安装前一次性设计和加工好，在施工现场不能进行加工，否则破坏了热浸锌防腐的效果，从设计和安装角度来说要求更高一些。
天津印象城位于天津市西青区友谊南路东侧，用途为城市商业综合体。
结构采用现浇钢筋混凝土框架结构。
地上四层,地下一层。
主要柱网尺寸为9.0X9.0m，建筑高度23.30 米，总长度369 米，总宽度94.5 米，分ABCD四个结构单元，结构单元间用抗震缝分开。
屋顶框架柱材料为C45 混凝土，楼面梁板为C30 混凝土。
房屋屋顶原为露天停车场。
本工程拟在屋顶上增加钢结构光伏支架用来支撑光伏组件发电。
因屋顶为钢筋混凝土屋面，支架钢立柱采用化学锚栓植在混凝土框架柱或主梁上，钢立柱的中心应尽量对准混凝土柱的中心或尽量靠近柱中心。
因该项目屋顶的柱网分布并不规则，有一部分钢立柱的化学锚栓植在混凝土主梁上，经详细计算，混凝土梁柱的承载力可以承受光伏支架引起的增加荷载。
为减少施工量和考虑现场施工便利，钢结构立柱底部采用铰接柱脚设计，每个柱脚使用 4 根化学锚栓。
支架下方地面仍作为露天停车场，为防止汽车因意外情况撞击钢立柱引起的破坏，在地面至0.5 米左右高度在钢立柱外侧浇筑混凝土作为防撞柱。
该柱不仅可起到防撞的作用，还可起到防止钢柱脚下部腐蚀和防止立柱处向下层漏水渗水的作用。
支架总高约 3 米，立柱采用圆管，上层折梁采用H 型钢，材料为Q345B。
光伏车棚采用功率280Wp 多晶硅电池组件5184 块，初步设计安装容量约为1.51MWp。
组件尺寸为1650mm×990mm，安装倾角10 度，方位角0 度，电池板横向布置。
明阳2011低温通用型原理图A5版 20111012
/ 10.1 / 10.1 / 10.1 / 10.1
1.5mm²
-X3.5\230 1
PE PE
2
PE
-8W8 3G1,5mm² Tower lifter option
1
2
-8M8 M
500W
˜
PE
Lifter
助爬器
10
工厂代号： 安装位置： 页：
= WEC + CT
8
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
8.9 / -1L1/400VAC 8.9 / -1L2/400VAC 8.9 / -1L3/400VAC 8.9 / -1N/400VAC
说明：12页虚框内为选用普尔世10A的UPS时对应的图纸， 13页虚框内为选用魏德米勒20A的UPS时对应的图纸。请根
据柜内实际情况，参考相应图纸。
24VUPS供电
天津瑞能电气有限公司
13
工厂代号： 安装位置： 页：
= WEC + CT
12
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
-13G1
20A
报警 12 13
电池模式 充电
25mm
1
-2U3
2
1
-2U3.1
2
1
-2U4
2
黄绿色 16mm PE
25mm
PE =-X1\690 1 2 3
=-2W7 3X25mm² cabinet nacelle
+CN =-X0\690 1 2 3
1
设计 审核 批准
Supply Cabinet Tower Base from
变频器电路全图及说明
《康沃CVF-G-5.5kW变频器》主电路图《康沃CVF-G-5.5kW变频器》主电路图说这台5.5kW康沃变频器的主电路，就是一个模块加上四只电容器呀。
除了模块和电容，没有其它东西了。
在维修界，流行着这样的说法：宁修三台大的，不修一台小的；小机器风险大，大机器风险小。
小功率变频器结构紧凑，有时候检查电路都伸不进表笔去，只有引出线来测量，确实麻烦。
此其一；小功率变频器，主电路就一个模块，整流和逆变都在里面了。
内部坏了一只IGBT管子，一般情况下只有将整个模块换新，投入的成本高，利润空间小。
而且万一出现意外情况，换上的模块再坏一次，那就是赔钱买卖了。
要高了价，用户不修了，要低的价，有一定的修理风险。
如同鸡肋，食之无味，弃之可惜。
修理风险也大。
大机器空间大，在检修上方便，无论是整流电路还是逆变电路，采用分立式模块，坏一只换一只，维修成本偏偏低下来了。
而大功率变频器的维修收费上，相应空间也大呀。
修一台大功率机器，比修小的三台，都合算啊。
因变频器直流电路的储能电容器容量较大，且电压值较高，整流电路对电容器的直接充电，有可能会造成整流模块损坏和前级电源开关跳闸。
其实这种强Y充电，对电容器的电极引线，也是一个大的冲击，也有可能造成电容器的损坏。
故一般在整流电路和储能电容器之间接有充电电阻和充电继电器（接触器）。
变频器在上电初期，由充电电阻限流给电容器充电，在电容器上建立起一定电压后，充电继电器闭合，整流电路才与储能电容器连为一体，变频器可以运行。
充电电阻起了一个缓冲作用，实施了一个安全充电的过程。
当负载转速超过变频器的输出转速，由U、V、W输出端子向直流电路馈回再生能量时，若不能及时将此能量耗散掉，异常升高的直流电压会危及储能电容和逆模块的安全。
BSM15GP120模块内置制动单元，机器内部内置制动电阻RXG28-60。
虽有内置制动电阻，但机器也有P1、PB外接制动电阻端子，当内置电阻不能完全消耗再行能量时，可由端子并接外部制动电阻，完成对电机发电的再生能量的耗散。
OAT变桨系统手动操作手册
无定义
无定义
按下“Quit”按钮，可以启动已选定的功能。按下按钮电机轴将开始转动，松开则停止。
如果一个服务功能被选中（模式开关没有设置为 0 ）指示灯“准备”闪烁缓慢。 如果一个功能被激活，它快速闪烁。
天津瑞能电气有限公司
REnergy Electric Tianjin Ltd.
REE 变桨系统
电话/ Tel: +86‐22 23966589 传真/ Fax: +86‐22 23966618
1.2. 选择开关功能介绍
选择开关模式为变桨系统的技术人员或者使用者提供了多种模式的服务功能，例如轴的位置 以及“0”点的关共设有 10 个不同的档位，其中档位“0”为自动控制模式。如果选择开关不是处于 “0”位时，当系统在设定值驱动方式下运行时将会报错。
天津瑞能电气有限公司
REnergy Electric Tianjin Ltd.
REE 变桨系统
电话/ Tel: +86‐22 23966589 传真/ Fax: +86‐22 23966618
1. 设备功能介绍
1.1. 无电源启动
在没有电网电压的情况下，可以通过电池模块对电机轴进行手动操作。必须按照以下顺序进 行操作：
选择开关位置
功能
自动控制模式：使用 PMM 中的控制模式 注意：在激活控制模式后电机轴将在起始位置与顺桨位置 之间自动运行。
正向手动驱动：按下“Quit”按钮，电机轴将向正向位置 转动。开始的两秒内转动速度较慢，之后快速转动。放开 按钮转动停止。
反向手动驱动：按下“Quit”按钮，电机轴将向反向位置 转动。开始的两秒内转动速度较慢，之后快速转动。放开 按钮转动停止。
某风电场风机变频器crowbar故障分析及处理
Telecom Power Technology运营探讨某风电场风机变频器crowbar颜源，蔡江潮，李刚（中国电建集团贵阳勘测设计研究院有限公司，贵州变频器是风力发电机组的主要系统，crowbar作为电网电压跌落时抑制变频器过电流和转子绕组过电压的保护元件，是变频器中的重要组成部分。
某风电场自2014年投运以来发生多起因大经济损失。
通过对故障现象的研究，从主控程序及电路设计两方面找到了造成损坏的原因，并提出了可行的解决方案，提升了发电效益，保证了风力发电机组安全稳定运行。
Fault Analysis and Treatment of the Converter Crowbar in a Wind FarmYAN Yuan，CAI Jiang-chao，Guiyang Engineering Corporation Limited，GuiyangFrequency converter is the main system of wind turbine. Crowbar is an important part of frequency converter which is used as the protection element to restrain the over-current of frequency converter and the over-voltage of rotor winding when the grid voltage drops. Since a wind farm was put into operation in图123#风机变频器记录记录中可见机组进入故障穿越模式时检测到转子侧故障电流，crowbar依照原理进行能量泄放，低穿过程中转子转速为1010转，对应转子开路反电动曲线，转子电压至少为700 V，此时crowbar会开通大约1800 A的电流。
当电网电压瞬间跌落时，变频器转速无法瞬间降至主控设置脱网转速970转，由此产生较大转速差，此时流过转子侧crowbar电流估算约为3000 A 以上，同时低转速下转子仍处于高电压状态[6]。
风力发电机组双馈变频器与故障处理
运营维护技术ＤＯＩ：１０．１９３９９／ｊ．ｃｎｋｉ．ｔｐｔ．２０２３．０５．０６８风力发电机组双馈变频器与故障处理钱宏杰（华能新能源股份有限公司云南分公司，云南大理650000）摘要：双馈变频器在风电领域十分重要，是双馈式风力发电机组中必不可缺少的部件，其故障频发。
特别是对于高穿技改后的变频器，由质量问题引起的故障十分突出。
阐述变频器在风电领域的重要性、结构、作用、工作原理以及常见故障，根据现场处理变频器故障的经验，对常见故障处理方法进行了总结与整理。
关键词：风力发电机组；双馈变频器；故障原因；故障处理Doubly-Fed Frequency Converter and Fault Treatment of Wind TurbineQIAN Hongjie(Huaneng New Energy Co., Ltd., Yunnan Branch, Dali 650000, China)Abstract: Doubly-fed inverter is very important in the field of wind power, and it is an indispensable component of doubly-fed wind turbine, and its faults are frequent. Especially for the inverter with high penetration after technical transformation, the faults caused by quality problems are very prominent. This paper expounds the importance, structure, function, working principle and common faults of frequency converter in the field of wind power, and summarizes and sorts out the common fault treatment methods according to the experience of dealing with frequency converter faults on site.Keywords: wind turbine; doubly-fed frequency converter; cause of failure; fault handling0 引 言变频器是通过改变频率来实现自身功能的一种设备，是变流器中特殊的一种类型。
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C C
1F4:3 L HT0
N
5KM2:5L3
T1:2，HT0 : L
Z1:39，HT0:N
( S262 -C10 G )
加热垫
控制柜电气图
标记 处数更改文号 签字 日期 图样标记 共 页 重量 第 比例 页 设计 审核 工艺 标准化 日期
控制柜电源进线图
签 日
字 期
模块柜
KM
Z1
Z1:31
D
L1 T1
10K9:A1, 10DO2:6
10LED2: X1,10DO2:8
10K2：A1, 10DO1:2
10K11： A1, 10DO1:6
10K7:A1, 10DO2:2
10K3：A1, 10DO1:3
10LED1: X1,10DO2:7
10K8:A1, 10DO2:5
A1
A2
10K1:A2,Z4:12' Z4
SB1:1
SB1:2
A1
KM1：A2,Z1:10'
KM1
A2
网侧主开关
NC
NC Q2
NC
NO
KM1
KM3
NO
NO
PLC
借通用件登记 描图 校描 旧底图总号
A
B
DI(DSP)
急停位置分布图 控制柜电气图
标记 处数更改文号 签字 日期 图样标记 共 页 重量 第 比例 页 设计 审核 工艺 标准化 日期
Z1:1' Z1:3'
Z1
UPS:3
3F1:1
Z1:3
A
OUT PUT
T1
1PE1 Z1:2 KM1:6T3 UPS:2 Z1:2'
1PE2 Z1:6' UPS:4
B
220 V控 制电
INPUT
T3
(1KVA)
1F2:1, KM1:1L1
1F2
XD1
SQ
1SQ1:1 1F2:2 XD1:1 1SQ1:2
A A
5 KM1:5L3
1F5:1
F1:6 1F5:3 39
1F5 (S262-C10 G )
冷却风扇 电源（第 一组） 冷却风扇 电源（第 二组）
5KM2:1L1
1F5:2 1F5:4
借通用件登记 描图 校描 旧底图总号
1F6 1 2 1F6:1，1F3:1 T1:1，1F6:2 SK ( S261 -C2 G ) L PE 39' N SK: PE,SK:PE Z1,39'，SK:N 1F6:1,SK:L >20℃ T1 1 2
P1
A+ AB+ BZ+ Z-
Z4:7',3K1:A1
A1
K1
z4
PS PZ
CD
PS PZ PB PA
7 K2 : A2,3K1:A2
A2
z4
D D
PLC 电源
PB PA
Z6:7,CD:+ Z6:8,CD:-
CD + CD -
A A E E D
D D E
网侧主 开关控 制电源
借通用件登记
B
描图 校描 旧底图总号
A
v
B B
电源 400VAC /10kVA
B C N
F1: 3
X1:2
B
F1: 5 F1: 7 X1:3
v v v
C
Z1:37 KM1:5L3
X1:4
N
(S264-C32 G )
KM1:1L1 L1 KM1:5L3 L3 F1:8 F1:2
B
UPS
KM
Z1:1
mm2
Z1
KM1:2T1 UPS:1
(S261-C1 G )
XD1:2
10K3:21
控制柜 内照明
A
13 F1:1 F3:3 F3:1 F3:3
1F2:1
Ｚ１
Ｚ1:３８＇ ．３８
温度控制 器电源 控制柜加 A 热器电源
A
1F3
F5:1
F5:3
(S262-C4 G )
F4:1 F4:3
F1:4 F1:8
1F4
5 KM1:1L1
1F4:2 1F4:4
网侧主开关控制及 DSP 控制图
签 日
字 期
8CPU1
V
V
V
V
8CPU1:-,Z4:2＇
8CPU1：0V,Z4:10'
8CPU1:24V,Z4:9'
8CPU1:+,Z4:1＇
8PE1
C
C
借通用件登记 描图 校描 旧底图总号
控制柜电气图
标记 处数更改文号 签字 日期 图样标记 共 页 重量 第 比例 页 设计 审核 工艺 标准化 日期
9DI1:8
1F5
1F4:13 9DI1:7
Z2:4 1F4:14
Q2
Q2 :13
9DI1:6
Z7:1', Q2 :14
9DI1
I
AS:2,9DI1:4
EL1008
I
I
I2
Z7:7
Z2:2
SB1:1
9DI1:1
E :24v+
借通用件登记
紧 急 停 机
Z4:5
SB1:2
SB1
I1
并 网 开 关
I
冷 却 风 扇1
(290W)
控制柜电气图
标记 处数更改文号 签字 日期 图样标记 共 页 重量 第 比例 页 设计 审核 工艺 标准化 日期
风扇电气图
签 日
字 期
FLT1 F
B S261-C G
3FL T1:L 3F1:2
PW1
V
FLT2
+ + 3FLT2:-,3PW1:-
z3
L
Z1 .7
3FL T1:N Z1:7
KM3 并网 接触 器分 闸
冷却 风扇 合 （第 一 组）
Q2 并网 开关 分闸
Z4:8
z3 z3
D N G : 1 0 0 F D , 0 1 : 3 Z V 4 2 : 1 0 0 F D , 9 : 3 Z
' + : 3 T L F 3 , ' 9 : 3 Z
FAN on control board
z4
DSP 电源
' : 3 T L F 3 , ' 0 1 : 3 Z
Z6
Z6:1,CD: A+ Z6:2,CD: AZ6:3,CD: B+ Z6:4,CD: BZ6:5,CD: Z+ Z6:6,CD: Z-
编码器 板电源
3PE1
FN 2090-10-06)
3PE2
QS-241.1-240AC/24DC/10)
3FLT3:+,3PW1:+'
FLT3
1
FU11
+
+'
主控输出继 电器 DO1 电 源 DF008 主控冷却 风扇电源
2
FAN6：+,FU11:1
FAN6
FAN7
3FLT3:-,3PW1:-'
-
-'
控制柜电气图
标记 处数更改文号 签字 日期 图样标记 共 页 重量 第 比例 页 设计 审核 工艺 标准化 日期
并网开关控制图
签 日
字 期
D
D
7K1
7K1:11 ' 5 : 4 Z 10 K7:11 7K1:12
10K7
10K7:12, KM1:2
网侧主开关分闸
KM1
10K6:11
Z3
'
K
7K1:11
T1
Z1:34
5KM2:6T3
E
L3
T3
FAN2:N
34
L N
M
2PE2
FAN2
Z1:34'
(290W)
28
FAN4:L Z1:28'
33
FAN4:N
L N
M
2PE4
FAN4
Z1:33'
(510W)
并网柜
27
FAN5:L Z1:27'
借通用件登记
32
L N
M
2PE5
FAN5
描图 校描 旧底图总号
FAN5:N Z1:32'
10K6:14, KM1:1
KM1：3,Z3:6'
网侧主开关合闸
K1 C
A1
7K1: A2
Z4:6'
A2
DSP 断网侧主开关
7K2
C
A1
7K1: A2
7K2:A2
A2
DSP 断并网开关
借通用件登记 描图 校描 旧底图总号
控制柜电气图
标记 处数更改文号 签字 日期 图样标记 共 页 重量 第 比例 页 设计 审核 工艺 标准化 日期
10 K 2
Z2:7
10K2:12
KM3:2,Z2:7'
2
并网接触器分闸
Z4:11',Z7:9
10 K1 :11
Z7
10K1
Z2:9
10K1:14
KM3:1,Z2:9'
1
并网接触器合闸
3 :
Z7
z2
KM3:3
Z7
2 :
3
Z4
Z4:12,Z7:10
DI:5 DI:7
借通用件登记 描图 校描 旧底图总号
AS:1,9DI2:4