箱涵结构计算书
箱涵模板计算书
K12+550—K19+605.4德商高速公路TJ-4合同段箱涵通模板计算书计算：复核：审核：中交一公局第三工程有限公司德商项目部2013年01月27日目录1设计依据 (2)2、用料说明 (2)3、模板焊接要求 (2)4、模板组装、运输、拆卸说明 (2)5、模板受力计算 (3)5.1混凝土侧压力计算 (3)5.2面板验算： (3)6模板竖向变形计算： (4)7横向变形计算 (4)8连接螺栓强度校核： (5)9拉杆强度 (5)1设计依据《钢结构设计规范》GB50017-2003《建筑工程大模板计算规程》JGJ74-2003《刚结构设计手册》中国建筑工业出版社第三版《建筑施工计算手册》中国建筑工业出版社第二版《建筑工程模板设计与安装》中国建筑工业出版社第一版《刚结构设计计算》中国机械工业出版社第二版《工程力学》、《结构力学》化学工业出版社第一版建设单位、监理单位下发的模板准入的文件要求德商高速【2012】25号《关于实行模板准用证制度的通知》德商高速【2013】4号《关于德州至商丘高速公路范县段建设项目模板准入单位的通知》2、用料说明面板采用δ5mm，面板分格间距375mm*375mm范围内；背肋采用双8#【，布置间距750mm 范围内；边肋采用-80*12扁钢。
横肋采用8#【，橫肋最大间距400mm；连接边肋孔为ψ18，采用M16螺栓，螺栓间距200mm左右1个；对拉杆采用ψ16拉杆，配用ψ20PPC管，模板钻孔ψ22；拉杆间距控制在750mm*750mm范围内；模板顶模考虑圆管、丝杠支撑间距控制，在750mm*750mm范围内。
3、模板焊接要求边肋：满焊，焊道高度5mm，焊道宽度10mm，焊道长度35-45mm，到达国家二级焊接标准芯料与竖肋：十字交叉焊接，焊道高度5mm，焊道宽度10mm，焊道长度25-35mm，达到国家二级焊接标准。
4、模板组装、运输、拆卸说明4.1施工现场组装拼接时需按组装时的编号进行拼组，此编号是组装时已调试过的。
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箱涵结构il•算书>1.8m/2 一、设计资料（一）概况：細*道路工程经过水库溢洪道处设置箱涵，箱涵净跨L。
二8.0米, 净高ho=lO. 5米，路基红线范围内长49米，箱涵顶最大填土厚度H二3.6米，填土的内摩擦角<p为24°, 土体密度Yi = 20.2KN/n?,设箱涵采用C25混凝土（fcd=11.5MPa）和HRB335钢筋（f5d=280MPa） o桥涵设计荷载为城-A级,用车辆荷载加载验算。
结构安全等级二级，结构重要性系数Y o=l. Oo地基为泥质粉砂岩,[oo] =380kPa,本计算书主要内容为结构设计与地基应力验算。
（一）依抿及知I范1、《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98）2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）4、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）二、设计计算（一）截面尺寸拟定（见图1-1）箱涵过流断面尺寸山水利部门提供，拟定顶板、底板厚度5 = 100cm（G二50cm）侧墙厚度t = 100cm （G 二50cm）故Lp二Lo+t 二8+1 二9mh9=ho+ S =10. 5+1=11. 5m（二）荷载计算1、恒载恒载竖向压力P= YxH+y.S =20.2X3. 6+25X1= 97. 72kN/m2恒载水平压力顶板处：e P i= y iHtan2 (45°-(p/2)= 20. 2X3. 6 X tan2 (45-2472) =30. 67 kN/m2底板处：e p：= Y i（H+h）tan:（45°-（p/2） =20. 2X（3. 6+12. 5） Xtan:（45°-2472） = 137. 15kN/m22、活载城-A级车辆荷载轴重按《城市桥梁设计荷载标准》4. 1. 3条确定，参照《公路桥涵设计通用规范》第4・3・4条2款，计算涵洞顶车辆荷载引起的竖向土压力，车轮扩散角30\1）先考虑按六车道（7辆车）分布，横向折减系数0•亦一个汽车后轮横向分布宽>1. 3m/2图0. 60/2+3. 6 tan30° = 2. 38ma=(0. 60/2+3.6 tan30°) X 2+22 = 26. 76m同理，纵向分布宽度0. 25/2+3. 6 tan30°=2. 2m>1.2m/2故，同列车相邻车轴有荷载重叠，纵向分布宽度按如下讣算b二(0. 25/2+3. 6 tan30°) X 2+1. 2=5. 6m车辆荷载垂直压力q 牟二(140X2X7)/(26. 76X5. 6) X0. 55=7. 20 kN/m22)考虑按两车道(2辆车)分布，横向折减系数1.0一个汽车后轮横向分布宽>1. 3m/20. 60/2+3. 6 tan30°=2. 38m>1. 8m/2故，两列车相邻车轴有荷载重叠，按如下计算横向分布宽度a=(0. 60/2+3.6 tan30°) X 2+4. 9 = 9. 66m同理，纵向分布宽度0. 25/2+1. 6 tan30°=1.05m>1.2m/2故，同列车相邻车轴有荷载重叠，纵向分布宽度按如下讣算b=(0. 25/2+3.6 tan30°) X2+1.2=5. 61m车辆荷载垂直压力q 车=(140X2X2)/(9・ 66X5.61) XI. 0=10. 33 kN/m2根据上述计算，车辆荷载垂直压力取大值按两车道布置计算取值10.33 kN/m：o 故，车辆水平压力e 牟=10・33Xt3n： (45-2472) =4. 36 kN/m2(三)内力计算1、构件刚度比(单位长度)j > 一xl.Oxl.O' [[ <122、节点弯矩和构件轴力计算(1)&种荷载作用下(图1-2) 涵洞四角节点弯矩：\仁=脸=\仁=\慚=- 一!一•也如K +1 12 N/NdO, NE 产喫^2恒载(P = 97. 72 kN/m2)p图1一2e97-2x9'（）=-289. 30kN • m -1.28 + 1 1260N CS = N C .=0恒载(P = em-e 讥= 106. 48kN/m‘)皿丸=皿(2心+ 7)* TIE 一294.曲・m (1.28+l)x(1.28 + 3)97 72x9 0N 孑'二439・74 kN2 车辆荷载(P = q 车二 10. 33kN/m 2) 弧「.28 + 1 一 1 10.宀 9.() =30 6QkN ・皿 12 XT 10.33x9.0 “Nf --------------- =46・ 49kN2 (2) b 种荷载作用下(图1-3) M b A=M-DB =M be =M-3l>=--^- •K + l 12恒载(P=e P i=30. 67kN/m 2) 込叱U9.76kN ・m "1.28 + 112_ 30.67x11.5 _ Nbi= --------------- 二1/6・ 3okN 2 (3) c 种荷载作用下(图1-4) Kg) •匕(K + l)(K + 3) 60K(2K + 7) -(PA 兀 M OB -M CC -(K + I )(K + 3)60 Pxg 、初 hp Nc ：=3P XG M C A -M C B hpNbiMbCp1.28x(3xl.28 + 8) J06.48xll.5- 一财.5k N ■ m (128 + 1)X (1.28 + 3)60_106,48xll.5 + -364.5 + 294.3 =198kxNc11.5609g 皿二邑J NdFPh 厂”如二叫J &二N 沪-如二^ hp hpL p车辆荷载(P=e^=4. 36 kN/m 2)10K + 2 10x1.28 + 2---------- = ------------------ =0.6116 15K + 5 15x1.28 + 5 5K + 3 5x1.28 + 3 …… ---------- = ------------------ =0.3884 15K + 5 15x1.28 + 511.5血二4. 37X11. 5-12. 56二37. 69kNXT XT 42.59 + 69.64“ 心吐汕3二 Ndi 二— ------ =-12. 47kNMdA=- (0.0936+0.6116) •4.36xll.52=-101. 89kN • m皿=一 (0.0936-0.3884)丄"小[=42. 59kN ・ m%=一 (0.0936+0.3884)丄"川门- =-69. 64kX ・m%=一 (0.0936-0.6116)丄"小[=74. 84kN ■ mNc _106,48xll.5_-364.5 + 294.3 =414j3kN311.5（4） d 种荷载作用下（图1-3） K(K + 3) 10AT +2-) 6(K?+4K + 3) '15K + 5 "K(K + 3) 5K + 3 ] 6(K'+4K + 3)15K + 5 JK(K + 3) 5K + 3 . + 」6(K?+4K + 3) '15K + 5,K(K + 3)10K + 2 Ph ；dCdCK(K + 3)1.28x(1.28 + 3) 6(K?+4K + 3)6x(1.282 +4x1.28 + 3) “曲674.84 + 69.64 =12j56kx• Ph ；\協=一［4 氐=一［Mdc=-[Ph；MdD__L 6(/f 2 +4K + 3)15K + 5Ph；Nd 2图1-5箱涵结构il •算书(5)节点弯矩和轴力计算汇总表如表1-1 表1一1荷载种类节点弯矩M(kN ・M) 构件轴力(kN)ABcD 1 234恒载-289.3 -189.76 -364.5 -289.3 -189.76 -294.3-289.3 -189.76 -294.3-289.3-189.76-364.5 176. 35198176. 35 414. 3 439. 74439. 74-843. 56 -773. 86 -773. 86 -843.56 374.35 590. 65车辆荷载-30. 67 -101. 89 -30. 6742. 59 -30. 67 -69. 64-30. 67 74. 8412. 5637. 6946. 62 -12.47 46. 62 -12.47-132.5611.92. -100. 31 44. 17 ,34. 1534. 15(6)荷载效应组合，按《公路桥涵设计通用规范》第4.1.6条进行承载能力 极限状态效应组合Y oSud — y o ( 1・ 2S“+1. 4S QK ) ( Y o = 1. 0)业=l ・2X(—843・ 56)+1. 4 X1.2X(—773. 36)+1. 4 X Mc= 1.2X(—773. 36)+1. 4 X M D =1.2X(-843. 56)+1. 4 X (-132. 56) =-1197. 86kN<m(11.92) =-911. 34kN ・m(-100. 31) =-1068. 47kN ・m (44. 17) =—950.43k\・m Nx=l. 2X(374. 35)+1. 4X (12. 56) =466. 8kN N ：=1.2X (590. 65)+1. 4 X (37. 69) =761. 55kNN 3= N., = 1.2X (439. 74)+1. 4X (34.5) =575. 98kN 3、构件跨中截面内力计算 (1)顶板(图1-6)x 二 Lp/ 2 — 4 . 5 mP=l. 2X97. 72+1.4X10. 33 = 131. 73kN/m N s = Ni=466. 8kN^=^^=-911.34,575.98X4.5-131.73X — =346. 80kN ・ m2V X =P • x - Ns=131. 73X4. 5-575. 98 = 16. 805kN (2) 底板(图1-7) W ：=P+ q 车- 车A ； = l. 2X97. 72+1. 4X (10. 33-3/9:X4. 37X11. 52)= 101.76kN/m I 冬11一V s =W1x+— (w^-wj - N 3=101. 76X4. 5+^^ X 2L P2x9=-50. 63kN (3) 左侧墙(图1-8)w :=l. 2e pl +l. 4 e 车=1. 2X30. 67+1.4X4. 36 = 42. 91kN/mw :=1.2e P 2+ 1.4e 车=1. 2X137. 15+1.4X4. 36 = 170. 68kN/mx 二 h?/ 2 — 5 ・ / 5 m N H = N 3=57O . 98kNX 2 X 3 、M X = M B +N I X- Wx — 一 - (Wz-Wi)2 6hp5 755 75，=-911. 34+466. 8X5. 75-42. 91X 二一-二一X (170. 68-42. 91)2 6x 11.5 = 711.37kN ・mv 2 5 752V s =w 1X +— (w :-w 1)-N 1 = 42. 91X5. 75+— X (170. 68-42. 91) -466. 8 2hp 2x11.5= -36. 40kN (4) 右侧墙(图1-9)x= hp/ 2 — o. / omw x — 1. 2e P i — 1. 2 X 30. 67 — 36. 8kN/ mw ： — 1. 2e p ：— 1. 2 X 137. 15 —164. 58kN, m N X =N 4=575. 98kNw ：： = P+ q 车+巨e 也 = 161.69kN/m x= L ?/2 = 4. 5m N H = N ：=761. 55kN兀. xM X =M A +N 3X - W I -—一 一 (w :-wi)2 bLp =-1197. 86+575. 98X4. 5-101. 76 X_4.536x9 = 1.2X97. 72+1. 4X 4.52X (161.69-101.76) =262. 60kN • m(161.69-101.76) -575. 98(10. 33+3/9:X4. 36X11. 52)［冬一图1一箱涵结构il •算书=-1068. 47+466. 8X5. 75-36. 8x4--2…X (164.58-36.8) 6x 11.5 = 655. 22kN ・m2Vx=w 】x+上一(w^-wj- N 】 = 36. 8X5. 75+ 5,75" X (164. 58-36.8) -466. 82x11.5= -71. 52kN内力 构件Ma (kN • m)N ：. (kN)Vd (kN)Md (kN •m)Nd (kN) Vd(kN)Md (kN • m)N ：. (kN)Vd (kN)B-C （顶板）端点B跨中截面端点c-911. 34466. 8575. 98346. 8466. S16. SI-1068. 47 466. 8 -575.98A-D (底板)端点A跨中截面端点D-1197.86 761.55575. 98 262. 60 761. 55-50. 63-950.43761. 55 -575.98B-A （左侧墙）端点B跨中截面端点A-911. 34575. 98466.8 711. 37575. 98-36. 40-1197. 86 575. 9S-761. 55C-D （右侧墙）端点c跨中截面端点D-1068.47575. 98466.8 655. 22575. 98-71. 52-950.43575. 9S-761. 55（四）截面设计 1 •顶板（B-C ）钢筋按左右对称，用最不利荷载讣算。
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L p 图1-1一、设计资料（一）概况：***道路工程经过水库溢洪道处设置箱涵，箱涵净跨L 0=8.0米，净高h 0=10.5米，路基红线范围内长49米，箱涵顶最大填土厚度H=米，填土的内摩擦角φ为24°，土体密度γ1＝m 3，设箱涵采用C25混凝土（f cd =）和HRB335钢筋(f sd =280MPa)。
桥涵设计荷载为城-A 级，用车辆荷载加载验算。
结构安全等级二级，结构重要性系数γ0＝。
地基为泥质粉砂岩，［σ0］＝380kPa ，本计算书主要内容为结构设计与地基应力验算。
（二）依据及规范 1、《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98） 2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 4、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）二、设计计算（一）截面尺寸拟定（见图1-1） 箱涵过流断面尺寸由水利部门提供，拟定顶板、底板厚度δ＝100cm （C 1=50cm ） 侧墙厚度 t ＝100cm （C 2=50cm ）故 L P =L 0+t=8+1=9m h p =h 0+δ=+1=11.5m (二)荷载计算1、恒载恒载竖向压力P ＝γ1H+γ2δ＝×+25×1＝m 2恒载水平压力顶板处： e p1＝γ1Htan 2(45o -φ/2)＝××tan 2（45o -24o /2）＝ kN/m 2底板处：e p2＝γ1（H ＋h ）tan 2(45o -φ/2)＝×（+）×tan 2（45o -24o /2） ＝m 2 2、活载城-A 级车辆荷载轴重按《城市桥梁设计荷载标准》4.1.3条确定，参照《公 路桥涵设计通用规范》第4.3.4条2款，计算涵洞顶车辆荷载引起的竖向土压力,车轮扩散角30o 。
1) 先考虑按六车道（7辆车）分布，横向折减系数 一个汽车后轮横向分布宽＞1.3m/22+ tan30o ＝2.38m＞1.8m/2故，两列车相邻车轴有荷载重叠，按如下计算横向分布宽度a=2+ tan30o ) ×2+22＝26.76m 同理，纵向分布宽度2+ tan30o =2.2m ＞1.2m/2故，同列车相邻车轴有荷载重叠，纵向分布宽度按如下计算 b=2+ tan30o ) ×2+=5.6m 车辆荷载垂直压力q 车=(140×2×7)/× ×= kN/m 22) 考虑按两车道（2辆车）分布，横向折减系数 一个汽车后轮横向分布宽＞1.3m/22+ tan30o ＝2.38m＞1.8m/2故，两列车相邻车轴有荷载重叠，按如下计算横向分布宽度a=2+ tan30o ) ×2+＝9.66m 同理，纵向分布宽度2+ tan30o =1.05m ＞1.2m/2故，同列车相邻车轴有荷载重叠，纵向分布宽度按如下计算 b=2+ tan30o ) ×2+=5.61m 车辆荷载垂直压力q 车=(140×2×2)/× ×= kN/m 2根据上述计算，车辆荷载垂直压力取大值按两车道布置计算取值 kN/m 2。
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目录1 计算依据与基础资料 (1)1.1 工程概况 (1)1.1.1截面尺寸 (1)1.1.2填土情况 (1)1.2 标准与规范 (1)1.2.1 标准 (1)1.2.2 规范 (1)1.3 主要材料 (2)1.4 设计要点与参数 (2)1.5 计算软件 (2)2 计算模型简介 (3)2.1 计算模型 (3)2.2 荷载施加 (3)3 箱涵结构计算 (4)3.1 荷载组合 (4)3.2 箱涵受力计算 (4)3.2.1 箱涵弯矩 (4)3.2.2 箱涵剪力 (5)3.2.3 箱涵轴力 (6)3.2.4 箱涵配筋验算 (7)4地基承载力验算 (31)4.1荷载计算 (31)4.2地基应力 (32)1 计算依据与基础资料1.1 工程概况道路在桩号K1+000处设置两孔6x3.5m箱涵，箱涵结构中心线与道路中线的法线逆交13.5度，箱涵全长46m1.1.1截面尺寸净跨径：6m净高：3.5m顶板厚：0.6m底板厚：0.65m侧墙厚：0.6m倒角：0.15x0.15m基础：15cmC15素混凝土垫层；50cm浆砌片石垫层；基础宽度：14.8m1.1.2填土情况箱涵覆土厚度：1.729m土的内摩擦角：30°填土容重：18KN/m31.2 标准与规范1.2.1 标准桥梁结构安全等级为一级;设计荷载：汽车荷载：公路-I级，人群荷载：根据《桥梁设计准则》要求。
跨径：2孔6.0x3.5m钢筋砼箱涵；箱涵总长：46m；横坡：根据道路设计进行设置。
地震烈度：7度；环境条件Ⅰ类;地震荷载：地震基本烈度为7度，动荷载峰值加速度0.1g，Ⅱ类场地。
1.2.2 规范《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）；《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）； 《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）； 《公路涵洞设计细则》（JTG/T D65-04-2007）； 《公路桥梁抗震设计细则》（JTJ041-2000）； 《城市道路设计规范》（CJJ 37-90）； 1.2.3 参考资料《公路桥涵设计手册》桥梁上册（人民交通出版社2004.03） 《公路小桥涵设计示例》（人民交通出版社2005.01）1.3 主要材料1）混凝土：箱涵采用C30混凝土。
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一． 设计资料地下通道净跨径L0=6m ，净高h0=3.5m ，箱顶填土厚为3m ，土的内摩擦角φ为30°，填土的密度γ1=20KN/m3。
箱涵主体结构混凝土强度等级为C30，箱涵基础垫层混凝土强度等级为C15，纵向受力钢筋采用HRB335钢筋。
地基为强风化砂岩。
汽车荷载等级为城-A 级。
二． 设计计算 （一）尺寸拟定顶板、底板厚度δ=50cm 侧墙厚度t=50cm故计算长度 m t L l 5.65.060=+=+=m H h 0.45.05.30=+=+=δ（二）荷载计算 1．恒载竖向恒载标准值 221/5.725.025320m KN H q v =×+×=•+•=δγγ水平恒载标准值顶板处22121/20320)23045()245(m KN tg H tg q h =××−=••−=oooγφ底板处22122/50)5.43(20)23045()()245(m KN tg h H tg q h =+××−=++••−=oooδγφ2．活载一个汽车后轮荷载横向扩散长度28.103.230326.0fo =×+tg ，故两辆车相邻车轴由荷载重叠；一个汽车后轮荷载纵向扩散长度2.626.386.1303225.0p f o =×+tg 。
按两辆车相邻计算车轴荷载扩散面积横向分布长m tg a 96.83.12)8.130326.0(=+×+×+=o 。
纵向分布长分两种情况，第一种情况考虑1、2、3轴荷载重叠，此时纵向分布长m tg b 52.82.16.32)303225.0(=++××+=o ；第二种情况只考虑4轴荷载，此时纵向分布长m tg b 72.32)303225.0(=××+=o 。
车辆荷载垂直压力，按纵向分布第一种情况计算，2/91.852.896.8)14014060(2m KN q v =×++×=车；按纵向分布第二种情况计算，2/0.1272.396.82002m KN q v =××=车。
钢筋混凝土箱涵计算书(含裂缝计算)精选全文
（一）孔径及净空净跨径L 0 = 6.00m 净高h 0 = 3.00m（二）设计安全等一级结构重要性系数r 0 =1.1（三）汽车荷载荷载等级公路 —Ⅰ级（四）填土情况涵顶填土高度H = 1.5m 土的内摩擦角Φ =35°填土容重γ1 =19kN/m 3地基容许承载力[σ0] =260kPa（五）建筑材料普通钢筋种类HRB335主钢筋直径22mm 钢筋抗拉强度设计值f sd =280MPa 钢筋弹性模量E s =200000MPa涵身混凝土强度等级C30涵身混凝土抗压强度设f cd =13.8MPa 涵身混凝土抗拉强度设f td = 1.39MPa 钢筋混凝土重力密度γ2 =25kN/m 3基础混凝土强度等级C20混凝土重力密度γ3 =24kN/m 3(一)、截面尺寸拟顶板、底板厚度δ =0.5m C 1 =0.15m 侧墙厚度t =0.5m C 2 =0.15m 横梁计算跨径L P = L 0+t= 6.5m L = L 0+2t=7m 侧墙计算高度h P = h 0+δ= 3.5m h = h 0+2δ =4m 基础襟边 c =0.1m 基础高度 d =0.1m 基础宽度B =7.2m图 L-01（一）恒载恒载竖向压力p 恒 = γ1H+γ2δ =41.00kN/m 2恒载水平压力顶板处e P1 = γ1Htan 2(457.72kN/m 2底板处e P2 = γ1(H+h)tan228.32kN/m 2钢 筋 混 凝 土 箱 涵 结 构 设 计一 、 设 计 资 料二 、 设 计 计 算三 、 荷 载 计 算（二）活载汽车后轮着地宽度一个汽车后轮横向分布> 1.3/2 m > 1.8/2 m故车轮压力扩散线相重 a =(0.6/2+Ht3.100m同理，纵向，汽车后0.2/2+Htan30°=0.966 m > 1.4/2 m故 b =(0.2/2+Ht 1.400m ∑G =140kN 车辆荷载垂直压力q 车 = ∑G/(a×b)32.26kN/m 2车辆荷载水平压力e 车 = q 车tan 2(45°8.74kN/m 2（一）构件刚度比K =(I 1/I 2)×0.54（二）节点弯矩和1、a种荷载作用下 (图涵洞四角节点弯矩M aA = M aB = M aC =-1/(K+1)·pL P 2/12横梁内法向力N a1 = N a2=0侧墙内法向力N a3 = N a4=pL P /2恒载p = p 恒 =41.00kN/m 2M aA = M aB= M aC =-93.83kN ·m N a3 = N a4=133.25kN 车辆荷载p = q 车 =32.26kN/m 2M aA = M aB= M aC =-73.82kN ·m 图 L-02N a3 = N a4=104.84kN2、b种荷载作用下 (图M bA = M bB = M bC =-K/(K+1)·ph P 2/12N b1= Nb2=ph P/2N b3 = N b4=0恒载p = e P1 =7.72kN/m 2M bA = M bB= M bC =-2.76kN ·m N b1 = N b2=13.52kN3、c种荷载作用下 (图图 L-03M cA = M cD =-K(3K+8)/[M cB = M cC =-K(2K+7)/[N c1 =ph P/6+(McA-M cB )/h P N c2 =ph P /3-(M cA -N c3 = N c4=0恒载p = e P2-e P1 =20.60kN/m 2M cA = M cD =-4.00kN ·m M cB= M cC=-3.36kN ·m N c1 =11.83kN N c2 =24.21kN图 L-044、d种荷载作用下 (图1.17 m0.6/2+Htan30°=四 、 内 力 计 算M dA =-[K(K+3)/[M dB =-[K(K+3)/[M dC =-[K(K+3)/[M dD =-[K(K+3)/[N d1 =(M dD-M dC )/h P N d2 =ph P -(M dD -M dC )/h P N d3 = N d4=-(M dB -M dC )/L P车辆荷载p = e 车 =8.74kN/m 2M dA =-16.68kN ·m M dB =10.09kN ·m M dC =-13.21kN ·m M dD =13.56kN ·m 图 L-05N d1 =7.65kN N d2 =22.95kN N d3 = N d4=-3.59kN5、节点弯矩、轴力计算（1）按《公路桥涵设计（2）按《公路桥涵设计（3）按《公件内力计1、顶板 (图L-06)x =L P /2P = 1.2p 恒+1.4q 车 =94.36kN N x = N 1 =46.19kN M x=M B +N 3x-271.64kN·m V x = Px-N 3=5.02kN2、底板 (图L-07)ω1 =1.2p 恒+1.4(q 车-=83.72kN/m 2ω2 =1.2p 恒+1.4(q 车=105.01kN/m 2x =L P /2N x = N 2 =84.94kN M x =M A +N 3x-ω1·x 2/2-=270.75kN ·m V x =ω1x+x 2(ω2-ω=-12.28kN3、左侧墙(图L-08)ω1 =1.4e P1+1.4e 车=23.05kN/m 2ω2 =1.4e P2+1.4e 车51.88kN/m 2x =h P /2N x = N 3 =301.65kNM x =M B +N 1x-ω1·x 2/2-=-172.20kN ·m V x =ω1x+x 2(ω2-ω=6.76kN 4、右侧墙(图L-09)ω1 =1.4e P1 =10.81kN/m 2ω2=1.4e P2 =39.65kN/m 2x =h P /2N x = N 4 =301.65kN图 L-08图 L-09图 L-06图 L-07M x =M C +N 1x-ω1·x 2/2-=-186.09kN ·m V x =ω1x+x 2(ω2-ω=-14.66kN5、构件内力汇总表（1）承载能（一）承载能力极1、顶板 (B-C)钢筋按左、右对称，用(1)跨中l 0 =6.50mh =0.50ma =0.05m h 0 =0.45mb =1.00mM d =271.64 kN ·m ，N d =46.19 kN ， V d=5.02 kNe 0 = M d /N d=5.881i =h/121/2=0.144m五 、 截 面 设 计（3）采用上述计算方法，以及《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.1.7条规定，可得构件在正常使用极限状态下长期组合如下表：（2）采用上述计算方法，以及《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.1.7条规定，可得构件在正常使用极限状态下短期组合如下表：长细比l 0/i =45.03> 17.5由《公路钢筋混凝土及ξ1 =0.2+2.7e 035.483> 1.0 ，取ξ1 =1.00ξ2=1.15- 1.020> 1.0 ，取ξ2 =1.00η =1+(l 0/h)2ξ1ξη = 1.009由《公路钢筋混凝土及e = ηe 0+h/2-a 6.135mr 0N d e =f cd bx(h 0-x/2)311.73 =13800x(0.45-x/2)解得x =0.053 m≤ξb h 0 =0.56×0.45 =0.252 m 故为大偏心受压构件。
箱涵设计计算
）203(45h)tg(H e 21p2-+γ=箱涵结构计算一、设计资料净跨径L 0为4.5m ，净高位2m ，箱涵填土高H 为0.7m ，土的摩擦角ϕ为30，土的容重γ1=19KN/m ³,设箱涵采用C20砼和HRB335钢筋。
二、设计计算（一）截面尺寸拟定（见图1） 顶板、底板厚度δ=40cm （C 1=15cm ）侧墙厚度 t=36cm （C 2=15cm ） 故 L p =L 0+t=4.5+0.36=4.86mh p =h o +δ=2.0+0.4=2.4m（二）荷载计算 1.恒载 恒载竖向压力 P =γ1 H+γ2δ=19×0.7+25×0.4 = 23.2 KN/㎡恒载水平压力 顶板处=19×0.7×tg ²30º =4.43 KN/㎡底板处：=19 ×（0.7+2.8）×tg ²30）203(45h)tg(H e 21p2-+γ==22.16 KN/㎡2.活载公里-Ⅱ级车辆荷载由《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.4条计算 一个汽车后轮横向分布宽>1.32m 0.62+0.7tg30°=0.704m <1.82m故，两列车相邻车轴有荷载重叠，应按如下计算横向分布宽度a=（0.62+0.7tg30°）×2+1.3=2.708 m同理，纵向：0.22+0.7tg30°=0.504<1.4/2m 故b=（0.22+ 0.7tg30°）×2=1.008m车辆荷载垂直压力q 车= 1402.708×1.008㎡车辆荷载水平压力e 车=51.29tg ²30°=17.10 KN/㎡三、 内力计算 1 .构件刚度比677.086.44.236.011214.01121Ie 22121p1=⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=pL h I2 .节点弯矩和轴向力计算 （1）α种荷载作用下（图2） 涵洞四角节和弯矩:M aA =M aB =M aC =M aD = - 1K+1 · PLp²12N a1=N a2=0 N a3= N a4= PLp2恒载（p=P ）M aA = -10.677+1 · 23.3×4.86²12 = -27.351 KN ·mN a3= 23.3×4.862 = 56.62KN车辆荷载（p=q 车）M aA = -10.677+1 · 51.29×4.86²12 = 60.56 KN ·mN a3= 51.29×4.862 = 124.63KN（2）b 种荷载作用下（图3） M aA =M aB =M aC =M aD = - K K+1 · Php²12N b1=N b2= Php2N a3= N a4=0恒载（p=eP1）M bA = - 0.6770.677+1 ·4.43×2.4²12 =-0.858 KN ·mN b1= 4.43×2.42 =5.316KN（3）C 种荷载作用下（图4）60Ph )3K )(1K ()8K 3(K M M 2p cD cA ∙+++-==60Ph )3K )(1K ()7K 2(K M M 2p cC cB ∙+++-==pcBcA p1h M M 6Ph Nc -+=pcBcA p2h M M 3Ph Nc --=恒载（p=ep2-ep1=22.16-4.43=17.73 KN ）604.273.17)3677.0)(1677.0()8677.03(677.0M M 2cD cA ⨯⨯+++⨯-=== -1.875 KN ·m604.273.17)3677.0)(1677.0()7677.02(677.0M M 2cC cB ⨯⨯+++⨯-=== -1.561 KN ·mKN96.64.2561.1875.164.273.17Nc 1=+-+⨯=KN315.144.2561.1875.134.273.17Nc 2=+--⨯=（4）d 种荷载作用下（图5）4Ph ]5K 152K 10)3K 4K (6)3K (K [M 2p2dA ⋅++++++-=4Ph ]5K 153K 5)3K 4K(6)3K (K [M 2p2dB ⋅++-+++-=4Ph ]5K 153K 5)3K 4K(6)3K (K [M 2p2dC ⋅++++++-=4Ph ]5K 152K 10)3K 4K(6)3K (K [M 2p2dA ⋅++-+++-=pDCdD d1h M M N -=pDCdD pd2h M M Ph N -=-车辆荷载（P=e 车=17.10 KN/m ²）0673.05677.0153677.05)3677.04677.0(6)3677.0(677.05K 153K 5)3K 4K(6)3K (K 22=+⨯+⨯++⨯++=++++++5797.05677.0152677.0105K 152K 10=+⨯+⨯=++4213.05677.0153677.055K 153K 5=+⨯+⨯=++mKN 932.1544.210.17)5297.00673.0(M 2dA ⋅-=⨯⨯+-=mKN 717.844.210.17)4213.00673.0(M 2dB ⋅=⨯⨯--=mKN 113.2544.210.17)4213.00673.0(M 2dC ⋅-=⨯⨯+-=mKN 617.1244.210.17)5297.00673.0(M 2dA ⋅=⨯⨯--=KN72.154.2113.25617.12N d1=+=KN32.2572.154.210.17N d2=-⨯=pCdB d4d3h MdM N N --==KN96.686.4113.25717.8N N d4d3-=+-==（5）节点弯矩和和轴力计算汇总表（6）荷载效应组合。
单孔箱涵结构设计计算书
1、孔径及净空净跨径L 0 =6m 净高h 0 =3.6m 2、设计安全等级一级结构重要性系数r 0 =1.13、汽车荷载荷载等级公路 —Ⅱ级4、填土情况涵顶填土高度H =3.4m 土的内摩擦角Φ =30°填土容重γ1 =18kN/m 3地基容许承载力[σ0] =259.6kPa 5、建筑材料普通钢筋种类HRB335主钢筋直径25mm 钢筋抗拉强度设计值f sd =280MPa 涵身混凝土强度等级C30涵身混凝土抗压强度设计值f cd =13.8MPa 涵身混凝土抗拉强度设计值f td =1.39MPa 钢筋混凝土重力密度γ2 =25kN/m 3基础混凝土强度等级C20混凝土重力密度γ3 =24kN/m 3(一)截面尺寸拟定 (见图L-01)顶板、底板厚度δ =0.4m C 1 =0.05m 侧墙厚度t =0.4m C 2 =0.05m 横梁计算跨径L P = L 0+t =6.4m L = L 0+2t =6.8m 侧墙计算高度h P = h 0+δ =4m h = h 0+2δ =4.4m 基础襟边 c =0.2m 基础高度 d =0.2m 基础宽度 B =7.2m 图 L-01(二)荷载计算1、恒载恒载竖向压力p 恒 = γ1H+γ2δ =71.20kN/m 2恒载水平压力顶板处e P1 = γ1Htan 2(45°-φ/2) =20.40kN/m 2底板处e P2 = γ1(H+h)tan 2(45°-φ/3) =46.80kN/m 22、活载钢 筋 混 凝 土 箱 涵 结 构 设 计一 、 设 计 资 料二 、 设 计 计 算汽车后轮着地宽度0.6m，由《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.3.4条规定，按30°角向下分布。
一个汽车后轮横向分布宽> 1.3/2 m > 1.8/2 m 故横向分布宽度a = (0.6/2+Htan30°)³2+1.3 =5.826m 同理，纵向，汽车后轮着地长度0.2m0.2/2+Htan30°= 2.063 m > 1.4/2 m故b = (0.2/2+Htan30°)³2 = 4.126m ∑G =140kN 车辆荷载垂直压力q 车 = ∑G /(a³b) =5.82kN/m 2车辆荷载水平压力e 车 = q 车tan 2(45°-φ/2) =1.94kN/m 2(三)内力计算1、构件刚度比K = (I 1/I 2)³(h P /L P ) =0.632、节点弯矩和轴向力计算(1)a种荷载作用下 (图L-02)涵洞四角节点弯矩M aA = M aB = M aC = M aD =-1/(K+1)²pL P 2/12横梁内法向力N a1 = N a2 =0侧墙内法向力N a3 = N a4 =pL P /2恒载p = p 恒 =71.20kN/m 2M aA = M aB = M aC = M aD =-149.56kN ²mN a3 = N a4 =227.84kN车辆荷载p = q 车 = 5.82kN/m2M aA = M aB = M aC = M aD =-12.23kN ²m 图 L-02N a3 = N a4 =18.64kN (2)b种荷载作用下 (图L-03)M bA = M bB = M bC = M bD =-K/(K+1)²ph P 2/12N b1 = N b2 =ph P /2N b3 = N b4 =0恒载p = e P1 =20.40kN/m 2M bA = M bB = M bC = M bD =-10.46kN ²m N b1 = N b2 =40.80kN (3)c 种荷载作用下 (图L-04)图 L-03M cA = M cD =-K(3K+8)/[(K+1)(K+3)]²ph P 2/60M cB = M cC =-K(2K+7)/[(K+1)(K+3)]²ph P 2/60N c1 =ph P /6+(M cA -M cB )/h PN c2 =ph P /3-(M cA -M cB )/h PN c3 = N c4 =0恒载p = e P2-e P1 =26.40kN/m 2M cA = M cD =-7.38kN ²m M cB = M cC =-6.16kN ²m N c1 =17.30kN N c2 =35.50kN 图 L-04(4)d 种荷载作用下 (图L-05)M dA =-[K(K+3)/6(K 2+4K+3)+(10K+2)/(15K+5)]²ph P 2/42.26 m 0.6/2+Htan30°=M dB =-[K(K+3)/6(K 2+4K+3)-(5K+3)/(15K+5)]²ph P 2/4M dC =-[K(K+3)/6(K 2+4K+3)+(5K+3)/(15K+5)]²ph P 2/4M dD =-[K(K+3)/6(K 2+4K+3)-(10K+2)/(15K+5)]²ph P 2/4N d1 =(M dD -M dC )/h PN d2 =ph P -(M dD -M dC )/h PN d3 = -N d4 =-(M dB -M dC )/L P车辆荷载p = e 车 =1.94kN/m 2M dA =-4.95kN ²m M dB =2.81kN ²m M dC =-3.81kN ²m M dD =3.96kN ²m 图 L-05N d1 =1.94kN N d2 =5.82kN N d3 = -N d4 =-1.03kN (5)节点弯矩、轴力计算及荷载效应组合汇总表按《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60—2004)第4.1.6条进行承载能力极限状态效应组合V x =ω1x+x 2(ω2-ω1)/2L P -N 3=-3.65kN 图 L-07(3)左侧墙 (图L-08)ω1 =1.4e P1+1.4e 车=31.28kN/m 2ω2 =1.4e P2+1.4e 车68.24kN/m 2x =h P /2N x = N 3 =298.05kN M x =M B +N 1x-ω1²x 2/2-x 3(ω2-ω1)/6h P =-122.70kN ²m V x =ω1x+x 2(ω2-ω1)/2h P -N 1=-3.02kN(4)右侧墙 (图L-09)ω1 = 1.4e P1 =28.56kN/m 2ω2 = 1.4e P2 =65.52kN/m2x =h P /2N x = N 4 =300.95kN M x =M C +N 1x-ω1²x 2/2-x 3(ω2-ω1)/6h P =-126.53kN ²m V x =ω1x+x 2(ω2-ω1)/2h P -N 1=-8.45kN (5)构件内力汇总表(四)截面设计1、顶板 (B-C)钢筋按左、右对称，用最不利荷载计算。
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L p图1-1一、设计资料（一）概况：***道路工程经过水库溢洪道处设置箱涵，箱涵净跨L 0=8.0米，净高h 0=10.5米，路基红线范围内长49米，箱涵顶最大填土厚度H=3.6米，填土的内摩擦角φ为24°，土体密度γ1＝20.2KN/m 3，设箱涵采用C25混凝土（f cd =11.5MPa ）和HRB335钢筋(f sd =280MPa)。
桥涵设计荷载为城-A 级，用车辆荷载加载验算。
结构安全等级二级，结构重要性系数γ0＝1.0。
地基为泥质粉砂岩，［σ0］＝380kPa ，本计算书主要内容为结构设计与地基应力验算。
（二）依据及规范1、《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98）2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）4、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）二、设计计算（一）截面尺寸拟定（见图1-1） 箱涵过流断面尺寸由水利部门提供，拟定顶板、底板厚度δ＝100cm （C 1=50cm ） 侧墙厚度 t ＝100cm （C 2=50cm ） 故 L P =L 0+t=8+1=9m h p =h 0+δ=10.5+1=11.5m(二)荷载计算 1、恒载恒载竖向压力P＝γ1H+γ2δ＝20.2×3.6+25×1＝97.72kN/m2恒载水平压力顶板处：e p1＝γ1Htan2(45o-φ/2)＝20.2×3.6×tan2（45o-24o/2）＝30.67 kN/m2底板处：e p2＝γ1（H＋h）tan2(45o-φ/2)＝20.2×（3.6+12.5）×tan2（45o-24o/2）＝137.15kN/m22、活载城-A级车辆荷载轴重按《城市桥梁设计荷载标准》4.1.3条确定，参照《公路桥涵设计通用规范》第4.3.4条2款，计算涵洞顶车辆荷载引起的竖向土压力,车轮扩散角30o。
1)先考虑按六车道（7辆车）分布，横向折减系数0.55一个汽车后轮横向分布宽＞1.3m/20.60/2+3.6 tan30o＝2.38m＞1.8m/2故，两列车相邻车轴有荷载重叠，按如下计算横向分布宽度a=(0.60/2+3.6 tan30o) ×2+22＝26.76m同理，纵向分布宽度0.25/2+3.6 tan30o=2.2m＞1.2m/2故，同列车相邻车轴有荷载重叠，纵向分布宽度按如下计算b=(0.25/2+3.6 tan30o) ×2+1.2=5.6m车辆荷载垂直压力q车=(140×2×7)/(26.76×5.6) ×0.55=7.20 kN/m22)考虑按两车道（2辆车）分布，横向折减系数1.0一个汽车后轮横向分布宽＞1.3m/20.60/2+3.6 tan30o＝2.38m＞1.8m/2故，两列车相邻车轴有荷载重叠，按如下计算横向分布宽度a=(0.60/2+3.6 tan30o) ×2+4.9＝9.66m同理，纵向分布宽度0.25/2+1.6 tan30o=1.05m＞1.2m/2故，同列车相邻车轴有荷载重叠，纵向分布宽度按如下计算b=(0.25/2+3.6 tan30o) ×2+1.2=5.61m车辆荷载垂直压力q车=(140×2×2)/(9.66×5.61) ×1.0=10.33 kN/m2根据上述计算，车辆荷载垂直压力取大值按两车道布置计算取值10.33 kN/m2。
故，车辆水平压力e车＝10.33×tan2（45o-24o/2）＝4.36 kN/m2(三)内力计算1、构件刚度比(单位长度)P1243BA DCP图1-2M aBM aCM aAM aDN a3N a4aP 1243B ADC图1-3M bBM bCM bAM bDN b1N b2bPK=21I I ×Lp hp ＝330.10.11210.10.1121⨯⨯⨯⨯×0.95.11＝1.282、节点弯矩和构件轴力计算 （1）a 种荷载作用下（图1-2） 涵洞四角节点弯矩：M aA ＝M aB ＝M ac ＝M aD ＝-12)(112P L P K •+ N a1=N a2=0, N a3=N a4=2)(PL P 恒载（P ＝97.72 kN/m 2）M aA ＝120.972.97128.112⨯•+-=-289.30kN ·mN a3=2.972.97⨯=439.74 kN 车辆荷载（P ＝q 车= 10.33kN/m 2）M aA ＝120.933.10128.112⨯•+-=-30.60kN ·mN a3=2.933.10⨯=46.49kN （2）b 种荷载作用下（图1-3）M bA ＝M bB ＝M bc ＝M bD ＝-12)(12P h P K K •+ N b1=N b2=2)(Ph P , N b3=N b4=0 恒载（P ＝e p1＝30.67kN/m 2）M bA ＝125.1167.30128.128.12⨯•+-=-189.76kN ·mP1243B ADC图1-4M cBM cCM cAM cDN c1N c2cP1243BADC图1-5M dBM dCM dAM dDN d1N d2dN d3N d4PN b1=25.1167.30⨯=176.35kN （3）c 种荷载作用下（图1-4）M cA ＝M cD ＝60)()3)(1()83(2p h P K K K K ⨯•+++ M cB ＝M cC ＝60)()3)(1()72(2p h P K K K K ⨯•+++ N C1=PcBcA ph M M h P -+⨯6 N C2=PcBcA ph M M h P --⨯3N C3= N C4=0恒载（P ＝e p2-e p1＝106.48kN/m 2）M cA ＝M cD ＝605.1148.106)328.1()128.1()828.13(28.12⨯•+⨯++⨯⨯＝-364.5kN ·m M cB ＝M cC ＝605.1148.106)328.1()128.1()728.12(28.12⨯•+⨯++⨯⨯＝-294.30kN ·m N C1=5.113.2945.36465.1148.106+-+⨯＝198kN N C2=5.113.2945.36435.1148.106+--⨯＝414.3kN （4）d 种荷载作用下（图1-5）M dA ＝-[515210)34(6)3(2++++++K K K K K K ]·42P PhM dB ＝-[51535)34(6)3(2++-+++K K K K K K ]·42P Ph M dC ＝-[51535)34(6)3(2++++++K K K K K K ]·42P PhM dD ＝-[515210)34(6)3(2++-+++K K K K K K ]·42P Ph-289.3-189.76-294.3=-773.86-30.67=-100.31-69.64-289.3-189.76-364.5=-843.56-30.67=44.1774.84176.35=374.3519812.56176.35=590.65414.337.69439.74439.74=34.1546.62-12.47=34.1546.62-12.47表1-1荷载种类节点弯矩M(kN·M)A B C D 构件轴力(kN)1234恒载车辆荷载-289.3-189.76-364.5=-843.56-30.67=-132.56-101.89-289.3-189.76-294.3=-773.86-30.67=11.9242.59N d1=P dC dD h M M -, N d2=Ph p -PdC dD h M M -, N d3= N d4=-P dCdB L M M -车辆荷载（P ＝e 车＝4.36 kN/m 2）)34(6)3(2+++K K K K ＝)328.1428.1(6)328.1(28.12+⨯+⨯+⨯＝0.0936 515210++K K ＝528.115228.110+⨯+⨯＝0.611651535++K K ＝528.115328.15+⨯+⨯＝0.3884M dA ＝-（6116.00936.0+）·45.1136.42⨯＝-101.89kN ·mM dB ＝-（3884.00936.0-）·45.1136.42⨯＝42.59kN ·mM dC ＝-（3884.00936.0+）·45.1136.42⨯＝-69.64kN ·mM dD ＝-（6116.00936.0-）·45.1136.42⨯＝74.84kN ·mN d1=5.1164.6984.74+=12.56kNN d2=4.37×11.5-12.56=37.69kN N d3= N d4=-964.6959.42+＝-12.47kN（5）节点弯矩和轴力计算汇总表如表1-13MV图1-6(6)荷载效应组合，按《公路桥涵设计通用规范》第4.1.6条进行承载能力极限状态效应组合γ0Sud ＝γ0（1.2S GK +1.4S QK ）(γ0＝1.0)M A ＝1.2×(-843.56)+1.4×（-132.56）＝-1197.86kN ·m M B ＝1.2×(-773.36)+1.4×（11.92）＝-911.34kN ·m M C ＝1.2×(-773.36)+1.4×（-100.31）＝-1068.47kN ·m M D ＝1.2×(-843.56)+1.4×（44.17）＝-950.43kN ·m N 1＝1.2×(374.35)+1.4×（12.56）＝466.8kN N 2＝1.2×(590.65)+1.4×（37.69）＝761.55kN N 3＝ N 4＝1.2×(439.74)+1.4×（34.5）＝575.98kN3、构件跨中截面内力计算（1）顶板（图1-6） x= L P /2＝4.5mP=1.2×97.72+1.4×10.33＝131.73kN/m N x ＝ N 1＝466.8kNM x ＝M B +N 3x-P 22x ＝-911.34+575.98×4.5-131.73×25.42＝346.80kN ·mV x ＝P ·x- N 3＝131.73×4.5-575.98＝16.805kN（2）底板（图1-7）N 2N 23M V图1-7w 2B w 1w 2MV图1-833w 1＝P+ q 车-23pL e 车2p h ＝1.2×97.72+1.4×（10.33-3/92×4.37×11.52） ＝101.76kN/m w 2＝P+ q 车+23pL e 车2p h ＝1.2×97.72+1.4×（10.33+3/92×4.36×11.52） ＝161.69kN/m x= L P /2＝4.5m N x ＝ N 2＝761.55kNM x ＝M A +N 3x- w 122x -PL x 63(w 2-w 1)＝-1197.86+575.98×4.5-101.76×25.42-965.43⨯×（161.69-101.76）＝262.60kN ·m V x ＝w 1x+PL x 22(w 2-w 1)- N 3＝101.76×4.5+925.42⨯×（161.69-101.76）-575.98＝-50.63kN（3）左侧墙（图1-8）w 1＝1.2e p1+1.4 e 车＝1.2×30.67+1.4×4.36 ＝42.91kN/mw 2＝1.2e p2+ 1.4e 车＝1.2×137.15+1.4×4.36 ＝170.68kN/m x= h P /2＝5.75m N x ＝ N 3＝575.98kN4D C图1-9MVw 1w 2构件表1-2M d N d V d (kN·m)内力(kN)(kN)M dN dV d(kN·m)(kN)(kN)M dN dV d(kN·m)(kN)(kN)M x ＝M B +N 1x- w 122x -Ph x 63(w 2-w 1)＝-911.34+466.8×5.75-42.91×275.52-5.11675.53⨯×（170.68-42.91）＝711.37kN ·mV x ＝w 1x+Ph x 22(w 2-w 1)- N 1＝42.91×5.75+5.11275.52⨯×（170.68-42.91）-466.8＝-36.40kN（4）右侧墙（图1-9） x= h P /2＝5.75mw 1＝1.2e p1＝1.2×30.67＝36.8kN/m w 2＝1.2e p2＝1.2×137.15＝164.58kN/m N x ＝N 4＝575.98kNM x ＝M C +N 1x- w 122x -Ph x 63(w 2-w 1)＝-1068.47+466.8×5.75-36.8×275.52-5.11675.53⨯×（164.58-36.8）＝655.22kN ·mV x ＝w 1x+Ph x 22(w 2-w 1)- N 1＝36.8×5.75+5.11275.52⨯×（164.58-36.8）-466.8＝-71.52kN（5）构件内力汇总表（表1-2）(四)截面设计 1.顶板（B-C ）钢筋按左右对称，用最不利荷载计算。