回转窑热解气化炉处理生活垃圾特性

第30卷第9期 2017年9月环境科学研究Research of Environmental SciencesYol. 30,No. 9 Sep.,2017韦超，夏训峰，王京刚，等.回转窑热解气化炉处理生活垃圾特性[】].环境科学研究，2017,30(9):1471-1478.WEI Chao,XIA XunfengjWANG Jinggang,ef al. Gasification and pyrolysis characteristics of household garbage in a rotary kiln gasifier [ J ] • Research of Environmental Sciences ，2017,30(9) : 1471-1478.1. 中国环境科学研究院，国家环境保护地下水污染过程模拟与控制重点实验室，北京1000122. 北京化工大学化学工程学院，北京100029摘要：基于目前固定床热解气化法在常温下进行存在燃气热值和气化效率较低、燃料适用范围小和预处理复杂等问题，采用控 制变量法设计探究了不同预热空气温度和过量空气系数对小型回转窑式热解气化炉处理村镇生活垃圾的影响.结果表明：预热 空气温度升髙有利于垃圾热解气化产气，但有一定的局限性，当温度超过600 °C 时垃圾的气化产气明显下降；当过量空气系数为0.4时，垃圾的热解气化效率达到最大值，并且焦油产量最小.垃圾原样在过量空气系数为0.4、空气预热温度为500 °C 下对底渣、飞灰进行重金属含量的分析测试结果显示，飞灰中的铅含量远高于GB 18598—2001《危险废物填埋污染控制标准》相关标准 限值，需要经过处理才能排放，二嗯英采样分析结果显示其含量均低于GB 18485 —2014《生活垃圾焚烧污染控制标准》限值.研 究显示，该回转窑式热解气化工艺处理生活垃圾的最佳过量空气系数为0.4,最佳空气预热温度为500 °C ，在此最佳工况条件下焦油产量小，飞灰及焦渣中重金属含量小，P (二嗯英)低于〇. 1〇 ng/m3.关键词：热解气化炉；热解气化；预热空气温度；过量空气系数 中图分类号：X705 文章编号：1001-6929(2017)09-1471-08文献标志码：ADOI ： 10. 13198/j. issn. 1001-6929. 2017. 02. 69Gasification and Pyrolysis Characteristics of Household Garbage in a Rotary Kiln GasifierWEI Chao 12, XIA X u nfen g 1' , WANG Jinggang 2, WANG Lijun1 , LU Huiyu 2, ZHANG Ying11. State Environmental Protection Key Laboratory of Simulation and Control of Groundwater Pollution, Chinese Research Academy of Environmental Sciences，Beijing 100012, China2. College of Chemical Engineering, Beijing University of Chemical Technology, Beijing 100029, ChinaAbstract ： Fixed-bed gasification has low gas heat value, low gasification efficiency, small fuel scope and complex pretreatment at roomtemperature. The influence of different preheated air temperature and excess air coefficient for municipal solid waste in a sm all, rotary kiln pyrolysis gasifier was studied with the control variable method. The result showed that the preheated air temperature rising is helpful for pyrolysis and gasification, but there are some limitations. When the temperature exceeded 600 °C, the garbage gasification gas decreased obviously. The garbage reached the maximum value and gasification efficiency and minimized the tar yield when the excess air coefficient was 0. 4. The heavy metal contents in slag, fly ash and garbage were investigated at the conditions of excess air coefficient 0. 4 and air preheating temperature 500 °C. The lead content in fly ash was much higher than the value in GB 18598-2001 Standard for Pollution Control on the Security Landfill Site for Hazardous Wastes , indicated a need for processing before being emitting. Dioxin sampling analysis results were below the value in GB 18485-2014 Standard for Pollution Control on the Municipal Solid Waste Incineration. The results showed that the best excess air coefficient of the rotary kiln pyrolysis gasification process was 0. 4，and the optimum air preheating temperature was 500 °C. Under the optimum conditions, the tar production, fly ash and coke slag heavy metal content was small, and dioxin levels were less than 0. 1 ng/m3.回转窑热解气化炉处理生活垃圾特性韦超〃，夏训峰1#，王京刚2,王丽君\吕慧瑜2,张颖Keywords ： pyrolysis and gasification furnace ； pyrolysis and收稿日期：2016-10-23 修订日期：2017-06-06基金项目：国家科技重大专项（2〇l 5ZX 〇7l 〇3_0〇7_〇3)作者简介：韦超（1989-)，男，山东临沂人，wcgd523090@.*责任作者，夏训峰（1968-)，男，浙江苍南人，研究员，博士，主要从事农 村生活污染控制技术研究，xiaxunfengg@ sina. com gasification ； preheated air temperature ； excess aircoefficient目前，城市生活垃圾的处理扶术主要有填埋、 堆肥、热处置i大技术[1其中主要的热处置技术1472环境科攀研脔第'30卷分为直接焚烧W和热解气化[3]两种.相较于两种处理扶术，从资源化、能源利用的角度，直接焚烧是固态非均相燃烧[4\存在燃烧不充分、温度分布不均匀等问题，导致效率较低，而热解气化可以将城市生活垃圾转化成较为稳定的气、液、固种类型产品加以利用，W有效提高其利用效率、利用范围和经济性;从污染物排放角度，由于直接焚烧的不充分性所引起的二次污染t5]，特别是二曙英的排放问题，制约着该技术的广泛应用[6;7T，热解气化从原理上减少了二嗯英W l的垂成，_:时大部分的重金属在热解气化过程f j融人灰渣，减少了排放,旨前的流化床气化法1™、.热解气化法[s\联合气化法等都是在常温下进行，存在着燃气热值低4.气化效率低、燃料适用范围小和预处理复杂等问题，而在富氧或纯氧条件下气 化，虽然气化效率及燃气热值.得到了提高，但#要疊气分离装置或者配气装置，动力消耗大旦系统复杂，总体经济效益不萵[13].在日本、美国等发达菌家，高 ■温空气气化技术[14] (high tempexatBx® air gasification,简称HTAG)在20世纪90年代能源利用领域得到了开发和应用.经过1987—1993年日本大学与企业的初期合作开发研究后，1993—1999年日本通产省就将髙温空气燃烧技术列为S家级a高性能业炉开发”项目，从1999年起，日本政府又提供38亿S元 ，用T其工至推广应用，计划至2〇〇5年结束™.仅1999一2000年日本就将!禽艰空气燃烧技术应用到41 台加热炉、55台热处理炉和13台熔炼炉上.高温空气燃烧锅炉也于2000年4月投产.到目前为止，国_上6连续举办了 5届高温食气燃烧国际会议，使 该技术迅速地向世界传播开来.1997年斟本政府启MEET(multi-staged enthalpy extraction technology,多阶段焓提取技术）[i7]新技术开发项1目，S前H完成 !B Ah«a 4 t的具..|p C业襟式的M EET-II系统也IE处 f试验、.开发阶段[l s].小型的STAR-MEET(即蒸汽与空气重整型多阶段培提取技术）[〜系统也处于研发阶 段，并建成了几家商业化的STAR-MEET J t r s其中第 一家I厂用来处理橡胶广产生的废弃橡胶，，最大的一 家则利用回收来的废气冰箱中的氨基甲酸乙酯气化发 电[2°],日处理规模达15 t,并于2002年2月投人运行. 日本已专门成立了一个公司（Eco MEET Solution Co.，Led)来推进所研制的STAR-M EET气化装置的商业化进程气另外美属％日本合作，开发了先进的MEET-IGCC生物质燃料气化系统[22].在国内，自前常用的气化技术是采用固定床和流化床气化，以常温或预热温度不髙的普通空气或富氧 空气作为气化剂.高温空气气化扶术的开发与研究还处于萌芽时期.为紧跟国际研究前沿，缩I短我国 在高温空:气气化技术方面辱国外先进技术的差距，积 极开展高温空气气化技术的研究与开发，将具有十分 重要的意义.泻前，关于髙温预热垒气气化技术的研 究及报道集中在固定床和流化床，而关于甸转窑式热 解气化炉的相关研究甚少.鉴于此，该试验采用福建农村地、区生活垃圾（与 城市生活垃圾相比规模小）作为研究对象，根据村镇 生活垃圾分散性处理模式，在小型回转窑式热解干馏 •气化炉中对村镇生活垃圾气化特性进行系统的研究.分别考察预热空气温度W5]和过量空气系数[2S1对村 镇生活垃圾的热解气化特性的影响，分析其热解气化 燃气含量^气态污染物浓度及焦柚的成分，并对热解 气化产生的飞灰和底渣中的重金属含暈进行分析，以期为村镇生活垃圾小型_转窑式127]热解气化炉的设 计和运行揭:供参考..1材料方法1.1样品采難采集经过筛选、破碎、磁选及干燥后的进炉垃圾，垃圾的工业成分分析得到水分、挥发分、灰分、固定碳 的會量翁别.为 21. 8%、39. 6%、26. 2%、12. 4%.垃圾 经元素分析得到C、H、M、S含量分别为35.3%、2.78%、0.800资、0.210啜.垃圾的热值为.9. 10.MJ/.kg.试验设计如下：a)热解气化试验.将垃圾样品经过地秤称量后a运送到垃圾储藏室进行渗滤处理.经过渗滤处理的垃圾先通过人X筛选，把较大块的金属以及海砖等难以燃烧的物质分拣出来，初步提高了垃圾的燃烧效 率.人；I筛选后的垃圾经链式传送带送往滚筒筛，经 过3个滚筒筛的筛选后的垃圾送人到垃圾储存仓放置、渗滤.储存仓放置一段时间的垃圾送往破碎机进 行充分破碎.然后，将储藏室的垃圾送往千燥滚筒千 燥处理，午燥后的垃圾送往回转窑式垃圾热解气化炉 处理.热解燃气迳水封除尘[叫以及电捕焦⑶1处理蔚 通往二燃室再燃烧，燃烧后的烟气经净化系统处理后 排放到大气.中.h)不同预热空气温度下过量空气系数对画转窑 热解气化特性的影响试验.根据热解气化炉处理垃圾的热解气化段温度为700 T：左右，试验设置预热空 气温度为常温（25 T h lO O JO O JO O JO O丈，研究國: 转窑热解气化炉_中过量空气系数（a )对气化;气的第9期韦超等1回转窑热解气化炉处理生活垃圾特性1473影响.垃圾在小型回转窖式热解气化炉中模拟研究 设定的过量空气系数变化范围为0.4〜1.0.过量空 气系数变化间距为〇. 2,分别收集热解气化气进行气 体含量的分析，计算热解气化气中各种气体的含量百 分比.c )焦油含量分析试验.过量空气系数为0.4时，空气预热温度为500、700 °C 条件下，采集该回转窑式热解气化炉中产生的焦油进行分析测试.d ) 重金属含量分析试验.过量空气系数为0.4 以及空气预热温度为500 °C 条件下，收集该回转窑式 热解气化炉中产生的底渣、飞灰进行重金属离子含量[31]的分析测试.e )二嗯英含量分析试验.在过量空气系数为 0.4以及空气预热温度为500 °C 条件下，采集该回转 窑式热解气化炉中产生的二噁英进行分析测试.1.2试验装置及方法村镇生活垃圾热解气化装置见图1.采用该装置测定垃圾热解气化特性时，准确控制进气量是关键，也是难度最大的问题.该试验采用控制变量方法研 究村镇生活垃圾的热解气化特性，此小型回转窑式热 解气化炉处理量为2 t /d ，进料速率为80 kg /h .检测方法、仪器及检出限如表1所示.螺旋进料液压泵图1村镇生活垃圾热解气化装置Fig. 1 Pyrolysis gasification unit of rural garbage表1检测方法、仪器及检出限Table 1 Detection methods,instruments and detection limit检测项(以 p 计，mg/m3 )检测方法使用仪器检出限/(mg/m3)颗粒物重量法，参照GB/T 16157—1996《固定污染源自动烟尘测姑仪（SMG 100，2排气中颗粒物测定与气态污染物采川方法》益康RBR 公■，德国)S02HJ/T 57 —2000《固定污染源排气中二氧化硫的测定定电位电解法》自动烟尘测姑仪（SMG 100， 益康RBR 公■，德国)1HC1HJ/T 27—1999《丨卩彳记汚染源排气中氯化氢的大气采样器〔UV1601北京北分瑞利0. 01测定硫氰酸氽分光光度法》分析仪器（集W )冇限责任公司〕NO HJ 693 —2014 M 定汚染源氮氧化物的自动烟尘测量仪（SMG 100，1测定定电位电解法益康RBR 公■，德国)丄CO非分散红外吸收法自动烟个测请仪（SMG 100,益康RBR 公Kj ，德国）1Pb 原子吸收分光光度法原子吸收分光光度计（AA-7000， 岛津公司，曰本）0. 002Cd原子吸收分光光度法原子吸收分光光度计（AA-7000，岛津公司，日本）0.001Hg原子吸收分光光度法原子吸收分光光度计（AA-7000，岛津公司，日本）0. 000 5As 原子吸收分光光度法原子吸收分光光度计（AA-7000，岛津公Kj ，U 本）. 01Cu原子吸收分光光度法原子吸收分光光度计（AA-7000，岛津公Kj ，U 本）0.11474环境科学研究第30卷续表1检测项(以 p 计，mg/m3 )检测方法使川仪器检出限/ (mg/m3 )Cr原子吸收分光光度法原子吸收分光光度计（AA-7000，岛律公K]，U水）0. 000 95高分辨气:相色谱气相色谱仪（ Agilent GC7890，安捷伦科技有限公司，美N)—二嗯英M位尜稀释高分辨气相色谱-高分辨质谱法气相色谱-质谱联用仪（Agilent 6890-5973，安捷伦科技冇限公nl,美W)—焦油[32]高分辨气相色谱-高分辨质谱法气相色谱-质谱联用仪（Agilent 689〇_5973，安捷伦科技有限公司，美国）—2结果与讨论2.1过量空气系数对垃圾热解气化燃气成分的影响由图2可见，当过量空气系数为0.4、0.6、0. 8 时，热解可燃气体P(CO)随着预热空气温度的增加逐渐减少.当过量空气系数为1.0时，热解气化可燃气体P(CO)随着预热空气温度的增加逐渐增加，此 时热解气化炉以燃烧为主.当过量空气系数为0.4 时，热解气化产生的P(CO)最大（变化范围为9.02%〜6. 03% )，随着过量空气系数的增大，P(CO)逐渐减少.过量空气系数为0.4过量空气系数为0.60 100 200 300 400 500 600 700预热空气温度/°C 0 100 200 300 400 500 600 700预热空气温度/°C过量空气系数为0.80 100 200 300 400 500 600 700预热空气温度/°C-■-CO 0 100 200 300 400 500 600 700预热空气温度/°C-*-CH4图2不同预热空气温度下热解气化可燃气成分变化以上趋势说明，随着预热空气温度的增加气化p(c o)减少，高温预热空气条件下，不利于C0的生 成；随着过量空气系数的增大，热解气化炉反应由气化转向燃烧，^(c o)几乎忽略不计，热解气化产物以c o2为主.随着预热空气系数的增大，氧气量增大，C0燃烧转化为c o2的化学反应增强[33]，^((]〇)的 增加有助于提高热解汽化炉燃烧段的温度，使得热解产生的炭黑等小分子有机物燃烧更充分.c o2的生 成如式（1)(2)所示.占燃2C0 + 02^A2C02(1)第9期韦超等：回转窑热解气化炉处理生活垃圾特性1475占燃有机物 +〇2^C02(2)当过量空气系数为〇.4、0.6、0.8时，热解气化可燃气体P(H2)随着预热空气温度的增加逐渐增加，当过量空气系数为0.4时，p(H2)增幅最大（增加了 7. 14%)，并且妒（H2)比重达到最大值.当过量空气系数为1. 〇时，热解气化可燃气体P(H2)随着预热空气温度的增加先增加后减少，并且？>(H2)减少几乎可以忽略，同时也证明了热解气化由气化转向了燃烧.当过量空气系数为0.4时，热解气化p(H2)相对 较大（预热空气温度为700 °C时体积分数达到了7. 10%)，随着过量空气系数的增大，p(H2)相对减少.以上趋势说明，预热空气温度的增加，热解气化p(H2)增加，高温预热空气条件下，有利于H2的生 成；随过量空气系数的增大，热解气化炉反应由气化转向燃烧，?>(H2)减少.P(H2)的减少，意味着水蒸汽含量的增大，过量 水蒸汽含量会降低垃圾热解气化的效率，适宜的H20 (蒸汽体积）/B(B为生活垃圾质量）[34]有利于垃圾的热解气化反应的进行，当水蒸汽含量高于一定值时会抑制垃圾热解气化反应的进行；水蒸汽含量会反过来影响H2及其他可燃气体的生成，从而影响热解气化效率.当过量空气系数为〇.4、0. 6时，热解气化可燃气体妒（CH4)随着预热空气温度的增加逐渐减少，此时 预热空气温度升高不利于CH4的产生.当过量空气系数为0.8时，热解气化可燃气体p(CH4)随着预热空气温度的增加逐渐增加；当过量空气系数为1.0 时，热解气化可燃气体CH4)随着预热空气温度的增加先增大后减小；当过量空气系数为0.4时，热解 气化可燃气体P(CH4)相对较大.以上结果说明，妒（CH4)受到过量空气系数及预热空气温度双重因素的影响.总体来说，随着过量空气系数的增大，热解 气化炉反应由热解气化转向燃烧，热解气化可燃气妒（c h4)减少.随着p(H2)与以CO)的增加，甲烷化 反应[35]增强，反应如式（3) ~(5)所示.2C0 +2H2--^CH,(+c o2(3)CO +3H，>c h4+ h2o(4)C02+4H2->c h4+ 2H20(5) CO和H2的生成也会促进甲烷化反应的进行，CO和H2的生成与甲烷化反应之间互相促进、互相 影响.因此探究出合适的工艺条件使得这三种物质生成含量相对较大对热解气化反应的进行有意义，从 而提高能源利用率.综上，当过量空气系数为0.4时，该回转窑式热解气化可燃气总含量相对较大，对垃圾的热解气化有利.相比于“炉排炉、流化床炉工艺”，“回转窑式热解气化工艺”利用气化可燃气燃烧供热，减少了热量的流失，无需外援加热，提高了垃圾热能的利用.因此，“回转窑式热解气化工艺”垃圾热能利用率较高.2. 2过量空气系数对垃圾热解气化污染物生成的影响由图3可见，当过量空气系数为0.4时，污染物p(S02)、p(NO)、p(N02)随着预热空气温度的增大而逐渐减少^(11〇)、/3(^〇)、/30113)随着预热空气温度的增大趋于不变，并且0(~〇)、/3(^^3)相近，变 化相似，变化趋势线接近重叠.当过量空气系数为〇. 6时，污染物P(NO)、P(N02)、P(HC1)随着预热空气温度的增大而逐渐减少，污染物p(S02)、P(N20)、p(NH3)随着预热空气温度的增大趋于不变，并且P (N20)可以忽略不计，p(so2)与p( NH3)相近，变化 相似，变化趋势线接近重叠.当过量空气系数为0.8 时，污染物p(NO)随着预热空气温度的增大而逐渐增加，污染物p(S02)随着预热空气温度的增大而逐渐减小.污染物p(HC1)、p(N02)、p(N20)、p(NH3)随着预热空气温度的增大而趋于不变，p(NH3)几乎 可以忽略不计，其中p(N02)与p(N20)相近，变化相似，变化趋势线接近重叠.当过量空气系数为1.0 时，污染物p(S02)、p(NO)、p(HC1)随着预热空气温度的增大而逐渐减小，污染物p(N02)、p(N20)、p(n h3)随着预热空气温度的逐渐升高而趋于不变，P( N02)与p(NH3)几乎可以忽略不计.当过量空气系数为0.4和1.0时，污染物生成量相对较小，并且经2.1节研究发现，过量空气系数为0.4时，垃圾热解产生可燃气体生成量相对较大.过量空气系数为〇.4且预热空气温度为500、700 °C时，该回 转窑式热解气化工艺运行工况的烟气达到了GB 18485—2014《生活垃圾焚烧污染控制标准》的要求.2.3过量空气系数和预热空气温度对焦油及重金属生成的影响预热空气温度为500、700 °C下焦油中各组分所占比例变化情况如表2所示，当过过量空气系数为0.4时，空气预热温度为500 °C下焦油中不含有非苯环类物质和1个苯环类物质.而在过量空气系数为0. 6、0. 8、1.0时，预热空气温度为700 °C下焦油中非苯环类物质所占比例小于预热空气温度为500 °C下 的值.在过量空气系数为0.6和0.8时，预热空气温度为700 °C下焦油中1个苯环类物质所占比例小于1476环境科学研究第30卷Fig. 3 The composition changing of gaseous pollutants under different preheated air temperatures表2不同过量空气系数下焦油成分的变化Table 2 Variation of tar composition under different excess air coefficientsw ^ _焦油中各组分所占比例/%非苯环1个苯环2个苯环3 ~■4个苯环尔双500 °C700 °C500 °C700 °C500 °C700 °C500 °C700 °C 0.408.930010. 63056. 63022.76 0.622. 3910. 9227. 0312. 3036.0747.0414.4829.720.818. 3210.0325. 867. 62038.0648.0317. 7333.481.019. 3015.7333.4254. 1534.4012. 7612. 8517. 34预热空气温度为500 °C下的值，但过量空气系数为1.0时，情况与之相反.同样，当过量空气系数为0.4 时，预热空气温度500 °C下焦油中不含有2个苯环和3〜4个苯环类物质.当过量空气系数为1.0时，预热 空气温度为700 °C下焦油中2个苯环类物质所占比例小于预热空气温度为500 °C下的值，当过量空气系 数为其他值时，预热空气温度为700 °C下焦油中2个 苯环和3〜4个苯环类物质所占比例都大于预热空气温度为500 °C下的值.所以当过量空气系数为0.4, 预热空气温度为500 °C时，该回转窑式热解气化炉焦油生成量较小.根据固体废物浸出毒性浸出方法[36]，且2.1节 与2. 2节所述的村镇生活垃圾热解气化过程中气态污染物生成含量相对较小的试验条件为过量空气系数为0.4、空气预热温度为500 °C.因此将垃圾原样在过量空气系数为0.4、空气预热温度为500 °C条件 下的底渣、飞灰做重金属含量的分析测试，共测试了六种重金属----Cr、Cu、Zn、As、C d和Pb.测试结果与GB18598 —2001《危险废物填埋污染控制标准》[37]的对比见表3.根据检测结果，该回转窑式热解气化炉热解产生的炉渣作为制作环保砖的原料处理.由表3中可见，垃圾原样中p(Zn)较高，但这六种重金属的含量均低于GB 18598 —2001标准限值. 底渣中P(Zn)、P(Cr)较高[38]，但也低于GB18598— 2001标准限值.飞灰中P(Pb)超过了GB18598—第9期韦超等：回转窑热解气化炉处理生活垃圾特性1477表3检测结果和GB 18598—2001标准对比的数据汇总Table 3 The result and date of measurement andstandards of GB 18598-2001 mg/L种类Cr Cu Zn As Cd Pb 底渣 3. 5900.7106. 2700.0620. 0220. 029原样0.0480. 830 4. 8000.0150.0020. 054飞灰1. 2005. 10053.9000. 1670. 15917.400GB 18598—2001127575 2.50.5052001 限值，.为 17. 400 mg/I^，.翁为 GB 18598 —2001 限隹的3. 5倍.此外飞灰中Zn 、Cd 、C u 的貪:鐵也较_ ,,:真中P (Z n )接近GB I8598—2〇01限值的1/1根据上述检测结果，需要对该屈转窑式热解气化J ：艺进一步优化，增加布袋除尘装置，并增设活性炭 吸附装.置，减少飞灰的外溢.布袋除尘裝f i 收集的飞 灰先经过固化和稳定化，然后送到垃圾填埋场进行安全填埋处理.2.4 500丈热解气化温度条件下二卩恶英的生成在500 T 热解气化温度条件下，烟气中P (二嗯 英）的6次检测结果惙;为0. 〇72、0. 0M 、0. 〇66、0. 058、0. 088、0. 092、0. 077 ng /m 3.，平均.偉为 0. 077ng /m 3,远低子GB 18485 — 2014《生活垃圾焚烧污染 控制标准》限值(〇. 10 ng /m 3).由宁该设备采用间接冷却的方式，使_得高温烟.气(2 s . ■内）由:8〇0弋f e 右迅速降至100 r 左右,跨越了二卩恶英再生成的条件区间(200 -400 ^)，导致p (二曙英）大幅减少.3结论a ) 读面转窑式热解气化工艺中，热解气化P (C 0)随着预热髮气温度的增加而减少，高温预热 空气条件下，不利于C 0的生成；随着过量空气系数的增大，热解气化炉反应由_*£化转向燃烧_，^ (C .0)增加.猶解气:化少(h .2 :)随着_预热空气温.度的增太®增 加，高温预热豐气条件下，有利于H 2的生成；随过量 空气系数的増大，热解气化炉反应由热解今化转向燃烧，<p (H 2)减少.b ) 诙回转窑式热解气化工艺中，p (c h 4)受到过 最g 气系数及预热空气温度双重__的影响.总体来说，随着过量空气系数的增大，热解气化炉反应由热解气化转询燃烧，热解气化可燃气.f >_( c h 4 )减少.C )当过量空气系数为0.4时，该回转窑式热解 气化3C 艺产生齒可纖气总含鸶粗对裳他过_空气系数工况条件较大，对垃圾的热解气化有利..当过暈空气系数为0.4,预热空气温度为500 T ：时，该厨转窑 式热解气化X 艺烟气中污染物排放低于GB 18485 —2014<〈生活垃圾焚烧污染控制标准》的相关限值，并 鹿0转窑式热解气化工艺焦油产滅最小.d )垃圾原样在过量空气系数为0.4、预热.鲁气 温度为500 T 下对底渣、飞灰进行重金属含量的分析 测试结果显示，底渣、飞灰和垃圾原样中的重金属含 量大部分在GB 18598 —2001《危险废物填埋污染控 制标准》的控:制范围内，而飞灰:中的铅含羹:__于 GB I 8598 —2001限值，铸要经过处理后才能排放■参考文献（References ):[1 ] SOSSOU S K,S0U/DAK0URE M,HIJIKATA N,et al. 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