一般性楼盖验算计算书分析
七钢筋混凝土楼盖分析计算
3）等跨连续板、梁的内力值 ）等跨连续板、 控制截面的弯矩 ： M =α(g + q)l2 弯矩系数， 式中 α— 弯矩系数，
（三）单向板肋形楼盖的计算和构造 1. 单向板
b.对于四周与梁整体相连的板: b.对于四周与梁整体相连的板: 对于四周与梁整体相连的板 对于四周与梁整体相连的板， 对于四周与梁整体相连的板，在荷载作用下跨 中下部及支座上部将出现裂缝， 中下部及支座上部将出现裂缝 ， 使板的实际轴线 呈拱形。 呈拱形。
当楼面有振动荷载作用， 当楼面有振动荷载作用，对板缝开裂和楼面整体性 有较高要求时，可在板缝内加短钢筋后， 有较高要求时，可在板缝内加短钢筋后，再用细石砼灌 缝。 在地震高烈度区或对楼面整体性有较高要求时， 在地震高烈度区或对楼面整体性有较高要求时 ， 可 在板面设置厚度为45～55mm的整浇层，整浇层可采用C mm的整浇层 在板面设置厚度为45～55mm的整浇层，整浇层可采用C20 45 细石砼，内配φ 150或 细石砼，内配φ4@150或φ6@200双向钢筋网。 200双向钢筋网。 双向钢筋网
(2)塑性理论计算法 1）塑性内力重分布计算方法的基本概念
此外，应保证塑性铰有足够的转动能力： 此外，应保证塑性铰有足够的转动能力： x≤0.35h0 此外， 此外，应采用塑性性能较好的钢筋 应采用塑性性能较好的钢筋HPB235级，HRB335 级 应采用塑性性能较好的钢筋 级和HRB400级。 级 级和
2.板与墙、梁的连接 板与墙、 一般情况下，板和梁的支承面下需坐浆、找平， 一般情况下 ， 板和梁的支承面下需坐浆 、 找平， 采 用水泥砂浆坐浆厚度10 ～ 15mm mm。 用水泥砂浆坐浆厚度 10～ 15mm 。 预制板在墙上的支承长 10 度不小于100mm，在梁上的支承长度不小于80mm。 度不小于100mm，在梁上的支承长度不小于80mm。 100mm 80mm
(附件一)屋盖结构选型及主要计算结果
一、结构选型及主要构件本工程屋盖结构屋盖由11榀空间门式钢框架组成，跨度82.4m ，中心距8m 。
刚架梁柱均为4肢组合的格构式构件。
其中，格构横梁尺寸为4.0X2.5m （两端及中间3榀为8.0X2.5m ），上下弦一般为φ219-7.5的圆钢管，上下弦间的腹杆、上下弦平面内的斜腹杆及直腹杆一般均为φ83-5圆钢管。
门式刚架的格构柱平面尺寸为4.0X2.8m （两端及中间3榀为8.0X2.8m ），4肢立柱均为φ299-8的钢管混凝土构件，斜向、横向缀条均为φ127-5圆钢管。
两端及中间3榀门式刚架的格构柱外侧两肢设置柱间支撑，并利用门式刚架两侧及马道（两侧1/4跨度）位置4道设纵向支撑，上、下弦平面内及上、下弦间纵向支撑，一般均采用φ83-5圆钢管，提高了屋盖结构的整体性。
门式刚架之间仅由檩条连接，以传递屋面板自重、积雪荷载及竖向风荷载。
屋盖结构详见结构图纸。
二、结构传力模式2.1、竖向荷载传力路线为：屋面板--檩条--格构横梁--格构柱—下部混凝土结构—基础 2.2、横向风荷载传力路线为：山墙—立柱--两端榀格构横梁--两端榀柱间支撑—下部混凝土结构—基础2.3、横向地震作用传力路线为：每榀自重—每榀格构柱—纵向支撑--两端及中间榀柱间支撑—下部混凝土结构—基础三、结构分析及主要计算结果3.1、单榀空间门式钢框架屈曲分析（特征值法） 竖向荷载作用下前4个屈曲模态如下：竖向荷载作用下前6个屈曲模态列表如下：屈曲分析结果表明，单榀空间门式钢框架在竖向荷载作用下，结构稳定有较大的安全度，且该安全度大于材料强度的安全度。
因此，空间门式刚架之间仅由檩条连接，无须另加出平面纵向支撑。
3.2、屋盖结构计算考虑的荷载有结构自重、马道荷载、积雪荷载、各方向风荷载。
各工况荷载作用下，结构主要构件内力及变形详附图附图1-1：框架一（1.0恒载+1.0活载）作用下轴力N 图附图1-2：框架二（1.0恒载+1.0活载）作用下轴力N 图附图1-3：框架三（1.0恒载+1.0活载）作用下轴力N 图附图2-1：框架一（1.0X 方向地震）作用下轴力N 图附图2-2：框架二（1.0X 方向地震）作用下轴力N 图附图2-3：框架三（1.0X 方向地震）作用下轴力N 图附图3-1：框架一（1.0Y 方向地震）作用下轴力N 图附图3-2：框架二（1.0Y 方向地震）作用下轴力N 图附图3-3：框架三（1.0Y 方向地震）作用下轴力N 图附图4-1：框架一（1.0X 方向风载）作用下轴力N 图附图4-2：框架二（1.0X 方向风载）作用下轴力N 图附图4-3：框架三（1.0X 方向风载）作用下轴力N 图附图5-1：框架一（1.0Y 方向风载）作用下轴力N 图附图5-2：框架二（1.0Y 方向风载）作用下轴力N 图附图5-3：框架三（1.0Y 方向风载）作用下轴力N 图附图6-1：框架一（1.0温度荷载）作用下轴力N 图附图6-2：框架二（1.0温度荷载）作用下轴力N 图附图6-3：框架三（1.0温度荷载）作用下轴力N 图附图7-1：框架一（1.0满布雪载）作用下轴力N 图附图7-2：框架二（1.0满布雪载）作用下轴力N 图附图7-3：框架三（1.0满布雪载）作用下轴力N 图附图8-1：框架一（1.0恒载+0.6活载+1.3 X 方向地震）作用下轴力N 图附图8-2：框架二（1.0恒载+0.6活载+1.3 X 方向地震）作用下轴力N 图附图8-3：框架三（1.0恒载+0.6活载+1.3 X 方向地震）作用下轴力N 图附图9-1：框架一（1.0恒载+0.6活载+1.3 Y 方向地震）作用下轴力N 图附图9-2：框架二（1.0恒载+0.6活载+1.3 Y 方向地震）作用下轴力N 图附图9-3：框架三（1.0恒载+0.6活载+1.3 Y 方向地震）作用下轴力N 图附图10-1：框架一（1.2恒载+1.4活载）作用下轴力N 图附图10-2：框架二（1.2恒载+1.4活载）作用下轴力N 图附图10-3：框架三（1.2恒载+1.4活载）作用下轴力N 图附图11-1：框架一（1.2恒载+1.4活载+0.6*1.4温度荷载）作用下轴力N 图附图11-2：框架二（1.2恒载+1.4活载+0.6*1.4温度荷载）作用下轴力N 图附图11-3：框架三（1.2恒载+1.4活载+0.6*1.4温度荷载）作用下轴力N 图附图12-1：框架一（1.2恒载+1.4满布雪载）作用下轴力N 图附图12-2：框架二（1.2恒载+1.4满布雪载）作用下轴力N 图附图12-3：框架三（1.2恒载+1.4满布雪载）作用下轴力N 图附图13-1：框架一（1.2恒载+1.4不平衡雪载）作用下轴力N 图附图13-2：框架二（1.2恒载+1.4不平衡雪载）作用下轴力N 图附图13-3：框架三（1.2恒载+1.4不平衡雪载）作用下轴力N 图附图14-1：框架一（1.0恒载+1.0活载）作用下位移图附图14-2：框架二（1.0恒载+1.0活载）作用下位移图附图14-3：框架三（1.0恒载+1.0活载）作用下位移图附图15-1：（1.0温度荷载）作用下二层平面X 方向楼板应力附图15-2：（1.0温度荷载）作用下二层平面Y 方向楼板应力附图16-1：（1.0温度荷载）作用下三层平面X 方向楼板应力附图16-2：（1.0温度荷载）作用下三层平面Y方向楼板应力。
楼盖结构设计计算书
××建筑多层多功能厅 楼盖结构设计计算书一、设计基本资料（1）建筑平面布置：平面尺寸12×36m 2，四边边柱柱距6000mm ，厅中无柱，楼面标高5.5m 。
建筑平面布置见附图。
（2）结构做法：本工程采用全现浇钢筋混凝土屋盖和框架。
（3）屋面做法：不上人屋面，88J1屋3B （屋面做法重量：3.54kN/m ²）。
（4）不上人屋面活荷载标准值按0.50kN/m ²计算，雪荷载按0.75kN/m ²计算。
（5）本工程所处地区基本风压值为0.75kN/m ²。
（6）本工程不进行抗震设防。
（6）材料选用: 楼板、梁用混凝土均采用C25级，钢筋直径mm 12≤时采用HPB235，直径>12mm 时，选用HRB335钢筋。
（7）构件尺寸：柱截面拟定尺寸为600×600mm 22.荷载计算100mm 钢筋混凝土板 0.1×25=2.5kN/m 288J1楼44 2.3kN/m 2 20mm 厚水泥砂浆抹灰 0.02×20=0.4kN/m 2 恒载标准值 g k =5.2kN/m 2 活载标准值 q k =4.0kN/m 2 荷载设计值 P=1.2×5.2+1.4×4=11.84kN/m 2 3.LB1区格mm l x 28002003000=-=，mm l y 55005006000=-=96.1==xyl l n ，故取26.0=α，2.2=βLB1区格为四边连续板，四周有梁，内力折减系数为0.8()()αβαβ+++-=n n n pl m x x24138.02 ()()m m kN ⋅=⨯++⨯+⨯-⨯⨯⨯⨯=13.22.226.026.02.296.196.124196.138.284.118.02 取9.0=γ，mm h x 800=，mm h y 700=，2210mm N f y =%2.0%272.045.0min >==y t f ρ2min min ,2721001000%272.0mm bh A s =⨯⨯=⨯=ρ4.LB2区格mm l x 26752502002503000=+--=，mm l y 55005006000=-=06.2==xyl l n ，故取24.0=α，0.2=β LB2区格为一长边简支，内力折减系数为1.0LB1和LB2有一个共同的短跨支座，支座配筋在LB1区格计算中已选定，为2314,1608mm -φ故m m kN h f A m y s x ⋅=⨯⨯⨯==75.4809.02103140'γ()αβα2221312'2++--=n nm n pl m xx x()m m kN ⋅=⨯⨯+⨯+⨯⨯--⨯⨯=82.40.224.0224.0206.2275.406.2106.2312675.284.1125.LB3区格mm l x 28002003000=-=，mm l y 562525025006000=--= 01.2==xyl l n ，故取25.0=α，0.2=β LB3区格一短边简支，内力折减系数为1.0LB1和LB3有一个共同的长跨支座，支座配筋在LB1区格计算中已选定，为2279,1808mm -φ故m m kN h f A m y s y ⋅=⨯⨯⨯==69.3709.02102790'γ()βαn n m n pl m yx x 2221312'2++--=()m m kN ⋅=⨯⨯+⨯+⨯--⨯⨯=38.60.225.0225.0201.2269.3101.23128.284.1126.LB4区格mm l x 2675=，mm l y 5625= 10.2==xyl l n ，故取23.0=α，0.2=β LB4区格为角区格（两邻边简支，另两邻边连续），内力折减系数为1.0 LB4和LB2有一个共同的长跨支座，支座配筋在LB1区格计算中已选定，为2279,1808mm -φ故m m kN h f A m y s y ⋅=⨯⨯⨯==69.3709.02102790'γLB4和LB3有一个共同的短跨支座，支座配筋在LB1区格计算中已选定，为2870,13012mm -φ故m m kN h f A m y s x ⋅=⨯⨯⨯==15.13809.02108700'γ()α221312''2+---=n nm m n pl m xy x x()m m kN ⋅=⨯+⨯⨯---⨯⨯=31.123.0210.2215.1310.269.3110.2312675.284.112三、次梁（L 4）计算纵筋HRB335级钢筋，箍筋HPB235级钢筋，C25混凝土，梁高h ＝400mm ，梁宽b ＝200mm ，保护层厚度35mm 。
楼盖设计计算(1~20号)
混凝土楼盖课程设计计算书编制人：班级：学号：编制日期：混凝土楼盖课程设计计算书1基础设计资料（1）工业仓库楼盖，外围墙体为砖墙，采用Mu10烧结普通砖，M5混合砂浆砌筑，纵墙厚度370mm, 横墙厚度240mm，平面轴线尺寸如下图所示：（2）内柱为钢筋混凝土柱，截面尺寸400mm*400mm（3）材料：混凝土强度等级C25：f c=11.9N/mm2 , f t=1.27N/mm2 , f tk=1.78N/mm2；板筋、主次梁箍筋为HPB300级（f y=270N/mm2）；梁纵筋HRB335级（f y=300N/mm2，ξb=0.55）（4）荷载标准值：楼面活荷载标准值q k=4.0kN/m2;水磨石楼面自重标准值0.65KN/m2;钢筋混凝土自重标准值25kN/m3 ;顶棚水泥砂浆抹灰20mm厚，自重标准值17kN/m32 板的设计（按塑性理论方法）主次梁、板、柱的布置如上图，6000/2200>2，为单向板（1）确定板厚及次梁截面①板厚hh>=l/40=2200/40=55mm，并应不小于民用建筑楼面最小厚度70mm，取h=80mm。
②次梁截面b×h次梁截面高h按（l/18～l/12）初估，h在333～500mm之间，选h=450mm，截面宽b=（1/2～1/3）h，选b=200mm。
（2）板荷载计算楼面面层（水磨石） 0.65kN/m2板自重 0.08×25=2.00kN/m2板底抹灰 0.02×17=0.34kN/m2恒荷载g 1.2×2.99=3.588kN/m2活荷载q 1.3×4.0=5.2kN/m2g+q=3.588+5.2=8.788kN/m2q/g=5.2/3.588=1.45﹤3（3）计算简图取板宽b=1000mm作为计算单元，由板和次梁尺寸可得板的计算简图（实际9跨，可按5跨计算），如下图示。
其中中间跨的计算跨度l o=l n=2200-100*2=2000mm；边跨的计算跨度l o=l n+h/2=1980+80/2=2020mm。
荷载计算书(样本)
荷载计算书一、基本荷载工程地点：宜昌市基本风压：0.30kN/m2 (结构水平位移验算)0.35kN/m2 （结构承载力验算）基本雪压：0.30kN/m2地面粗糙度：B类抗震设防烈度：6度（0.05g）地震分组：第一组场地类别：二、恒载取值注：GSSAP和SATWE恒载输入时按程序自动计算楼板自重。
2、各楼层附加恒载计算1）一般楼面100(110)mm厚现浇楼板自重：0.10(0.11)m×25KN/m3=2.50(2.75) KN/m2板底抹灰：0.02m×20 KN/m3=0.40 KN/m2找平层自重：0.03m×20 KN/m3=0.60 KN/m2 楼面面层自重及装修找平： 1.0 KN/m2Σg (标准值) 4.5(4.75)KN/m2 2）卫生间楼面100（110）mm厚现浇板自重：0.100（0.11）m×25KN/m3=2.50（2.75）KN/m2板底抹灰：0.02m×20 KN/m3=0.40 KN/m2找平层自重：0.03m×20 KN/m3=0.60KN/m2 400mm厚石灰炉渣垫层自重：0.30m×14.0KN/m3=4.20KN/m2 楼面面层自重及装修找平： 1.0 KN/m2 Σg (标准值) 8.6 (8.9)N/m23）楼梯间平台板100mm厚现浇板自重：0.10m×25KN/m3=2.50KN/m2板底抹灰：0.02m×20 KN/m3=0.40 KN/m2 找平层自重：0.03m×20 KN/m3=0.60 KN/m2 楼面面层自重及装修找平： 1.0 KN/m2Σg (标准值) 4.5KN/m2注：梯板恒载输入不按程序自动计算楼板自重。
4）上人屋面板120(100)mm厚现浇楼板自重：0.120m(0.10)×25KN/m3=3.0(2.5)KN/m2板底抹灰：0.02m×20 KN/m3=0.40 KN/m2 找平层自重：0.02m×20 KN/m3=0.40 KN/m2 炉渣找坡层自重：0.15m×14 KN/m3=2.10 KN/m2 屋面面层自重：0.03m×20 KN/m3=0.60 KN/m2Σg (标准值) 6.50(6.0)KN/m24）种植屋面板（覆土400mm）120(100)mm厚现浇楼板自重：0.120m(0.10)×25KN/m3=3.0(2.5)KN/m2 400mm厚覆土自重：0.40m×20 KN/m3=8 KN/m2 板底抹灰：0.02m×20 KN/m3=0.40 KN/m2 找平层自重：0.02m×20 KN/m3=0.40 KN/m2 炉渣找坡层自重：0.15m×14 KN/m3=2.10 KN/m2 屋面面层自重：0.03m×20 KN/m3=0.60 KN/m2Σg (标准值) 14.50(14.0)KN/m2 2、墙体荷载计算1）外墙采用混凝土空心砌块，自重12 KN/m3。
楼盖设计计算书
钢筋混凝土楼盖课程设计计算书1. 设计资料（1）楼面做法：20mm 厚水泥砂浆面层（320/kN m γ=），钢筋混凝土现浇板12mm 厚纸筋灰粉底（316/kN m γ=）。
（2）楼面荷载：楼面均布活荷载标准值6.0KN/m 2（3）材料：混凝土强度等级C25；钢筋强度为HPB235和HRB335。
2. 楼盖的结构平面布置确定主梁的跨度为7.2m ，次梁的跨度为6m ，主梁每跨内布置两根次梁，板跨为2.4m 。
按跨高比条件，对工业建筑的楼盖板，要求h ≥80mm ，取板厚h=80mm 。
次梁截面高度应满足60006000/18/12333.35001812h l l mm mm =-=-=，考虑到楼面活荷载比较大，取h=400mm,截面宽度取为b=200mm. 主梁截面高度应满足72007200/15/104807201510h l l mm mm =-=-=-。
取h=600mm ，截面宽度取为b=300mm 。
3. 板的设计 （1）荷载板的恒荷载标准值：20mm 水泥砂浆面层 20.02200.4kN m ⨯= 80mm 钢筋混凝土板 20.08252kN m ⨯= 12mm 混合纸筋灰粉底 20.012160.192kN m ⨯= 小计 22.592kN m（1）板的活荷载标准值： 26.0/kN m恒荷载分项系数取1.2；因为是工业建筑楼盖且活荷载标准值大于24.0kN m ，所以活荷载分项系数取1.3。
于是板的恒荷载设计值 22.592 1.23.11g kN m =⨯= 活荷载设计值 26.0 1.37.8/q kN m =⨯=荷载总设计值 210.91/g q kN m +=，近似取为210.9g q kN m +=（2）计算简图次梁截面为200400mm mm ⨯，板伸入墙内120mm 。
按内力重分布设计，板的计算跨度：边跨：010200802400120222022402222n a hl l mm l mm =+=--+=+= 所以，012220l mm =中间跨： 0224002002200n l l mm ==-=因跨度相差小于10%，可按等跨连续板计算。
楼板计算书[共7页]
![楼板计算书[共7页]](https://img.taocdn.com/s3/m/cdf249153868011ca300a6c30c2259010202f3bb.png)
LB-1矩形板计算项目名称B期设计者校对者一、构件编号:LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2010四、计算信息1.几何参数计算跨度:Lx = 3500 mm; Ly = 5700 mm板厚：h = 100 mm2.材料信息混凝土等级：C25 fc=11.9N/mm2 ft=l. 27N/mm2 ftk=l. 78N/mm"Ec=2. 80X 104N/mm2钢筋种类:HRB400 fy = 360 N/mm2 Es = 2.0X105 N/mm2最小配筋率：P = 0. 200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离：as = 20mm保护层厚度：c = 10mm3.荷载信息（均布荷载）永久荷载分项系数：Y G=1.200可变荷载分项系数：Y Q = 1.400准永久值系数：* q = 0. 500永久荷载标准值：q gk = 4. 000kN/m2可变荷载标准值：q qk = 2. 000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件（上端/下端/左端/右端）：简支/简支/固定/固定6.设计参数结构重要性系数：丫。
=1.00泊松比：口= 0. 200五、计算参数：1.计算板的跨度：Lo = 3500 mm2.计算板的有效高度：ho = h-as=100-20=80 mm六、配筋计算Q算ly=3500/5700=0. 614<2. 000所以按双向板计算):3.X向底板钢筋D确定X向板底弯矩Mx =表中系数(Y G* q gk+ 丫Q* q qk) *Lo2=(0. 0399+0. 0046*0. 200) *(1. 200*4. 000+1. 400*2. 000)*3. 52=3. 803 kN*m2)确定计算系数a s = yo*Mx/(a l*fc*b*ho*ho)=1. 00*3. 803X107(1. 00*11. 9*1000*80*80)=0. 0503)计算相对受压区高度€ = 1-sqrt(1-2* a s) = l-sqrt(1-2*0. 050) = 0. 0514)计算受拉钢筋面积As = a l*fc*b*ho* g /fy = 1.000*11.9*1000*80*0.051/360=136mm'5)验算最小配筋率P = As/(b*h) = 136/(1000*100) = 0.136%P<Pmin = 0. 200%不满足最小配筋要求所以取面积为As = P min*b*h = 0. 200%* 1000* 100 = 200 mm2采取方案80200,实配面积251 mm24. Y向底板钢筋D确定Y向板底弯矩My =表中系数(yG*qgk+yQ*qqk)*L<)2=(0. 0046+0. 0399*0. 200) *(1. 200*4. 000+1. 400*2. 000)*3. 52=1.174 kN*m2)确定计算系数a s = y o*My/(a l*fc*b*ho*ho)=1. 00*1. 174X107(1. 00*11. 9*1000*80*80)=0. 0153)计算相对受压区高度€ = 1-sqrt (1-2* a s) = l-sqrt (1-2*0. 015) = 0. 0164)计算受拉钢筋面积As = a l*fc*b*ho* g/fy = 1.000*11.9*1000*80*0.016/360=41mm"5)验算最小配筋率P = As/(b*h) = 41/(1000*100) = 0.041%p < P min = 0. 200%不满足最小配筋要求所以取面积为As = p min*b*h = 0. 200%* 1000* 100 = 200 mnr采取方案8@200,实配面积251 mm25.X向支座左边钢筋1）确定左边支座弯矩M°x =表中系数(y G* q gk+y Q* q qk)*Lo?=0. 0832*(1. 200*4. 000+1.400*2. 000)*3. 52=7. 744 kN*m2)确定计算系数a s = Y o*Nf'x/( Q l*fc*b*ho*ho)=1. 00*7. 744X107(1. 00*11. 9*1000*80*80)= 0. 1023)计算相对受压区高度€ = 1-sqrt (1-2* a s) = l-sqrt(1-2*0.102) = 0. 1074)计算受拉钢筋面积As = a l*fc*b*ho* g/fy = 1.000*11.9*1000*80*0.107/360=284mm25)验算最小配筋率P = As/(b*h) = 284/(1000*100) = 0.284%P > P min = 0. 200% 满足最小配筋要求采取方案8@160,实配面积314 mm26. X向支座右边钢筋1)确定右边支座弯矩Nf'x =表中系数(yG*q gk+ 丫Q* q qk)*L(「=0. 0832*(1. 200*4. 000+1.400*2. 000)*3. 52=7. 744 kN*m2)确定计算系数a s = y o*Mx/ ( a l*fc*b*ho*ho)=1.00*7. 744X107(1.00*11. 9*1000*80*80)=0. 1023)计算相对受压区高度€ = 1-sqrt(1-2* a s) = 1-sqrt(1-2*0. 102) = 0. 1074)计算受拉钢筋面积As = a l*fc*b*ho* g/fy = 1. 000*11. 9*1000*80*0.107/360=284mm25)验算最小配筋率P = As/(b*h) = 284/(1000*100) = 0.284%P 2 P min = 0. 200% 满足最小配筋要求采取方案8@160,实配面积314 nun2七、跨中挠度计算：Mk --------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq --------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk=(0. 0399+0. 0046*0. 200) * (4. 000+2. 000) *3. 52 = 3. 002 kN*mMq = Mgk+ 3 q*Mqk=(0. 0399+0. 0046*0. 200) * (4. 000+0. 5*2. 000) *3. 52 = 2. 502 kN*m2.计算受弯构件的短期刚度Bs1)计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力osk = Mk/ (0. 87*ho*As) 混规(7. L 4-3)= 3. 002X107(0.87^80*251) = 171.841 N/mmo sq = Mq/ (0. 87*ho*As) 混规(7. L 4-3)=2. 502X107(0.87*80*251) = 143. 201 N/mm2)计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积：Ate = 0.5*b*h = 0. 5*1000*100= 50000mm2P te = As/Ate 混规(7. L 2-4)=251/50000 = 0.502%3)计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数2*k = 1. 1-0. 65*ftk/(Pte*osk) 混规(7. L 2-2)= 1. 1-0. 65^1. 78/(0. 502%*171. 841);-0. 241因为中不能小于最小值0.2,所以取3k = 0.2力q = 1. 1-0. 65*ftk/(P te*o sq) 混规(7. 1.2-2)=1. 1-0. 65*1. 78/(0. 502%*143. 201) = -0. 509因为*不能小于最小值0.2,所以取3q = 0. 24)计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值aEa E = Es/Ec = 2.0X1072. 80X10' = 7. 1435)计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值Yf矩形截面，Yf=06)计算纵向受拉钢筋配筋率PP 二As/(b*ho)= 251/(1000*80)= 0.314%7)计算受弯构件的短期刚度BsBsk = Es*As*ho7[l. 15 * k+0. 2+6* a E*P/(1+ 3. 5 丫f')](混规(7. 2. 3-1))=2 . 0X 105*25 U807[l. 15*-0. 241+0. 2+6*7. 143*0. 314%/(1+3. 5*0.0)]=5.692X 1()2 kN*/Bsq = Es*As*h02/[L 15 Aq+0.2+6*aE*p/(l+ 3. 5 丫f')](混规(7. 2. 3-1)) =2. OX l(r*251*807[L 15*-0. 509+0. 2+6*7. 143*0. 314%/(1+3. 5*0. 0)]=5. 692 X102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1)确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数()当p=0时，9=2.0 混规(7.2.5)2)计算受弯构件的长期刚度BBk = Mk/(Mq*(6-l)+Mk)*Bs (混规(7. 2. 2-1))=3. 002/ (2. 502* (2. 0-1)+3. 002) *5. 692 X 102=3. 105 X 102 kN*m2Bq = Bsq/ 0 (混规(7. 2. 2-2))=5. 692X1072.0=2. 846 X102 kN*m2B = min(Bk,Bq)=min (310. 460, 284. 588)=284. 5884.计算受弯构件挠度fmax = f*(qgk+吗*qqk)*Lc)4/B=0. 00254*(4. 000+0. 5*2. 000)*3. 572. 846 X102=6. 686iiun5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=3500/200=17. 500mmfmax=6. 686mmWfo=l7. 500mm,满足规范要求！八、裂缝宽度验算：6.跨中X方向裂缝1)计算荷载效应Mx =表中系数(qgk+2 q qk) *Lo2=(0. 0399+0. 0046*0. 200) * (4. 000+0. 50*2. 000) *3. 52=3. 002 kN*m2)带肋钢筋，所以取值5=1取3)因为C < 20,所以取C = 204)计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力。
楼盖设计计算书
单向板肋梁楼盖设计计算书院系：建筑工程学院班级：土106姓名：凌子健学号：109044525指导老师：于峰1.设计资料：（1）楼面做法：20㎜水磨石面层，20㎜水泥砂浆打底，80㎜钢筋混凝土板，15㎜顶棚抹灰。
（2）材料：混凝土选用C25；梁、板受力钢筋采用HRB400级钢筋，梁箍筋、板构造筋采用HRB335级钢筋。
其中，板、次梁按考虑塑性内力重分布设计，主梁按弹性理论设计。
2.楼盖的结构平面布置主梁沿横向布置，次梁沿纵向布置，主梁的跨度：A —B 、B —C 、C —D 之间均为6900。
根据所给资料选用300㎜×650㎜的截面，主梁每跨内布置两根次梁。
板的跨度为：6900/3=2300，ll 0102=6/2.3=2.61，可按单向板设计，适当增加长跨方向分布钢筋。
按跨高比条件，要求板厚h ；≥2300/40=57.5，对工业建筑楼板盖，h≥70㎜，取板厚h=80㎜。
次梁截面高度应满足h=18l ～12l =6600/18～6600/12=366.67—550㎜。
取h=500㎜。
截面宽度取为b=200㎜。
柱子截面：400㎜×400㎜.楼盖结构平面布置见A2图纸。
3.板的设计轴线①～②、⑤～⑥的板属于端区格单向板；轴线②～⑤的板为中间区格单向板。
（1）荷载计算板的永久荷载标准值水磨石面层及水泥砂浆打底合计 0.65 kN/㎡80㎜厚钢筋混凝土板 0.08×25 =2kN/㎡15㎜厚顶棚抹灰 0.015×17 =0.225 kN/㎡ 小记 2.905 k N/㎡ 板的可变荷载标准值 6 kN/㎡永久荷载分项系数取1.2，因楼面可变荷载标准值大于4.0 kN/㎡，所以取可变荷载分项系数为1.3。
于是板的永久荷载设计值 g=2.905 ×1.2=3.486kN/㎡ 可变荷载设计值 q=6×1.3=7.8 kN/㎡荷载总设计值 g ＋q=11.286kN/㎡ (2）计算简图次梁截面为200㎜×500㎜，据所给资料，板在墙上的支承长度为120㎜.按塑性内力重分布设计，板的计算跨度：边跨 l 0=l n ＋h/2=(2300-120-100)＋80/2=2120㎜<l n +a/2=2140㎜ 取l 0=2120㎜ 中间跨 l 0=2300-200=2100㎜。
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模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
3、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
一、工程属性
X向负筋HRB335Ф8@150 A SX'=335.103
Y向负筋HRB335Ф10@100 A SY'=785.398
楼层立杆的横向间距L a(m) 立杆的纵向间距L b(m) 第3层 1.1 1.1
第2层 1.1 1.1
第1层 1.1 1.1
结构模型立面图
结构模型平面图
三、荷载参数
当前施工层每根立杆传递荷载(kN) 7 施工荷载(kN/m2) 4
振捣荷载(kN/m2) 2 钢筋混凝土自重(kN/m3) 25.1 模板自重(kN/m2) 0.3
1、第3层荷载计算
模板类型胶合板本层砼的龄期(天) 7
砼的实测抗压强度f c(N/mm2) 8.294 砼的实测抗拉强度f tk(N/mm2) 0.829 砼的弹性模量实测值E(MPa) 22800
3
楼盖自重荷载标准值：g3=h3/1000×25.1＝2.51kN/m2
2、第2层荷载计算
2
楼盖自重荷载标准值：g2=h2/1000×25.1＝2.51kN/m2
3、第1层荷载计算
1
楼盖自重荷载标准值：g1=h1/1000×25.1＝2.51kN/m2
4、各楼层荷载分配：
假设层间支架刚度无穷大，则有各层挠度变形相等，即：
P1/(E1h13)＝P2/(E2h23)＝P3/(E3h33)...则有：P i'＝(E i h i3∑F i)/(∑(E i h i3)) 根据此假设，各层楼盖承受荷载经模板支架分配后的设计值为：
五、板单元内力计算
1、第3层内力计算
第3层配筋图第3层板单元内力计算
板的支撑类型四边固支B c/B l＝3000/4000＝0.75
m10.03
m20.013
m1'-0.07
m2'-0.056 四边简支B c/B l＝3000/4000＝0.75
mq10.062
mq20.032
荷载组合设计值计算(kN/m2)
G i Q i G i'=G i+Q i/2 G q=G i+Q i Q i'=Q i/2
2.582 2.789
3.976 5.371 1.394
依据《工程结构设计原理》板的正截面极限计算公式为：
第2层配筋图第2层板单元内力计算
板的支撑类型四边固支B c/B l＝3000/4000＝0.75
m10.03
m20.013
m1'-0.07
m2'-0.056 四边简支B c/B l＝3000/4000＝0.75
mq10.062
mq20.032
荷载组合设计值计算(kN/m2)
G i Q i G i'=G i+Q i/2 G q=G i+Q i Q i'=Q i/2
3.125 3.376
4.813 6.501 1.688
矩形截面受压区高度
比较
M u1＞m1符合要求
M u2＞m2符合要求
M Ui' f y(N/mm2) A s(mm2) h0(mm) αs'(mm) 板正截面极限
承载弯矩
(kN.m)
M i'(kN.m)
M u1' 300 335.103 80 20 6.032 -4.102 M u2' 300 785.398 80 20 14.137 -3.306 比较
M u1'＞m1' 符合要求
M u2'＞m2' 符合要求
第1层配筋图
第1层板单元内力计算
矩形截面受压区高度
六、楼板裂缝验算
1、本结构按压弯构件进行计算
根据《混凝土结构设计规范（GB50010）》规定，受冲切承载力应满足下式。