基于元ANS的压力容器应力分析报告
压力容器应力分析报告
压力容器应力分析报告1. 引言压力容器是工业中常见的设备，用于存储和传输压力较高的气体或液体。
在设计和使用压力容器时，应力分析是至关重要的环节，它可以帮助工程师评估容器的结构强度和可靠性。
本报告将介绍如何进行压力容器的应力分析，并给出实例以帮助读者更好地理解。
2. 压力容器的基本原理压力容器是由材料制成的结构，能够承受内部压力的作用。
其设计目标是保证容器在各种工作条件下都能安全运行，并且在设计寿命内不发生破裂或变形。
压力容器主要受到内部压力和外部载荷的影响，因此需要进行应力分析来确定内部应力和变形。
3. 压力容器的材料压力容器的材料选择是应力分析的重要一环。
常见的材料包括钢、铝合金等。
选择合适的材料要考虑容器的工作温度、压力和介质等因素。
不同材料的物理和力学性质会对应力分析产生不同的影响，因此需要通过材料测试和模拟来获取材料参数。
4. 压力容器的边界条件在进行应力分析时，需要确定压力容器的边界条件。
这包括容器的几何形状、支撑方式、固定约束等。
边界条件的选择会直接影响应力分布和变形情况。
通过准确描述边界条件，可以更精确地进行应力分析。
5. 压力容器的应力分析方法压力容器的应力分析可以使用有限元分析方法。
有限元分析是一种数值计算方法，将结构离散成有限数量的小单元，通过求解单元之间的力学关系，得到整个结构的应力和变形情况。
有限元分析可以模拟复杂的几何形状和载荷条件，因此在应力分析中得到了广泛应用。
6. 压力容器的应力分析实例为了更好地理解压力容器的应力分析，我们以一个简单的圆筒形压力容器为例进行分析。
假设容器直径为D，高度为H，材料为钢，内部压力为P。
通过有限元分析软件，可以得到容器内部壁的应力分布情况。
根据分析结果，我们可以评估容器的结构强度，以及在不同工作条件下的变形情况。
7. 结论通过应力分析，我们可以评估压力容器的结构强度和可靠性。
合理选择材料、确定边界条件，并使用适当的分析方法，可以有效地进行应力分析。
压力容器应力分析报告
压力容器应力分析报告引言压力容器是一种用于储存或者输送气体、液体等介质的设备。
由于容器内的介质压力较高，容器本身需要能够承受这种压力而不发生破裂。
因此，对压力容器进行应力分析是非常重要的，它可以帮助我们判断容器的安全性并提供设计和改进的依据。
本报告旨在对压力容器进行应力分析，以评估其在工作条件下的应力分布情况，并根据分析结果提出相应的建议和改进措施。
1. 压力容器的工作原理和结构在进行应力分析之前，我们首先需要了解压力容器的工作原理和结构。
1.1 工作原理压力容器通过在容器内部创建高压环境来储存或者输送介质。
这种高压状态可以通过液体或气体的压力产生，也可以通过外部作用力施加于容器上。
容器的结构需要能够承受内部或外部压力的作用而不发生破裂。
1.2 结构压力容器通常由壳体、端盖、法兰、密封件等部分组成。
壳体是容器的主要结构部分，可以是圆柱形、球形或者其他形状。
端盖用于封闭壳体的两个端口，而法兰则用于连接不同部分的容器或其他设备。
密封件的选择和设计对于保证容器的密封性和安全性至关重要。
2. 压力容器应力分析方法在进行压力容器应力分析时，我们可以采用不同的方法和工具。
下面将介绍两种常用的应力分析方法。
2.1 解析方法解析方法是一种基于数学模型和理论计算的应力分析方法。
通过建立压力容器的几何模型和材料性质等参数，可以使用解析方程和公式计算容器内部和外部的应力分布情况。
这种方法适用于简单结构和边界条件的容器，具有计算简单、速度快的优点。
2.2 有限元方法有限元方法是一种基于数值计算的应力分析方法。
它将复杂的压力容器分割成有限个小单元，通过求解每个小单元的应力状态，再将它们组合起来得到整个容器的应力分布。
有限元方法可以考虑更多的几何和材料非线性，适用于复杂结构和边界条件的容器，具有更高的精度和可靠性。
3. 压力容器应力分析结果和讨论在进行压力容器应力分析后，我们得到了容器内部和外部的应力分布情况。
根据具体的分析方法和参数，以下是一些可能的结果和讨论。
基于ANSYS的典型压力容器应力分析设计说明.doc
基于 ANSYS的典型压力容器应力分析设计2010 年第 3 期（总第 136 期）业东，农琪（广西工业职业技术学院，广西530001 ）【摘要】研究从工程实践应用需求出发，采用ANASYS9.0有限元软件对容器进行详细的应力分析计算，对不同类别的应力进行分类和强度评定。
应力强度满足分析设计标准，确保了容器的安全可靠性。
【关键词】应力；强度；压力容器；分析设计；有限元1研究的目的和意义过去，压力容器及其部件的设计基本采用常规设计法, 以弹性失效准则为基础，材料的许用应力采用较大的安全系数来保证，一般情况常规设计仅考虑容器壁厚中均匀分布的薄膜应力，不考虑其他类型的应力，如局部高应力和边缘应力均不考虑等 , 常规设计不讨论由此而产生的多种失效形式。
分析设计以塑性失效和弹塑性失效准则为基础，并引入安全寿命的概念，对具有循环加载特征的部件进行疲劳分析。
比较详细地计算了容器和承压部件的各种应力，对应力进行分类，再采用不同的应力强度条件给予限制[1]。
本课题研究的目的是对石油化工生产中广泛使用的典型压力容器进行应力分析，应用ANSYS软件编写参数化设计程序，对典型压力容器中的筒体、椭圆形封头、锥形封头，开设人孔、接管等进行应力分析，为压力容器的分析设计提供一种比较通用的设计方法。
2钢制压力容器设计的两种规GB 150－ 1998《钢制压力容器》是以弹性失效准则为理论基础，导出较为简单的适合于工程应用的计算公式，求出容器在载荷作用下的最大主应力，将其限制在许用应力值以，即可确定容器的壁厚。
在标准所规定的适用围，按标准要求所设计、制造的容器是安全可靠的。
JB 4732－ 1995《钢制压力容器——分析设计标准》是以弹塑性失效准则为理论基础，应用极限分析和安定性原理，允许容器材料局部屈服，采用最大剪应力理论，以主应力差的最大值作为容器发生垮塌和破坏的依据。
标准要求对容器所需部位的应力作详细计算，并进行强度评定和疲劳分析。
利用ANSYS软件对压力容器进行应力分析
利用ANSY S软件对压力容器进行应力分析韩 敏(西安科技大学,西安710054)摘要:利用ANSY S有限元软件对压力容器进行应力分析,获得了压力容器的应力分布图。
经分析发现,ANSY S软件分析的结果与真实情况基本一致。
整个建模、分析过程充分说明ANSY S 软件为压力容器的结构设计提供了可靠、高效的理论依据。
关键词:压力容器;ANSY S;有限元;应力分析中图分类号:TH49 文献标志码:A 文章编号:100320794(2008)0120073202Stress Analysis of Pressure Contain with ANSY S Softw areH AN Min(X i’an University of Science and T echnology,X i’an710054,China)Abstract:The static force im paction of a pressure contain with ANSY S s oftware was analysed and the stress distribution drafts of them were g otten.Through theories analysis,the result of finite-element analysis is proved to be acceptable,and it provides the theories support to today’s machine optimize design.K ey w ords:pressure contain;ANSY S;finite-element;stress analysis计方法,得出的结构强度结果比较保守,这就限制了容器整体性能的提高和材料的有效利用。
分析设计依据标准JB4732《钢制压力容器—分析设计标准》,它是基于“塑性失效”与“弹塑性失效”准则,其理论基础是板壳力学、弹性与塑性理论及有限元法,是根据具体工况,对容器各部位进行详细地应力计算与分析,在不降低设备安全性的前提下选取相对较低的安全系数,从而降低了结构的厚度,使材料得到了有效的利用。
基于有限元ANSYS的压力容器应力分析报告
压力容器分析报告目录1 设计分析依据 01.1 设计参数 01.2 计算及评定条件 (1)1.3 材料性能参数 (1)2 结构有限元分析 (2)2.1 理论基础 (2)2.2 有限元模型 (3)2.3 划分网格 (4)2.4 边界条件 (4)3 应力分析及评定 (4)3.1 应力分析 (4)3.2 应力强度校核 (5)4 分析结论 (7)4.1 上封头接头外侧 (8)4.2 上封头接头内侧 (11)4.3 上封头壁厚 (14)4.4 筒体上 (17)4.5 筒体左 (20)4.6 下封头接着外侧 (24)4.7 下封头壁厚 (27)1 设计分析依据（1）压力容器安全技术监察规程（2）JB4732-1995 《钢制压力容器-分析设计标准》-2005确认版1.1 设计参数表1 设备基本设计参数正常设计压力 MPa7.2最高工作压力 MPa 6.3设计温度℃0~55工作温度℃5~55压缩空气 46#汽轮机工作介质油焊接系数φ 1.0腐蚀裕度 mm 2.0容积㎡ 4.0容积类别第二类筒体29.36计算厚度 mm封头29.031.2 计算及评定条件（1）静强度计算条件表2 设备载荷参数设计载荷工况工作载荷工况设计压力 7.2MPa工作压力 6.3MPa设计温度 55℃工作温度 5~55℃注：在计算包括二次应力强度的组合应力强度时，应选用工作载荷进行计算，本报告中分别选用设计载荷进行计算，故采用设计载荷进行强度分析结果是偏安全的。
1.3 材料性能参数材料性能参数见表3，其中弹性模型取自JB4732-95表G-5，泊松比根据JB4732-95的公式（5-1）计算得到，设计应力强度分别根据JB4732-95的表6-2、表6-4、表6-6确定。
表3 材料性能参数性能温度55℃设计应力强材料名称厚度弹性模型泊松比度1.92×钢管20≤10mm150 MPaμ=0.3103MPa1.92×μ=0.3锻钢Q345≤100mm185 MPa103MPa1.92×钢板16MnR26~36188 MPaμ=0.3103MPa1.92×μ=0.3锻钢16Mn≤300mm168 MPa103MPa2 结构有限元分析2.1 理论基础传统的压力容器标准与规范，一般属于“常规设计”，以弹性失效准则为理论基础，由材料力学方法或经验得到较为简单的适合于工程应用的计算公式，求出容器在载荷作用下的最大主应力，将其限制在许用值以内，即可确认容器的壁厚。
基于ANSYS Workbench 的不同形式压力容器封头的应力分析
河南科技 Henan Science and Technology
工业技术
基于 ANSYS Workbench 的不同形式 压力容器封头的应力分析
邵海磊 郭海伟
（郑州四维新材料技术研究院有限公司，河南 郑州 450000）
摘 要：本文运用 ANSYS Workbench 有限元分析软件对储氢罐压力容器在单位压力（1MPa）下的应力状态进
由图 5 可以看出，径向应力在筒身部分几乎保持不 变，封头部分出现应力集中现象。随着椭圆半轴的增加， 封头呈球形时，筒体部分的径向应力保持不变，椭圆封头 上接近筒身的连接点处的径向应力逐渐减小，并且在封 头为球形时，封头与筒身的径向应力相等。随着椭圆半 轴的长度大于筒身半径，封头部分的径向应力又开始逐 渐变大。
由图 6 可以看出，内壁上切向应力的分布呈“W”形， 切向应力在筒身部分基本保持不变，在与封头的接触处 逐渐减小，过了连接点后快速增加，然后急剧下降，再趋 于稳定，在连接点处存在应力集中现象。随着椭圆半轴 的增大，应力集中现象逐渐减小，在身与封头上的切向应 力分布也越均匀。
Abstract: This paperused ANSYS Workbench finite element analysis software to analyze the stress state of hydrogen storage tank pressure vessel under unit pressure (1MPa), and obtainedthe stress distribution on the inner wall of the cylinder and the head under elliptical head and spherical head. At the same time, the radial, tangential and circumfer⁃ ential stresses of the elliptical head pressure vessels with different half-axis lengths were calculated, and compared with the stress distribution of the spherical head, the form of the head with good stress distribution was obtained. Keywords: pressure vessel；dish head；stress analysis；ANSYS Workbench
压力容器ansys分析.
高压空气储气罐ANSYS 应力分析
压力容器是在冶金、化工、炼油、气体等工业生产中频繁使用，常常用来存储各类不同压力、温度、介质的气体，或被使用为干燥罐，蒸压釜、反应釜、缓冲罐、医用氧气瓶等等。
同时大部分罐都属于特种设备—压力容器，其制造和使用国家都有严格规范标准，特别是压力容器的疲劳强度和形体薄弱环节的研究对于特种设备的安全使用很重要，这里借助于ansys软件很直观精确地将其中一种压力容器—高压空气储气罐进行了疲劳分析之一—压力应力分析。
一、高压储气罐的设计条件：
①
建立几何模型
② 由于该容器形体的对称性，选择1/4 来分析：
三、加载求解
四、结果分析。
基于ANSYS的压力容器有限元分析及优化设计
317压力容器是一种能够承受压力的密闭容器，广泛应用于煤化工生产领域。
煤化工生产作业环境苛刻，需要其外壳具备较高的强度，保护内部电子元器件不被损坏。
为验证压力容器的耐压性能，需根据其工作条件设计压力容器，将机器人安装在压力容器内部，对压力容器进行加压以模拟其高压工作环境，检测外壳的耐压性能是否符合要求。
本文基于国标 GB150-2011中关于压力容器的规定，完成压力容器的各项参数的计算取值。
利用 ANSYS 有限元仿真软件对其进行校核，对该压力容器工作状态下的应力及变形情况进行分析，判断其结构强度及 O 形圈的密封效果是否符合要求[1]。
1 压力容器参数化设计 对实际工况进行分析，根据要求完成压力容器的初步设计，结构如图 1 所示。
图1 压力容器三维模型该压力容器主要由两部分组成：压力舱和平盖，两个部件通过螺栓连接，平盖挤压压力舱端面上的 O 形圈完成密封。
由于采用水作为介质进行加压维持压力舱内压力处于预定值，压力容器需经常浸泡在水环境中，容易腐蚀生锈，会对密封结构造成破坏，且存在安全隐患，因此采用不锈钢完成该压力容器的设计和制造。
平盖所承受的应力较大，工作时容易产生较大变形导致 O 形圈密封失效，因此平盖需采用高强度不锈钢材料。
20Cr13是一种常用的高强度马氏体不锈钢材料，具有高抗蚀性、高强度、高韧性和较强抗氧化性，被广泛应用于制造各种承受高应力的零件。
基于20Cr13的优良性能，选用该材料用于平盖的设计和制造[2]。
与平盖相比较，压力舱承受应力相对较小，选用 304 不锈钢用于压力舱的设计和制造。
基于国标 GB150-2011 关于压力容器的规定，对压力容器各部分的参数进行计算如下：（1）壳体厚度计算： 圆筒厚度计算公式如下：[]c ii c P D −=φσδ2P（1）式中，σ为圆筒壳体计算厚度（mm）；p c 为计算压力（MPa）；D i 为圆筒内直径（mm），[σ]i 为壳体材料的许用应力（MPa），φ为焊接接头系数。
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压力容器分析报告目录1 设计分析依据 01.1 设计参数 01.2 计算及评定条件 01.3 材料性能参数 02 结构有限元分析 (1)2.1 理论基础 (1)2.2 有限元模型 (1)2.3 划分网格 (1)2.4 边界条件 (2)3 应力分析及评定 (2)3.1 应力分析 (2)3.2 应力强度校核 (2)4 分析结论 (3)4.1 上封头接头外侧 (4)4.2 上封头接头内侧 (5)4.3 上封头壁厚 (7)4.4 筒体上 (9)4.5 筒体左 (10)4.6 下封头接着外侧 (12)4.7 下封头壁厚 (14)1 设计分析依据（1）压力容器安全技术监察规程（2）JB4732-1995 《钢制压力容器-分析设计标准》-2005确认版1.1 设计参数表1 设备基本设计参数1.2 计算及评定条件（1）静强度计算条件表2 设备载荷参数载荷进行计算，故采用设计载荷进行强度分析结果是偏安全的。
1.3 材料性能参数材料性能参数见表3，其中弹性模型取自JB4732-95表G-5，泊松比根据JB4732-95的公式（5-1）计算得到，设计应力强度分别根据JB4732-95的表6-2、表6-4、表6-6确定。
表3 材料性能参数性能2 结构有限元分析2.1 理论基础传统的压力容器标准与规范，一般属于“常规设计”，以弹性失效准则为理论基础，由材料力学方法或经验得到较为简单的适合于工程应用的计算公式，求出容器在载荷作用下的最大主应力，将其限制在许用值以内，即可确认容器的壁厚。
对容器局部区域的应力、高应力区的应力不做精细计算，以具体的结构形式限制，在计算公式中引入适当的系数或降低许用应力等方法予以控制，这是一种以弹性失效准则为基础，按最大主应力理论，以长期实践经验为依据而建立的一类标准。
塑性理论指出，由于弹性应力分析求得的各类名义应力对结构破坏的危险性是不同的，随着工艺条件的苛刻和容器的大型化，常规设计标准已经不能满足要求，尤其是在应力集中区域。
若不考虑应力集中而只按照简化公式进行设计，不是为安全而过分浪费材料就是安全系数不够。
基于各方面的考虑，产生了“分析设计”这种理念。
采用以极限载荷、安定载荷和疲劳寿命为界限的“塑性失效”与“弹性失效”相结合的“弹塑性失效”准则，要求对容器所需部位的应力做详细的分析，根据产生应力的原因及应力是否有自限性，分为三类共五种，即一次总体薄膜应力( Pm) 、一次局部薄膜应力( Pc) 、一次弯曲应力( Pb) 、二次应力( Q) 和峰值应力( F) 。
对于压力容器的应力分析，重要的是得到应力沿壁厚的分布规律及大小，可采用沿壁厚方向的“校核线”来代替校核截面。
而基于弹性力学理论的有限元分析方法，是一种对结构进行离散化后再求解的方法，为了获得所选“校核线”上的应力分布规律及大小，就必须对节点上的应力值进行后处理，即应力分类，根据对所选“校核线”上的应力进行分类，得出各类应力的值，若满足强度要求，则所设计容器是安全的。
按照JB4732-1995进行分析，整个计算采用ANSYS13.0软件，建立有限元模型，对设备进行强度应力分析。
2.2 有限元模型由于主要关心容器开孔处的应力分布规律及大小，为减少计算量，只取开孔处作为分析对象，且取其中较为关心的大孔进行分析校核。
分析设计所用的几何模型如图1所示。
在上下封头和筒体之间存在不连续的壁厚，由于差距和影响量较小，此处统一采用上下封头的设计厚度。
图1 压力容器模型2.3 划分网格在结构的应力分析中，采用ANSYS13.0中的solid187单元进行六面体划分，如图2所示。
图3~图5分别为上封头、筒体、下封头的有限元模型。
图2 压力容器有限元模型图3 上封头有限元模型图4 筒体有限元模型图5 下封头有限元模型2.4 边界条件模型只取开孔段作为分析对象，约束条件为: 筒体底部为固结，筒内施加内压，整体温度设定为55℃，整体受向下的重力，如图6所示。
图6 边界条件3 应力分析及评定3.1 应力分析在7.2MPa的设计压力下，压力容器的应力强度分布如图7所示。
内部应力强度如图8所示。
从图7、图8分析可知，应力主要集中于接头、开孔以及封头弯曲处。
以下将主要针对应力集中区域进行强度分析。
图7 应力强度图8 内部应力强度3.2 应力强度校核在设计载荷作用下的有限元模型进行应力强度分析，现对分析结果进行应力强度评定。
评定的依据为JB4732-1995《钢制压力容器-分析设计标准》。
应力线性化路径的原则为：（1）通过应力强度最大节点，并沿壁厚方向的最短距离设定线性化路径；（2）对于相对应力强度高的区域，沿壁厚方向设定路径。
设计工况（7.2MPa）下的评定线性化路径见图9~图11，线性化结果见附录1~7，具体评定如下表4.`图9 上封头评定路径图10 筒评定路径图11 下封头评定路径表4 应力强度证实表4 分析结论进油弯管需增加壁厚或者选用强度更高的材料。
附录4.1 上封头接头外侧PRINT LINEARIZED STRESS THROUGH A SECTION DEFINED BY PATH= SHANG1 DSYS= 0 ***** POST1 LINEARIZED STRESS LISTING *****INSIDE NODE = 65832 OUTSIDE NODE = 65108LOAD STEP 0 SUBSTEP= 1TIME= 1.0000 LOAD CASE= 0THE FOLLOWING X,Y,Z STRESSES ARE IN THE GLOBAL COORDINATE SYSTEM.** MEMBRANE **SX SY SZ SXY SYZ SXZ0.3095E+08 0.1217E+09 0.1575E+09 -0.4562E+07 -0.5633E+07 0.4286E+08S1 S2 S3 SINT SEQV0.1716E+09 0.1209E+09 0.1773E+08 0.1538E+09 0.1358E+09** BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.2878E+08 0.3962E+08 0.6961E+08 -0.5587E+07 -0.2948E+07 0.4234E+08C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000O -0.2878E+08 -0.3962E+08 -0.6961E+08 0.5587E+07 0.2948E+07 -0.4234E+08 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.9673E+08 0.3937E+08 0.1924E+07 0.9480E+08 0.8270E+08C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000O -0.1924E+07 -0.3937E+08 -0.9673E+08 0.9480E+08 0.8270E+08** MEMBRANE PLUS BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.5974E+08 0.1613E+09 0.2271E+09 -0.1015E+08 -0.8581E+07 0.8521E+08C 0.3095E+08 0.1217E+09 0.1575E+09 -0.4562E+07 -0.5633E+07 0.4286E+08O 0.2172E+07 0.8207E+08 0.8790E+08 0.1025E+07 -0.2685E+07 0.5227E+06 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.2642E+09 0.1602E+09 0.2373E+08 0.2405E+09 0.2089E+09C 0.1716E+09 0.1209E+09 0.1773E+08 0.1538E+09 0.1358E+09O 0.8895E+08 0.8104E+08 0.2155E+07 0.8679E+08 0.8312E+08** PEAK ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.2811E+07 0.3018E+08 0.1030E+09 -0.4383E+07 -0.1327E+08 0.3888E+08C -0.1887E+07 -0.5117E+07 -0.1999E+08 0.1399E+06 0.2935E+07 -0.6501E+07O -0.8673E+07 0.1310E+08 0.5577E+08 -0.1213E+07 -0.9238E+07 0.1515E+08 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.1185E+09 0.2797E+08 -0.1050E+08 0.1290E+09 0.1147E+09C 0.3219E+06 -0.4770E+07 -0.2254E+08 0.2287E+08 0.2079E+08O 0.6095E+08 0.1133E+08 -0.1208E+08 0.7303E+08 0.6459E+08** TOTAL ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.6255E+08 0.1915E+09 0.3301E+09 -0.1453E+08 -0.2185E+08 0.1241E+09C 0.2907E+08 0.1166E+09 0.1375E+09 -0.4423E+07 -0.2698E+07 0.3636E+08O -0.6501E+07 0.9517E+08 0.1437E+09 -0.1884E+06 -0.1192E+08 0.1567E+08 S1 S2 S3 SINT SEQV TEMPI 0.3823E+09 0.1882E+09 0.1369E+08 0.3686E+09 0.3193E+09 55.00C 0.1490E+09 0.1162E+09 0.1788E+08 0.1312E+09 0.1182E+09O 0.1480E+09 0.9250E+08 -0.8129E+07 0.1561E+09 0.1370E+09 55.004.2 上封头接头内侧PRINT LINEARIZED STRESS THROUGH A SECTION DEFINED BY PATH= SHANG2 DSYS= 0 ***** POST1 LINEARIZED STRESS LISTING *****INSIDE NODE = 65118 OUTSIDE NODE = 65792LOAD STEP 0 SUBSTEP= 1TIME= 1.0000 LOAD CASE= 0THE FOLLOWING X,Y,Z STRESSES ARE IN THE GLOBAL COORDINATE SYSTEM.** MEMBRANE **SX SY SZ SXY SYZ SXZ0.2875E+08 0.1579E+09 0.1366E+09 0.3146E+07 -0.1770E+08 0.1555E+08 S1 S2 S3 SINT SEQV0.1681E+09 0.1289E+09 0.2631E+08 0.1418E+09 0.1268E+09** BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI -0.2288E+07 0.1513E+08 -0.9214E+06 -0.2957E+08 -0.8940E+06 0.1769E+08 C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 O 0.2288E+07 -0.1513E+08 0.9214E+06 0.2957E+08 0.8940E+06 -0.1769E+08 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.4056E+08 0.2355E+07 -0.3099E+08 0.7155E+08 0.6201E+08C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000O 0.3099E+08 -0.2355E+07 -0.4056E+08 0.7155E+08 0.6201E+08** MEMBRANE PLUS BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.2646E+08 0.1731E+09 0.1357E+09 -0.2642E+08 -0.1859E+08 0.3324E+08 C 0.2875E+08 0.1579E+09 0.1366E+09 0.3146E+07 -0.1770E+08 0.1555E+08 O 0.3104E+08 0.1428E+09 0.1376E+09 0.3271E+08 -0.1680E+08 -0.2141E+07 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.1896E+09 0.1313E+09 0.1443E+08 0.1751E+09 0.1545E+09C 0.1681E+09 0.1289E+09 0.2631E+08 0.1418E+09 0.1268E+09O 0.1628E+09 0.1265E+09 0.2212E+08 0.1407E+09 0.1265E+09** PEAK ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI -0.2802E+08 0.7015E+08 0.3489E+08 0.1126E+08 -0.3272E+08 0.2888E+07 C 0.4063E+07 -0.2083E+08 -0.9641E+07 0.4300E+06 0.9030E+07 -0.2299E+07 O -0.2077E+08 0.6375E+08 0.3106E+08 0.3320E+07 -0.2951E+08 0.4282E+07S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.9026E+08 0.1683E+08 -0.3008E+08 0.1203E+09 0.1051E+09C 0.4493E+07 -0.4967E+07 -0.2593E+08 0.3043E+08 0.2697E+08O 0.8115E+08 0.1448E+08 -0.2159E+08 0.1027E+09 0.9028E+08** TOTAL ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI -0.1555E+07 0.2432E+09 0.1706E+09 -0.1516E+08 -0.5131E+08 0.3613E+08C 0.3281E+08 0.1371E+09 0.1270E+09 0.3576E+07 -0.8666E+07 0.1325E+08O 0.1027E+08 0.2066E+09 0.1686E+09 0.3603E+08 -0.4632E+08 0.2141E+07 S1 S2 S3 SINT SEQV TEMPI 0.2731E+09 0.1481E+09 -0.8923E+07 0.2820E+09 0.2448E+09 55.00C 0.1422E+09 0.1239E+09 0.3077E+08 0.1114E+09 0.1035E+09O 0.2413E+09 0.1410E+09 0.3194E+07 0.2381E+09 0.2070E+09 55.004.3 上封头壁厚PRINT LINEARIZED STRESS THROUGH A SECTION DEFINED BY PATH= SHANG3 DSYS= 0 ***** POST1 LINEARIZED STRESS LISTING *****INSIDE NODE = 49272 OUTSIDE NODE = 48686LOAD STEP 0 SUBSTEP= 1TIME= 1.0000 LOAD CASE= 0THE FOLLOWING X,Y,Z STRESSES ARE IN THE GLOBAL COORDINATE SYSTEM.** MEMBRANE **SX SY SZ SXY SYZ SXZ0.5762E+08 -0.3263E+08 0.5386E+07 -0.2845E+08 0.5323E+08 -0.3732E+08S1 S2 S3 SINT SEQV0.9774E+08 0.2812E+07 -0.7018E+08 0.1679E+09 0.1458E+09** BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.8246E+08 0.5349E+08 0.6135E+08 -0.4608E+08 0.1814E+08 -0.6625E+08C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 O -0.8246E+08 -0.5349E+08 -0.6135E+08 0.4608E+08 -0.1814E+08 0.6625E+08 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.1599E+09 0.3910E+08 -0.1731E+07 0.1617E+09 0.1456E+09C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000O 0.1731E+07 -0.3910E+08 -0.1599E+09 0.1617E+09 0.1456E+09** MEMBRANE PLUS BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.1401E+09 0.2085E+08 0.6673E+08 -0.7453E+08 0.7138E+08 -0.1036E+09 C 0.5762E+08 -0.3263E+08 0.5386E+07 -0.2845E+08 0.5323E+08 -0.3732E+08 O -0.2484E+08 -0.8612E+08 -0.5596E+08 0.1763E+08 0.3509E+08 0.2893E+08 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.2575E+09 0.1390E+07 -0.3119E+08 0.2887E+09 0.2738E+09C 0.9774E+08 0.2812E+07 -0.7018E+08 0.1679E+09 0.1458E+09O 0.5260E+07 -0.6292E+08 -0.1093E+09 0.1145E+09 0.9977E+08** PEAK ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.1793E+05 0.4542E+07 0.1210E+08 -0.9771E+07 0.8742E+07 -0.8485E+07 C -0.8383E+06 -0.3266E+07 -0.6772E+07 0.5765E+07 -0.4293E+07 0.4571E+07 O 0.2142E+07 0.6671E+07 0.1298E+08 -0.1070E+08 0.7170E+07 -0.8071E+07 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.2435E+08 0.1700E+06 -0.7864E+07 0.3221E+08 0.2904E+08C 0.3935E+07 -0.1194E+07 -0.1362E+08 0.1755E+08 0.1563E+08O 0.2492E+08 0.3610E+07 -0.6740E+07 0.3166E+08 0.2796E+08** TOTAL ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.1401E+09 0.2539E+08 0.7883E+08 -0.8431E+08 0.8012E+08 -0.1121E+09 C 0.5678E+08 -0.3590E+08 -0.1386E+07 -0.2269E+08 0.4894E+08 -0.3275E+08O -0.2269E+08 -0.7945E+08 -0.4298E+08 0.6930E+07 0.4226E+08 0.2086E+08 S1 S2 S3 SINT SEQV TEMPI 0.2786E+09 -0.1741E+07 -0.3249E+08 0.3110E+09 0.2969E+09 55.00C 0.8656E+08 0.3481E+07 -0.7054E+08 0.1571E+09 0.1361E+09O 0.2746E+07 -0.4023E+08 -0.1076E+09 0.1104E+09 0.9638E+08 55.004.4 筒体上PRINT LINEARIZED STRESS THROUGH A SECTION DEFINED BY PATH= TONGS DSYS= 0 ***** POST1 LINEARIZED STRESS LISTING *****INSIDE NODE = 62861 OUTSIDE NODE = 59472LOAD STEP 0 SUBSTEP= 1TIME= 1.0000 LOAD CASE= 0THE FOLLOWING X,Y,Z STRESSES ARE IN THE GLOBAL COORDINATE SYSTEM.** MEMBRANE **SX SY SZ SXY SYZ SXZ0.9535E+08 0.4923E+08 0.1197E+09 -0.9268E+07 0.3511E+06 -0.6336E+07S1 S2 S3 SINT SEQV0.1213E+09 0.9551E+08 0.4742E+08 0.7388E+08 0.6494E+08** BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.6888E+08 0.2537E+08 0.3977E+08 -0.6378E+08 0.1063E+08 -0.7203E+07C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000O -0.6888E+08 -0.2537E+08 -0.3977E+08 0.6378E+08 -0.1063E+08 0.7203E+07 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.1164E+09 0.3821E+08 -0.2060E+08 0.1370E+09 0.1191E+09C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000O 0.2060E+08 -0.3821E+08 -0.1164E+09 0.1370E+09 0.1191E+09** MEMBRANE PLUS BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.1642E+09 0.7460E+08 0.1594E+09 -0.7305E+08 0.1099E+08 -0.1354E+08C 0.9535E+08 0.4923E+08 0.1197E+09 -0.9268E+07 0.3511E+06 -0.6336E+07O 0.2647E+08 0.2386E+08 0.7988E+08 0.5452E+08 -0.1028E+08 0.8677E+06 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.2109E+09 0.1538E+09 0.3364E+08 0.1772E+09 0.1567E+09C 0.1213E+09 0.9551E+08 0.4742E+08 0.7388E+08 0.6494E+08O 0.8664E+08 0.7352E+08 -0.2995E+08 0.1166E+09 0.1106E+09** PEAK ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.9953E+06 0.6633E+08 0.1526E+08 -0.8254E+08 0.1203E+08 -0.4368E+07C -0.1499E+08 -0.1079E+08 -0.6145E+07 0.1518E+08 -0.1492E+07 0.1905E+07O 0.2096E+08 0.3066E+08 0.1161E+08 -0.7721E+07 -0.1279E+06 -0.9362E+06 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.1238E+09 0.1399E+08 -0.5525E+08 0.1791E+09 0.1564E+09C 0.2438E+07 -0.5886E+07 -0.2848E+08 0.3092E+08 0.2771E+08O 0.3493E+08 0.1684E+08 0.1146E+08 0.2348E+08 0.2130E+08** TOTAL ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.1652E+09 0.1409E+09 0.1747E+09 -0.1556E+09 0.2301E+08 -0.1791E+08C 0.8036E+08 0.3843E+08 0.1135E+09 0.5914E+07 -0.1141E+07 -0.4431E+07O 0.4743E+08 0.5452E+08 0.9149E+08 0.4679E+08 -0.1041E+08 -0.6848E+05 S1 S2 S3 SINT SEQV TEMPI 0.3150E+09 0.1689E+09 -0.3117E+07 0.3182E+09 0.2758E+09 55.00C 0.1141E+09 0.8055E+08 0.3761E+08 0.7653E+08 0.6644E+08O 0.1032E+09 0.8678E+08 0.3481E+07 0.9970E+08 0.9259E+08 55.004.5 筒体左PRINT LINEARIZED STRESS THROUGH A SECTION DEFINED BY PATH= TONGZ DSYS= 0 ***** POST1 LINEARIZED STRESS LISTING *****INSIDE NODE = 59023 OUTSIDE NODE = 63007LOAD STEP 0 SUBSTEP= 1TIME= 1.0000 LOAD CASE= 0THE FOLLOWING X,Y,Z STRESSES ARE IN THE GLOBAL COORDINATE SYSTEM.** MEMBRANE **SX SY SZ SXY SYZ SXZ0.1084E+09 0.4348E+08 0.8898E+08 -0.6526E+06 -0.5380E+08 -0.5203E+07 S1 S2 S3 SINT SEQV0.1256E+09 0.1076E+09 0.7694E+07 0.1179E+09 0.1100E+09** BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.5152E+08 0.6348E+08 0.7522E+08 0.1480E+07 -0.5553E+08 0.4146E+07 C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 O -0.5152E+08 -0.6348E+08 -0.7522E+08 -0.1480E+07 0.5553E+08 -0.4146E+07 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.1252E+09 0.5185E+08 0.1312E+08 0.1121E+09 0.9864E+08C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000O -0.1312E+08 -0.5185E+08 -0.1252E+09 0.1121E+09 0.9864E+08** MEMBRANE PLUS BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.1599E+09 0.1070E+09 0.1642E+09 0.8279E+06 -0.1093E+09 -0.1057E+07 C 0.1084E+09 0.4348E+08 0.8898E+08 -0.6526E+06 -0.5380E+08 -0.5203E+07 O 0.5685E+08 -0.2001E+08 0.1375E+08 -0.2133E+07 0.1722E+07 -0.9350E+07 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.2486E+09 0.1599E+09 0.2256E+08 0.2260E+09 0.1973E+09C 0.1256E+09 0.1076E+09 0.7694E+07 0.1179E+09 0.1100E+09O 0.5887E+08 0.1186E+08 -0.2013E+08 0.7900E+08 0.6882E+08** PEAK ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.2352E+08 0.1675E+08 0.5711E+08 -0.1631E+07 -0.6331E+08 0.2876E+06C -0.2928E+07 -0.1661E+07 -0.5356E+07 0.4859E+06 0.6743E+07 0.3608E+06O -0.3862E+07 -0.4398E+07 -0.1870E+08 -0.3110E+07 -0.5399E+07 -0.2107E+07 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.1034E+09 0.2352E+08 -0.2955E+08 0.1329E+09 0.1159E+09C 0.3540E+07 -0.2984E+07 -0.1050E+08 0.1404E+08 0.1217E+08O -0.6846E+06 -0.5239E+07 -0.2104E+08 0.2035E+08 0.1850E+08** TOTAL ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.1834E+09 0.1237E+09 0.2213E+09 -0.8033E+06 -0.1726E+09 -0.7694E+06C 0.1054E+09 0.4182E+08 0.8362E+08 -0.1667E+06 -0.4706E+08 -0.4843E+07O 0.5299E+08 -0.2440E+08 -0.4946E+07 -0.5243E+07 -0.3677E+07 -0.1146E+08 S1 S2 S3 SINT SEQV TEMPI 0.3519E+09 0.1834E+09 -0.6907E+07 0.3588E+09 0.3109E+09 55.00C 0.1158E+09 0.1040E+09 0.1114E+08 0.1046E+09 0.9925E+08O 0.5542E+08 -0.6003E+07 -0.2578E+08 0.8120E+08 0.7334E+08 55.004.6 下封头接着外侧PRINT LINEARIZED STRESS THROUGH A SECTION DEFINED BY PATH= XIAJ DSYS= 0 ***** POST1 LINEARIZED STRESS LISTING *****INSIDE NODE = 64836 OUTSIDE NODE = 64238LOAD STEP 0 SUBSTEP= 1TIME= 1.0000 LOAD CASE= 0THE FOLLOWING X,Y,Z STRESSES ARE IN THE GLOBAL COORDINATE SYSTEM.** MEMBRANE **SX SY SZ SXY SYZ SXZ0.9479E+07 0.2612E+09 0.8040E+07 0.2201E+07 -0.1005E+08 0.2806E+08S1 S2 S3 SINT SEQV0.2616E+09 0.3670E+08 -0.1958E+08 0.2812E+09 0.2577E+09** BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI -0.1723E+09 -0.1823E+08 -0.3320E+07 -0.3935E+07 -0.3810E+07 -0.5005E+07 C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 O 0.1723E+09 0.1823E+08 0.3320E+07 0.3935E+07 0.3810E+07 0.5005E+07 S1 S2 S3 SINT SEQVI -0.2311E+07 -0.1899E+08 -0.1726E+09 0.1703E+09 0.1626E+09C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000O 0.1726E+09 0.1899E+08 0.2311E+07 0.1703E+09 0.1626E+09** MEMBRANE PLUS BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI -0.1629E+09 0.2430E+09 0.4720E+07 -0.1734E+07 -0.1386E+08 0.2306E+08 C 0.9479E+07 0.2612E+09 0.8040E+07 0.2201E+07 -0.1005E+08 0.2806E+08 O 0.1818E+09 0.2794E+09 0.1136E+08 0.6136E+07 -0.6241E+07 0.3307E+08 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.2438E+09 0.7007E+07 -0.1660E+09 0.4098E+09 0.3563E+09C 0.2616E+09 0.3670E+08 -0.1958E+08 0.2812E+09 0.2577E+09O 0.2799E+09 0.1878E+09 0.4979E+07 0.2749E+09 0.2424E+09** PEAK ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI -0.7484E+05 -7918. -1442. -1709. -1654. -2173.C 0.1144 0.2503E-01 0.4452E-02 0.2782E-02 -0.1260E-03 0.5651E-02 O 0.7484E+05 7918. 1442. 1709. 1654. 2173. S1 S2 S3 SINT SEQVI -1004. -8245. -0.7495E+05 0.7394E+05 0.7060E+05C 0.1148 0.2495E-01 0.4159E-02 0.1106 0.1018O 0.7495E+05 8245. 1004. 0.7394E+05 0.7060E+05** TOTAL ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI -0.1629E+09 0.2430E+09 0.4718E+07 -0.1736E+07 -0.1386E+08 0.2305E+08C 0.9479E+07 0.2612E+09 0.8040E+07 0.2201E+07 -0.1005E+08 0.2806E+08O 0.1819E+09 0.2794E+09 0.1136E+08 0.6137E+07 -0.6239E+07 0.3307E+08 S1 S2 S3 SINT SEQV TEMPI 0.2438E+09 0.7004E+07 -0.1661E+09 0.4098E+09 0.3564E+09 55.00C 0.2616E+09 0.3670E+08 -0.1958E+08 0.2812E+09 0.2577E+09O 0.2799E+09 0.1878E+09 0.4982E+07 0.2749E+09 0.2424E+09 55.004.7 下封头壁厚PRINT LINEARIZED STRESS THROUGH A SECTION DEFINED BY PATH= XIAB DSYS= 0 ***** POST1 LINEARIZED STRESS LISTING *****INSIDE NODE = 51092 OUTSIDE NODE = 262583LOAD STEP 0 SUBSTEP= 1TIME= 1.0000 LOAD CASE= 0THE FOLLOWING X,Y,Z STRESSES ARE IN THE GLOBAL COORDINATE SYSTEM.** MEMBRANE **SX SY SZ SXY SYZ SXZ0.9285E+07 0.9944E+08 0.1115E+09 -0.2204E+08 0.1019E+08 -0.3489E+08S1 S2 S3 SINT SEQV0.1313E+09 0.9366E+08 -0.4677E+07 0.1360E+09 0.1216E+09** BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.2032E+08 0.9838E+08 0.1083E+09 -0.1691E+08 0.3118E+07 -0.2957E+08C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000O -0.2032E+08 -0.9838E+08 -0.1083E+09 0.1691E+08 -0.3118E+07 0.2957E+08 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.1204E+09 0.9785E+08 0.8691E+07 0.1118E+09 0.1023E+09C 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000O -0.8691E+07 -0.9785E+08 -0.1204E+09 0.1118E+09 0.1023E+09** MEMBRANE PLUS BENDING ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.2961E+08 0.1978E+09 0.2198E+09 -0.3894E+08 0.1331E+08 -0.6446E+08 C 0.9285E+07 0.9944E+08 0.1115E+09 -0.2204E+08 0.1019E+08 -0.3489E+08 O -0.1104E+08 0.1060E+07 0.3245E+07 -0.5129E+07 0.7070E+07 -0.5317E+07 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.2515E+09 0.1917E+09 0.4017E+07 0.2475E+09 0.2237E+09C 0.1313E+09 0.9366E+08 -0.4677E+07 0.1360E+09 0.1216E+09O 0.1170E+08 -0.4982E+07 -0.1345E+08 0.2515E+08 0.2216E+08** PEAK ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.8972E+07 0.6805E+07 0.3698E+07 -0.6619E+06 -0.2460E+07 0.4222E+07 C -0.8141E+06 -0.1526E+07 -0.1713E+06 -0.1567E+05 0.2539E+06 -0.4170E+06 O 0.1397E+07 0.2492E+07 0.2571E+06 0.2811E+05 -0.4377E+06 0.7337E+06 S1 S2 S3 SINT SEQVI 0.1196E+08 0.6741E+07 0.7727E+06 0.1119E+08 0.9697E+07C 0.6854E+05 -0.1003E+07 -0.1577E+07 0.1646E+07 0.1447E+07O 0.2587E+07 0.1724E+07 -0.1641E+06 0.2751E+07 0.2437E+07** TOTAL ** I=INSIDE C=CENTER O=OUTSIDESX SY SZ SXY SYZ SXZI 0.3858E+08 0.2046E+09 0.2235E+09 -0.3960E+08 0.1085E+08 -0.6024E+08 C 0.8471E+07 0.9792E+08 0.1114E+09 -0.2205E+08 0.1044E+08 -0.3530E+08 O -0.9639E+07 0.3553E+07 0.3502E+07 -0.5101E+07 0.6632E+07 -0.4583E+07 S1 S2 S3 SINT SEQV TEMPI 0.2524E+09 0.2001E+09 0.1423E+08 0.2382E+09 0.2168E+09 55.00 C 0.1312E+09 0.9226E+08 -0.5661E+07 0.1368E+09 0.1221E+09O 0.1230E+08 -0.3093E+07 -0.1179E+08 0.2409E+08 0.2113E+08 55.00。