截面设计(梁柱)
梁截面高度的确定和柱网设计
梁截面高度的确定为了获得结构构件在经济和安全上的平衡，我们有必要把梁高和跨度建立起某种关联，这种关联便形成了一种经验。
具体如下：注：L为计算跨度主梁的梁高宜在L/10～L/18范围（常用跨度：5-8米）次梁的梁高宜在L/12～L/20范围（常用跨度：4-6米）悬挑梁的梁高宜在L/5～L/7范围（常用跨度：不超过4m）关于计算跨度L如何计算，从结构设计和工程实践的角度来说，按照梁端支座中心线或者净跨度来计算即可。
梁高和跨度的关联，只是一个经验性的、概念性的控制；对计算跨度的高精度计算并不能改善结构体系的合理性、安全性，以及经济性。
所以不必在此问题上纠缠。
建筑知识--柱网柱网尺寸是指柱网的跨度和排距啊。
一般在工业厂房中，柱子纵横成网状，叫做柱网。
它的纵向间距叫做跨度，横向的间距叫排距。
框架的结构布置包含三方面的内容：柱网布置、承重体系的确定、变形缝的设置。
1.柱网布置（同一图中的柱子截面设成一样大）柱网——框架柱在平面上纵横两个方向的排列。
柱网布置的任务——确定柱子的排列形式与柱距。
布置的依据——满足建筑使用要求，同时考虑结构的合理性与施工的可行性。
（1）柱网的形式：对工业厂房，常采用内廊式、等跨式与不等跨式，如图3-1-3所示。
内廊式柱网常采用对称三跨（图3-1-3(a)），边跨跨度a，c可为6 m、6.6 m、6.9 m等，中间跨为走廊，b可取2.4~3 m。
开间方向柱距d 可取3.6~8 m。
等跨式柱网(图3-1-3(b))适用于厂房、仓库、商店等，其进深方向柱距a常为6 m、7.5 m、9 m、12 m等，开间方向柱距d一般为6 m。
对称不等跨柱网(图3-1-3(c))常用于建筑平面宽度较大的厂房。
常用的柱网有(5.8+6.2+6.2+5.8)m×6.0m、(7.5+7.5+12.0 +7.5+7.5) m×6.0 m、(8.0+12.0+8.0)m×6.0 m等。
梁柱截面确定)
板厚一般取板跨的40分之一，或者30分之一，不全面，具体可参见《砼规》GB50010-2010第9.1.2条，想必你应该很容易弄到规范吧。
板的经济跨度一般为2-3米，次梁的经济跨度一般为4-7米，主梁的经济跨度一般为5-8米。
梁的截面确定：先根据梁的跨度来确定梁截面的高度。
次梁的截面高度一般取跨度的十五分之一，主梁一般取十二分之一。
然后根据高度不超过宽度的四分之一来确定宽度，主梁宽不要小于250，次梁宽度不要小于200为宜。
切记，结构设计的每一个步骤几乎都可以在规范上找到相关规定。
你所做的每一个步骤中的数据、计算公式都要到规范中去找。
荷载其实相对于来说是比较简单的了，主要是其中的几个组合值系数、频遇值系数神马的，其它的到没什么。
说一下荷载的布置，荷载分为恒载和活载，恒载好办，主要是板，梁，柱以及其它建筑层的重量，比如填充墙、门窗、抹灰等。
这个荷载是除了钢筋混凝土的梁板柱以外都是要自己手算然后用到建模里面的。
活载主要分成楼面均布活载、集中荷载。
具体工程的活载是不一样的，主要参见《荷载规范》GB50009-2001，现在要出新的荷载规范了。
1、柱截面尺寸宜符合下列要求：1 矩形截面柱的边长，非抗震设计时不宜小于250mm，抗震设计时不宜小于300mm;圆柱截面直径不宜小于350mm2 柱剪跨比宜大于2；3 柱截面高宽比不宜大于3。
2、梁截面尺寸选择取决于梁的跨度，框架结构的主梁截面高度hb可按（1/10～1/18）lb确定，lb为主梁计算跨度；梁净跨与截面高度之比不宜小于4。
梁的截面宽度不宜小于200mm，梁截面的高宽比不宜大于4。
与跨度有关,主梁 H= 1/12～1/16跨度，B=1/2～1/3H;次梁 H= 1/12跨度，B=1/2～1/3H;柱B=1/15跨度，H= 1～1.5B;1、梁的截面尺寸(1) 梁的一般要求在设计钢筋混凝土梁时，首先要确定梁的截面尺寸。
其一般步骤是：先由梁的高跨比h/l0确定梁的高度h，再由梁的高宽比h/b确定梁的宽度b（b为矩形截面梁的宽度或T形、I形截面梁的腹板宽度），并将其模数化。
梁、柱截面尺寸的取值范围
一、面、尺寸的调整设计人员根据教科书建议的梁、柱截面尺寸的取值范围，结合自己的经验先对所有构件的大小初步确定一个尺寸。
此时须注意尽可能使柱的线刚度与梁的线刚度的比值大于1.这是为了实现在罕遇地震作用下，让梁端形成塑性铰时，柱端仍可处于非弹性工作状态而没有屈服，但节点还处于弹性工作阶段的目的。
即“强柱弱梁强节点”。
将初步确定的尺寸输入计算机进行试算，一般可得到下述三种结果：1）部分梁柱仅为构造配筋。
此时可根据电算显示的梁的裂缝宽度和柱的轴压比大小，适当减小梁、柱的截面尺寸再试算。
2）部分梁显示超筋或裂缝宽度>0.3mm，部分柱的轴压比超限或配筋过大（试算时可控制柱的配筋率不大于3%）。
此时可适当放大这部分梁、柱的截面尺寸再试算。
3）梁、柱的截面尺寸均合适，勿需调整，此时要进一步观察梁、柱的配筋率是否合适。
二、梁、柱的适宜配筋率原则：掌握配筋率“适中”为宜。
这个“适中”指在规范规定的区域内取中间段，其值约相当于定额含钢量。
规范规定框架梁的纵向受拉钢筋最小配筋率为0.2%，最大配筋率为2.5%；框架柱的纵向钢筋配筋率区间为0.6%~5%。
建议：对于框架梁，其纵向受拉钢筋的配筋率取0.4%-1.5%较适宜。
对于框架柱，其全部纵向受力钢筋的配筋率取1%~3%较适宜。
梁、柱配筋率的上限在试算在试算阶段宜留有一定余地，因为下一部梁、柱配筋的调整还需要一定空间。
三、框架梁配筋的调整框架梁显示的配筋是梁按强度计算的配筋量，调整的目的是解决梁的裂缝宽度超限和“强剪弱弯”的问题。
（一）缝宽度超限问题在配筋率一定时，选用小直径的钢筋可以增加混凝土的握裹面积、减少梁的裂缝宽度。
增大配筋率是减小梁裂缝宽度的直接方法。
提高混凝土的强度等级，亦可减小梁的裂缝宽度，但影响较小。
设计人如不注意框架梁的裂缝宽度是否超限即出施工图，这样的图纸存在有不符合规范的缺陷。
仔细检查梁的裂缝宽度，如果改用小直径的钢筋后梁的裂缝宽度仍然超限，就要增加梁的配筋或加大梁的截面尺寸，调整至满足规范要求。
主体工程梁柱方案设计要求
主体工程梁柱方案设计要求1.设计依据和要求主体工程梁柱方案设计的依据主要包括相关的国家标准和规范、建筑设计方案要求、建筑物使用功能要求等。
在设计过程中，需要充分了解建筑物的使用功能和设计要求，合理确定建筑物的结构等级和抗震设防要求，根据相关规范确定梁柱结构的受力计算标准和设计参数，确保设计方案符合相关的法律法规和规范要求。
2.结构布局和构件选型在进行梁柱方案设计时，需要根据建筑物的空间布局和荷载传递路径，合理确定梁柱结构的布置和空间位置。
根据建筑物的使用功能和荷载要求，选择合适的梁柱截面尺寸和材料，确保梁柱结构能够承担建筑物的荷载并满足相应的抗震要求。
3.受力计算和分析在进行主体工程梁柱方案设计时，需要进行梁柱结构的受力计算和分析。
通过对梁柱结构的受力情况进行分析，确定梁柱结构的内力大小和分布情况，评估梁柱结构的受力性能和安全性，确保梁柱结构能够满足建筑物的使用要求和安全性能。
4.节点设计和连接方式在梁柱方案设计中，需要合理设计梁柱节点的连接方式和细部构造。
通过对梁柱节点的受力和变形进行分析，确定合适的节点连接方式和构造形式，确保梁柱结构的节点能够满足受力和变形要求，并保证梁柱结构的整体稳定性。
5.施工技术和工艺要求在主体工程梁柱方案设计中，需要考虑梁柱结构的施工技术和工艺要求。
合理确定梁柱结构的施工工艺和施工工序，确保梁柱结构的施工质量和施工安全，减少施工难度和提高施工效率。
总结：主体工程梁柱方案设计是建筑结构设计的重要组成部分，设计合理的梁柱结构方案能够保证建筑物的结构安全和稳定性能。
在梁柱方案设计中，需要充分考虑建筑物的使用功能和荷载要求，合理确定梁柱结构的布局和构件选型，进行受力计算和分析，设计合理的节点连接方式和细部构造，考虑施工技术和工艺要求，确保梁柱结构能够满足建筑物的使用要求和施工需求。
通过科学合理的梁柱方案设计，能够提高建筑物的结构性能和施工质量，促进建筑结构的科学发展。
梁柱设计相关规范汇总
特殊条件：当铰接排架侧向受约束点至柱顶的高度大于柱截面在该方向边长的2倍，柱顶预埋钢板和柱
顶箍筋加密区的构造尚应符合下列要求：
柱顶预埋钢板、 1、柱顶预埋钢板沿排架平面方向的长度，宜取柱顶的截面高度h，但在任何情况下不得小于h/2及
《砼规》P180，
箍筋加密区特殊 300mm；
11.5.3
情况下要求
设置复合箍筋或拉筋；
9.3.1
4、圆柱中纵向钢筋不宜少于8根，不应少于6根，且宜沿周边均匀布置；
5、在偏心受压柱中，垂直于弯矩作用平面的侧面上的纵向受力钢筋以及轴心受压中各边的纵向受力钢 筋4，且不应小于6mm，d为纵向钢筋的最大直径；
箍筋 截面尺寸
《砼规》P184，
搭接
筋所在位置柱截面弦长的1/20。
11.6.7
2、对于框架中间层中间节点、中间层端节点、顶层中间节点以及顶层端节点，梁、柱纵向钢筋在节点
部位的锚固和搭接，应符合相关构造规定。
框架节点区箍筋的最大间距、最小直径宜按附表2采用。对一、二、三级抗震等级的框架节点核心区，
节点区箍筋最大
《砼规》P186，
2、箍筋间距不应大于400mm及构件截面的短边尺寸，且不应大于15d，d为纵向钢筋的最小直径；
3、柱及其他受压构件中的周边箍筋应做成封闭式；对圆柱中的箍筋，搭接长度不应小于规范规定最小
锚固长度，且末端应做成135°弯钩，弯钩末端平直段长度不应小于5d，d为箍筋直径；
4、当柱截面短边尺寸大于400mm且各边纵向钢筋多于3根时，或当柱截面短边尺寸不大于400mm但各边纵 《砼规》P123，
框架边柱、角柱及剪力墙端柱在地震组合下处于小偏心受拉时，柱内纵向受力钢筋总截面面积应比计算
值增加25%。
建筑知识：梁柱的结构分析
建筑知识：梁柱的结构分析梁柱结构是建筑工程中常见的一种结构形式，主要用于承载建筑物的重量和外部荷载。
在设计和施工过程中，梁柱必须经过详细的结构分析，以确保建筑物能够安全稳定地承载荷载和经受各种自然灾害的考验。
梁柱结构的概念梁柱结构是指以柱和梁为基础，组成具有稳定结构框架的建筑结构体系。
梁是建筑中横向承载力的构件，主要作用是抵抗建筑物重量和外部荷载，将它们传递到柱上。
柱是建筑中纵向承载力的构件，主要作用是支撑建筑物的上部结构，使其能够承受水平荷载和自重荷载的作用。
梁柱结构可以承受大量的荷载并抵御扭矩和切力的作用，因此在工程建设中被广泛采用。
梁柱分析的方法在进行梁柱结构的设计和施工前，需要进行详细的结构分析，以确保建筑物的安全和稳定性。
梁柱结构的设计和分析主要包括以下几个方面：1.荷载分析荷载是指建筑物在使用过程中所受的所有静态荷载和动态荷载的集合。
在进行荷载分析时，需要考虑到楼层的重量、垂直荷载、地震和风荷载等各种因素。
根据不同荷载的作用特点和强度，设计建筑物的梁柱结构，以确保其能够正常工作和承载荷载。
2.梁柱计算在进行梁柱计算时，需要先确定其基本荷载和荷载条件，然后根据荷载条件确定结构的形式，以及梁柱的截面、材料和尺寸等参数。
在进行计算时，需要考虑各种荷载对梁柱产生的作用，以及各部分之间的相互影响，从而使结构设计和分析更加准确和可靠。
3.力学分析力学分析是指在进行梁柱设计和分析时，需要考虑各力学参数的影响。
包括梁柱截面形状、荷载位置和强度、悬挂节点的强度和结构的密度等参数。
在进行力学分析时，需要使用各种现代的计算机程序和工具，以确保分析结果的准确性和可靠性。
4.结构优化在进行梁柱设计和分析时，需要考虑到建筑物的实际情况和运用需求，以使其尽可能地满足用户的使用需求和安全需求。
如果需要，可以对建筑结构进行优化和调整，以提高其稳定性和可靠性。
同时，要根据变化的荷载和结构参数情况，及时地对建筑结构进行重新设计和分析。
柱截面设计
6.2 框架柱截面设计表6-5框架柱正截面压弯承载力计算(|M续表6-5框架柱正截面压弯承载力计算(|M表6-6框架柱正截面压弯承载力计算(N续表6-6 框架柱正截面压弯承载力计算(N表6-7 框架柱正截面压弯承载力计算(N续表 6-7 框架柱正截面压弯承载力计算(N为了满足和提高框架结构“强柱弱梁”程度，在抗震设计设计中采用增大柱端弯矩设计值的方法，一、二、三级框架的梁柱节点处，除框架顶层和柱轴压比小于0.15者及框支梁与框支柱的节点外，柱端组合的弯矩设计值应符合下式要求：cc b MM η=∑∑例如二层A 柱下端和底层A 柱上端弯矩，计算过程如下： 考虑地震组合时二层横梁AD 左端弯矩最大值为357.41 kN m ⋅，cc b MM η=∑∑=1.1×357.41=393.15kN m ⋅ 上下柱端的弯矩设计值按柱线刚度分配，二层A 柱下端弯矩M c =10.36/(10.36+8.04)×393.15=221.36kN m ⋅，底层A 柱上端弯矩M c =8.04/(10.36+8.04)×393.15=171.79kN m ⋅。
表6-8 框架柱正截面压弯抗震验算(|M注：按柱实际配筋（A s+A s’+ A s侧）计算的总配筋率ρ=（12×314.2）/（450×450）=1.86％，0.7％＜ρ＜5％，所以满足要求。
续表6-8 框架柱正截面压弯抗震验算(|M注：按柱实际配筋（A s+A s’+ A s侧）计算的总配筋率ρ=（12×314.2）/（450×450）=1.86％，0.7％＜ρ＜5％，所以满足要求。
表6-9框架柱正截面压弯抗震验算(N注：按柱实际配筋（A s+A s’+ A s侧）计算的总配筋率ρ=（12×314.2）/（450×450）=1.86％，0.7％＜ρ＜5％，所以满足要求。
(完整版)梁柱截面估算
第二章 梁柱截面估算一、梁柱截面估算（1）梁：h b =(1/8～1/12)l b b =(1/2～1/3) h b《建筑抗震设计规范》规定：梁的截面尺寸，宜符合下列各项要求：1、 截面宽度不宜小于200mm ；2、 截面高宽比不宜大于4；3 、净跨与截面高度之比不宜小于4。
（2）柱：柱的截面尺寸一般由满足抗震要求的柱轴压比确定。
A c ≥[]c c f N μ柱轴压力设计值：n Fg N e β=β ：考虑地震作用组合柱轴力增大系数，边柱1.3，不等跨内柱1.25，等跨内柱1.2F ：按简支状态柱的受荷面积g e ：楼面荷载近似取值 12～15KN/m 2n ：验算截面以上楼层层数A c ：柱估算截面面积[]c μ：柱轴压比限值，按抗震等级确定。
《建筑抗震设计规范》规定：柱的截面尺寸，宜符合下列各项要求：1、截面的宽度和高度均不宜小于300mm ；圆柱直径不宜小于350mm 。
2、 剪跨比宜大于2。
3、截面长边与短边的边长比不宜大于3。
二、柱网尺寸,层高和梁柱截面尺寸的确定1、框架结构柱网布置图图2.1 柱网布置图2.计算高度确定计算简图中的杆件以计算轴线表示，柱取截面形心线，梁取截面形心线。
框架计算高度：除底层外的其余各层都取建筑层高。
底层高度取基础顶面到二层楼面梁顶的距离，框架梁的跨度取柱轴线之间的距离。
3、梁柱界面尺寸的确定（1）柱中柱的截面估算按中柱的负荷面积估算底层柱的轴力：恒载 ()()120.50.57.87.27.8 3.052430kN ⨯⨯⨯+⨯+⨯=活载 ()()20.50.57.87.27.8 3.05405kN ⨯⨯⨯+⨯+⨯=估算柱轴力设计值 1.22430 1.44053483v N kN =⨯+⨯=A c ≥[]3521.2 1.2348310 3.44100.8514.3v c cN mm f μ⨯⨯==⨯⨯ 中柱的截面尺寸为600mm ⨯600mm边柱的截面估算：1轴：按边柱的负荷面积估算底层柱的轴力：恒载 ()120.57.20.58.0 3.051188kN ⨯⨯⨯⨯+⨯=活载 ()20.57.20.58.0 3.05198kN ⨯⨯⨯⨯+⨯=[]()3521.3 1.21188 1.4198101.3 1.68100.8514.3c c N Ac mm f μ⨯⨯+⨯⨯≥==⨯⨯ 边柱的截面尺寸为600mm ⨯600mmA 轴：按边柱的负荷面积估算底层柱的轴力：恒载 ()120.58.0 3.6 3.951800kN ⨯⨯⨯+⨯=活载 ()20.58.0 3.6 3.95300kN ⨯⨯⨯+⨯=A c ≥[]()3521.3 1.21800 1.4300101.3 2.55100.8514.3c c N mm f μ⨯⨯+⨯⨯==⨯⨯ 边柱的截面尺寸为600mm ⨯600mm角柱的截面估算：按角柱的负荷面积估算底层柱的轴力：恒载 120.57.8 3.65842.4kN ⨯⨯⨯⨯=活载 20.57.8 3.65140.4kN ⨯⨯⨯⨯=估算柱轴力设计值 1.2842.4 1.4140.41010.88v N kN =⨯+⨯=A c ≥[]3521.3 1.31010.88109.98100.8514.3v c cN mm f μ⨯⨯==⨯⨯ 考虑角柱受作用复杂等因素，暂取角柱截面尺寸为600mm ⨯600mm（2）梁①纵向框架梁1（跨度L=6900mm ）1111(~)(~)6900575~862.58128126501111(~)(~)650216.7~3252 3.02 3.0250h l mm mm h mmb h mm mm b mm==⨯====⨯==取取梁的截面尺寸为250mm ×650mm②纵向框架梁2（跨度L=2400 mm ）(~)(~)2400200~3008128122501111(~)(~)25083.3~1252 3.02 3.0250h l mm mm h mmb h mm mm b mm==⨯====⨯==取考虑一条轴线，取梁的截面尺寸为250mm ×250mm③纵向框架梁3（L=7000 mm ） 1111(~)(~)7000583.3~8758128127001111(~)(~)700233.3~3502 3.02 3.0250h l mm mm h mmb h mm mm b mm==⨯====⨯==取取梁的截面尺寸为250mm ×700mm④横向框架梁4（跨度L=3900 mm ） 1111(~)(~)3900325~487.58128124001111(~)(~)400133.3~2002 3.02 3.0250h l mm mm h mmb h mm mm b mm==⨯====⨯==取取梁的截面尺寸为250mm ×400m⑤次梁1（跨度L=3900mm ） 1111(~)(~)3900243.8~325121612163001111(~)(~)300100~1502 3.02 3.0150h l mm mm h mmb h mm mm b mm==⨯====⨯==取取梁的截面尺寸为150mm ×300mm⑥次梁2（跨度L=1500mm ）(~)(~)150093.8~125121612162001111(~)(~)20066.7~1002 3.02 3.0150h l mm mm h mmb h mm mm b mm==⨯====⨯==取取梁的截面尺寸为150mm ×200mm⑦悬臂梁（L=1200 mm ）h ≥L/6=1200/6=200mm取h=400mm梁的截面尺寸为250mm ×400mm（3） 板尺寸的确定此结构楼层统一采用现浇楼板a.单向板的截面设计要点： 现浇钢筋混凝土单向板的厚度h 除应满足建筑功能外，还应符合下列要求：跨度小于1500mm 的屋面板 h ≥50mm 跨度大于等于1500mm 的屋面板 h ≥60mm 民用建筑楼板 h ≥60mm 工业建筑楼板 h ≥70mm 行车道下的楼板 h ≥80mm 此外，为了保证刚度，单向板的厚度尚应不小于跨度的1/40（连续板）、1/35（简支板）以及1/12（悬挑板）。
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截面设计(梁柱)截面设计1.1 框架梁以第1层BC 跨框架梁为例计算。
1 梁正截面受弯承载力计算支座弯矩：支座B r ：γRE M max =172.23kN.m 支座C ：γRE M max =197.31kN.m跨间弯矩取控制截面，即离支座处4.48m 处的正弯矩：γRE M max =236.56kN.m(1)考虑跨间最大弯矩处：梁下部受拉时，按T 形截面设计；当梁上部受拉时，按矩形截面设计。
翼缘计算宽度当：1)按跨度考虑，mm 2700m 7.231.83===='l b f2)按梁间距考虑，mm30002700300=+=+='nfSb b 3)按翼缘厚度考虑m m66535700s 0=-=-=a h h ，1.0150.06651000>==h hf此种情况不起主要控制作用，故取mm 2700='fb梁内纵向钢筋选用HRB400级钢筋（2mm N 360='=y yf f ），518.0=bξ，混凝土等级选用C30（2mmN 3.14=cf），m m 66535700s=-=-=a h h ，因为()[]()m kN 52.2374210066510027003.140.1211⋅=-⨯⨯⨯⨯='-''fffc h h h b f α上式大于236.56kN.m ，故属于第一类T 形截面。
[]014.066527003.140.11056.236261201=⨯⨯⨯⨯='=h b f Mf c s αα014.0012.0211211=⨯--=--=s αξ[]2101mm 50.99866527003.14014.00.1=⨯⨯⨯⨯='=yf c s f h b f A ξα实配钢筋4C 18（A s =1018mm 2）。
配筋率%25.0%51.06653001018>=⨯==bhA s ρ，满足要求。
梁端截面受压区相对高度：[]35.002.066527003.140.11018360101<=⨯⨯⨯⨯='=h b f A f f c sy αξ，符合三级抗震要求。
(2)考虑两支座处：将下部跨间截面的4C 18钢筋伸入支座，作为支座负弯矩作用下的受压钢筋，再计算相应的受拉钢筋A s 。
1)支座B r 上部：()()003.06653003.140.13566510183601056.236262010=⨯⨯⨯-⨯⨯-⨯='-''-=bh f a h A f M c s s y s αα1053.02518.0003.0003.02112110='<=<=⨯--=--=h a s b s 且ξαξ()()260mm 39.759356653601023.172=-⨯⨯='-=s y s a h f M A实配钢筋4C 18（A s =1018mm 2）。
配筋率%25.0%51.06653001018>=⨯==bhAs ρ，满足要求。
2)支座C 上部：()()260mm 97.869356653601031.197=-⨯⨯='-=s y s a h f M A实配钢筋4C 18（A s =1018mm 2）。
配筋率%25.0%51.06653001018>=⨯==bhAs ρ，满足要求。
梁端截面的底面与顶面纵向钢筋配筋量的比值3.00.110181018>=='s sA A ，满足抗震要求。
2 梁斜截面受剪承载力计算(1)验算截面尺寸：m m6650==h h w ，422.2665<==b hw用验算公式：[]1025.0bh f V c≤kN21.7136653003.1425.00.25kN 75.1470RE =⨯⨯⨯=<=bh f V c γ故截面尺寸满足要求。
(2)箍筋选择及梁斜截面箍筋取A 8@100，选用HPB300级钢筋（f yv =270N/mm 2），根据规范：三级抗震箍筋肢距不应大于max （h b /4，8d ，150），且配有计算受压钢筋超过3根（为4根），所以加密区配四只箍，则：[]1006653.50427025.16653003.1442.025.142.0100⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯=+s h nA f bh f sv yv ckN75.471kN 77.1649>=[]%106.02703.1402.002.0%34.01003003.502min ,11=⨯==>=⨯⨯==y c sv sv sv f f bsnA ρρ加密区长度取max （1.5h b ，500）。
本例取1100mm ，非加密区箍筋选用A 8@200。
箍筋配置，满足构造要求。
由于梁腹板高度h w =700－100=600mm>450mm ，规范要求需配置腰筋，每侧不少于0.1%bh w ，且间距不大于200mm 。
本例每侧配置2C 12（A s =226mm 2）。
1.2 框架柱1 柱截面尺寸验算根据《建筑抗震设计规范》，对于三级抗震等级，剪跨比大于2，轴压比小于0.75（乙类建筑）。
以第1层B 柱为例：mm500=b ，m m460405000=-=h，2mm N 3.14=cf柱端剪力设计值：kN52.11485.034.97==cV柱端弯矩设计值：M c 取上下柱端弯矩的最大值。
mkN 60.2428.008.194⋅==c M柱轴力N 取柱顶、柱底的最大值：N =1531.03kN剪跨比：[]261.446052.1141060.242310>=⨯⨯==h V M ccλ，满足要求。
轴压比：75.043.05005003.141003.15313<=⨯⨯⨯==bh f N n c ，满足要求。
2 柱正截面承载力计算以第2层B 柱为例计算：根据B 柱内力组合表，将支座中心处的弯矩换算至支座边缘，并与柱端组合弯矩的调整值比较后，选出最不利内力进行配筋计算。
B 结点左、右梁端弯矩：m kN 67.8930.092.5275.016.79⋅-=⨯+-mkN 39.5130.090.6375.092.52⋅=⨯-B 结点上、下柱端弯矩（先按maxM 及相应的N 考虑）m kN 75.1031.085.054.228.012.85⋅=⨯-m kN 57.1281.085.067.708.051.109⋅-=⨯+-∑⋅=+=mkN 32.23257.12875.103B 柱M，∑⋅=+=mkN 90.14039.5167.89B 梁MmkN 08.16990.1402.12.1梁B ⋅=⨯=∑M ，mkN 24.6332.23208.169B⋅-=-=∆M在结点处将其分配给上、下柱端，即：m kN 51.7557.12875.10375.10308.169上柱B ⋅=+⨯=M mkN 51.4057.12875.10357.12808.169柱B ⋅=+⨯=下MmkN 41.6051.758.0上柱B RE ⋅=⨯=M γmm 97.9836.61041.600===N M e ，e a 取20mm 和偏心方向截面尺寸1/30两者中较大值，即500/30=16.67mm ，故取e a =20mm 。
柱计算长度按下式确定：577.036.622.5234.3=+⨯=u ψ，577.036.622.5234.3=+⨯=lψ()[][]()[]m22.46.3577.0577.015.0115.0110=⨯+⨯+=++=H l l u ψψm m97.1182097.98a 0=+=+=e e e i因为长细比544.85001022.430>=⨯=h l，故应考虑偏心距增大系数η。
0.193.21036.6105003.145.05.0321>=⨯⨯⨯==N A f c ξ，取0.11=ξ因为1544.80<=h l ，取0.12=ξ故：197.144.846097.118140011140011221200=⨯⨯+=⎪⎭⎫ ⎝⎛+=ξξηh l h e i轴向力作用点至受拉钢筋A s 合力点之间的距离：m m41.35240250097.118197.12=-+⨯=-+=s i a h e e η因为518.0186.04605003.141036.610300=<=⨯⨯⨯===b c bh f N h x ξξ，为大偏心受压。
对称配筋：()()s y c ss a h f bh f Ne A A '-'--='=02015.01αξξ()()404603604605003.140.1186.05.01186.041.3521036.61023<-⨯⨯⨯⨯⨯⨯-⨯-⨯⨯=按N max 及相应的M 一组计算，N =983.69kN B 结点上、下柱端弯矩：mkN 18.581.087.3247.61⋅=⨯-mkN 20.401.049.1795.41⋅=⨯-此时内力是非地震组合情况，且无水平荷载效应，故不必调整。
取l 0=1.25×3.6=4.50mmm 14.5969.98318.580===N M e m m14.792014.59a 0=+=+=e e e i因为长细比500.95001050.430>=⨯=h l，故应考虑偏心距增大系数η。
.1817.11069.9835003.145.05.0321>=⨯⨯⨯==N A f c ξ，取0.11=ξ因为1500.90<=h l ，取0.12=ξ故：336.100.946014.79140011140011221200=⨯⨯+=⎪⎭⎫ ⎝⎛+=ξξηh l h e im m1384603.00.3m m 73.10514.79336.10=⨯=<=⨯=h e i η，故为小偏心受压。
轴向力作用点至受拉钢筋A s 合力点之间的距离：m m73.31540250014.79336.12=-+⨯=-+=s i a h e e η()()[]1002008.043.0bc s b c c b bh f a h bh f Ne bh f N ξξξξ++'----=按上式计算时，0bh f N c bξ>及2043.0bh f Ne c>因为kN77.14174605009.11518.0kN 69.9830=⨯⨯⨯=<=bh f N c bξ8220831041.54605009.1143.043.01011.373.3151069.983⨯=⨯⨯⨯=<⨯=⨯⨯=bh f Ne c 故按构造配筋，且应满足%8.0min≥ρ，单侧配筋率%2.0min ≥ρ，故：选用12C 20（2mm 3768='=ss A A ），配筋率%8.0%64.14605003768>=⨯=ρ3 柱斜截面受剪承载力计算以第1层B 柱为例进行计算，上、下柱柱端弯矩设计值：mkN 08.194⋅=t c M ，mkN 46.149⋅=b cM则框架柱剪力设计值为：kN51.1146.346.14908.1942.12.1=+⨯=+=n b c t c H M M V2.0030.04605003.140.11051.11485.030<=⨯⨯⨯⨯⨯=bh f V c c RE βγ，满足要求 373.285.01034.974608.01097.114360<=⨯⨯⨯==h V M c c λ，取73.2=λ其中，M c 取较大的柱下端弯矩值，且M c 、V c 不应考虑γRE ，故M c 将表9.4(b)查得的值除以0.8，V c 将表9.5(b)查得的值除以0.85。