国网高压开关柜-区间平均下浮双边曲线算法
中央变电所高压开关柜整定计算
中央变电所高压开关柜整定计算井下主变电所高压开关柜的断路器的短路开断电流为12.5KA，则断路器的断流容量为：S k =1.732×6×12.5=129.9MVA一、系统电抗。
因为变压器的二次侧空载电压U av=690V，井下主变电所容量S k=129.9MVA，所以得X s=U av2/S k=0.692/129.9=0.0037Ω系统电抗。
当变压器二次侧空载电压U av=6300V，井下主变电所容量S k=129.9MVA，所以得X s=U av2/S k=6.32/129.9=0.3056Ω系统电抗。
当变压器二次侧空载电压U av=1200V，井下主变电所容量S k=129.9MVA，所以得X s=U av2/S k=1.22/129.9=0.0111Ω二、十煤皮带高压开关柜整定计算1、从中央变电所到十煤皮带500移变的高压电缆的阻抗为x0=0.081Ω/km r0=0.4484Ω/kmX L= x0l0 = 0.081×0.48= 0.0389ΩR L= r0l0= 0.4484×0.48= 0.2153Ω转换成低压侧的阻抗X L1 = x0l0 /K2= 0.081×0.48 /（6300/690）2= 0.0005ΩR L1= r0l0/K2 = 0.4484×0.48/（6300/690）2= 0.0026Ω2、十煤皮带500移变阻抗，查资料的KBSGZY-500的短路损耗P=3100W，阻抗电压v=4,则变压器的额定电流I2N=SN/×690=500/×690=418.4，得：Z T =v×V22N/100S=0.038ΩR T =P V22N /S2=0.0059ΩX T =0.0374Ω3、移变两侧短路点短路电流的计算（1）、移变高压侧进线端短路电流计算总的阻抗为R=0.01+0.2153=0.2253ΩX=0.0389+0.3056=0.3445ΩI s12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.22532+0.34452)=6300/2√(0.0508+0.1187)=7651A（2）、移变低压侧出线端短路电流计算总的阻抗为R=0.01+0.0059+0.0026=0.0185ΩX=0.0374+0.0005+0.0037=0.0416ΩI s22=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 690/2√(0.01852+0.04162)=690/2√(0.0018+0.0004)=7356A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流Imax=∑SN/U1N√3=500×103/6000√3=48.114A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.4倍，即Isb.r=0.4×150=60A>48.114A （2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2（1416+207.8）/8.7=224A动作电流倍数n=224/150=1.49，取n=1.6按移变一次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=I s12/nIa=7651/1.6×150=31.9>1.5按移变二次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=I s22/K gT K T Isb.r=7356/√3×8.7×1.6×150=2>1.2三、902材巷移变高压开关柜整定计算1、从中央变电所到高爆的高压电缆的阻抗为x0=0.081Ω/km r0=0.4484Ω/kmX L= x0l0= 0.081×0.8= 0.0648ΩR L= r0l0= 0.4484×0.8= 0.3588Ω2、高爆进线侧短路点短路电流的计算总的阻抗为R=0.01+0.3588=0.3688ΩX=0.3056+0.0648=0.3704ΩI s12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.37042+0.36882)=6300/2√(0.1372+0.1361)=6025A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流Imax=∑SN/U1N√3=(315+315)×103/6000√3=60.6236A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.5倍，即Isb.r=0.5×150=75A>60.6236A（2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2（834.4+25.8+4.7）/5+1.2（4×16.6+8.2+2×43+27.5+13.7+3×6+16.4+2×40.5)/8.7=207.576+43.7518=251.3278A动作电流倍数n=251/150=1.67，取n=1.8按移变一次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=I s12/nIa=6025/1.8×150=22.3>1.5四、+555变电所出线高压开关柜整定计算1、从中央变电所到+555变电所高压电缆的阻抗为x0=0.061Ω/km r0=0.306Ω/kmX L= x0l0= 0.061×0.45= 0.0275ΩR L= r0l0= 0.306×0.45= 0.1377Ω2、高压电缆末端短路点短路电流的计算总的阻抗为R=0.01+0.1377=0.1477ΩX=0.0275+0.3056=0.3331ΩI s12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.14772+0.33312)=6300/2√(0.0219+0.1110)=8640A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流Imax=Kde∑PN/K T COSφU1N√3=0.422×782.4×103/0.6×8.7×660×√3=55.3324A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.4倍，即Isb.r=0.4×150=60A>55.3324A（2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2（849.6+12+32.8+44.7×5+13.7×6+6+8.2×3+6×4+27.5×4+12.1+130.7）/8.7=1.2(849.6+12+32.8+223.5+82.2+6+24.6+24+110+12.1+130.7)/8.7=207.9A动作电流倍数n=207.9/150=1.39，取n=1.6按移变一次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=I s12/nIa=8640/1.6×150=36>1.5五、902运巷移变高压开关柜整定计算1、从中央变电所到902运巷GB-50-2高爆电缆的阻抗为x0=0.081Ω/km r0=0.4484Ω/kmX L= x0l0 = 0.081×0.758= 0.0614ΩR L= r0l0= 0.4484×0.758= 0.3399Ω2、高爆高压侧短路点短路电流的计算总的阻抗为R=0.01+0.3399=0.3499ΩX=0.0614+0.3056=0.3679ΩI s12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.36792+0.34992)=6300/2√(0.1354+0.1225)=6203A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流=0.5×675.5×1000/5×0.6×1140×√3 Imax=Kde∑PN/K T COSφU1N√3+0.5×496.8×1000/8.7×0.7×660×√3=57.0193+35.6815=92.7A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.7倍，即Isb.r=0.7×150=105A>92.7A （2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2（1225+175+4×16.6+43.2+2×13.7+50.8）/8.7+1.2(119.2+139.3+55.8×2+54)/5=218.7+101.8=320.5A动作电流倍数n=320.5/150=2.14，取n=2.2按移变一次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=I s12/nIa=6203/2.2×150=18.8>1.5六、902工作面移变高压开关柜整定计算1、从中央变电所到904B材巷500KVA移变的高压电缆的阻抗为 x0=0.081Ω/km r0=0.4484Ω/kmX L= x0l0= 0.081×0.88= 0.0713ΩR L= r0l0= 0.4484×0.88= 0.3946Ω转换成低压侧的阻抗X L1 = x0l0 /K2= 0.081×0.88 /（6300/690）2= 0.0009ΩR L1= r0l0/K2 = 0.4484×0.88/（6300/690）2= 0.0048Ω2、904B材巷500移变阻抗，查资料的KBSGZY-500的短路损耗P=3100W，阻抗电压v=4,则变压器的额定电流I2N=SN/×690=500/×690=418.4，得：Z T =v×V22N/100S=0.038ΩR T =P V22N /S2=0.0059ΩX T ==0.0374Ω3、移变两侧短路点短路电流的计算（3）、移变高压侧进线端短路电流计算总的阻抗为R=0.01+0.3964=0.4064ΩX=0.0713+0.3056=0.3769ΩI s12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.40642+0.37692)=6300/2√(0.1652+0.1421)=5683A（4）、移变低压侧出线端短路电流计算总的阻抗为R=0.01+0.0059+0.0048=0.0207ΩX=0.0374+0.0009+0.0037=0.042ΩI s22=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 690/2√(0.02072+0.0422)=690/2√(0.0018+0.0005)=7187.5A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流Imax=Kde∑PN/K T COSφU1N√3=0.49×530×1000/5×0.6×1140×√3+0.49×555×1000/8.7×0.6×660×√3=43.8428+45.5750=89.4178A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.65倍，即Isb.r=0.65×150=97.5A>89.4178A（2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2（1089+152）/5+1.2(261.4+216+82.5+32.8)/8.7=297.84+81.75=379.59A动作电流倍数n=379.59/150=2.53，取n=2.6按移变一次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=I s12/nIa=5683/2.6×150=14.6>1.5按移变二次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=I s22/K gT K T Isb.r=7187.5/√3×8.7×2.6×150=1.22>1.2七、北翼轨道移变高压开关柜整定计算1、从中央变电所到902运巷500移变的高压电缆的阻抗为x0=0.081Ω/km r0=0.4484Ω/kmX L= x0l0 = 0.081×1.11= 0.09ΩR L= r0l0= 0.4484×1.11= 0.4978Ω转换成低压侧的阻抗X L1 = x0l0 /K2= 0.081×1.11 /（6300/690）2= 0.0011ΩR L1= r0l0/K2 = 0.4484×1.11/（6300/690）2= 0.0060Ω2、902材巷500移变阻抗，查资料的KBSGZY-500的短路损耗P=3100W，阻抗电压v=4,则变压器的额定电流I2N=SN/×690=500/×690=418.4，得：Z T =v×V22N/100S=0.038ΩR T =P V22N /S2=0.0059ΩX T ==0.0374Ω3、移变两侧短路点短路电流的计算（5）、移变高压侧进线端短路电流计算总的阻抗为R=0.01+0.4978=0.5078ΩX=0.09+0.3056=0.3956ΩI s12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.50782+0.39562)=6300/2√(0.2579+0.1565)=4894A（6）、移变低压侧出线端短路电流计算总的阻抗为R=0.01+0.0059+0.006=0.0219ΩX=0.0374+0.0011+0.0037=0.0422ΩI s22=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 690/2√(0.02192+0.04222)=690/2√(0.0018+0.0005)=7187.5A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流Imax=∑SN/U1N√3=815×103/6000√3=78.43A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.6倍，即Isb.r=0.6×150=90A>78.43A （2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2（1523.5+164+261.4+27.4+216+73.8）/8.7=312.6A动作电流倍数n=312.6/150=2.08，取n=2.2按移变一次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=I s12/nIa=4894/2.2×150=14.8>1.5按移变二次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=I s22/K gT K T Isb.r=7187.5/√3×8.7×2.2×150=1.45>1.2八、1#主水泵高压开关柜整定计算1、从中央变电所到1#主排水泵的高压电缆的阻抗为x0=0.063Ω/km r0=0.429Ω/kmX L= x0l0 = 0.063×0.0036= 0.0003ΩR L= r0l0= 0.429×0.0036= 0.0016Ω2、高压水泵进线侧短路点短路电流的计算总的阻抗为R=0.01+0.0016=0.0116ΩX=0.0003+0.3056=0.3059ΩI s12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.01162+0.30592)=6300/2√(0.0002+0.0936)=10284A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流为主水泵的额定电流Imax=52.7A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.3倍，即Isb.r=0.3×200=60A>52.7A （2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2×342.55/1=411.06A动作电流倍数n=411.06/200=2.06，取n=3按高压水泵进线侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=I s12/nIa=10284/3×200=17>2九、2#主水泵高压开关柜整定计算1、从中央变电所到2#主排水泵的高压电缆的阻抗为x0=0.063Ω/km r0=0.429Ω/kmX L= x0l0 = 0.063×0.0028= 0.0002ΩR L= r0l0= 0.429×0.0028= 0.0012Ω2、高压水泵进线侧短路点短路电流的计算总的阻抗为R=0.01+0.0012=0.0112ΩX=0.0002+0.3056=0.3058ΩI s12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.01122+0.30582)=6300/2√(0.0002+0.0936)=10284A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流为主水泵的额定电流 Imax=52.7A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.3倍，即Isb.r=0.3×200=60A>52.7A （2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2×342.55/1=411.06A动作电流倍数n=411.06/200=2.06，取n=3按高压水泵进线侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=I s12/KiIa=10284/40×90=17>2十、3#主水泵高压开关柜整定计算1、从中央变电所到3#主排水泵的高压电缆的阻抗为x0=0.063Ω/km r0=0.429Ω/kmX L= x0l0= 0.063×0.004= 0.0003ΩR L= r0l0= 0.429×0.004= 0.0018Ω2、高压水泵进线侧短路点短路电流的计算总的阻抗为R=0.01+0.0018=0.0118ΩX=0.0003+0.3056=0.3059ΩI s12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.01182+0.30592)=6300/2√(0.0002+0.0936)=10284A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流为主水泵的额定电流Imax=52.7A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.3倍，即Isb.r=0.3×200=60A>52.7A （2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2×342.55/1=411.06A动作电流倍数n=411.06/200=2.06，取n=3按高压水泵进线侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=I s12/KiIa=10284/40×90=17>2十一、北翼轨道变电所变电所出线高压开关柜整定计算1、从中央变电所到北翼轨道变电所变电所高压电缆的阻抗为x0=0.06Ω/km r0=0.179Ω/kmX L= x0l0= 0.06×1= 0.06ΩR L= r0l0= 0.179×1= 0.179Ω2、高压电缆末端短路点短路电流的计算总的阻抗为R=0.01+0.179=0.189ΩX=0.06+0.3056=0.3656ΩI s12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.1892+0.36562)=6300/2√(0.0358+0.1337)=7651A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流Imax=Kde∑PN/K T COSφU1N√3=0.4×776.3×103/0.6×8.7×660×√3=52.0388A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.2倍，即Isb.r=0.2×400=80A>52.0388A（2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2(396.5+61+6×6+27.5×2+43.2×6+24.3×2+13.7×2+40.5+32.8×4+8.2+8.2×4+12×2+16.6×4)/8.7=163.7A动作电流倍数n=163.7/400=0.4，取n=0.5按移变一次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=I s12/nIa=7651/0.5×400=38.3>1.5十二、本室变压器出线高压开关柜整定计算1、从中央变电所到本室315移变的高压电缆的阻抗为x0=0.063Ω/km r0=0.429Ω/kmX L= x0l0 = 0.063×0.035= 0.0022ΩR L= r0l0= 0.429×0.035= 0.0151Ω转换成低压侧的阻抗X L1 = x0l0 /K2= 0.081×0.48 /（6300/690）2= 0.0001ΩR L1= r0l0/K2 = 0.4484×0.48/（6300/690）2= 0.0002Ω2、本室315干变阻抗，查资料的KBSGZY-315的短路损耗P=2200W，阻抗电压v=4,则变压器的额定电流I2N=SN/×690=315000/×690=263.58，得：Z T =v×V22N/100S=0.061ΩR T =P V22N /S2=0.0107ΩX T ==0.06Ω3、移变两侧短路点短路电流的计算（7）、移变高压侧进线端短路电流计算总的阻抗为R=0.01+0.0151=0.0251ΩX=0.0022+0.3056=0.3078ΩI s12=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 6300/2√(0.02512+0.30782)=6300/2√(0.0006+0.0947)=10204A（8）、移变低压侧出线端短路电流计算总的阻抗为R=0.01+0.0002+0.0107=0.0209ΩX=0.06+0.0001+0.0037=0.0638ΩI s22=V2N/2√(R∑2+X∑2)= 690/2√(0.02092+0.06382)=690/2√(0.0004+0.0041)=5142A4、高压开关柜过流保护的整定供电的6KV线路最大负荷电流Imax=∑SN/U1N√3=315×103/6000√3=30.3A选用KGS1矿用一般手持式高压真空开关柜（1）、过载保护电流倍数取0.3倍，即Isb.r=0.3×150=45A>30.3A （2）、短路保护整定，躲开最大电动机启动，其他电机正常运行，其一次侧动作电流计算值为Isb.r>1.2~1.4（Ist.m+∑IN）/KT=1.2（423.5+23.5+41）/8.7=67.3动作电流倍数n=67.3/150=0.45，取n=0.6按移变一次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=I s12/nIa=10204/0.6×150=113>1.5按移变二次侧进行两相短路电流校验主保护区灵敏度Kr=I s22/K gT K T Isb.r=5142/√3×8.7×0.6×150=3.82>1.2。
基于区间平均下浮双边曲线算法的投标策略
基于区间平均下浮双边曲线算法的投标策略嘿，朋友们！今天咱们来唠唠这个听起来超级高大上的“基于区间平均下浮双边曲线算法的投标策略”。
这玩意儿啊，就像是在一场神秘的数字魔法大战里找到致胜法宝一样。
你想啊，区间就像是一个战场，里面有各种各样的数字小兵在跑来跑去。
平均下浮呢，就好比是给这些小兵来个大集合，然后再让他们集体下蹲一下，找到一个合适的高度，这个高度可就很关键啦，就像是在人群里找到那个最适合看表演的位置一样，不高不低刚刚好。
双边曲线就更有趣了，这就像是两座弯弯的彩虹桥，一座代表着机会，一座代表着风险。
我们的投标策略就得像个聪明的小松鼠，在这两座桥之间跳来跳去，既不能掉进风险的深渊，又要能抓住机会的坚果。
这个算法就像是一个超级严格的美食评委。
那些投标的数字就像是摆在评委面前的菜肴。
评委可挑剔啦，要从这一堆菜肴里挑出那个味道刚刚好，价格又合理的，这就是我们这个算法在做的事，从众多投标里选出最符合标准的那一个。
有时候我觉得这个投标策略像一场超级复杂的舞蹈。
区间平均下浮双边曲线算法就是舞蹈的编排，每个数字的跳动都得按照这个编排来，要是有一个数字乱了脚步，就像舞蹈演员突然摔了一跤，那整个投标的表演可就砸锅了。
再想象一下，这就像是在一片数字海洋里航行。
区间是海洋的范围，平均下浮是船的吃水深度，双边曲线是航线的边界。
我们得小心翼翼地驾驶着投标这艘大船，在这片海洋里找到宝藏，而不是撞上暗礁。
这个投标策略也像是一场数字的捉迷藏游戏。
区间是捉迷藏的场地，平均下浮是藏起来的规则，双边曲线是找的方向。
我们要像最机灵的小朋友一样，在这个复杂的规则下，找到隐藏得最好的投标答案。
你看那些投标的数据啊，在这个算法下就像一群被训练有素的小动物。
有的数据要乖乖听话变得低调一点（下浮），有的数据要按照曲线的轨迹排好队，就像小动物们按照指令排队过独木桥一样，有趣极了。
在这个投标的世界里，这个算法就是我们的魔法棒。
挥动它，就能让那些杂乱无章的数字变得规规矩矩，为我们的投标成功出一份力。
高压开关柜并柜温升仿真计算及降温优化设计_王栋
０概述运行中的开关柜内部温升往往由于负荷电流、接触不良等原因引起，长期发热会造成开关柜过热、绝缘性能降低，导致开关柜设备老化甚至引发故障［１］。
相对高电压等级设备，开关柜继电保护配置薄弱，一旦发生故障往往引起变电站母线停运，影响范围较大［２］。
依据国家标准ＧＢ／Ｔ１１０２２－２０１１和ＧＢ３９０６－２００６的要求，开关柜需进行温升型式试验。
但单柜温升试验无法考核开关柜并柜后的主母线和相邻柜体间的相互影响。
为了客观反映开关柜实际工作状态，有必要研究开关柜并行运行时的温升情况。
本文介绍了开关柜并柜温升仿真计算方法，分析过境母线电流对于开关柜温升的影响，为开关柜实际运行以及降温优化设计提供依据。
１开关柜温升研究现状目前国内外对温升发热的模拟均是以单柜为模型进行计算，未考虑并柜情况，而并柜条件下更能反映变电站运行的真实情况。
在温升仿真计算方面，国内外在高压开关柜的发热计算中主要采用基于传热和热流计算的解析算法和多物理场耦合计算的数值模拟算法。
传统的解析算法不能准确甚至无法描述高压开关柜内部场的分布。
多物理场耦合方法则可通过电磁场、流体及热场耦合计算，更加精确地分析开关柜内的温度分布特性，对于开关柜结构优化以及散热设计具有重要意义［３］。
常见的多物理场耦合计算主要有直接耦合法和间接耦合法，其中间接耦合法又可以细化为顺序耦合法和迭代耦合法。
迭代偶合法是指通过多个有限元软件迭代耦合求解，将不同有限元软件多个不同物理场的求解器按照特定的求解次序进行分析，然后将上一步得出的分析计算结果和其它已知条件同时作为下一个物理场求解器的载荷、初始或边界条件进行求解计算，如此反复进行迭代计算，直到收敛精度满足规定。
本文拟采用迭代耦合方法进行开关柜并柜多物理场仿真计算，介绍并柜温升模型的建立及仿真计算过程，分析开关柜内部的温升分布规律以及影响因素，提出降温优化设计方案及措施。
２开关柜并柜温升有限元模型以三台ＫＹＮ－２８Ａ型１０ｋＶ高压开关柜为对象，建立由进线柜、试验柜、边封柜组成的并柜三维实体模型，开关柜示意图如图１，并柜整体模型如图２所示。
平均下浮双边曲线法
26
江苏新金磊钢也有限公司
27
青岛永达制造有限公司
28
江苏齐天铁塔制造有限公司
29 湖北广能丰业电力设备有限公司
30 武汉华德亿能电力器材有限公司
31 常熟风范电力设备股份有限公司
32 武汉市盛源紧固件物资有限公司
33
中电建武汉铁塔有限公司
1610 1607.5
1757 1777 1785 1785 1812.5 1818 1855 1859 1883.5
12
青岛东成钢结构有限公司
13 石家庄市红兴线路器材有限公司
14
重庆顺泰铁塔制造有限公司
15
山东建兴铁塔制作有限公司
16
中电建成都铁塔有限公司
17
江苏华电铁塔制造有限公司
18 重庆瑜煌电力设备制造有限公司
19
成都市东方电力线路构件厂
20
衡水科航金属结构有限公司
21
青岛鲁泰电力科技有限公司
221707.5
1715 1700.85 1700.0285 1695.7498
1695 1718.85
1692 1682 1680.45 1679.4625 1675 1672.0005 1668 1663.9996 1662 1661.326 1660.4785 1660 1653.1 1740 1752.5
得分 99.87 99.67 99.64 99.61 99.46 99.43 99.33 99.33 98.97 98.92 98.88 98.73 98.62 98.48 98.34 98.26 98.24 98.21 98.19 97.95 97.53 96.49
基准价 0.8556
0.8050 0.8038 0.8785 0.8885 0.8925 0.8925 0.9063 0.9090 0.9275 0.9295 0.9418
高压开关柜的整定标准版文档
第一页，共10页。
整定的相关(xiāngguān)项目
整定的内容(nèiróng)及目的 变压器的视在容量 电动机的功率 过流整定 速断整定 过压整定 时间整定
第二页，共10页。
第三页，共10页。
整定的内容(nèiróng)及目的
整定的内容
整定的内容有高压整定和低压整定。 高压整定主要进行过流整定、速断整定、过电压整定。 低压整定主要进行高压配电装置和低压开关(kāiguān)的过流、
1.15---------计算系数；
Ue-----------系统的额定电压。
例如：系统额定电压为10KV
其中：电压互感器的二次电压为100V，当过电压继电器的刻 度超过(chāoguò)
100V时，可采取对电压继电器的线圈进行串并联调整。
第九页，共10页。
时间(shíjiān)整定
时间整定 在整定计算(jìsuàn)中，一般情况下： 速断整定时间应设置为0； 过流整定时间一般设置为0.7S,但必须 比上一级整定的时间低一个级别。 过电压时间的整定一般设置为1S。
刻度的位置，应取最近值。 U---------额定(é dìng)电压,单位V.
已 整知定电的流 内、 容功 有率 高因 压式数 整中、 定功和:率 低、 压S-效 整-率 定--时 。--可--以-求视出在电压容。 量,单位KVA. η整--定---的---内-效容率(n,一èir般ón为g)0及. 目U的---------额定电压(diànyā),单位V.
第十页，共10页。
已知电压(diànyā)、电流时可以求出容量；
已知容量、电流时可以求出电压(diànyā)。
例如：容量S=800KVA，电压(diànyā)U=10KV，
高压开关柜整定计算
高压开关柜整定计算一、中央变电所高压开关柜整定南翼变压器、中央变电所2#高压开关柜整定I z≥(1.2—1.4/K b×K Tr)（I Qe+∑I e)I a≥(1.3/8.7×30)×(540+250)=3.9A校验K z=I sc/(K b×K Tr×I a)=7140/(8.7×30×3.9)=7>1.5中央变电所3#高压开关柜整定I z≥(1.2—1.4/K b×K Tr)（I Qe+∑I e)I a≥(1.3/8.7×30)×(180×6+60)=5.8A校验K z=I sc/(K b×K Tr×I a)=4853×(8.7×30×5.8)=3.2>1.5 中央变电所增Ⅱ高压开关柜整定I z≥(1.2—1.4/K b×K Tr)（I Qe+∑I e)I a≥(1.3/8.7×80)×(540+250)=1.5A校验K z=I sc/(K b×K Tr×I a)=4827×(8.7×80×1.5)=4.6>1.5 中央变电所增Ⅰ高压开关柜、2#变压器同3#高压开关柜整定中央变电所5#高压开关柜整定I z≥(1.2—1.4/K b×K Tr)（I Qe+∑I e)I a≥(1.3/8.7×80)×(540+130)=1.3A校验K z=I sc/(K b×K Tr×I a)=4853×(8.7×80×1.3)=5.3>1.5 中央变电所1#高压进线柜整定同7#高压开关柜整定I z≥(1.2—1.4/K b×K Tr)（I Qe+∑I e)I a≥(1.3/8.7×40)×(180×6+963)=7.6A校验K z=I sc/(K b×K Tr×I a)=4803×(8.7×80×7.6)=1.8>1.5 中央变电所4#高压联络开关柜整定（按两断满负荷计算）I z≥(1.2—1.4/K b×K Tr)（I Qe+∑I e)I a≥(1.3/8.7×40)×(180×6+743）=6.8A校验K z=I sc/(K b×K Tr×I a)=4827×(8.7×80×6.8)=2.0>1.5 二、地面变电所高压开关柜整定地面变电所3#高压开关柜整定I z≥(1.2—1.4/K b×K Tr)（I Qe+∑I e)I a≥(1.3/8.7×25)×(180×6+963）=12.2A校验K z=I sc/(K b×K Tr×I a)=4827×(8.7×25×12.2)=1.8>1.5 地面变电所8#高压开关柜整定同3#高压开关柜地面变电所4#高压开关柜整定I z≥(1.2—1.4/K b×K Tr)（I Qe+∑I e)I a≥(1.3/15×10)×(310×5+474）=8.1A地面变电所7#高压开关柜整定同4#高压开关柜。
架空线常用计算公式和应用举例
架空线常用计算公式和应用举例前言在基层电力部门从事输电线路专业工作的技术人员,需要掌握导线的基本的计算方法。
这些方法可以从教材或手册中找到。
但是，教材一般从原理开始叙述，用于实际计算的公式夹在大量的文字和推导公式中，手册的计算实例较少,给应用带来一些不便.本书根据个人在实际工作中的经验，摘取了一些常用公式，并主要应用Excel工作表编制了一些例子，以供相关人员参考。
本书的基本内容主要取材于参考文献，部分取材于网络。
所用参考文献如下：1。
GB50545 -2010 《110~750kV架空输电线路设计规程》。
2。
GB50061-97 《66kV及以下架空电力线路设计规范》.3。
DL/T5220-2005 《10kV及以下架空配电线路设计技术规程》。
4. 邵天晓著，架空送电线路的电线力学计算，中国电力出版社，2003。
5. 刘增良、杨泽江主编,输配电线路设计, 中国水利水电出版社，2004.6。
李瑞祥编，高压输电线路设计基础，水利电力出版社，1994.7.电机工程手册编辑委员会，电机工程手册，机械工业出版社，1982。
8。
张殿生主编,电力工程高压送电线路设计手册,中国电力出版社，2003。
9。
浙西电力技工学校主编，输电线路设计基础，水利电力出版社，1988。
10。
建筑电气设计手册编写组，建筑电气设计手册，中国建筑工业出版社，1998。
11.许建安主编，35-110kV输电线路设计，中国水利水电出版社，2003.由于个人水平所限，书中难免出现错误，请识者不吝指正。
四川安岳供电公司李荣久 2015—9-16目录第一章电力线路的导线和设计气象条件第一节导线和地线的型式和截面的选择一、导线型式二、导线截面选择与校验的方法三、地线的选择第二节架空电力线路的设计气象条件一、设计气象条件的选用二、气象条件的换算第二章导线（地线）张力(应力）弧垂计算第一节导线和地线的机械物理特性与单位荷载一、导线的机械物理特性二、导线的单位荷载第二节导线的最大使用张力和平均运行张力一、导线的最大使用张力二、导线的平均运行张力第三节导线张力弧垂的精确计算一、导线的悬链线解析方程式二、导线的张力、弧垂与线长三、导线的允许档距和允许高差四、导线悬挂点等高时的张力弧垂计算五、架空线的等效张力（平均张力)第四节导线张力弧垂的近似计算一、导线的抛物线解析方程式二、导线的张力、弧垂与线长第五节水平档距和垂直档距一、水平档距和水平荷载二、垂直档距和垂直荷载第六节导线的状态方程式一、孤立档的状态方程式二、连续档的状态方程式和代表档距第七节临界档距一、用斜抛物线状态方程式求临界档二、用临界档距判别控制条件所控制的档距范围第八节导线张力弧垂计算步骤第九节导线应力弧垂分析一、导线和地线的破坏应力与比载二、导线的悬链线公式三、导线应力弧垂的近似计算四、水平档距和垂直档距五、导线的斜抛物线状态方程式六、临界档距第三章特殊情况导线张力弧垂的计算第一节档距中有一个集中荷载时导线张力弧垂的计算一、档距中有一个集中荷载的弧垂和张力二、导线强度及对地或交叉跨越物距离的校验第二节孤立档导线的计算一、耐张绝缘子串的单位荷载二、孤立档导线的张力和弧垂三、孤立档的临界档距第三节导线紧线时的过牵引计算一、紧线施工方法与过牵引长度二、过牵引引起的伸长和变形三、不考虑耐张绝缘子串的导线过牵引计算四、孤立档考虑耐张绝缘子串的导线过牵引计算第四节连续倾斜档的安装计算一、连续倾斜档导线安装时的受力分析二、连续倾斜档观测弧垂的确定三、悬垂线夹安装位置的调整四、地线的安装第五节耐张绝缘子串倒挂的校验第六节悬垂线夹悬垂角的计算第四章导线和地线的防振计算第一节防振锤和阻尼线一、防振锤的安装二、阻尼线的安装第二节分裂导线的防振第五章架空线的不平衡张力计算第一节刚性杆塔固定横担线路不平衡张力的计算一、线路产生不平衡张力时的几种关系二、不均匀覆冰或不同时脱冰时的不平衡张力求解方法三、断线张力求解方法四、导线从悬垂线夹松落时的不平衡张力第二节固定横担线路考虑杆塔挠度时不平衡张力的计算一、线路产生不平衡张力时的几种关系二、不均匀覆冰或不同时脱冰时考虑杆塔挠度的不平衡张力求解方法三、考虑杆塔挠度时的断线张力求解方法第三节转动型横担线路断线张力的计算一、断线张力的求解方程二、断线张力的计算机试凑求解方法第四节相分裂导线不平衡张力的计算一、计算分裂导线的不平衡张力的公式二、计算公式中几个参数的取值与计算三、不平衡张力的求解方法四、用Excel工作表进行计算的方法第五节地线支持力的计算一、电杆的刚度和刚度系数二、电杆的挠度三、地线支持力的计算四、地线支持力的计算机试凑求解方法第六章架空线弧垂观测计算第一节弧垂观测概述一、观测档的选择二、导线初伸长的处理三、弧垂的观测方法四、弧垂的调整与检查五、观测弧垂时应该注意的问题第二节均布荷载下的弧垂的观测参数计算一、用悬链线法求弧垂观测参数二、弧垂观测角的近似计算公式三、用异长法和等长法观测弧垂时a、b与弧垂f的关系第三节观测档内联有耐张绝缘子串时弧垂的观测参数计算一、观测档弧垂的计算公式二、用等长法和异长法观测弧垂三、用角度法观测弧垂架空线常用计算公式和应用举例 安岳供电公司 李荣久第一章 电力线路的导线和设计气象条件第一节导线和地线的型式和截面的选择一、导线型式常用导线的型号和名称如表1—1—1.其中，LJ 、LGJ 、LGJF 、GJ 为GB1194-83、GB1179—83、GB1200—75和GB/T1200-1988标准的表示法，JL 、JL/G 、JFL/G 为GB/T1179-1999标准的表示法。
输电线路设计计算公式汇总
输电线路设计计算公式汇总均布荷载下架空线的计算在高压架空线路的设计中，不同气象条件下架空线的弧垂、应力、和线长占有十分重要的位置，是输电线路力学研究的主要内容。
这是因为架空线的弧垂和应力直接影响着线路的正常安全运行，而架空线线长微小的变化和误差都会引起弧垂和应力相当大的改变。
设计弧垂小，架空线的拉应力就大，振动现象加剧，安全系数减少，同时杆塔荷载增大因而要求强度提高。
设计弧垂过大，满足对地距离所需杆塔高度增加，线路投资增大，而且架空线的风摆、舞动和跳跃会造成线路停电事故，若加大塔头尺寸，必然会使投资再度提高。
因此设计合适的弧垂是十分重要的。
架空线悬链方程的积分普遍形式假设一：架空线是没有刚度的柔性索链，只承受拉力而不承受弯矩。
假设二：作用在架空线上的荷载沿其线长均布；悬挂在两基杆塔间的架空线呈悬链线形状。
由力的平衡原理可得到一下结论： 1、架空线上任意一点C 处的轴向应力σx 的水平分量等于弧垂最低点处的轴向应力σ0，即架空线上轴向应力的水平分量处处相等。
σx cos θ=σ02、架空线上任意一点轴向应力的垂直分量等于该点到弧垂最低点间线长L oc 与比载γ之积。
σx sin θ=γL oc推导出： 0t gL o c γθσ= 0dy Loc dx γσ= 即 0'y L o c γσ= （4-3） 由（4-3）推导出10()dy sh x C dx γσ=+ (4-4) 结论：当比值γ/σ0一定时，架空线上任一点处的斜率于该点至弧垂最低点之间的线长成正比。
最后推到得到架空线悬链方程的普遍积分形式。
C1、C2为积分常数，其值取决于坐标系的原点位置。
0(1)20y ch x C C σγγσ=++ （4-5）等高悬点架空线的弧垂、线长和应力等高悬点架空线的悬链方程等高悬点是指架空线的两个挂点高度相同。
由于对称性，等高悬点架空线的弧垂最低点位于档距中央，将坐标原点取在该点，如图：0(1)0y ch x σγγσ=- （4-6） 由上式可以看出，架空线的悬链线具体形状完全由比值σ0 /γ决定，即无论何种架空线、何种气象条件。
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382.3973 382.9575 383.1048 343.3082 385.4276 386.8605 388.8276 392.2542 396.5150 399.3984 399.7375 400.4462 404.7824 405.9947 407.6713 427.2558
96.16 96.02 95.98 95.97 95.40 95.05 94.57 93.74 92.73 92.06 91.99 91.82 90.84 90.57 90.20 86.06 81.14
98 99 100
下浮比例a: 0.02
全部有效报价算术平均值：A1 [0.8A1，1.15A1]内有效报价的算术均值：A2 基准价： B
区间平均下浮双边曲线算法：
376.44 375.20 367.70
设A1=全部有效报价算术均值，A2=[0.8A1，1.15A1]内有效报价的算术均值，a为下浮比例，则， 基准价B=A2×（1-a）；若全部有效报价均在[0.8A1，1.15A1]区间外，则，基准价B=A1×（1-a） 。当评标总价P≧B，得分=（B/P）n×100；当评标总价P<B，得分=（P/B）m×100。
47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97
与基准价A1相 比比率 -2.28 -2.25 -2.74 -2.04 -2.81 -1.88 -3.14 -3.21 -3.27 -1.7 -3.36 -3.41 -1.61 -3.52 -3.53 -3.62 -3.69 -1.47 -1.47 -3.76 -3.83 -1.4 -3.88 -3.94 -4.04 -4.05 -4.19 -1.03 -0.96 -0.87 -0.86 -0.86 -0.8 -5.3 -0.24 -0.2 0.14 0.36 0.39 -7.1 0.81 0.83 1.05 1.34 1.4 1.55
北京供电福斯特开关设备有限公司 新疆昆仑电气有限公司 库柏(宁波)电气有限公司 北海银河开关设备有限公司 安徽明都电气有限公司 长春红星电器设备有限公司 许继电气股份有限公司 青岛特锐德电气股份有限公司 纳图(常州)电气有限公司 湖南德沃普电气股份有限公司 天水长城开关厂有限公司 江苏华冠电器集团有限公司 浙江群力电气有限公司 杭州恒信电气有限公司 天津ABB开关有限公司 南京正锐电力科技有限公司 上海西门子开关有限公司
评标自动计算表
包1 序号 投标单位名称 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46
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货物 名称
10kV 开关
价格下浮基准点和减分速率指数 a
2%
n
1.00
m
0.6
算表
评标参与第二次 投标价得分 计算报价 367.8480 99.96 367.9566 99.93 366.1129 99.74 368.7777 99.71 365.8565 99.70 369.3551 99.55 364.6161 99.50 364.3731 99.46 364.1365 99.42 370.0288 99.37 363.7920 99.36 363.6044 99.33 370.3861 99.28 363.1749 99.26 363.1473 99.26 362.8027 99.20 362.5596 99.16 370.9142 99.13 370.9223 99.13 362.2788 99.11 362.0191 99.07 371.1591 99.07 361.8459 99.04 361.6154 99.00 361.2232 98.94 361.1790 98.93 360.6574 98.85 372.5701 98.69 372.8322 98.62 373.1832 98.53 373.1938 98.53 373.2066 98.52 373.4426 98.46 356.4990 98.16 375.5349 97.91 375.6966 97.87 376.9611 97.54 377.7865 97.33 377.9218 97.30 349.7013 97.03 379.4743 96.90 379.5505 96.88 380.3861 96.67 381.4897 96.39 381.7272 96.33 382.2672 96.19 排名 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46
投标价
367.85 367.96 366.11 368.78 365.86 369.36 364.62 364.37 364.14 370.03 363.79 363.60 370.39 363.17 363.15 362.80 362.56 370.91 370.92 362.28 362.02 371.16 361.85 361.62 361.22 361.18 360.66 372.57 372.83 373.18 373.19 373.21 373.44 356.50 375.53 375.70 376.96 377.79 377.92 349.70 379.47 379.55 380.39 381.49 381.73 382.27
382.40 382.96 383.10 343.31 385.43 386.86 388.83 392.25 396.52 399.40 399.74 400.45 404.78 405.99 407.67 427.26 453.15
1.58 1.73 1.77 -8.8 2.39 2.77 3.29 4.2 5.33 6.1 6.19 6.38 7.53 7.85 8.3 13.5 20.38