塔河油田接力复合举升深抽工艺技术研究与应用(技术报告)

合集下载

塔河油田×区奥陶系稠油油藏采油工艺研究及应用

塔河油田×区奥陶系稠油油藏采油工艺研究及应用
20 年第 1 期 08 7
内 蒙 古石 油e = Lr -
13 O
塔河油 田 ×区奥陶 系稠油 油藏采油 工艺研究及应 用
刘 新 刚
( 中原油 田分公司勘探开发科学研 究院)
摘 要 : 河 油 田 × 区 奥 陶 系 油 藏 埋 藏 深 、 度 高 , 油 具 有 高 粘 、 含 腐 蚀 介 质 的 特 点 , 对 × 区 塔 温 原 高 针
设 备 的腐 蚀 问题 。 ③ 油 藏埋 藏 深 , 度 高 , 层 岩 石 致密 , 酸液 温 储 对 体 系 性 能要求 高 、 工 压 力高 。 施 2 塔 河 油 田 × 区 主 体 采 油 工 艺 技 术 2 1 稠 油 降 粘 工 艺 . ×区原油 粘 温特 性表 明温度变 化 对原 油粘 度有
塔 河 油 田 × 区 部 分 井 掺 稀 后 原 油 混 合 液 粘 温 测
试 数据 见表 1 在 稀稠 比 1; , 1的情 况 下 , 油粘 度有 原
极 大 幅度 的降 低 , 见 ×区通 过 掺 稀 实 施 井 筒 降粘 可 有 效可 行 。
塔 河 油 田 × 区 原 油 溶 解 气 中 CO: 量 较 高 , 含 无 空 气 时 含 量 在 5 9 ~ 7 5 之 间 , 压 值 最 高 达 0 .9 .6 分 . 7 M P 1 8 7 s ) 存 在 Co: 等 到 高 程 度 腐 蚀 。 5 a( 0 . p i , 中
① 井 筒 掺 稀 降 粘 为 主 : 稀 管 柱 采 用 3专 掺 油
管 , 入 方式 以油 套 环空掺 稀为 主 。 部分 区块 地层 掺 对 能 量 充 足 的 自 喷 高 产 井 , 硫 化 氢 分 压 值 低 于 0 对 . 0 p i 井 可 以 采 取 油 注 套 采 , 硫 化 氢 分 压 值 高 于 5 s油 对 00 pi 井 油井 采取套 注 油采 。 . 5s 的 ② 井筒乳 化 降粘 ; 井 高 含水 后 , 稀 降粘 效果 油 掺 变 差 , 荐 采 用 乳 化 降 粘 推 目前 × 区 稠 油 开 采 主 要 采 用 掺 稀 降 粘 为 主 , 化 学 降粘 为辅 能很 好地 满足 稠油 开发 生 产 。 表2 塔河油 田 ×区降粘工艺情况

塔河油田超深井稠油地层测试工艺的改进与应用

塔河油田超深井稠油地层测试工艺的改进与应用
2 .% 。 43
堰 置 漾 鹿 密 廑
B ng L

针对稠油井地层测 试所 存在的问题及挑战 ,初步总结 出了一套较 为适 用 的套 管 测 试管 柱 方 法 :钻 杆 + D 全 循环 阀 + 流 阀+ 铤 R 安 泄 钻 + E 层 测 试 器 + 眼旁 通 + 电子 压 力 计托 筒 + 铤 + MF  ̄ 裸 内 钻 安全 接 头 + T S 隔器+ R T封 外挂 电子压 力计+ 开槽尾管+ 外压力计。 该管柱的优 点 :①采用 了R 安全循环 阀。R D D安全 循环阀是一种 用于套 管井 内靠环空压力操作 的一次性全通好径安全循环阀 ,此工具 主要用于在地层测试结束 时封 隔油气层并进行循环作业 ,同时该阀的 球 阀和测试阀之间圈 闭一段地 层流体样品 。在井下作业 中,该阅被打 开 后不能再次关闭 。作 为安全 阀 ,可 以在测试期间的任一时刻操作该 工 具 ,以封堵测试管柱 ,如 果将该阀的四个循环孔堵住 ,就能作为一 个一次性关 井阔使用 。将该工 具的球阀部分卸去 ,换上一个下接头 , 此工 具就变成一个单 作用的R D循环阀 。其结构和工作 原理是 R 安全 D 循环 闽工作 时通过环空加压使破裂盘 破裂 ,环空压力进 入破裂盘孔 内 推动循环 心轴下行 ,循环心轴 推动 连接抓和操作销向下运动使球阀关 闭 ,同时被 循环心轴封闭的循环孔打 开 ,从而形成循环通道 , 决了 解 后期 的循环压 井问题 。( R T 封隔器 是一种机械旋 转加压封隔器 ,  ̄ T S ) 具有耐高压 高温 、封闭性能好 的特 点 。封隔器上部连接3 5 钻铤 , —柱 既可 以起 到加压坐封的功能 ,又可 以起到在开关地层测试器时避免提 松封 隔器 的作用 。③ 采用外 挂式 电子压 力计避免地 层压 力低的情况 下 ,稠 油在进入开 槽尾管后发 生凝 管现象无法监测到底层真实 压力温

塔河油田超深特稠油井大排量抽稠泵的研制与应用

塔河油田超深特稠油井大排量抽稠泵的研制与应用
偏 心 阀罩 中 ,缩 短 了进 油路 程 ,减少 了进油 液流 阻力 ,避免 下行 时液 柱摩 擦 产生 的阻力 导致 的光杆 滞后 、泄 压泵节 流压 力损失 大等 问题 。
泵 间隙 由 2 5级改进 为 5级 ,可降低 抽油 机悬点 载荷 ,同时减小 泵筒 和柱 塞之 间 的摩 擦力 ,降低下 .
靳 永 红 ,梁 尚斌 ,刘 玉 国 ,张晋 军 ( 石化西北油田 中 分公司塔河采油二厂, 新疆 轮台 8 4 46 ) 10
[ 要] 塔 河 油 田稠 油开 采 目前 以掺 稀 降粘 工 艺为 主 ,随 着 特 稠 油 区块 的 动 用 ,粘 温 拐 点 深 度 和 稀 稠 比 增 摘 加 , 常规 抽 稠 泵 下 深 和 排 量 难 以满 足 举 升 需求 。 为 此 , 在 7/ 4型 液 压 反 馈 抽 稠 泵 基 础 上 研 制 出 一 种 新 04
石油 天然 气 学报
21 年 3 02 月
第 3卷 4
第3 期
J ur lofOi a d Ga c noog M a . 01 Vo. 4 No 3 o na l n sTe h l y r2 2 13 .
塔 河 油 田超 深 特 稠 油 井 大 排 量 抽 稠 泵 的 研 制 与 应 用
1 7 / ,下深 2 0 m,并进 行 了现 场 试验 ,可满足 塔河 油 田大 部分 超深特 稠油 井举 升要求 。 2 m。 d 60
1 大 排 量 抽 稠 泵 工 作 原理
大排量 抽稠 泵 主要 由上泵筒 、上柱 塞 、下泵 筒 、下 柱塞 、进油 接 头 、进/ 出油 阀 、抽 油杆 接 头 等组 成 。工作 原理 和常规 抽稠 泵相 同 ,上行 程 时 ,出油 阀关 闭 ,上柱 塞 以上 油管 内 的原 油被 排 出 ,上 下柱 塞 之 问的环 形腔容 积增 大 ,形成低 压 腔 ,进油 阀打 开 ,环形腔 充油 ;下行 程 时 ,进 油 阀关 闭 ,环形 腔容积 减小 ,形 成高 压腔 ,高压 环形 腔 中的原油顶 开 出油 阀 ,进入 洫管 内 。

塔河油田接力复合举升深抽工艺技术研究与应用(技术报告)

塔河油田接力复合举升深抽工艺技术研究与应用(技术报告)

塔河油田接力复合举升深抽工艺技术研究与应用(技术报告)塔河油田接力复合举升深抽工艺技术研究与应用中国石化西北油田分公司工程技术研究院2008年12月塔河油田接力复合举升深抽工艺技术研究与应用项目负责单位:中石化西北油田分公司工程技术研究院项目负责人:赵海洋张志宏报告编写人:邓洪军刘榧杨映达张建军柏森黄云报告审核:赵海洋起止时间:2007年1月至2008年12月中国石化西北油田分公司工程技术研究院2008年12月1 项目研究目的意义1.1目的意义随着开发的不断深入,油层能量逐渐降低,低液面油井不断增多。

特别是塔河油田奥陶系碳酸岩储层为代表的西部油藏具有超深、高温、缝洞发育等复杂的地质特征,油井深度5000m以下。

油井见产初期产能高、递减快,后期主要以人工举升开采方式为主,目前塔河油田主要采取有杆泵(管式泵、抽稠泵、螺杆泵、自动补偿泵采油工艺)、无杆泵(电潜泵采油工艺)采油方式为主,但随着地层能量的进一步的下降,部分油井因供液不足处于间开生产状态,液面已经下降到常规有杆泵极限泵挂深度,现有工艺无法满足生产要求,因此必须发展提高深抽工艺及深抽配套工艺技术,提高油井的生产时效,以满足油田开发生产要求,同时为油田提高采收率做出贡献。

1.2 课题内容设置1.2.1 课题主要研究内容(1)国内外复合举升深抽工艺技术调研(2)接力举升采油工艺技术优化研究(3)有杆泵-电泵接力复合举升方式配套管柱研究(4)有杆泵-电泵接力复合举升系统生产参数优化设计技术研究(5)有杆泵-电泵接力复合举升工艺现场试验应用1.2.2主要技术指标(1)有杆泵-电潜泵接力举升系统管柱设计及优化;(2)接力升系统下泵深度达到4000m;(3)检泵周期大于300天。

1.2.3 主要技术路线首先通过对不同类型油藏和油田地面条件的特点分析,初步筛选出不同类型油藏的复合举升工艺方案,然后在数值模拟的基础上,研究最佳的参数匹配,优化确定复合举升方式。

塔河油田超大规模酸压工艺技术的研究及应用

塔河油田超大规模酸压工艺技术的研究及应用

通 , 远井 区动 用 的渗流面 积 、 给面 积及控 制储 量 使 供
显著 扩大 , 在取得 高产 的 同时实 现长期 稳产 。
1 1 工艺 优化研 究C 4 . 3J -
置 液的不 断降 温可 以冷却地 层 , 降低裂缝 内温度 , 减
缓 酸岩反 应速度 , 而延长 酸液作 用 时间 ; 从 同时酸 液 在前 置液 中指进 , 以进 一步 提 高 酸 液 的有 效 作 用 可
后, 可有 效降低 液体在 天然 裂缝 中的滤 失 , 期采 用 后 过顶 替液 尽量提 高 酸 液 的作 用 范 围 , 合 粉 陶在 酸 结 液难 以有 效刻蚀 的 远端 形 成 支 撑导 流 , 合 提 高整 综
体改 造效 果 。 ( ) 工采 用 多级 交 替 注 人 酸压 工 艺 。通 过前 3施
塔 河油 田超 大 规 模 酸 压 工 艺技 术 的研 究及 应 用
王宏 伟 , 护 战 梁
( 国 石 化 华 北 石 油 局 井 下 作 业公 司 , 南 郑 州 40 0 ) 中 河 5 0 6
摘 要 : 规 酸 压 已成塔 河 油 田 奥 陶 系碳 酸 盐储 层 改造 的 主要 技 术 措 施 , 是 常规 酸 压 存 在 酸 蚀 裂 缝 距 离短 , 流 能 常 但 导 力有 限 , 以 沟 通 远 处 有 效储 集体 等 问题 , 此 , 展 了超 大规 模 酸 压 施 工 工 艺新 技 术 研 究 , 过 酸 压 工 艺 与 加 砂 难 为 开 通 压 裂 工 艺 二 者 的有 机 组 合 , 效 增加 了裂 缝 缝 长 , 高 了 裂 缝 导 流 能 力 。该 技 术 在 TH1 4 1井进 行 了现 场 应 用 , 有 提 01
率。
结合 前期不 同施 工方式 下导 流能力 随 闭合压 力

塔河油田超深侧钻井技术总结材料

塔河油田超深侧钻井技术总结材料
超深井轨迹调整难度大,做到井眼轨迹数据随钻随测,及时掌握剖面动态, 尽量减少轨迹调整,对于高造斜率井段,如果钻进时,增斜率稍有失控, 井眼轨迹将很难控制。随钻随侧过程中随时对待钻井眼进行预测。1、斜 井段施工中,及时作好待钻井眼轨迹的预测,严格控制实钻井眼轨迹不偏 离设计轨道,根据修正的设计轨道数据选择合适的弯壳体马达。2、斜井 段施工容易出现复杂情况,针对这一事实,在用螺杆钻具钻进时,尽量简 化钻具组合,并保证有足够的斜台肩钻杆,每趟钻定期倒换钻具。3、在 井眼轨迹上,即要满足造斜率的需要,又要控制合适的井眼狗腿度,总的 原则是优化待钻井眼轨道设计,能满足轨迹要求的前提下,尽量避免实际 狗腿度太高,做到轨迹平滑。
制定合理的施工措施,精选钻进参数,克服了磨阻、扭矩
大,造斜率高,井底温度高等困难。
四、超深侧钻井的典型事例
(二)TP332CH井
在水平段的钻进中,由于入靶井斜合适,所选用螺平段都采用了复
合钻进方式钻进,井斜和方位没有太大的变化,做到了轨迹平滑
,降低了摩阻和扭矩 , 保证了井下的安全,大幅度提高了钻井速 度,缩短了钻井周期,2014年5月27日17:00钻至 7854.63米时见
到好的油层完钻。实际基本数据:侧钻井深 6987 米,完钻井深
7854.63米,井斜91度,方位214度,水平位移819.71米。设计周 期 53 天,实际周期 22.88 天,与设计周期对比 ,钻井周期节约 30.12天,周期节约率56.83%。
三、超深侧钻井技术措施
(五)井眼轨迹控制
水平井段钻进多采用小度数弯壳体马达配合PDC钻头复合 钻进的方式,以解决水平段稳斜及钻水平段较长时钻压传递困难 问题;施工中选择高温仪器跟踪监测,采用滑动、复合两种钻进 方式相结合,达到消除岩屑床和平稳钻进的目的。 钻进中,每 钻进50-80m进行一次短起下钻,充分循环洗井1~2周,以达到破 坏井底岩屑床的目的,随着井深的增加摩阻逐渐增大,加之钻具 尺寸小,应加强对每套入井钻具的摩阻、扭矩计算分析,及时调 整钻井参数,确保钻压的有效传递。从钻井液和工程两方面入手, 及时清除井底岩屑。泥浆应具有良好的悬浮性、流变性和润滑性。

涡轮钻具复合钻井技术及其在塔河油田的应用

涡轮钻具复合钻井技术及其在塔河油田的应用

内( 为涡轮定 、 转子的无 冲击转速) 使其达到最佳工 , 作效率 , 钻头实现最佳工作状态 , 即获得最好的机械钻 速, 这便是涡轮钻具复合钻进最佳工况_ 。涡轮钻具复 2 ]
合 钻井 时 , 盘 转 速 最好 控 制 在 3 ~ 7rmi, 则 上 转 O 0/ n 原
井 眼越深 、 井斜 越 大 、 眼越 小 , 盘 转 速则 越 低 , 井 井 转 钻
无橡胶元件 , 全金属的涡轮钻具耐高温 , 适合在深井、 超
深井 、 高温环境和复杂地质条件下钻进。一体式 P C D 、
B C和 天然金 刚石 钻 头 均 是 以切 削方 式 破 岩 , 作 时 D 工 需要 的钻 压小 、 转速 高 、 量低 [ , 能 1 正好 与涡 轮钻具 的输 ] 出特 性相 匹配 。所 以 , 用 涡 轮 钻 具 的高 转 速特 性 , 利 配
转速高 、 钻压小。因此 , 从作用机理上讲 , 井下动力钻具
配合高效钻头技术既可实现“ 轻压吊打” 又可实现“ , 防 斜打 陕” 即将 优质 与高效 有机 地结合 起来 。近 年来 , , 在
西部油 田新 区 , 了实 现 防斜 打快 的 目的 , 直 螺杆 钻 为 对“ 具+P C钻 头 ” 常规 涡 轮钻 具 +P C钻 头 ” 术 进 D 和“ D 技
们 可独立装 配与运ห้องสมุดไป่ตู้输 , 在井 口通过 丝扣 联接 。涡轮 节是
液流量在 满足 钻井 要求 的情 况下越 大越好 。 在采 用 涡轮钻 具钻进 的同时 , 动转 盘或 顶驱有 如 启 下 优点 [ : 防止 钻 具 卡 钻 , 少 钻具 对 井 壁 的粘 附 作 3① ] 减
动力源, 输出高转速的动能 ; 支承节 主要承受涡轮的轴

塔河油田稠油油藏水力活塞泵深抽工艺研究

塔河油田稠油油藏水力活塞泵深抽工艺研究

潜 油电泵 由于受电机 和潜油 电缆耐温等级 的制约 . 以及机组壳体 和法 兰连接部 位强度 的制约 . 泵挂深度普遍在 4 0 0 0米 以内 . 水力活塞 泵的泵挂深 度可达 5 4 0 0多米 4 . 3 . 2对斜井 和弯 曲井 的适应性更好 水 力活塞泵 的长度 只有潜 油电泵机组 长度 的几 分之一 . 相 比潜 油 电泵 而言 , 在斜 井和弯 曲井 中具有更好 的适应性 。 4 . 3 . 3成本低 水力活塞泵的价格只有潜油 电泵的几分之一 . 价格更具优势
2 0 1 3 年第 1 2 期
科技 目向导
◇ 能源科技◇
塔河油田稠油油藏水力活塞泵深抽工艺研究
刘 瑞 闰 欢 ( 中 石化 西北 油 田分 公 司 新 疆 乌 鲁 木 齐 8 3 0 0 0 0 )
O . 前 言 塔 河油田的油藏特点是油稠 、 埋藏深 . 目前采 用 电泵环套搀稀 、 皮 带机配合小泵深抽等机采方 式 . 阶段性 满足生产需要 , 但 随着地层能 量的下降、 以及温度 、 硫化氢等的影响 . 现在的机采工艺 已经优化到接 近极限 . 为此必须 立足于发展 的角度找寻一种适合稠油深抽 的机采工
4 - 3 . 1 泵挂深度更深
3 . 水 力 பைடு நூலகம்塞 泵 的工 作 原 理 和 结 构
3 . 1 组成 水力 活塞泵装置主要 由三部分组成 : 井 下部分 、 地 面部分以及连 接井下部分和地面部分的中间部分 井 下部分 是水力活塞泵 的主要机组 . 它 由液 马达 、 活塞 泵和滑 阀 换向机构等部件组成 . 起着抽油的主要作用 水力活塞泵装置 的工作流程如图 1 所示 地面动力泵 B由吸入管 将动力 液储液罐 A中经过滤清和加热了的原油吸人泵中 . 加 压后再 经 过输 送管道 、 控制管汇 c, 以及井 口控制 阀 D. 沿 着油 管送到水力活塞 泵井 下机组 E , 驱动井下泵机组 中的往 复式液压马达工作 液压马 达 的活塞通过 同一活塞杆相连接 。 液压马达活塞的往复运动就 使泵不 断 地从 油井中抽取原油 经液马达工作后 的乏动力液 和抽取 的原油一 起, 从油管和套管 之间的环形空 间排 回到地面 , 再经过井 口控制 阀 . 流 到油气 分离器
  1. 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性,平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
  2. 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
  3. 3、如文档侵犯您的权益,请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间:9:00-18:30)。

塔河油田接力复合举升深抽工艺技术研究与应用XX西北油田分公司工程技术研究院2008年12月塔河油田接力复合举升深抽工艺技术研究与应用项目负责单位:中石化西北油田分公司工程技术研究院项目负责人:赵海洋X志宏报告编写人:邓洪军X榧杨映达X建军柏森黄云报告审核:赵海洋起止时间:2007年1月至2008年12月XX西北油田分公司工程技术研究院2008年12月1 项目研究目的意义1.1目的意义随着开发的不断深入,油层能量逐渐降低,低液面油井不断增多。

特别是塔河油田奥陶系碳酸岩储层为代表的西部油藏具有超深、高温、缝洞发育等复杂的地质特征,油井深度5000m以下。

油井见产初期产能高、递减快,后期主要以人工举升开采方式为主,目前塔河油田主要采取有杆泵(管式泵、抽稠泵、螺杆泵、自动补偿泵采油工艺)、无杆泵(电潜泵采油工艺)采油方式为主,但随着地层能量的进一步的下降,部分油井因供液不足处于间开生产状态,液面已经下降到常规有杆泵极限泵挂深度,现有工艺无法满足生产要求,因此必须发展提高深抽工艺及深抽配套工艺技术,提高油井的生产时效,以满足油田开发生产要求,同时为油田提高采收率做出贡献。

1.2 课题内容设置1.2.1课题主要研究内容(1)国内外复合举升深抽工艺技术调研(2)接力举升采油工艺技术优化研究(3)有杆泵-电泵接力复合举升方式配套管柱研究(4)有杆泵-电泵接力复合举升系统生产参数优化设计技术研究(5)有杆泵-电泵接力复合举升工艺现场试验应用1.2.2主要技术指标(1)有杆泵-电潜泵接力举升系统管柱设计及优化;(2)接力升系统下泵深度达到4000m;(3)检泵周期大于300天。

1.2.3主要技术路线首先通过对不同类型油藏和油田地面条件的特点分析,初步筛选出不同类型油藏的复合举升工艺方案,然后在数值模拟的基础上,研究最佳的参数匹配,优化确定复合举升方式。

再根据复合举升方式设计相应的举升设备。

最后研究不同的工作参数对复合举升系统的影响,进行优化设计,从而形成塔河油田超深复合举升采油技术。

1.2.4技术关键(1)有杆泵-电泵接力举升优化组合及参数匹配研究(2)接力复合举升系统参数优化设计技术研究2 工作量及经济技术指标完成情况2.1 工作量完成情况2.2 技术指标完成情况2.3 项目研究人员3 取得的主要技术成果3.1接力复合举升工艺技术调研国内对于复合举升工艺也做了一些探索,如喷射泵—电潜泵组合深抽工艺和喷射泵—电潜泵接替举升工艺等。

3.1.1. 喷射泵—电潜泵组合深抽工艺工艺流程见图3-1,工艺流程设计具体方法是在油井附近打一眼深约50m的井,称为口袋井。

将电潜泵(即电动潜油离心泵)挂在口袋井中,作为系统动力液的升压升温设备,三相分离器置于油井附近实现动力液循环和原油外输。

由于流程中无机械运动部件,喷射泵随油管可下到一定深度,电潜泵在地面给动力液提供较高的压力(一般可达12~20MPa),系统通过大排量动力液将油井产出液带出,克服了有杆泵深抽小液量难以提升的弱点,整个系统不易发生机械故障,适合深井举升。

油井产出液经喷射泵与动力液混合从油套管环形空间返出,进入三相分离器,其中一部分液体作为油井产量外输至计量站,一部分液体作为动力液进入口袋井循环。

这样,循环动力液就不断地从油井井底和口袋井中电潜泵机组获得热量,最终使动力液具有较高的温度,因而工艺具有较好的热力开采特性。

图3-1喷射泵与电潜泵组合举升流程图但是,该工艺的局限性也是显而易见的。

一是用喷射泵效率低,下泵深度受限。

二是与单一电潜泵比,并无优势。

3.1.2喷射泵—有杆泵接替举升工艺喷射泵有杆泵接替举升是通过喷射泵系统举升和有杆泵系统举升两级举升接替实现的。

主要包括有杆泵系统、喷射泵和封隔器。

封隔器在喷射泵以下密封油套管环形空间。

其中喷射泵为套管式反循环泵,动力液(水或油水混合液)由井口油套管环形空间打入,经喷射泵与油层产出液混合。

喷射泵将混合液举升到有杆泵的正常抽汲深度(保持有杆泵有一定的沉没度),实现一级举升。

由有杆泵系统再将混合液举升到地面,实现二级举升。

这样经喷射泵有杆泵的举升接替完成了油层产出液的举升过程。

接替举升只要求喷射泵将油层产出液和乏动力液举升到井筒的一定高度,因此动力液可采用低压(可为0)动力液,地面泵可采用低压离心泵,或直接在井口加一回流装置,让一部分混合液不经过任何处理重新注入油套管环形空间,形成循环动力液。

接替举升工艺设计是以油层—井筒—喷射泵—抽油泵、杆、机所组成的生产系统为对象,在油层、喷射泵及有杆泵相互协调的前提下,选定不同机、杆、泵(包括有杆泵和喷射泵)及其工作参数,以喷射泵为求解点,采用系统节点分析方法,确定出最大的可能产量及其相应的抽汲参数。

接替举升设计比常规的机、杆、泵系统设计要复杂,它不仅涉及井筒多相管流的压力和温度场分布,而且还涉及到喷射泵和有杆泵之间的相互协调关系及其工作状况。

该工艺特点如下:喷射泵无机械运动部件,动力液工作压力很低,可随油管下入足够深度。

理论上只要有杆泵在喷射泵的有效扬程内,能实现凡尔的开关,即可实现举升接替,因此接替举升系统的抽汲深度与单一的有杆泵或喷射泵的抽汲深度相比会大大增加。

合理设计喷射泵与有杆泵之间的距离,可以改善有杆泵的供液能力,从而改善有杆泵系统的工况。

从地面管理角度分析,接替举升系统与单一有杆泵系统相差无几,只是在井口多一个动力液入井流程。

地面调整的参数为有杆泵系统的冲程、冲数及喷射泵需要的井口动力液量,这些参数的调整必须满足举升接替的协调关系。

油层产出液量是上述参数调整的依据,根据喷射泵的特性曲线,以满足有杆泵的入口压力为基础,确定井口动力液量。

与单一的有杆泵深抽或喷射泵深抽相比,接替举升工艺的适应性有所增强。

例如,对斜井和水平井,接替举升系统的喷射泵可下至油井的倾斜段和水平段;对高凝高粘油井,喷射泵的乏动力液易于实现对高凝高粘原油加温稀释等等。

但也应该看到,该技术并未解决有杆泵半程出液与喷射泵的协调问题,这将使本来效率低的喷射泵变的更加低。

同时,由于喷嘴的低寿命,无法实现水力起下,难以矿场应用。

通过对各种复合举升方式的研究分析表明,合理的组合方式仅为有限的几种。

比较合理的复合举升方式为(1)有杆泵-电潜泵;(2)电潜泵-电潜泵;(3)电潜泵-射流泵3.2接力复合举升基础理论研究3.2.1高温高压流体物性计算 3.2.1.1原油物性 1) API 重度API o141.5131.5γγ=-(3-2-1)式中o γ——原油相对密度,小数。

2) 原油密度oR STO s g o (0.0137)R B ρργ=+(3-2-2)式中ρSTO ——原油在标准条件下的密度,lbm/ft 3;g γ——天然气相对密度,小数。

3) 原油体积系数Standing (1981)相关式1.175o f 0.9720.000147 1.25B R T ⎛⎫=+ ⎪⎝⎭(3-2-3)Vasquez-Beggs(1980) 相关式API o 1s f 23s gc 1.0(60)()B c R T c c R γγ⎛⎫=++-+ ⎪⎝⎭(3-2-4) 表3-2-1系数c 1~c 3数据o 1.010A B =+(3-2-5)式中**2ob ob 6.58511 2.91329log 0.27683(log )A B B =-+-0.526g *ob s f API 5.6150.968B R T γγ⎛⎫=+ ⎪⎝⎭4) 溶解气油比Standing (1947)相关式1.204s g 1018A p R γ⎛⎫=⨯ ⎪⎝⎭(3-2-6)式中f API T 00091.00125.0A +γ-=Vasquez-Beggs(1980) 相关式23API s 1g f exp 460c c R c p T γγ⎛⎫= ⎪+⎝⎭(3-2-7)表3-2-2系数c 1~c 3数值* 1.2255s g API f (/)R p T γγ=(3-2-8) 式中0.5* 2.8869(14.18113.3093log )10p p --= Lasater 相关式API g s oe g 132755(1)y R M y γ=-(3-2-9)当API γ≤40时,oe API 63010M γ=-当API γ>40时,1.562oe API 73110()M γ-=当g f 3.29460p T γ<+时,g g f 1.4730.359ln 0.476460p y T γ⎛⎫=+ ⎪+⎝⎭当g f 3.29460p T γ<+时,0.281g g f 0.1210.236460p y T γ⎛⎫=- ⎪+⎝⎭无因次法,该方法仅实用于压力远远低于饱和压力的情况,而饱和压力下的溶解气油比采用Standing 相关式计算。

b ssb b b 3.41.10.230.6290.37pp R p R p p p ⎧⎪⎪⎪=+⎨⎪⎪+⎪⎩b bb 0.10.10.30.3p p p p p p <≤≤>(3-2-10) 5)原油粘度Beggs-Robinson(1975) 相关式0.338s5.44(150)0.515s OD10.175(100)R R μμ-+-=+(3-2-11)式中脱气原油粘度OD 101X μ=-1.163f X yT -= API 3.03240.0202310y γ-=Beggs-Robinson(1991)相关式0.338s 5.44(150)0.515s OD10.175(100)R R μμ-+-=+(3-2-12)式中OD API f log log(1) 1.86530.0250860.5644log T μγ+=--当p >p b 时,b()B p p μμ=式中1.1872.6exp(11.5130.0000898)B p p =-+-6)油气界面X 力f 681006868()32w T σσσ-=--(3-2-13) 式中API 2571.03968-=σ API 2571.05.37100-=σ3.2.1.2天然气物性参数 1)天然气密度g gr2.7pzT ργ=(3-2-14) 式中p ——压力,Psi ; T r ——拟对比温度,无因次。

2)天然气体积系数rg 0.2829zT B p =(3-2-15)3)临界压力温度公式1c g 709.658.7p γ=- c g 170.5307.3T γ=+公式22c g g 169.2349.574p γγ=+- 2c g g756.8131.0 3.6T γγ=-- 公式32222c g g CO N H S 676.2366 6.986825.8273432.9167.3654p y y y γγ=+-+-+2222c g g CO N H S 142.7712380.967136.4051167.3279.9127T y y y γγ=+---+式中2H S y ——H 2S 的含量,无因次;2CO y ——CO 2的含量,无因次;2N y ——N 2的含量,无因次。

相关文档
最新文档