二阶效应规范规定(可直接使用).ppt
问题讨论6：柱的计算长度问题
问题讨论6柱的计算长度问题柱的计算长度问题，需要分两个方面讨论。
一是钢筋混凝土结构柱的计算长度，二是钢结构柱的计算长度。
1.钢筋混凝土结构柱的计算长度1.1.单层排架结构柱的计算长度1.1.1.无吊车房屋柱这种情况相对简单，计算长度按照《混凝土结构设计规范》(GB 50010—2002)表7.3.11—1直接取用即可。
但应注意，在SATWE程序中的隐含值是以多高层框架的规定为准，与单层房屋的规定不同。
应用时应根据实际要求对柱计算长度系数进行修改。
1.1.2.有桥式吊车的房屋柱1.1.2.1.考虑吊车作用计算计算长度应按照《混凝土结构设计规范》(GB 50010—2002)表7.3.11—1取用。
使用SATWE程序时，应根据有吊车的要求对柱计算长度系数进行修改。
1.1.2.2.不考虑吊车作用计算在有桥式吊车的房屋中，吊车在房屋中的位置并不固定。
因此，内力计算应该包括没有吊车作用时的计算。
在一般程序的内力分析中，有吊车作用时的内力可以完全涵盖无吊车作用时的内力。
但是，无吊车时柱的计算长度一般要大于有吊车时的计算长度。
如果吊车吨位不大，柱配筋很可能是无吊车时起控制作用。
不考虑吊车作用时，柱计算长度系数的修改原则：在SATWE程序中，柱的计算长度实际上隐含的是现浇楼盖多层框架柱的计算规则：底层柱 1.0H，其余各层柱 1.25H。
在吊车梁处如果主跨方向有横梁联系，则该方向的计算长度就是隐含值，否则应按越层柱考虑确定柱的计算长度。
越层柱计算长度的计算规则见第1.3节。
需注意，对于单跨的无吊车房屋柱，规范规定的计算长度是1.5H，不要误认为是1.25H。
1.1.2.3.有桥式吊车的房屋柱使用SATWE程序时的解决方案：宜分两次计算。
先考虑有吊车的作用，注意应按有吊车的要求对柱计算长度系数进行修改后计算。
再考虑无吊车的作用，注意应按无吊车的要求对柱计算长度系数进行修改后计算。
两次计算中，以配筋大者作为设计的依据。
新版混凝土结构设计规范二阶效应的设计规定简介_侯建国
第４６卷增刊２０１３年１０月武汉大学学报（工学版）Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｗｕｈａｎ ＵｎｉｖｅｒｓｉｔｙＶｏｌ．４６Ｓｕｐ．Ｏｃｔ．２０１３作者简介：侯建国（１９５５－），男，教授、博士生导师，主要从事结构可靠度基本理论与应用研究，Ｅ－ｍａｉｌ：ｊｇｈｏｕ＠ｗｈｕ．ｅｄｕ．ｃｎ．文章编号：１６７１－８８４４（２０１３）Ｓ１－００５６－１３新版混凝土结构设计规范二阶效应的设计规定简介侯建国１，杨力１，叶亚鸿１，黄凯斌１，唐静１，李劲夫１，程献军２，王美华３（１．武汉大学土木建筑工程学院，湖北武汉 ４３００７２；２．黄冈市白莲河水库管理处，湖北黄冈 ４３８２１８；３．山西中煤东坡煤业有限公司，山西朔州 ０３７２００）摘要：结构的二阶效应泛指作用在结构上的重力或构件中的轴向压力在产生了层间位移和挠曲变形后的结构或构件中引起的附加变形和相应的附加内力，包括结构整体的侧移二阶效应（Ｐ－Δ效应）和受压构件的挠曲效应（Ｐ－δ效应）两部分．简要介绍了我国新版ＧＢ ５００１０－２０１０《混凝土结构设计规范》关于二阶效应设计规定修订的主要内容和相关背景资料，可供相关工程技术人员借鉴和参考．与原规范ＧＢ ５００１０－２００２《混凝土结构设计规范》相比，新规范关于二阶效应设计规定修订的要点为：１）结构的侧移二阶效应可采用有限元分析方法计算，也可采用规范附录Ｂ所给出的近似计算结构侧移二阶效应的增大系数法，不再采用原规范的η－ｌ０法；２）对于构件自身挠曲引起的二阶效应（Ｐ－δ效应）的计算，则允许采用柱截面偏心距增大系数（或弯矩增大系数）的传统方法，但相应的计算公式作了重大修改．关键词：受压构件；二阶效应；增大系数中图分类号：ＴＵ ２０３ 文献标志码：ＡＢｒｉｅｆ ｉｎｔｒｏｄｕｃｔｉｏｎ ｔｏ ｓｅｃｏｎｄ－ｏｒｄｅｒ ｅｆｆｅｃｔ ｄｅｓｉｇｎ ｓｔｉｐｕｌａｔｉｏｎｓｉｎ ｎｅｗ ｅｄｉｔｉｏｎ ｏｆ ｃｏｄｅ ｆｏｒ ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓＨＯＵ Ｊｉａｎｇｕｏ１，ＹＡＮＧ Ｌｉ １，ＹＥ Ｙａｈｏｎｇ１，ＨＵＡＮＧ Ｋａｉｂｉｎ１，ＴＡＮＧ Ｊｉｎｇ１，ＬＩ Ｊｉｎｆｕ１，ＣＨＥＮＧ Ｘｉａｎｊｕｎ２，ＷＡＮＧ Ｍｅｉｈｕａ３（１．Ｓｃｈｏｏｌ ｏｆ Ｃｉｖｉｌ ａｎｄ Ａｒｃｈｉｔｅｃｔｕｒａｌ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ｗｕｈａｎ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ，Ｗｕｈａｎ ４３００７２，Ｃｈｉｎａ；２．Ｈｕａｎｇｇａｎｇ Ｂａｉｌｉａｎｈｅ Ｒｅｓｅｒｖｏｉｒ Ｍａｎａｇｅｍｅｎｔ Ｄｅｐａｒｔｍｅｎｔ，Ｈｕａｎｇｇａｎｇ ４３８２１８，Ｃｈｉｎａ；３．Ｓｈａｎｘｉ Ｚｈｏｎｇｍｅｉ Ｄｏｎｇｐｏ Ｃｏａｌ Ｃｏ．，Ｌｔｄ．，Ｓｈｕｏｚｈｏｕ ０３７２００，Ｃｈｉｎａ）Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｓｅｃｏｎｄ－ｏｒｄｅｒ ｅｆｆｅｃｔ ｉｓ ｒｅｆｅｒｒｅｄ ｔｏ ｔｈｅ ａｄｄｉｔｉｏｎａｌ ｄｅｆｏｒｍａｔｉｏｎ ａｎｄ ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ｉｎｔｅｒｎａｌ ｆｏｒｃｅｃａｕｓｅｄ ｂｙ ａｘｉａｌ ｆｏｒｃｅｓ ｏｒ ｇｒａｖｉｔｙ ａｐｐｌｉｅｄ ｔｏ ｔｈｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒａｌ ｍｅｍｂｅｒｓ ａｎｄ ｂａｒｓ ｔｈａｔ ｈａｖｅ ｉｎｔｅｒｂｅｄｄｅｄ ｄｉｓｐｌａｃｅ－ｍｅｎｔ ａｎｄ ｄｅｆｌｅｃｔｉｏｎ．Ｉｔ ｍａｙ ｃｏｍｍｏｎｌｙ ｃｏｎｓｉｓｔｓ ｏｆ ｔｗｏ ｐａｒｔｓ：ｔｈｅ ｌａｔｅｒａｌ ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ ｓｅｃｏｎｄ－ｏｒｄｅｒ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆｔｈｅ ｗｈｏｌｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ，ｃｏｍｍｏｎｌｙ ｃａｌｌｅｄ Ｐ－Δｅｆｆｅｃｔ ａｎｄ ｄｅｆｌｅｃｔｉｏｎ ｓｅｃｏｎｄ－ｏｒｄｅｒ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ ｍｅｍ－ｂｅｒｓ，ｃｏｍｍｏｎｌｙ ｃａｌｌｅｄ Ｐ－δｅｆｆｅｃｔ．Ｍａｉｎ ｒｅｖｉｓｉｏｎ ｃｏｎｔｅｎｔｓ ａｎｄ ｂａｃｋｇｒｏｕｎｄ ｍａｔｅｒｉａｌｓ ｏｆ ｎｅｗ ｅｄｉｔｉｏｎ ｏｆ ＧＢ５００１０－２０１０ ｃｏｄｅ ｆｏｒ ｄｅｓｉｇｎ ｏｆ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ ｉｓ ｉｎｔｒｏｄｕｃｅｄ，ｗｈｉｃｈ ｃａｎ ｐｒｏｖｉｄｅ ｓｏｍｅ ｒｅｆｅｒｅｎｃｅｓ ｆｏｒ ｔｈｅｅｎｇｉｎｅｅｒｓ ａｎｄ ｔｅｃｈｎｉｃｉａｎｓ ｃｏｎｃｅｒｎｅｄ．Ｉｎ ｃｏｍｐａｒｉｓｏｎ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ ｄｅｓｉｇｎ ｃｏｄｅ ｏｆ ＧＢ ５００１０－２００２，ｍｏｄｉｆｙｉｎｇ ｓｅｃｏｎｄ－ｏｒｄｅｒ ｅｆｆｅｃｔ ｄｅｓｉｇｎ ｓｔｉｐｕｌａｔｉｏｎｓ ｏｆ ｎｅｗ ｃｏｄｅ ｈａｖｅ ｆｏｌｌｏｗｉｎｇ ｉｍｐｏｒｔａｎｔ ｐｏｉｎｔｓ：１）Ｆｉ－ｎｉｔｅ ｅｌｅｍｅｎｔ ａｎａｌｙｓｉｓ ｃａｎ ｂｅ ｕｓｅｄ ｉｎ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ａｎａｌｙｓｉｓ ｔｈｅ ｌａｔｅｒａｌ ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ ｓｅｃｏｎｄ－ｏｒｄｅｒ ｅｆｆｅｃｔ ｏｆｓｔｒｕｃｔｕｒｅｓ．Ｍａｇｎｉｆｙｉｎｇ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｍｅｔｈｏｄ ｇｉｖｅｎ ｉｎ ｔｈｅ ａｐｐｅｎｄｉｘ Ｂ ｏｆ ｔｈｅ ｃｏｄｅ ｃａｎ ａｌｓｏ ｂｅ ｕｓｅｄ ｔｏ ｃａｌｃｕｌａｔｅｉｔ ａｐｐｒｏｘｉｍａｔｅｌｙ．Ｔｈｅη－ｌ０ｍｅｔｈｏｄ ｏｆ ｆｏｒｍｅｒ ｓｔａｎｄａｒｄ ｗｉｌｌ ｆａｌｌ ｏｕｔ ｏｆ ｕｓｅ．２）Ｔｈｅ ｔｒａｄｉｔｉｏｎａｌ ｍｅｔｈｏｄ，ｅｃ－ｃｅｎｔｒｉｃｉｔｙ ｍａｇｎｉｆｉｃａｔｉｏｎ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ ｏｆ ｃｏｌｕｍｎｓ ｃｒｏｓｓ－ｓｅｃｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄ，ｃａｎ ｂｅ ｕｓｅｄ ｉｎ ｄｅｆｌｅｃｔｉｏｎ ｓｅｃｏｎｄ－ｏｒｄｅｒｅｆｆｅｃｔ ｏｆ ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ ｍｅｍｂｅｒｓ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ．Ｂｕｔ ｔｈｅ ｃｏｒｒｅｓｐｏｎｄｉｎｇ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｆｏｒｍｕｌａ ｍａｄｅ ｓｉｇｎｉｆｉｃａｎｔｃｈａｎｇｅｓ． 增刊侯建国，等：新版混凝土结构设计规范二阶效应的设计规定简介Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｃｏｍｐｒｅｓｓｉｏｎ ｍｅｍｂｅｒｓ；ｓｅｃｏｎｄ－ｏｒｄｅｒ ｅｆｆｅｃｔ；ｍａｇｎｉｆｙｉｎｇ ｃｏｅｆｆｉｃｉｅｎｔ 我国新修订的国家标准ＧＢ ５００１０－２０１０《混凝土结构设计规范》［１］关于偏心受压构件的二阶效应的设计规定，较原规范ＧＢ ５００１０－２００２《混凝土结构设计规范》［２］作了重大修改，本文就ＧＢ ５００１０－２０１０关于偏心受压构件二阶效应的设计规定修订的主要内容和相关背景资料情况作一简要介绍．１ 二阶效应的有关概念结构的二阶效应泛指作用在结构上的重力或构件中的轴向压力在产生了层间位移和挠曲变形后的结构或构件中引起的附加变形和相应的附加内力，包括结构整体的侧移二阶效应（Ｐ－Δ效应）和受压构件的挠曲效应（Ｐ－δ效应）两部分（图１）．以框架结构为例，在有侧移框架中，二阶效应主要是指竖向荷载在产生了侧移的框架中引起的附加变形和相应的附加内力，通常称为Ｐ－Δ效应，在这类框架的各个柱段中，Ｐ－Δ效应将增大柱端控制截面的弯矩；在有侧移框架或无侧移框架中，各柱的轴向压力还将由于各柱本身的挠曲变形引起附加变形和相应的附加弯矩，通常称为Ｐ－δ效应．Ｐ－δ效应通常会增大杆件中间区段截面的弯矩，特别是当杆件较细长、杆件两端弯矩同号且两端弯矩的比值接近于１．０时，就可能出现杆件中间区段截面考虑Ｐ－δ效应后的弯矩超过杆端弯矩的情况，从而使杆件中间区段的截面成为设计的控制截面．除底层柱底外，Ｐ－δ效应一般不增大柱端控制截面的弯矩．当受压构件的长细比较大时，结构整体的侧移二阶效应（即有侧移结构的Ｐ－Δ效应）和受压构件的挠曲效应（即有侧移结构或无侧移结构中受压构件的Ｐ－δ效应）不容忽视，结构设计中必须考虑二阶效应引起的附加弯矩对受压构件正截面受压承载力的不利影响，否则将会影响结构的安全．严格地讲，考虑Ｐ－Δ效应和Ｐ－δ效应进行结构分析，应考虑材料的非线性和裂缝、构件的曲率和层间侧移、荷载的持续作用、混凝土的收缩和徐变等因素．但要实现这样的分析，在目前条件下还有困难，工程分析中一般都采用简化的方法．结构的侧移二阶效应的计算属于结构整体层面的问题，一般在结构整体分析中考虑，ＧＢ ５００１０－２０１０给出了两种计算方法：有限元法和增大系数法；受压构件的挠曲效应计算属于构件层面的问题，一般在构件截面设计时考虑．对于图２所示的两端铰支且两端偏心距相等的“标准偏压柱”，在初始偏心距为ｅ０的轴向压力Ｎ图１ 有侧移框架的二阶效应（Ｐ－Δ效应和Ｐ－δ效应）的作用下产生挠曲变形，柱高度中点处的挠度为ｆ２，Ｎｅ０称为柱的一阶弯矩，轴向压力Ｎ在产生了挠曲变形的各个柱截面中还将引起附加弯矩（即二阶弯矩），同时柱挠度也将相应增大，柱高中点截面的附加弯矩为Ｎｆ２，总弯矩为Ｎ（ｅ０＋ｆ２），其中ｆ２为考虑二阶效应后的柱高中点挠度（ｆ２＝ｆ１＋δ），δ则为二阶效应引起的附加挠度．我国规范ＧＢ５００１０－２０１０及其他国外规范（如ＡＣＩ ３１８Ｍ－０８［３］和ＢＳ ８１１０：１９９７［４］等）将“标准偏压柱”柱高中点截面考虑二阶效应后的总弯矩与未考虑二阶效应的弯矩（也称为“一阶弯矩”）之比称为“偏心距增大系数”（或“弯矩增大系数”）ηｎｓ，即ηｎｓ＝Ｎ ｅ０＋ｆ（）２Ｎｅ０＝１＋ｆ２ｅ０（１）图２ 标准偏压柱中的一阶弯矩与二阶弯矩以及一阶挠度与二阶挠度 又例如一个从规则框架中截出的楼层（图３），假定只受节点竖向荷载Ｎ１－Ｎ４和水平集中力（楼层剪力）Ｖｉ作用，且各柱反弯点均位于柱高中点．如果不考虑各柱轴向压力对在本层剪力作用下产生了侧移的该楼层的附加影响，则该楼层各柱在水平力作用下的侧移仅为Δｌ，对应的第ｊ根柱的柱端弯矩为Ｍｈｊ．但因Ｎ１－Ｎ４对已经产生了侧移的楼层的附加弯矩作用，将使这一有侧移楼层产生进一步的侧移，最后，楼层侧移将等于Δｌ＋Δｋ，其中Δｋ为二阶效应引起的附加位移，而第ｊ根柱柱端也将形成附加弯矩ΔＭｈｊ，从而使柱端弯矩变为Ｍｈｊ＋ΔＭｈｊ．如果考虑了这种二阶效应后该层框架的层间侧移为Δｉ，也７５武汉大学学报（工学版）第４６卷就是图３中的Δｌ＋Δｋ，则这种二阶效应相当于施加给该楼层的一个附加“倾覆力矩”!ＮｊΔｉ，其中!Ｎｊ为上部各柱传来的竖向荷载之和．该倾覆力矩也可以转化为一个“楼层附加剪力”ΔＶｉ，该“楼层附加剪力”ΔＶｉ与倾覆力矩!ＮｊΔｉ的关系可以写成：ΔＶｉＨｉ＝∑ＮｊΔｉΔＶｉ＝∑ＮｊΔｉＨｉ（２）式中，Ｈｉ为该楼层层高．这一楼层这时所受的总楼层剪力即为Ｖｉ＋ΔＶｉ．人们通常把各柱轴向压力在有侧移框架中引起的水平荷载弯矩增量称为Ｐ－Δ弯矩，并把具有这种特征的二阶效应称为Ｐ－Δ效应．从图３还可以看出，当忽略各跨梁的轴向变形时，该楼层各柱的侧移总是相等的，于是各柱的（Δ１＋Δｋ）／Δｌ也总是相等的．这就意味着，在弹性假定下，当假定各柱反弯点在考虑二阶效应前、后的位置保持不变时，虽然各柱柱端水平荷载弯矩并不一定相等，但各柱柱端水平荷载弯矩都将随层间位移的增大而按比例增大，因而各柱的比值（Ｍｈｊ＋ΔＭｈｊ）／Ｍｈｊ都将是相等的．于是同层各柱在图３所示受力条件下的偏心距增大系数（或弯矩增大系数）ηｓ都可用下式表达：ηｓ＝Ｍｈｊ＋ΔＭｈｊＭｈｊ＝Δｌ＋ΔｋΔｌ（３） 这是有侧移框架二阶效应规律中的一个很重要的结论，也可称为有侧移框架水平荷载弯矩二阶效应的“层效应”，这一规律首先是从结构分析理论方面得到确认的．１９８１年美国的Ｊ．Ｓ．Ｆｏｒｄ、Ｄ．Ｃ．Ｃｈａｎｇ和Ｊ．Ｅ．Ｂｒｅｅｎ通过精确量测受竖向及水平荷载弯矩作用的钢筋混凝土多跨框架的试验进一步确认了这一事实［５］，从而成为国际学术界公认的规律．图３ 规则框架中的一个楼层在节点竖向力及水平层剪力作用下的一阶挠度Δｌ与二阶挠度Δｋ以及第ｊ根柱的一阶弯矩Ｍｈｊ与二阶弯矩ΔＭｈｊ 除此之外，同层各柱与无侧移框架柱类似，也将因柱本身的挠曲变形而由各自的轴向压力引起附加弯矩．与上面所述的Ｐ－Δ效应相对应，人们通常把由柱的挠曲变形引起的二阶效应称为Ｐ－δ效应．从图３还可以看出，当楼层侧移增大时，各跨梁的挠曲变形也将相应增大，使梁所承受的水平荷载弯矩和剪力也相应增大．由此可见，二阶效应不仅仅是增大框架柱各个截面的弯矩和相应剪力，也将增大框架梁的内力．美国规范ＡＣＩ ３１８Ｍ－０８就特别指出，在有侧移框架中，受弯构件应按节点处各受压构件总的增大后的端弯矩进行设计．在实际结构中，竖向荷载中的相当一部分不是节点荷载（例如竖向荷载作用在框架梁上或以偏心荷载的形式作用在框架节点处或排架柱顶），而且在某层楼盖标高处，上、下柱轴线也可能存在偏心，这些都将在结构构件中形成一阶竖向荷载弯矩．与此同时，结构还受水平荷载作用，并在结构构件中形成一阶水平荷载弯矩．例如，在某一多层多跨框架中，由竖向荷载引起的弯矩示意图如图４（ａ）所示，由水平荷载（假定自左向右作用）引起的弯矩示意图如图４（ｂ）所示．当水平荷载由右向左作用时，图４（ｂ）中的弯矩图将左右对调．应该说明的是，无论水平荷载作用方向如何，都将有一侧框架柱的柱端竖向荷载弯矩与水平荷载弯矩为同号叠加，另一侧框架柱的柱端竖向荷载弯矩与水平荷载弯矩则为异号叠加．在弯矩同号叠加的柱中，该柱段的柱端弯矩将由以下几部分组成（图５（ａ））：Ｍｖ为竖向荷载一阶弯矩，ΔＭｖδ为Ｐ－δ８５ 增刊侯建国，等：新版混凝土结构设计规范二阶效应的设计规定简介效应导致的竖向荷载一阶弯矩的降低值；Ｍｈ为由水平荷载引起的一阶弯矩，ΔＭｈ为未考虑Ｐ－δ效应影响时由Ｐ－Δ效应引起的柱端弯矩增量，ΔＭ＊ｈ为考虑了Ｐ－δ效应对Ｐ－Δ效应的影响后的柱端弯矩增量．由于此时竖向荷载弯矩与水平荷载弯矩导致的柱段挠曲线有一定的相似性，且挠曲方向原则上相同，因此，在由Ｍｖ－ΔＭｖδ＋Ｍｈ＋ΔＭ＊ｈ所组成的线性分布弯矩图的基础上，应再叠加由柱段总的挠曲变形导致的Ｐ－δ效应沿柱高范围内各截面中引起的附加弯矩（图５（ａ）中的虚线）． 而在竖向荷载弯矩与水平荷载弯矩反号叠加时，柱端弯矩将为－Ｍｖ＋ΔＭｖδ＋Ｍｈ＋ΔＭ＊ｈ（图５（ｂ））．在此基础上，再根据两部分弯矩反向叠加后所余弯矩引起的杆件挠曲状态，进一步叠加在这种挠曲状态下由Ｐ－δ效应沿柱高范围内各截面中引起的附加弯矩（图５（ｂ）中的虚线）．图４ 规则框架中的竖向荷载弯矩与水平荷载弯矩图５ 竖向荷载弯矩与水平荷载弯矩的不同叠加关系 在工程设计中，一般都是取图５（ａ）所示情况下由竖向荷载弯矩及水平荷载弯矩叠加后形成的较大柱端总弯矩Ｍ和相应轴向压力Ｎ作为截面设计的依据，其中较大柱端总弯矩从理论上应取为Ｍ＝Ｍｖ－ΔＭｖδ＋Ｍｈ＋ΔＭ＊ｈ（４） 若将ΔＭｖδ这项有利影响忽略不计，并取：ηｓ＝Ｍｈ＋ΔＭ＊ｈＭｈ（５）则式（４）可以写成：Ｍ＝Ｍｖ＋ηｓＭｈ（６）式中：ηｓ称为水平荷载偏心距增大系数（或水平荷载弯矩增大系数），中国规范ＧＢ ５００１０－２０１０称为Ｐ－Δ效应增大系数．如前文所述，它可根据“层效应”确定，也就是对同层各柱的ηｓ，原则上应是相同的．具体确定方法将在后面说明．式（６）给出的一个重要结论是，实际工程常用的有侧移结构中，偏心距增大系数只应增大水平荷载弯矩，而不会增大竖向荷载弯矩．还应指出的是，式（４）中的ΔＭｖδ是由竖向荷载下的Ｐ－δ效应引起的，在ΔＭ＊ｈ中又包括了水平荷载作用下柱轴向压力的Ｐ－δ效应对Ｐ－Δ效应的影响，而图５（ａ）和５（ｂ）中虚线所示的附加弯矩则是在Ｍｖ和Ｍｈ共同作用下，由轴向压力在杆件最后形成的挠曲状态下引起的．于是，这里自然涉及到不同受力状９５武汉大学学报（工学版）第４６卷态下的Ｐ－δ效应影响是否能够线性叠加的问题．从理论上来说，在考虑几何非线性的前提下，叠加原理是不适用的；也就是从数量计算上说，ΔＭｖδ和ΔＭ＊ｈ是不能简单地在一个式子中进行叠加的，因而式（４）只适用于解释各类一阶弯矩与二阶弯矩之间的关系，而不适用于具体的计算．具体进行计算时，则可利用已不涉及叠加原理的简化后的式（６）．２ 忽略二阶效应影响的准则对于有侧移或无侧移结构的偏心受压杆件，若杆件的长细比较大时，在轴向压力作用下，由于杆件自身挠曲变形的影响，通常会增大杆件中间区段截面的弯矩，即产生Ｐ－δ效应．只要杆件发生单曲率弯曲且两端的弯矩值比较接近时，就可能出现杆件中间区段截面考虑Ｐ－δ效应后的弯矩值超过杆端弯矩值的情况，从而使杆件中间区段的截面成为设计的控制截面；或者即使杆件发生双曲率弯曲，但如果杆件中的轴压比较大，也有可能发生考虑附加弯矩后的杆件中间区段截面的弯矩值超过杆端弯矩值的情况．轴向压力在挠曲杆件中产生的二阶效应（Ｐ－δ效应）是偏压构件中由轴向压力在产生了挠曲变形的构件内引起的曲率和弯矩增量．在结构中常见的反弯点位于柱高中部的偏压构件中，这种二阶效应虽能增大构件除两端区域外各截面的曲率和弯矩，但增大后的弯矩通常不可能超过柱两端控制截面的弯矩．因此，在这种情况下，Ｐ－δ效应不会对构件截面的偏心受压承载力产生不利影响．但是，当反弯点不在构件高度范围内（即沿构件长度均为同号弯矩）的较细长且轴压比偏大的偏压构件中，经Ｐ－δ效应增大后的构件中部弯矩有可能超过柱端控制截面的弯矩．此时，在截面设计中就必须考虑Ｐ－δ效应的附加影响．因后一种情况在实际工程中较少出现，为了不对各个偏压构件逐一进行验算，ＧＢ ５００１０－２０１０根据国外相关文献资料、规范以及近期国内对不同杆端弯矩比、不同轴压比和不同长细比的杆件进行计算验证的结果，给出了可以忽略杆件自身挠曲产生的Ｐ－δ效应影响的条件为：弯矩作用平面内截面对称的偏心受压构件，当同一主轴方向的柱端弯矩比Ｍ１／Ｍ２不大于０．９且轴压比不大于０．９时，若杆件的长细比满足下式的要求时，则可不考虑轴向压力在该方向挠曲杆件中产生的附加弯矩影响，否则应按截面的两个主轴方向分别考虑轴向压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩影响：ｌ０／ｉ≤３４－１２（Ｍ１／Ｍ２）（７）式中：Ｍ１、Ｍ２分别为已考虑侧移影响的偏心受压构件两端截面按结构弹性分析确定的对同一主轴的组合弯矩设计值，绝对值较大端为Ｍ２，绝对值较小端为Ｍ１，当构件按单曲率弯曲时，Ｍ１／Ｍ２为正，否则为负；ｌ０为构件的计算长度，可近似取偏心受压构件相应主轴方向上下支撑点之间的距离；ｉ为偏心方向构件的截面回转半径，ｉ＝Ｉ／槡Ａ，这里Ｉ为偏心方向构件的截面惯性矩，Ａ为构件的截面面积．３ 二阶效应的计算方法偏心受压长柱的二阶效应是一个与结构整体受力密切相关的问题，应从结构整体受力特征出发选择合适的计算方法，不宜简单地理解为只涉及单根构件截面设计中弯矩需要增大的问题．对于偏心受压长柱二阶效应附加弯矩的计算，目前已形成了实用简化方法和计算机辅助分析方法等多种方法并存的局面［６－７］．现有的二阶效应计算方法大体上可以分为以下４类：考虑二阶效应的杆系结构非线性有限元法；考虑二阶效应的弹性有限元法（亦称为“采用折减刚度的弹性有限元法”）；计算有侧移结构的二阶效应的各种弹性简化方法（包括迭代Ｐ－Δ法、层增大系数法、结构整体增大系数法、负刚度杆件法和负面积杆件法等）［８］；以及柱截面偏心距增大系数（或弯矩增大系数）的传统方法等．美国规范ＡＣＩ ３１８Ｍ－０８同时给出了上述４种方法供工程设计人员根据实际情况和需要选用；欧洲规范ＥＮ １９９２：２００４给出了基于非线性二阶分析的一般方法和基于名义刚度的简化方法及基于名义曲率的简化方法［９］；英国规范ＢＳ ８１１０：１９９７只选用了柱截面弯矩增大系数的传统方法；中国规范ＧＢ５００１０－２０１０规定，混凝土结构由侧移产生的重力二阶效应可采用有限元分析方法进行计算，也可采用近似计算偏压构件侧移二阶效应的增大系数法（包括层增大系数法和结构整体增大系数法），即对未考虑Ｐ－Δ效应的一阶弹性分析所得的构件端弯矩以及层间位移乘以增大系数进行计算；而对于构件自身挠曲引起的二阶效应（Ｐ－δ效应）的计算，则允许采用柱截面偏心距增大系数（或弯矩增大系数）的传统方法．３．１ 考虑二阶效应的杆系结构非线性有限元法此法以有限元法为基础，需同时考虑钢筋混凝土结构的材料非线性和几何非线性（二阶效应），计算得到的结构内力已包括一阶内力和二阶效应引起的附加内力在内，构件设计时可直接采用有限元分析结果进行配筋计算．０６ 增刊侯建国，等：新版混凝土结构设计规范二阶效应的设计规定简介国外有些规范（如ＡＣＩ ３１８Ｍ－０８和ＥＮ １９９２：２００４等）已把这种方法作为基本方法列入了规范，如美国规范ＡＣＩ ３１８Ｍ－０８在１０．１０．１条中指出，除了１０．１０．２条允许的以传统的弯矩增大系数法为基础的各种近似计算方法之外，受压构件、约束梁及其他支承构件的设计均应采用由考虑材料非线性和开裂，以及构件曲率和侧移影响的二阶分析所得到的内力设计值进行设计．ＡＣＩ ３１８Ｍ－０８还给出了应用此法的两个限制条件：１）所分析结构构件的截面尺寸与实际采用的构件截面尺寸的差异应在１０％以内；２）要论证采用此法所预测的极限荷载与试验报道的极限荷载的误差在１５％以内．为了考虑分析中采用的构件特性与实际构件特性的差异，分析中构件的截面刚度应乘以一个小于１的刚度降低系数φｋ，ＡＣＩ ３１８Ｍ－０８建议φｋ可取为０．８０．此法应认为是一个理论上比较合理、计算结果比较精确的方法．但应用此法必须具有考虑二阶效应的非线性有限元分析软件，计算工作量较大，实际应用不很方便．３．２ 考虑二阶效应的弹性有限元法考虑二阶效应（几何非线性）的弹性有限元法是一种计算精度较高、计算效率较好的结构分析方法，它能够自动跟踪整体弹性结构和结构各构件在不同受力状态下的变形，从而能较准确地反映弹性结构中的Ｐ－Δ效应以及各构件中的Ｐ－δ效应给结构内力和变形带来的影响．国内外的相关规范大都推荐了这一方法，如美国规范ＡＣＩ ３１８Ｍ－０８推荐的有侧移框架二阶效应的几种近似计算方法中，将此法作为首选的方法．这种方法基于弹性假定，不受材料非弹性本构模型选择的影响，但考虑结构的几何非线性，也就是考虑二阶效应的影响．由于所计算的二阶效应是结构即将破坏时的情况，因而应采用构件即将破坏时的截面性质，而不是它的初始弹性性质．要准确计算构件即将破坏时的截面性质是十分困难的．目前各国规范都是采用把构件刚度适当折减的方法，使之接近于破坏时的刚度．故这种方法又称为“采用折减刚度的弹性有限元法”．刚度折减的原则是采用折减刚度后计算所得的内力和变形与考虑二阶效应及材料非线性的非线性有限元法的计算结果相符，并与试验的结果相近．由于这种方法对每一类构件取用一个统一的构件弹性刚度折减系数，其分析结果的精度自然要比非线性有限元法的分析结果略差．但与采用柱偏心距增大系数（或弯矩增大系数）的传统方法及采用刚度折减系数的层增大系数法相比，这种方法仍具有明显优势，其优点主要表现在：１）直接由结构分析求得已经包括二阶效应附加内力的结构内力，在各类构件（包括偏心受压柱）的截面设计中不再需要采取考虑二阶效应的专门措施．２）能更准确地反映不同类型结构的二阶效应规律，适用于范围更广的各类结构考虑二阶效应的结构分析，特别是适用于已不再适宜采用η－ｌ０法（即偏心距增大系数法或弯矩增大系数法）或不再适宜采用层增大系数法的复杂结构或特殊结构．在国外各大型结构分析软件包中都已包含有该方法所用的考虑二阶效应的弹性有限元分析程序．这些软件包已陆续进入中国市场．因此，从国外软件包获取这种商业软件或自行编制相应商业软件均无理论上或技术上的困难．３．３ 计算有侧移结构的二阶效应的弹性简化方法这种方法是从结构力学领域提出的计算有侧移结构各层柱的Ｐ－Δ效应附加弯矩的简化方法，包括迭代Ｐ－Δ法、层增大系数法、结构整体增大系数法、负刚度杆件法和负面积杆件法等［８］，其中尤以层增大系数法的应用最为普遍．以层增大系数法为例，它所做的简化表现在，认为可以取某个楼层各柱的水平荷载一阶弯矩加Ｐ－Δ效应附加弯矩（即Ｍｈｊ＋ΔＭｈｊ）与水平荷载一阶弯矩Ｍｈｊ之比，等于该楼层考虑Ｐ－Δ效应后的层间位移（即Δｌ＋Δｋ）与未考虑Ｐ－Δ效应前的一阶层间位移Δｌ之比（参见式（３））．虽然这一假定可能会给二阶效应附加弯矩的计算结果带来某些误差，但对于竖向规则性较好（即没有刚度突变的）的多高层建筑结构，其计算结果仍具有足够的精度．因上述层间位移Δ１和附加层间位移Δｋ都是在弹性假定下求得的，因此，当用于非线性特征明显的钢筋混凝土结构时，与上述考虑二阶效应的弹性有限元法类似，也同样需要对构件的弹性刚度进行折减．各类构件的刚度折减系数的取值原则与考虑二阶效应的弹性有限元法相同．下面将层增大系数法的基本原理作一简要介绍．如图６所示，假定多层多跨框架在各层水平集中力Ｖｉ作用下产生的未考虑二阶效应的层间弹性位移为Δｉ．利用前述“楼层附加剪力”ΔＶｉ与附加倾覆力矩!ＮｉｊΔｉ之间的关系，某层各柱轴向压力Ｎｉｊ在产生了层间位移Δｉ的情况下所引起的附加倾覆力矩!ＮｉｊΔｉ可用一个附加水平力ΔＶｉ＝（!ＮｉｊΔｉ）／Ｈｉ来代替．于是，就可以再求出每层受Ｖｉ＋ΔＶｉ作用下的框架的各层层间位移，并重新计算出ΔＶｉ，如此迭１６武汉大学学报（工学版）第４６卷代下去，直到计算出的前后两次层间位移之差小到一定精度为止．这时，各层层增大系数即为最后一次迭代求得的层间位移Δ＊ｉ与未考虑Ｐ－Δ效应的层间位移Δｉ之比，即：ηｓ＝Δ＊ｉ／Δｉ（８）图６ Ｐ－Δ迭代法和层增大系数法的框架实例 上述方法即称为Ｐ－Δ迭代法．如果把通过迭代逐步增大的层间位移用一个无穷级数来表示，则在弹性假定下可以得到ηｓ的下列表达式：ηｓｉ＝１１－γｉ∑ＮｉｊΔｉＶｉＨｉ（９）式中：Ｎｉｊ为所计算楼层各柱的轴向压力；Δｉ为该楼层不考虑二阶效应的弹性层间位移；Ｖｉ为该层层间剪力，即该层以上各层楼盖处作用的水平集中力之和；Ｈｉ为该层层高，"ｉ则为考虑Ｐ－δ效应对Ｐ－Δ效应增大作用的系数，其取值通常应通过更精确的分析方法确定．当在钢筋混凝土结构中采用这一方法时，应设法考虑结构构件的非弹性受力特征，否则将得出明显偏于不安全的计算结果．常用的做法是在计算结构的一阶层间位移Δｉ时，在结构分析中对各构件的抗弯刚度乘以用在“考虑二阶效应的弹性有限元法”中的折减系数，从而可以通过一阶层间位移Δｉ近似反映结构构件的材料非线性对二阶效应的影响．美国规范ＡＣＩ ３１８Ｍ－０８和中国规范ＧＢ ５００１０－２０１０在考虑框架结构侧移影响的Ｐ－Δ效应分析中均推荐了考虑刚度折减系数的层增大系数法．３．４ 柱截面偏心距增大系数（或弯矩增大系数）的传统方法 在上述３种方法尚未提出之前，从２０世纪４０～５０年代起，世界各国的混凝土结构设计规范偏心受压构件截面设计中，都先后采用了通过柱截面偏心距增大系数（或弯矩增大系数）来考虑二阶效应的附加弯矩的传统简化方法．随着对二阶效应附加内力分布和变化规律的逐步深入了解，这一方法也在不同国家的规范中得到不同程度的改进．到目前为止，虽然各国规范大都采用了这一方法，但各国规范采用的具体做法在反映二阶效应规律的准确性方面仍有一定差异．这一方法的基本思路是先给出标准偏压柱偏心距增大系数（或弯矩增大系数）ηｎｓ的表达式，用来反映具有不同截面特征、受不同的Ｍ、Ｎ作用、且具有不同长细比的标准偏压柱柱高中点截面被二阶效应增大了的弯矩与未考虑二阶效应的弯矩的比值的变化规律．这种表达式一般应有足够的试验结果作为依据．有些表达式还经过了计算机非线性模拟分析的检验．当对结构中某根柱的控制截面进行设计时，则以与这一截面具有相同截面特征、受相同Ｍ、Ｎ作用的标准偏压柱作为其“等代柱”，然后通过为这根“等代柱”选择合适的柱长，也就是我国规范所规定的计算长度（国外规范称为等效长度）ｌ０，使由该等代标准偏压柱的偏心距增大系数（或弯矩增大系数）ηｎｓ求得的该柱柱高中点截面的Ｎ（ｅ０＋δ）／Ｎｅ０值，能近似地反映所设计的柱截面在结构实际受力状态下的相应值．也就是说，在给出了偏心距增大系数（或弯矩增大系数）ηｎｓ的合理表达式之后，能否用它正确表达实际结构柱截面中的二阶效应的规律，关键在于所选择的计算长度（或等效长度）能不能正确反映结构中复杂的二阶效应规律．所以，“标准偏压柱”的计算长度（或等效长度）就成为这种方法中联系等代标准偏压柱与所设计的实际结构中的偏压柱的关键纽带．由此可见，要使采用柱截面偏心距增大系数（或弯矩增大系数）ηｎｓ的传统方法得到比较准确的二阶效应的计算结果，确定计算长度ｌ０的合理取值是其关键所在．因此，国内外相关文献也把这种传统的计算二阶效应的简化方法简称为η－ｌ０法．这个方法首先把一个结构中长度为ｌ的受压构件折算为长度为ｌ０的两端铰支的标准偏压柱，柱的计算长度可表示为ｌ０＝ｋｌ（１０）式中：ｌ为柱的实际长度；ｋ为等效长度系数，即柱的计算长度与实际长度的比值．确定计算长度ｌ０的原则就是使实际柱的挠度曲线与两端铰支的标准偏压柱的挠度曲线相当．如图７所示，两端固定无侧移柱的计算长度是实际长度的０．５倍，即ｋ＝０．５；两端铰支无侧移柱的计算长度是实际长度的１倍，即等于实际长度，此时ｋ＝１．其他情况下计算长度与实际长度的关系，即ｋ值都可以按这个原则得到，目前大多基于弹性稳定理论来推算．２６。
二阶效应
1、什么是重力二阶效应？
请问什么是重力二阶效应？规范中说“当结构在地震作用下的重力附加弯矩大于初始弯矩的10％时应计入重力二阶效应的影响”用PKPM计算时设计信息中如何得知是否要选此项？
重力2阶效应是柱子等构件由于端部位移大，重心偏离轴线而引起的柱子底部的弯矩~~一般称为P—△效应，在建筑结构分析中指的是竖向荷载的侧移效应。
当结构发生水平位移时，竖向荷载就会出现垂直于变形后的的竖向轴线分量，这个分量将增大水平位移量，同时也会增大相应的内力，这在本质上是一种几何非线性效应。
设计者可根据需要选择考虑或不考虑P—△效应。
（1）这里考虑的是针对结构原始刚度计算的P—△效应，与《混规》7.3.12条考刚度折减的要求是完全不同的。
（2）只有高层钢结构和不满足《高规》5.4.1条的高层混凝土结构才需要考虑P—△效应对应水平力作用下结构内力和位移的不利影响。
（3）高厚比超限的钢筋混凝土的设计者应特别注意
2、纯受弯构件（梁），它的挠度不会产生二阶效应。
因此不必控制长细比，只控制其稳定性即可（只考虑截面高度）
3、受压构件（柱），有挠曲，会产生重力二阶效应，所以要考虑长细比来满足稳定性。
λ=L/i (L为构件长度，i为回转半径)。
4、挠度：梁内任意一点在垂直方向产生位移，此位移称为梁在该点的挠度。
5、应力：它是作用在面积上的力（kgf/mm^2），单位面积的内力，抵抗外力试图从变形位置回复到变形前的位置，即抵抗外力的能力。
6、应变：材料在外力作用下不能产生位移时，它的几何形状和尺寸将发生变化，这种形变就叫应变。
14桥梁设计荷载
数设计值计算。 桥涵结构的重要性系数γ0
注：重要桥梁系指高速公路、一级公路、国防公路及城市附近交通繁忙公路上的桥梁
承载能力极限状态桥涵结构的要性系数γ0注：重要桥梁系指高速公路、一级公路、国防公路及城市附近交通繁忙公路上的桥梁
承载能力极限状态
心力作用。 2.计算： ❖ 车辆荷载（不计冲击力）标准值乘以离心力系数C。离心力
系数按下式计算：
。
汽车荷载引起的土压力
l0
G N
c h
（四）汽车荷载引起的土压力
H1
H2
1.产生原因：
H0
N Ec
a
ET
❖ 车辆荷载作用在桥台台背或路堤挡土墙
d
上，将引起台背填土或挡土墙后填土的
p2 p1
支撑梁
破坏棱体对桥台或挡土墙的土侧压力。
抗震设防要求以地震时地面最大水平加速度的统计值——即地震 动峰值加速度确定。
地震基本烈度与地震动峰值加速度系数的对应关系
偶然作用——船只或漂流物撞击
（二）船只或漂流物撞击力
船只或漂流物撞击力在 有可能的条件下，应采用实 测资料或模拟撞击试验进行 计算，并籍此进行防撞设施 的设计。
内河船舶撞击作用标准值
❖ 牵引力：是车辆起动或加速时车辆与路面（或钢轨 ）间作用的摩阻力。与行车方向相反。
2.《规范》规定：
①一个设计车道时，按布置在加载长度上汽车重力的 10%计算；
② 但公路-I级汽车荷载制动力标准值不得小于 165kN；
③ 公路-II级不得小于90kN。
汽车荷载制动力
①②多车道时要考虑横向折减，同向行驶双车道的汽 车荷载制动力标准值为一个设计车道制动力标准值 的2倍；同向行驶三车道为一个设计车道的；同向 行驶四车道为一个设计车道的。
5.4 偏心受压构件二阶效应
由受压构件自身挠曲产生的P-δ效应
《规范》规定，除排架结构柱外，其他偏心受压构件考
虑轴向压力在挠曲杆件中产生的二阶效应后，控制截面
的弯矩设计值应按下式进行计算。
M CmnsM 2
式中
Cm
0.7
0.3
M1 M2
（1）P-Δ效应产生的弯矩增大属于结构分析中考 虑几何非线性的内力计算问题； （2）在偏心受压构件截面计算时给出的内力设计 值已经包含了P-Δ效应，故不必再截面承载力计算 中再考虑。
由受压构件自身挠曲产生的P-δ效应
P
M1
M1
M1
M2 P
M2Βιβλιοθήκη M2杆端弯矩异号时的二阶效应
由受压构件自身挠曲产生的P-δ效应
考虑二阶效应的条件
杆端弯矩同号时，发生控制截面转移的情况是不普遍的， 为了减少计算工作量，《混凝土结构设计规范》规定， 当只要满足下述三个条件中的一个条件时， 就要考虑二阶效应：
偏心受压构件二阶效应
偏心受压构件二阶效应
二阶效应： 轴向压力对偏心受压构件的侧移和挠曲产生附加弯矩 和附加曲率的荷载效应。 (1) P-δ效应
由挠曲产生的二阶效应。 (2) P-Δ效应
由侧移产生的二阶效应
由受压构件自身挠曲产生的P-δ效应
P
M1
M1
M1
δ
M0
Pδ
M
控制截面
M2 P
M2
M2
杆端弯矩同号时的二阶效应
偏心距调节系数(≥0.7)
ns
1
1
1300
M2 N
ea
/
h0
新版混凝土结构设计规范二阶效应的设计规定简介
下支撑点之间的距离；
i——偏心方向构件的截面回转半径。
3 二阶效应的计算方法
现有的二阶效应计算方法大体上可以分为以下四类： ➢考虑二阶效应的杆系结构非线性有限元法； ➢考虑二阶效应的弹性有限元法（亦称为“采用折减刚度的 弹性有限元法”）； ➢计算有侧移结构的二阶效应的各种弹性简化方法（包括迭 代P-法、层增大系数法、结构整体增大系数法、负刚度杆 件法和负面积杆件法等）； ➢柱截面偏心距增大系数（或弯矩增大系数）的传统方法等。
1 二阶效应的有关概念
在工程设计中，一般都是取图5a所示情况下由竖向荷载 弯矩及水平荷载弯矩叠加后形成的较大柱端总弯矩M和相应轴 向压力N作为截面设计的依据，其中较大柱端总弯矩从理论上 应取为：
M=Mv－Mv+Mh+ Mh*
(4)
若将Mv这项有利影响忽略不计，并取：
s
Mh
M
h
Mh
(5)
1 二阶效应的有关概念
1 二阶效应的有关概念
从理论上来说，在考虑几何非线性的前提下，叠加原理是 不适用的；也就是从数量计算上说，Mv和Mh*是不能简单 地在一个式子中进行叠加的，因而式（4）只适用于解释各类 一阶弯矩与二阶弯矩之间的关系，而不适用于具体的计算。具 体进行计算时，则可利用已不涉及叠加原理的简化后的式(6)。
则式(4)可以写成：
M = Mv+ s Mh
（6）
式中，s称为水平荷载偏心距增大系数（或水平荷载弯矩增
大系数），中国规范GB 50010-2010称为P-效应增大系数。
s可根据“层效应”确定，也就是对同层各柱的s，原
则上应是相同的。
实际工程常用的有侧移结构中，偏心距增大系数只应增大 水平荷载弯矩，而不会增大竖向荷载弯矩。
第4章 二阶非线性光学效应
2
2
2
第4章 二阶非线性光学效应
由（4.1-19）式关系, 有
1 1 2 0, 2 41E1 n 1 n 4 1 1 2 0, 2 41E2 n 2 n 5 1 1 2 0, 2 63E3 n 3 n 6
(4.1-2)
第4章 二阶非线性光学效应
因此, 相应于频率为ω的极化强度分量表示式为
(1) ( 2) P ( , t ) 0 [ ( ) E eit c.c.] 2 0 [ ( ,0) E E0 eit c.c.] (1) ( 2) 0{[ ( ) 2 ( ,0) E0 ]E eit c.c.}
(4.2-4)
第4章 二阶非线性光学效应
4.3 三波混频及和频、 差频产生
4.3.1 三波混频的耦合方程组 由二阶非线性极化强度的一般表示式（1.2-36）式, 可以得到三波混频中任何一对光波所感应的非线性极 化强度复振幅为
xzy 0 0
0 xzy 0
0 xyz 0
0 0 zxy
0 0 zxy
KDP晶体的有效相对介电张量元素可表示为
(2 (2 ( )eff 2 )z Eo 2 )z Eoz
第4章 二阶非线性光学效应
写成矩阵的形式为
( r eff
第4章 二阶非线性光学效应
当直流电场为零, 且x、 y、 z轴分别平行于三个介 电主轴时, 有
1 1 1 2 , 2 0 2 n 1 E0 0 nx n 4 E0 0 1 1 1 2 , 2 0 2 n 2 E 0 0 n y n 5 E0 0 1 1 1 2 , 2 0 2 n 3 E 0 0 n z n 6 E0 0
A3混凝土结构设计规范-GB50010-2019
25
18 裂缝宽度计算
▼RC结构中采用高强钢筋（HRB500，HRBF500），其用钢量 一般由裂缝或变形控制，限制了高强钢筋的应用。
▼按荷载效应的标准组合（PC）或准永久组合（RC）并考虑长 期作用影响的最大裂缝宽度(mm)可按下列公式计算：
0 0
1
2
3
0
4
0
1
2
3
4
ρ f /f sv yv t
ρ svfyv/ ft
6
集中简支梁
6
集中连续梁
5
均布简支梁 我国集中规范
5
我国均布规范
4
欧洲规范
4
3
=1.5
3
=1.5
集中简支梁 集中连续梁 均布简支梁 我国集中规范 我国均布规范 澳大利亚规范
V/ftbh0
V/ftbh0
2
=3.0
1
2
=3.0
该方向挠曲杆件中产生的附加弯矩影响；否则应根据本规范第
6.2.4 条的规定，按截面的两个主轴方向分别考虑轴向压力在挠
曲杆件中产生的附加弯矩影响。
lc/i3 4-1 2 (M 1/M 2)
（6.2.3）
式中：M 1、M 2——分别为偏心受压构件两端截面按结构分析
确定的对同一主轴的组合弯矩设计值，绝对值较大端为M 2，绝 对值较小端为 M 1，当构件按单曲率弯曲时， M 1/M 2取正值， 否则取负值。
矩
截面双向受剪的钢筋混凝土框V架x柱，Vu斜x 截面受剪承载力应符合：
Vy Vuy
在x轴、y轴方向的斜截面受剪承载力设计值、应按下列公
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◆说明：轴向压力在挠曲杆件中产生的二阶效应（效应）
是偏压杆件中由轴向压力在产生了挠曲变形的杆件内引起 的曲率和弯矩增量。例如结构中常见的反弯点位于柱高中 部的偏压构件中，这种二阶效应虽能增大构件除两端区域 外各截面的曲率和弯矩，但增大后的弯矩通常不可能超过 柱两端控制截面的弯矩。因此，在这种情况下，效应不会 对杆件截面的偏心受压承载能力产生不利影响。但是，在 反弯点不在杆件高度范围内（即沿杆件长度均为同号弯矩） 的较细长且轴压比偏大的偏压构件中，经效应增大后的杆 件中部弯矩有可能超过柱端控制截面的弯矩。此时，就必 须在截面设计中考虑效应的附加影响。因后一种情况在工 程中较少出现，为了不对各个偏压构件逐一进行验算，本
杆件挠曲二阶效应
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● 6.2.3条： 弯矩作用平面内截面对称的偏心受压构件，当同一主轴
方向的杆端弯矩比M1/M2不大于0.9且设计轴压比不大于0.9时，若构
件的长细比满足下式要求时，可不考虑轴向压力在该方向挠曲杆件 中产生的附加弯矩影响；否则应按截面的两个主轴方向分别考虑轴 向压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩影响。
条给出了可以不考虑效应的条件。
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5
● 6.2.4条：考虑轴向压力在挠曲杆件中产生的二阶效应后控 制截面弯矩设计值应按下列公式计算：
M CmhnsM 2
Cm
0.7
0.3
M1 M2
hns
1 1300(M 2
1 /N
ea ) /h0来自lc h2c
c
0.5 fc A N
Cm—构件端截面偏心距调节系数，当小于0.7时取0.7；
hns—弯矩增大系数；
N —与弯矩设计值M2相应的轴向压力设计值；
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lc / i 34 -12( M1 / M 2 )
M1、M2—分别为偏心受压构件两端截面按结构分析确定的对 同一主轴的组合弯矩设计值，绝对值较大端为，绝对值 较小端为，当构件按单曲率弯曲时，取正值，否则取负 值 l c—构件的计算长度，可近似取偏心受压构件相应主轴 方向上下支撑点之间的距离； i—偏心方向的截面回转半径。
6.3.偏心受压构件 ●6.3.2混凝土结构杆件中的二阶效应
① 结构侧移二阶效应（P-D 效应）
◆由重力或轴力在产生了侧移的结构中形成的整体二阶效 应，也称 “重力二阶效应”（由结构分析解决）。
结构侧移二阶效应
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● （P31） 5.3.4 当结构的二阶效应可能使作用效应 显著增大时，在结构分析中应考虑二阶效应的不利影 响。
混凝土结构的重力二阶效应可采用有限元分析方 法计算，也可采用本规范附录B 的简化方法。当采用 有限元分析方法时，宜考虑混凝土构件开裂对构件刚 度的影响。 [考虑重力二阶效应的两种方法：有限元法；简化方法]
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② 杆件挠曲二阶效应(p-d 效应)
由轴压力在杆件自身挠曲后引起的局部二阶效应。通常起 控制作用效应仅在少数偏压构件中形成，反弯点不在柱高 范围内的较细长偏心压杆则有可能属于这类情况。