滚珠丝杠设计与校核
滚珠丝杠的设计与计算
一、滚珠丝杠的特长1、1驱动扭矩仅为滑动丝杠的1/3滚珠丝杠是滚珠丝杠与螺母间的螺纹沟槽做滚动运动，因此可获得高效率，与过去的滑动丝杠相比，驱动扭矩仅为1/3以下（图1与2）。
从而，不仅可将旋转运动变为直线运动，而且可以容易地将直线运动变成旋转运动。
图1：正效率（旋转→直线）图2：反效率（直线→旋转）1、1、1导程角的计算法……………………………………（ 1 ）β：导程角（度）d p：滚珠中心直径（mm）ρh：进给丝杠的导程（mm）1、12推力与扭矩的关系当施加推力或扭矩时，所产生的扭矩或推力可用（2）~（4）式计算。
（1）获得所需推力的驱动扭矩T：驱动扭矩Fa：导向面的摩擦阻力Fa=μ×mgμ：导向面的摩擦系数g：重力加速度（ 9.8m/s2）m：运送物的质量（ kg ）ρh：进给丝杠的导程（ mm ）η：进给丝杠的正效率（图1）（2）施加扭矩时产生的推力Fa：产生的推力（ N ）T：驱动扭矩（N mm ）ρh：进给丝杠的导程（ mm ）η：进给丝杠的正效率（图1）（3）施加推力时产生的扭矩T：驱动扭矩（N mm ）Fa：产生的推力（ N ）ρh：进给丝杠的导程（ mm ）η：进给丝杠的正效率（图2）1、1、3驱动扭矩的计算例用有效直径是：32mm，导程：10mm（导程角：5O41’的丝杠，运送质量为500Kg的物体，其所需的扭矩如下（1）滚动导向（μ=0.003）滚珠丝杠及（μ=0.003，效率η=0.96）导向面的摩擦阻力Fa=0.003×500×9.8=14.7N驱动扭矩（2）滚动导向（μ=0.003）滚珠丝杠及（μ=0.2，效率η=0.32）导向面的摩擦阻力Fa=0.003×500×9.8=14.7N驱动扭矩1、2保证高精度雄联滚珠丝杠，在被恒温控制的工场里，用最高水平的机械设备进行研磨，直到组装，检查，实行彻底的品质管理体系，以保证其精度。
(完整版)机械设计中丝杠螺母副计算校核
1、螺纹副耐磨性计算《机械设计（第四版）》公式（6.20），螺纹中径计算公式：][2P h Fpd φπ≥式中， N F 轴向力，- 2.1=-φφ整体式螺母取 1.3,81][表许用压强MPa P -6m m 螺距，-p mm p h h 365.05.0=⨯==-螺纹工作高度，螺母为整体式并且磨损后间隙不能调整，2.1,5.22.1=-=φφ取；该螺旋机构为人力驱动，因此][P 提高20%，MPa P 6.212.118][=⨯=。
mm P h FP d 3.296.212.1314.3649153][2=⨯⨯⨯⨯=≥φπ612 612注：当ф＜2.5或人力驱动时，[p]值可提高20％；若为剖分螺母时则[p]值应降低15～20％。
图3.？ 螺旋副受力图牙型角α=30°，螺距P 由螺纹标准选择P=6mm牙顶间隙ac ;25.0,55.1=-=ac p ;5.0,126=-=ac p ;1,4414=-=ac p 外螺纹大径(公称直径)，根据各企业自行制定的行业标准（或自行设计加工)取d=44mm中径mm p d d 415.02=-= 小径mm h d d 37231=-=牙高mm ac p h 5.35.03=+= 内螺纹大径mm ac d D 452=+=中径mm d D 1422== 小径mm p d D 381=-= 牙高mm h H 5.334== 牙顶宽mm p f 196.2366.0==牙槽底宽mm ac p w 9145.10563.366.0=-=螺纹升角4470.0tan 2==d npπψ 因此选用644⨯T 的螺杆，其参数为：表3.2 644⨯T 的螺杆公称直径（mm ） d 螺距（mm ） P中径（mm ） 22D d = 大径（mm ） D 小径（mm ）1d 1D446414537382、螺纹牙强度计算螺纹牙的剪切和弯曲破坏多发生在螺母。
螺纹牙底宽 mm p t 8.36634.0634.01=⨯== 螺母旋合长度94.3143.22'=⨯==d H φ 相旋合螺纹圈数 16694.3≈='=P H z 剪切强度条件MPa z Dt F 4.068.3614514.334912.51=⨯⨯⨯=πMPa 4030][-=≤τ 弯曲强度条件MPa MPa z Dt Fh b 6040][9.62618.34514.3334912.533221-=≤=⨯⨯⨯⨯⨯=σπ表3.3滑动螺旋副材料的许用应力螺旋副材料 许用应力(MPa)[σ] [σ]b[τ] 螺杆 钢 σs /(3~5)螺母青铜 40~60 30~40 铸铁 40~55 40 钢(1.0~1.2) [σ]0..6[σ]螺杆强度计算螺杆受有压力（或拉力）F 和扭矩T ，根据第四强度理论，其强度条件为;Ng d l vg G 6.778.94041.046.078504242=⨯⨯⨯⨯===πρρm291.0250.06.7715.0f N r G T =⨯⨯=⋅⋅=公称][)2.0(3)4(231221σπ≤+d T d F][49.32)370.02.010291.0(3)370.014.310349154()2.0(3)4(23622-6231221σπ≤=⨯⨯+⨯⨯⨯=+-MPa d T d F4、螺纹副自锁条件668.21414.361arctan arctan2=⨯⨯==d nP πψ 梯形螺纹的牙型斜角 15=β，其当量摩擦角3.515cos 09.0arctancos arctan===βμρv 式中,ψ为螺纹升角；μ为螺旋副的当量摩擦系数,见下表3.?。
滚珠丝杠设计说明说
滚珠丝杠设计说明说滚珠丝杠是一种常用于传递旋转运动和直线运动的机械元件，它通常由螺母、螺杆和滚珠组成。
滚珠丝杠具有高效率、高刚度、高精度、长寿命等优点，广泛应用于工程机械、航空航天、机床等领域。
1.长度选择：滚珠丝杠的长度应根据具体应用场景来确定。
较长的丝杠可以提供较大的行程，但也会增加自振频率和扭转刚度，影响系统的稳定性。
因此，在设计过程中需要综合考虑行程需求和系统稳定性。
2.直径选择：滚珠丝杠的直径决定了其负载能力，直径越大，负载能力越高。
选择直径时需要考虑负载情况和运动速度。
通常，通过计算负载系数和速度系数，可以确定滚珠丝杠的合适直径。
3.螺距选择：螺距是滚珠丝杠的重要参数，它决定了滚珠在一个螺旋周期内所传递的行程。
螺距越大，速度越快，但力矩也会增加。
在选择螺距时，需要综合考虑负载和速度要求。
4.滚珠选择：滚珠的选择直接影响滚珠丝杠的负载能力和精度。
一般来说，滚珠越大，负载能力越高，但精度可能降低；滚珠越小，精度越高，但负载能力降低。
根据具体应用要求，选择适当大小的滚珠。
5.轴承支撑方式：滚珠丝杠需要在两端通过轴承来支撑。
轴承的选择要考虑运动速度、负载和刚度等要求。
一般情况下，可以采用角接触球轴承或推力球轴承来支撑。
6.润滑方式：滚珠丝杠在工作时需要进行润滑以减小摩擦和磨损。
常见的润滑方式有油脂润滑和油润滑。
油脂润滑可以提供良好的密封性和冷却效果，适用于低速轴承；而油润滑适用于高速操作，可以提供更好的冷却和泄漏控制。
7.驱动方式：滚珠丝杠的驱动方式可以采用电动、液压或气动。
电动驱动是最常见和广泛应用的方式，它能够提供精确控制和较高的驱动效率。
液压和气动驱动方式适用于承载大负载和长行程的应用。
滚珠丝杠的设计需要根据具体应用需求来选择合适的参数和材料。
设计人员需要结合机械原理、材料力学、热力学等知识，进行系统分析和计算，确保滚珠丝杠能够满足设计要求，提供可靠的运动传递和精确的位置控制。
此外，在设计过程中还需要考虑制造成本、安装要求和维护方便等因素，并与其他机械元件进行协调和配合，以实现整体设计的一致性和优化。
丝杠滚动螺旋传动设计和选用
丝杠滚动螺旋传动设计和选用下面以自制简易数控机床的移动机构为例： 设计X 方向的滚珠丝杠螺母机构： 1、X 方向丝杠受力分析：X 、Z 方向的工作台滑板及其组件重量（W 1、W 2）以及Z 方向的轴向工作载荷2a F 主要由导轨承担，而X 方向丝杠主要承受X 方向的轴向力F 。
X 方向丝杠所受的总轴向力F 由两部分组成：一是刀具所受的X 方向轴向工作载荷1a F ；二是工作台滑板及其组件重量（W 1、W 2）和Z 方向的轴向载荷在导轨上产生的合成摩擦力N F 两部分组成：F ＝1a F ＋N FN F =μ222)21(W W F a ++=0.12540040015001500⨯+⨯=194.05N式中 F ――丝杠所受的总轴向力 N ；N F ――导轨与工作台滑板之间的摩擦力 N ；1a F ――X 方向的轴向工作载荷 N ；2a F ――Y 方向轴向工作载荷 N ；μ――导轨与工作台滑板之间的摩擦系数，由于导轨与工作台滑板处于边界润滑状态（脂润滑或油润滑），可取μ＝0.05～0.2 ；W 1――X 方向工作台滑板及其组件重量 N ； W 2――y 方向工作台滑板及组件重量 N ；将有关参数代入上述公式可得X 方向丝杠所受的总轴向力F 为：F=F a1+F a2 =800+194.05N=994.05N设计Z 方向的滚珠丝杠螺母机构： 1、Z 方向丝杠受力分析：X 、Z 方向的工作台滑板及其组件重量（W 1、W 2）以及X 方向的轴向工作载荷1a F 主要由导轨承担，而Z 方向丝杠主要承受Z 方向的轴向力F 。
Z 方向丝杠所受的总轴向力F 由两部分组成：一是刀具所受的Z 方向轴向工作载荷2a F ；二是工作台滑板及其组件重量（W 1、W 2）和X 方向的轴向载荷在导轨上产生的合成摩擦力N F 两部分组成：F ＝2a F ＋N FN F =μ222)21(W W F a ++=0.125400400800800⨯+⨯=11.18N式中 F ――丝杠所受的总轴向力 N ；N F ――导轨与工作台滑板之间的摩擦力 N ； 1a F ――X 方向的轴向工作载荷 N ；2a F ――Y 方向轴向工作载荷 N ；μ――导轨与工作台滑板之间的摩擦系数，由于导轨与工作台滑板处于边界润滑状态（脂润滑或油润滑），可取μ＝0.05～0.2 ；W 1――X 方向工作台滑板及其组件重量 N ； W 2――y 方向工作台滑板及组件重量 N ；将有关参数代入上述公式可得X 方向丝杠所受的总轴向力F 为：F=2a F +N F =1200+11.18=1211.18N2、丝杠设计计算及选择当滚珠丝杠副承受轴向载荷时，滚珠和滚道型面间便会产生接触应力。
数控机床设计中滚珠丝杠副的选用与校核
汽轮机顶轴油系统调试过程中顶起高度不够的原因分析
刘振国 1， 侯东伟 2 （1.哈尔滨汽轮机有限责任公司，哈尔滨 150046；2.沈阳沈海热电有限公司，沈阳 110043）
摘 要：介绍了北京太阳宫燃气热电有限公司汽轮机调试过程中顶轴油系统出现的问题，分析了问题产生的原因，以及
解决方法。
关键词：汽轮机；顶轴油；调试；顶起高度
对值最大者为最大轴向负载。
（2）滚珠丝杠轴的压曲负荷
P1＝η2×
d4 1
La2
×104
（2）
式中:η2 固定－固定安装方式的相关系数；d1－滚珠丝
杠轴的沟槽直径，mm；La－安装间距，mm。
（3）滚珠丝杠轴的允许压缩拉伸负荷
P2＝116×d21
（3）
如计算结果 P1＞Fa 且 P2＞Fa，则可继续进行其它项目
北京太阳宫燃燃气热电有限公司所用汽轮机为哈尔 滨 汽 轮 机 厂 生 产 ， 型 号 为 LN275/CC154 -11.49/0.613/ 0.276/566/566 的三压、再热、两缸两排汽、单轴、双抽凝汽 式联合循环汽轮机。本机的顶轴油系统如图 1。顶轴油系
旁通截止阀 至无压回油
至
至
至
至
3
4
5
中图分类号：TK263.8
文献标识码：A
文章编号：1002－2333（2009）03－0148－02
火电机组调试过程是机组正式移交生产前的一个重 要步骤，它能够充分暴露系统与设备设计、安装中存在的 问题，以便及时调整处理，为机组正式投产后的安全稳定 运行打下坚实的基础。汽轮发电机组在启动和停机前，应 先投入顶轴装置将汽轮发电机转子顶起，以减少轴颈与 轴承间的摩擦系数，使盘车装置顺利地投入工作。本文着 重分析了北京太阳宫燃气热电有限公司汽轮机调试过程 中顶轴油系统在投运时的异常情况，并指出问题产生的 原因。 1 系统概况
伺服电机、滚珠丝杆选型与校核
P= 0.20
KW
1、计算允许的最大临界转速nc值
项目
符号
允许的最大临界转速
nc
临界转速计算长度
LC2
支撑系数f
f
丝杠底径 丝杠最高当量转速 判断最大临界转速是否合格
d2
NB 合格
2、压杆稳定性校核
滚珠丝杠校核
数值 3024 790
15.1
12.5 2400
单位 r/min mm
计算公式 nc=10000000*f*d2/LC22
mm
项目
符号
数值
单位
计算公式
压杆稳定性符合Fc（允许的 最大临界压缩负荷力）
安全系数值K1 支撑系数K2 丝杠最大受压长度LC1
预拉伸力Ft 判断压杆稳定是否合格
Fc
K1 K2 LC1 Ft 合格
支撑方式
K2
铰支—铰支
1
3631 0.5 2 820 1523
f 9.7
N
Fc=100000*d24*K1*K2/LC12
总负荷 惯量
启动转 矩
4、必须 转矩
必须转 矩
5、电机 选择
根据计 算，初 步确定 电机型 号，然 后输入 转子惯 量，确
6、负荷 与电机惯 量比
惯量比
7、负荷 与减速机 惯量比
负荷与电 机惯量比 ＞5时， 考虑采用 减速装 置，提高 惯量匹 配； 折算后
的惯量 比折算到 电机轴 端转矩 T=TM/i
9)电机功 率计算
J L +J B + JL= JC
= 4.51E-04 2π
T S = Nm(J m + = 0.35
kgm2 Nm
(T L +T S )
滚珠丝杠的选用与校核
参考内容
滚珠丝杠副作为一种重要的传动元件，在现代化机械设备中发挥着至关重要 的作用。它具有高精度、高刚度、长寿命等特点，被广泛应用于各种高精度机床、 机器人、电子设备等场合。本次演示将介绍滚珠丝杠副的选型计算与应用技巧， 以期帮助读者更好地理解和应用这一重要传动元件。
一、滚珠丝杠副的选型计算
选型计算是滚珠丝杠副应用中的重要环节，需要根据实际应用场景和设备需 求进行选择。以下主要从直径、转速、载荷和工作环境等方面介绍选型计算的方 法。
珠丝杠副的应用知识，提高设备的综合性能和可靠性。
参考内容二
随着制造业的不断发展，数控机床已成为现代生产过程中不可缺少的重要设 备。而在数控机床中，滚珠丝杠副作为关键的传动部件，直接影响着机床的性能 和加工精度。因此，如何合理选择与计算滚珠丝杠副，成为了一个值得探讨的话 题。
一、滚珠丝杠副的原理与特点
在数控机床中，滚珠丝杠副的计算主要包括以下方面：
1、选型计算：根据机床的负载和行程需求，计算滚珠丝杠副的直径、长度、 精度等级等参数。
2、静力学计算：根据机床的工作状况，计算滚珠丝杠副的静力学性能，如 最大弯曲应力、最大剪切应力等，以确保其具有足够的强度和刚度。
3、动力学计算：根据机床的转速和负载情况，计算滚珠丝杠副的动力学性 能，如最大接触应力和最大转速等，以确保其具有稳定的运行性能。
4、热力学计算：根据机床的工作温度和环境条件，计算滚珠丝杠副的热力 学性能，如热膨胀系数和热容量等，以确保其具有较长的使用寿命。
感谢观看
失败案例：某电子设备在设计中，为了追求低成本，选择了直径较小的滚珠 丝杠副来控制设备运动。在使用过程中，丝杠副因负载过大而损坏，导致设备故 障。虽然厂家提供了售后服务，但因维修成本高且耗时长，给客户带来了较大损 失。
滚珠丝杠的设计与计算
一、滚珠丝杠的特长1、1驱动扭矩仅为滑动丝杠的1/3滚珠丝杠是滚珠丝杠与螺母间的螺纹沟槽做滚动运动，因此可获得高效率，与过去的滑动丝杠相比，驱动扭矩仅为1/3以下（图1与2）。
从而，不仅可将旋转运动变为直线运动，而且可以容易地将直线运动变成旋转运动。
图1：正效率（旋转→直线）图2：反效率（直线→旋转）1、1、1导程角的计算法……………………………………（ 1 ）β：导程角（度）d p：滚珠中心直径（mm）ρh：进给丝杠的导程（mm）1、12推力与扭矩的关系当施加推力或扭矩时，所产生的扭矩或推力可用（2）~（4）式计算。
（1）获得所需推力的驱动扭矩T：驱动扭矩Fa：导向面的摩擦阻力Fa=μ×mgμ：导向面的摩擦系数g：重力加速度（ 9.8m/s2）m：运送物的质量（ kg ）ρh：进给丝杠的导程（ mm ）η：进给丝杠的正效率（图1）（2）施加扭矩时产生的推力Fa：产生的推力（ N ）T：驱动扭矩（N mm ）ρh：进给丝杠的导程（ mm ）η：进给丝杠的正效率（图1）（3）施加推力时产生的扭矩T：驱动扭矩（N mm ）Fa：产生的推力（ N ）ρh：进给丝杠的导程（ mm ）η：进给丝杠的正效率（图2）1、1、3驱动扭矩的计算例用有效直径是：32mm，导程：10mm（导程角：5O41’的丝杠，运送质量为500Kg的物体，其所需的扭矩如下（1）滚动导向（μ=0.003）滚珠丝杠及（μ=0.003，效率η=0.96）导向面的摩擦阻力Fa=0.003×500×9.8=14.7N驱动扭矩（2）滚动导向（μ=0.003）滚珠丝杠及（μ=0.2，效率η=0.32）导向面的摩擦阻力Fa=0.003×500×9.8=14.7N驱动扭矩1、2保证高精度雄联滚珠丝杠，在被恒温控制的工场里，用最高水平的机械设备进行研磨，直到组装，检查，实行彻底的品质管理体系，以保证其精度。
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（四）滚珠丝杠选择 1、滚珠丝杠工作长度计算
余量行程工作台l l l l ++=
丝杠工作长度：mm l X 44020320100=++= 丝杠工作载荷：N F X 500=
丝杠的工况均为：刷鞋机每天开机6小时；每年300个工作日；工作8年以上。
丝杠材料：CrWMn 钢；滚道硬度为58~62HRC ；丝杠传动精度为mm 04.0±。
平均转速n=125r/min （min /1254
1000
5.01000
r p
v n =⨯=
⨯=
工作台） 2、计算载荷C F 求解
N N F K K K F m A H F C 5505000.10.11.1=⨯⨯⨯==
查《机电一体化设计基础》表2-6；2-7；2-8的0.10.11
.1===A H F K K K ；；，查表2-4取C 级精度。
表2-6 载荷系数
表2-7 硬度系数
表2-8 精度系数
3、额定动载荷计算a
C '计算 寿命：h L h
1440083006=⨯⨯=' N N L n F C h m C a
31601067.1144002005501067.13434≈⎪⎪⎭⎫ ⎝
⎛⨯⨯⨯=⨯'=' 4、滚珠丝杠副选择
假设选用FC1型号，按滚珠丝杠副的额定动载荷a C 等于或稍大于a
C '的原则，选汉江机床厂出品的，N C a 5393=， 其参数如下：
5、稳定性验算
1） 由于一端轴向固定的长丝杠在工作时可能会发生失稳，所以在设计时应验算其安全系数
S ，其值应大于丝杠副传动结构允许安全系数[S]（见表2-10）
丝杠不会发生失稳的最大载荷称为临界载荷cr F （N ）按下式计算：
2
2)
(l EI F a
cr μπ= 式中，E 为丝杠材料的弹性模量，对于钢，E=206GPa ；l 为丝杠工作长度（m ）；I a 为丝
杠危险截面的轴惯性矩（m 4
）；μ为长度系数，见表2-10。
依题意，()494
4
1107.464
59.017.014.364m d I a -⨯=⨯==
π 取3/2=μ，则
N l EI F a Xcr
529922
21011.144.032107.41020614.3)(⨯=⎪
⎭
⎫
⎝⎛⨯⨯⨯⨯⨯==-μπ N l EI F a Ycr
5
29922
21038.1395.032107.41020614.3)(⨯=⎪
⎭
⎫
⎝⎛⨯⨯⨯⨯⨯==-μπ 安全系数
2225001011.15
=⨯==m cr X F F S
276500
1038.15
=⨯==m cr Y F F S
查表2-10，[S]=~。
S>[S]，丝杠是安全的，不会失稳。
2） 高速长丝杠工作时可能发生共振，因此需验算其不会发生共振的最高转速——cr n 。
要
求丝杠的最大转速cr n n <max 临界转速cr n （r/min ）：
min /3124244.03201759
.0927.39910)(9910222
12r l d f n c cr =⎪⎭
⎫
⎝⎛⨯⨯⨯==μ 该丝杠工作转速cr n r n <=m in /125
3） 滚珠丝杠副还受
n
D 0值的限制，通常要求min /1074
0r mm n D ⋅⨯<
40107250012520⨯<=⨯=n D
所以该丝杠副工作稳定。
6、刚度验算
滚珠丝杠在工作负载F （N ）和转矩()m N T ⋅共同作用下引起每个导程的变形量()m L 0∆为
c
GJ T
p EA pF L π220±
±=∆ 式中，A 为丝杠截面积，()
22141m d A π=
；c J 为丝杠的极惯性矩，()
44132
m d J c π
=；G 为丝杠切变模量，对钢GPa G 3.83=；()m N T ⋅为转矩。
()ρλ+=tan 2
D F T m
式中，ρ为摩擦角，其正切函数值为摩擦系数；m F 为平均工作负载。
本题取摩擦系数为0025.0tan =ρ,则048'''=ρ。
()m N m N T ⋅≈⋅'''+︒⨯⨯⨯
=-33.0048'383tan 102
20
5003 按最不利的情况取（其中m F F =）
()
m
Gd T p Ed pF GJ T p EA pF L c 84922
32934
1
222
12010997.301759.0103.8314.333.010********.01020614.350010441642---⨯≈⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯=+=+=∆πππ 则丝杠在工作长度上的弹性变形所引起的导程误差为
m m p L l L μμ40.410
410997.344.03
2
0=⨯⨯⨯=∆=∆--
通常要求丝杠的导程误差L ∆应小于其传动精度的1/2，即
m mm L μσ2002.004.02
1
21][==⨯==∆
[]L L ∆<∆，该丝杠满足刚度要求。
7、效率验算
滚珠丝杠副的传动效率η为
96)
048'383tan('
383tan )tan(tan ='''+︒︒=+=
ρλλη%
η要求在90%~95%之间，所以该丝杠副合格。
（五）滚动直线导轨选择 1、已知参数
N mg F 4418.945=⨯==∑
2、导轨额定寿命计算
h T h 900053006=⨯⨯=
由公式2-10：
n
L T T s s h 2103
⨯=
）
每小时往复次数（次）工作单形成长度（）（导轨额定行程长度寿命h n m L km T s s /---
得：km n l T T s h s 8.190010/60444.09000210/23
3=⨯⨯⨯⨯==
因导轨上使用1个滑座，由表2~15-2~18确定
5
.11181.0====w T H c f f f f 负荷系数：温度系数：硬度系数：接触系数：
由式2-9：
3
⎪⎪⎭⎫
⎝
⎛=F C f f f f K T a w c T H s N
C N F km K a 额定动载荷滑座工作载荷寿命系数，一般取---50
得：
N f f f f K T F C C
T H w
s a 137381
.0115
.150/8.19005.220/33=⨯⨯⨯⨯==
N M F F 5.2202
441===
∑ 查《机械电子工程专业课程设计指导书》表3-19，选LY25AL ，其基本额定载荷为：
N C a 1740=，能满足使用要求。