【精品】热力发电厂课程设计说明书国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算
热力发电厂课程设计
热力发电厂课程设计一、课程设计题目600MW 凝汽式机组原则性热力系统热经济性计算二、课程设计的任务1、通过课程设计加深巩固热力发电厂所学的理论知识，了解热力发电厂热力计算的一般步骤；2、根据给定的热力系统数据，计算汽态膨胀过程线上各计算点的参数，并在h -s 图上绘出汽态膨胀线；3、计算额定功率下的汽轮机进汽量D 0及机组和全厂的热经济性指标，包括汽轮机热耗率、全厂热耗率、全厂发电标准煤耗率和全厂供电标准煤耗率。
三、计算类型定功率计算四、原则性热力系统原则性热力系统图见图1。
H PGBH 4H DT DL P1L P2CD m aSGC PD EH 8H 7H 5FPH 3H 2H 1IPA BD ELM NA HPRLT1S1S2T 2T 3S3S4T 4B N T RH M PSS1S2S3S4轴封供汽母管T=T 1T 2T 3T 4+++FD l图1 发电厂原则性热力系统锅炉：HG-1900/25.4-YM4 型超临界、一次再热直流锅炉。
汽轮机：CLN600–24.2/566/566型超临界、三缸四排汽、单轴凝汽式汽轮机。
回热系统：系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为除氧器的加热汽源。
一至七级回热加热器（除除氧器外）均装设了疏水冷却器。
三台高压加热器均内置蒸汽冷却器。
汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过凝结水精处理装置、轴封加热器、四台低压加热器，进入除氧器。
给水由汽动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器；四台低压加热器的疏水逐级自流至凝汽器热井。
五、计算原始资料1、汽轮机参数：(1)额定功率：P e=600MW；(2)主蒸汽参数：p0=24.2MPa，t0=566℃；(3)过热器出口蒸汽压力25.4 MPa，温度570℃；(4)再热蒸汽参数：热段：p rh=3.602MPa，t rh=566℃；冷段：p'rh=4.002MPa，t'rh=301.9℃；(5)排汽参数：见表3中A；2、回热系统参数：(1)机组各级回热抽汽参数见表1；表1 回热加热系统原始汽水参数项目单位H1 H2 H3 H4 H5 H6 H7 H8 抽汽压力MPa 5.899 4.002 1.809 0.9405 0.3871 0.1177 0.05757 0.01544 抽汽温度℃351.2 301.9 457.0 363.2 253.8 128.2 x=1.0 x=0.98 抽汽管道压损% 3 3 3 5 5 5 5 5加热器上端差℃见表3中B - 见表3中C加热器下端差℃ 5.6 5.6 5.6 - 5.6 5.6 5.6 - 注：忽略加热器和抽汽管道散热损失(2)给水泵出口压力：p pu=29.21MPa，给水泵效率：ηpu=0.9；(3)除氧器至给水泵高度差：H pu=22m；(4)小汽轮机排汽压力：p cx=7kPa，小汽轮机机械效率：ηmx=0.99，排汽干度：X cx=1；(5)凝结水泵出口压力：p'pu=1.724Mpa；(6)高加水侧压力取给水泵出口压力，低加水侧压力取凝结水泵出口压力；3、锅炉参数：锅炉效率：ηb =93%。
600MW原则性热力系统计算步骤
《热力发电厂》课程设计指导书（1）设计题目： 600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算一、课程设计的目的和任务本课程设计是《热力发电厂》课程的具体应用和实践，是热能工程专业的各项基础课和专业课知识的综合应用，其重点在于将理论知识应用于一个具体的电厂生产系统介绍实际电厂热力系统的方案拟定、管道与设备选型及系统连接方式的选择，详细阐述实际热力系统的能量平衡计算方法和热经济性指标的计算与分析。
完成课程设计任务的学生应熟练掌握系统能量平衡的计算，可以应用热经济性分析的基本理论和方法对各种热力系统的热经济性进行计算、分析，熟练掌握发电厂原则性热力系统的常规计算方法，了解发电厂原则性热力系统的组成。
二、计算任务1 ．根据给定的热力系统数据，在 h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线（要求出图占一页）；2 ．计算额定功率下的汽轮机进汽量 D0，热力系统各汽水流量 D j；3 ．计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）；4 ．按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水流量标在图中（手绘图 A2 ）。
汽水流量标注： D ×××，以 t/h 为单位三、计算类型：定功率计算采用常规的手工计算法。
为便于计算,凡对回热系统有影响的外部系统,如辅助热力系统中的锅炉连续排污利用系统、对外供热系统等,应先进行计算。
因此全厂热力系统计算应按照“先外后内,由高到低”的顺序进行。
计算的基本公式是热平衡式、物质平衡式和汽轮机功率方程式,具体步骤如下:1、整理原始资料根据给定的原始资料,整理、完善及选择有关的数据,以满足计算的需要。
(1)将原始资料整理成计算所需的各处汽、水比焓值,如新蒸汽、抽汽、凝气比焓。
加热器出口水、疏水、带疏水冷却器的疏水及凝汽器出口水比焓，再热热量等。
600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
［键入文字］华址电力*营《热力发电厂》课程设计题目：国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算指导教师：李惊涛专业:热能与动力工程班级: 热能09学号: 1091姓名:能源动力与机械工程学院目录一、............................................................. 课程设计的目的3二、................................................................... 计算任务3三、............................................................... 计算原始资料33.1汽轮机形式及参数 (3)3.2回热加热系统参数 (3)3.3锅炉型式及参数 (4)3.4其他数据 (4)3.5简化条件 (4)四、................................................................. 热系统计算54.1汽水平衡计算 (5)4.2 汽轮机进汽参数计算 (5)4.3辅助计算 (5)4.4各级加热器进、出水参数计算 (6)4.5高压加热器组及除氧器抽汽系数计算 (7)4.6除氧器抽汽系数计算 (8)4.7低压加热器组抽汽系数计算 (8)4.8汽轮机排汽量计算与校核 (10)4.9汽轮机内功计算 (11)4.10汽轮机发电机组热经济性指标计算 (12)4.11全厂热经济性指标计算 (13)五、反平衡校核14六、参考资料15附图（汽态膨胀过程线） (16)一、 课程设计的目的热力发电厂课程设计的主要目的是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及其参 数、发电量、供热量及全厂性的热经济指标，由此衡量热力设备的完善性，热力系统的 合理性，运行的安全性和全厂的经济性。
是学生在学习热力发电厂课程后的一次综合性 的训练，是本课程的重要环节。
(完整word版)热力发电厂课程设计说明书
《热力发电厂》课程设计说明书xx 学院 xx 年xx 月1 绪 论 (4)2 热力系统与机组资料 ............2。
1。
热力系统简介 ............2.2.原始资料 ....................3 热力系统计算 ........................3.1.汽水平衡计算 ............3。
2. 汽轮机进汽参数计算 ............................................................................................................ 14 3。
3。
辅助计算 .. (15)设计题目660MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统计算设 计 人同组成员指导教师3.4. 各加热器进、出水参数计算 (16)3。
5。
高压加热器组抽汽系数计算 (25)3.6. 除氧器抽汽系数计算 (28)3。
7。
低压加热器组抽汽系数计算 (29)3.8. 凝汽系数c 计算 (31)3。
9. 汽轮机内功计算 (32)3。
10.汽轮机内效率、热经济指标、汽水流量计算 (34)3.11.全厂性热经济指标计算 (36)4 反平衡校核 (38)5 辅助系统设计、选型 (41)5.1. 主蒸汽系统 (41)5。
2. 给水系统 (41)5.3. 凝结水系统 (42)5。
4. 抽空气系统 (42)5。
5. 旁路系统 (42)5。
6. 补充水系统 (43)5.7. 阀门 (43)6 结论 (46)致谢 (48)参考文献 (49)1 绪论火力发电厂简称火电厂，是利用煤炭、石油、天然气作为燃料生产电能的工厂。
其能量转换过程是：燃料的化学能→热能→机械能→电能。
最早的火力发电是1875 年在巴黎北火车站的火电厂实现的。
随着发电机、汽轮机制造技术的完善，输变电技术的改进，特别是电力系统的出现以及社会电气化对电能的需求，20 世纪30 年代以后,火力发电进入大发展的时期.火力发电机组的容量由200兆瓦级提高到300～600 兆瓦级(50 年代中期），到1973 年，最大的火电机组达1300兆瓦。
热力发电厂课程设计说明书国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算
国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算1 课程设计的目的及意义：电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标，由此可衡量热力设备的完善性，热力系统的合理性，运行的安全性和全厂的经济性。
如根据最大负荷工况计算的结果，可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据。
2 课程设计的题目及任务：设计题目：国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算。
计算任务：㈠ 根据给定的热力系统数据，在h - s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线 ㈡ 计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D㈢ 计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、 绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率） ㈣ 按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图3 已知数据：汽轮机型式及参数机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；锅炉型式及参数锅炉型式英国三井2027-17.3／541／541额定蒸发量Db：2027t／h额定过热蒸汽压力P b17.3MPa额定再热蒸汽压力 3.734MPa额定过热蒸汽温度541℃额定再热蒸汽温度541℃汽包压力：P du18.44MP锅炉热效率92.5％汽轮机进汽节流损失4％中压缸进汽节流损失2％轴封加热器压力P T98kPa疏水比焓415kJ／kg汽轮机机械效率98.5％发电机效率99％补充水温度20℃厂用电率0.074 计算过程汇总:㈠原始资料整理：㈡ 全厂物质平衡方程① 汽轮机总汽耗量 0D ② 锅炉蒸发量D 1= 全厂工质渗漏+厂用汽=65t/h （全厂工质损耗）0D =D b - D 1= D b -65③ 锅炉给水量Dfw= D b +D 1b -D e = D b -45=0D +20④ 补充水量D ma =D l + D b =95t/h㈢ 计算回热系统各段抽汽量 回热加热系统整体分析本机组回热加热系统由三个高压加热器、一个除氧器、四个低压加热器共八个加热器组成。
国产600MW凝汽式机组全厂_原则性热力系统设计
如图4-1，1点物质平衡αb=αb+αL=1.01632
2点物质平衡αfw=αb+αb－αsp=1.01632+0.005408-0.02974=0.9919
3.各小汽流量系数
见表格3-2中。
（二）汽轮机进汽参数计算
1、主汽参数
由主汽门前压力p0=16.7Mpa ,温度t0=537℃，查水蒸汽焓熵图，得主汽比焓3393.564 kJ/kg.。
（4）锅炉暖风器耗气、过热器减温水等全厂性汽水流量及参数
名称
全厂工质渗漏
锅炉排污
厂用汽
暖风器
过热器减温水
汽水量，kg/h
30000
10000
20000
35000
55000
离开系统的介质比焓
3394.4
1760.3
3108.2
3108.2
724.7
返回系统的介质比焓
83.7
83.7
83.7
687
724.7
5.5
5.5
水侧压力pw
Mpa
20.13
20.13
20.13
0.7074
1.724
1.724
1.724
1.724
抽汽管道压损Δpj
%
3
3
3
5
5
5
5
5
表3-1机组各级回热抽汽参数
（2）最终给水温度：tfw=274.1℃。
（3）给水泵出口压力：Pu=20.13Mpa，给水泵效率：83%。
（4）除氧器至给水泵高差：21.6m。
（5）小汽机排汽压力：Pc=6.27kPa。小汽机排气焓：2422.6KJ/kg。
国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算
国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（一）计算任务，回热系统各汽水流量D j；1.最大计算功率下的汽轮机进汽量D2．计算机组和全厂的热经济性指标（机组汽耗量、机组热耗量、机组热耗率、绝对电效率、管道效率、全厂热耗率、全厂标准煤耗率、全厂热效率）；3．按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水流量绘制成表格，绘制回热系统计算点汽水参数表格，并进行功率校核。
（二）计算类型：定功率计算（三）系统简介国产600MW凝汽式机组，机组为亚临界压力、一次中间再热、单轴、反动式、四缸四排汽机组。
汽轮机高、中、低压转子均为有中心孔的整锻转子。
汽轮机配HG-2008/18-YM2型亚临界压力强制循环汽包炉。
采用一级连续排污系统，扩容器分离出得扩容蒸汽送入除氧器。
该系统共有八级抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为除氧器的加热汽源。
八级回热加热器（除氧器除外）均装设了疏水冷却器，以充分利用本级疏水热量来加热本级主凝结水。
三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，将三台高压加热器上端差分别减小为-1.7℃、0℃、0℃，从而提高了系统的热经济性。
四台低压加热器上端差均为2.8℃，八级加热器下端差（除氧器除外）均为5.5℃。
汽轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由汽动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到273.3℃，进入锅炉。
三台高加疏水逐级自流至除氧器；四台低加疏水逐级自流至凝汽器。
凝汽器为双压式凝汽器，汽轮机排汽压力0.0049MPa ,凝汽器压力下饱和水焓h’c=136.2 ( kJ/kg)与单压凝汽器相比，双压凝汽器由于按冷却水温度低、高分出了两个不同的汽室压力，因此它具有更低些的凝汽器平均压力，汽轮机的理想比焓降增大。
给水泵汽轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第4级抽汽），无回热加热，其排汽亦进入凝汽器。
热力发电场完成版
600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）一、计算任务书（一）计算题目国产600MW凝汽式机组全厂原则性热力系统计算（设计计算）（二）计算任务1.根据给定热力系统数据，计算气态膨胀线上各计算点的参数，并在ｈ-s图上绘出蒸汽的气态膨胀线；2.计算额定功率下的气轮机进汽量Do，热力系统各汽水流量D j、G j；3.计算机组的和全厂的热经济性指标；4.绘出全厂原则性热力系统图，并将所计算的全部汽水参数详细标在图中（要求计算机绘图）。
（三）计算类型定功率计算（四）热力系统简介某火力发电场二期工程准备上两套600MW燃煤汽轮发电机组，采用一炉一机的单元制配置。
其中锅炉为德国BABCOCK公司生产的2027t/h自然循环汽包炉；气轮机为GE公司的亚临界压力、一次中间再热600MW凝汽式气轮机。
全厂的原则性热力系统如图5-1所示。
该系统共有八级不调节抽汽。
其中第一、二、三级抽汽分别供三台高压加热器，第五、六、七、八级抽汽分别供四台低压加热器，第四级抽汽作为0.7074Mpa压力除氧器的加热汽源。
第一、二、三级高压加热器均安装了内置式蒸汽冷却器，上端差分别为-1.7℃、0℃、-1.7℃。
第一、二、三、五、六、七级回热加热器装设疏水冷却器，下端差均为5.5℃。
气轮机的主凝结水由凝结水泵送出，依次流过轴封加热器、4台低压加热器，进入除氧器。
然后由气动给水泵升压，经三级高压加热器加热，最终给水温度达到274.1℃，进入锅炉。
三台高压加热器的疏水逐级自流至除氧器，第五、六、七级低压加热器的疏水逐级自流至第八级低压加热器；第八级低加的疏水用疏水泵送回本级的主凝结水出口。
凝汽器为双压式凝汽器，气轮机排气压力4.4/5.39kPa。
给水泵气轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第四级抽汽），无回热加热其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.27kPa。
锅炉的排污水经一级连续排污利用系统加以回收。
扩容器工作压力1.55Mpa，扩容器的疏水引入排污水冷却器，加热补充水后排入地沟。
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国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算课程设计的目的及意义：电厂原则性热力系统计算的主要目的就是要确定在不同负荷工况下各部分汽水流量及参数、发电量、供热量及全厂的热经济性指标,由此可衡量热力设备的完善性,热力系统的合理性,运行的安全性和全厂的经济性.如根据最大负荷工况计算的结果,可作为发电厂设计时选择锅炉、热力辅助设备、各种汽水管道及附件的依据.课程设计的题目及任务：设计题目:国产600MW 凝汽式机组全厂原则性热力系统设计计算.计算任务：㈠根据给定的热力系统数据，在h —s 图上绘出蒸汽的汽态膨胀线㈡计算额定功率下的汽轮机进汽量0D ，热力系统各汽水流量j D㈢计算机组和全厂的热经济性指标（机组进汽量、机组热耗量、机组汽耗率、机组热耗率、绝对电效率、全厂标准煤耗量、全厂标准煤耗率、全厂热耗率、全厂热效率）㈣按《火力发电厂热力系统设计制图规定》绘制出全厂原则性热力系统图3已知数据:汽轮机型式及参数机组型式：亚临界、一次中间再热、四缸四排汽、单轴、凝汽式汽轮机；回热加热系统参数锅炉型式及参数锅炉型式英国三井2027—17。
3／541／541 额定蒸发量Db:2027t／h额定过热蒸汽压力P b17。
3MPa额定再热蒸汽压力3。
734MPa额定过热蒸汽温度541℃额定再热蒸汽温度541℃汽包压力：P du18。
44MP锅炉热效率92.5％汽轮机进汽节流损失4％中压缸进汽节流损失2％轴封加热器压力P T98kPa疏水比焓415kJ／kg汽轮机机械效率98。
5％发电机效率99%补充水温度20℃厂用电率0.074计算过程汇总：㈠原始资料整理：㈡全厂物质平衡方程 ①汽轮机总汽耗量0D ②锅炉蒸发量D 1=全厂工质渗漏+厂用汽=65t/h （全厂工质损耗）0D =D b —D 1=D b -65③锅炉给水量 Dfw=D b +D 1b -D e =D b -45=0D +20④补充水量 D ma =D l +D b =95t/h㈢计算回热系统各段抽汽量 回热加热系统整体分析本机组回热加热系统由三个高压加热器、一个除氧器、四个低压加热器共八个加热器组成。
其中1段2段抽汽来自于高压缸，3段4段抽汽来自于低压缸，5—8段抽汽来自于低压缸，再热系统位于2段抽汽之后，疏水方式采用逐级自流，通过机组的原则性热力系统图可知 三台高加疏水逐级自流至除氧器；四台低加疏水逐级自流至凝汽器。
凝汽器为双压式凝汽器,汽轮机排汽压力4.4／5.39kPa 。
与单压凝汽器相比，双压凝汽器由于按冷却水温度低、高分出了两个不同的汽室压力,因此它具有更低些的凝汽器平均压力，汽轮机的理想比焓降增大. 给水泵汽轮机（以下简称小汽机）的汽源为中压缸排汽（第4级抽汽），无回热加热，其排汽亦进入凝汽器，设计排汽压力为6.27kPa 。
高压缸门杆漏汽A和B分别引入再热冷段管道和轴封加热器SG,中压缸门杆漏汽K引入3号高压加热器，高压缸的轴封漏汽按压力不同，分别进入除氧器（L1、L）、均压箱（M1、M）和轴封加热器（N1、N）。
中压缸的轴封漏汽也按压力不同，分别引进均压箱（P)和轴封加热器(R)。
低压缸的轴封用汽S来自均压箱，轴封排汽T也引入轴封加热器。
从高压缸的排汽管路抽出一股汽流J，不经再热器而直接进中压缸,用于冷却中压缸转子叶根。
应该注意计算中压缸门杆漏汽和轴封漏汽的做功量.①由高压加热器H1的热平衡方程计算D1D1（h1—h dw1)=Dfw（h1w-h2w）其中h1——为一号高加的抽汽焓h dw1—-为一号高加的疏水焓h1w——为一号高加的进口水焓h2w——为一号高加的进口水焓入口水温度可以通过一号高加的的疏水温度和下端差确定,出口水温度可以通过一号高加的的疏水温度和上端差确定，一号高加的疏水温度即一号高加抽汽压力下的饱和温度。
经由焓熵表差得t dw1=274。
39Ch dw1=1207.71kj/kg可得t1 w =t dw1—δt=274.39+1.7=276.09Ct2 w =t dw1+δt1=274。
39–5.5=268。
89C查水蒸汽表得=1211.96kJ/kg 2wh=1176.72kJ/kg 经计算最终得到D1=dwwwfwhhhhD1121)(--=dwwwhhhhD1121))(40(--+=0.0183fwD 1wh②由高压加热器H2的热平衡方程计算D2由于2号高加利用了1号高加的疏水放热量，得到2号高加的热平衡方程为 D 2（h 2-h dw 2)+D 1（h d w 1—h dw 2）=D fw（h 2w -h 3w ) D 2=dw dw d w w w fw hh h h D h h D 2221132)()(----=0。
0732fw D由物质平衡方程得到H2的疏水量为D 2dr =D 1+D 2=0.0183fw D +0.0732fw D =0.0915fw D ③再热蒸汽量计算计算再热蒸汽流量D rh ，必须要考虑高压缸轴封漏气量Hsg D ∑，由已知条件,高压缸漏汽量由L 、N 、M 、L1、N1、M1六部分组成，即：HsgD ∑=D L +D N +D M +D 1L +D 1N +D 1M =3。
027+0.089+0.564+3.437+0.101+0.639=7.857t/h 由高压缸物质平衡可得 D rh =D rh —Hsg D ∑-D 2dr由本章第一节计算出的结果可得: Dfw=D b +D 1b -D e =D b —45=0D +20⇒D rh =D 0—H sgD ∑—D 2dr =D fw —20—Hsg D ∑-D 2dr =0。
9085D fw -27。
857 ④由高压加热器H3的热平衡方程计算D3锅炉给水经除氧器进入3号高加前要经过给水泵，在给水泵的作用下给水的焓值会有一定程度的上升，由已知条件可知给水泵出口压力为20.13MP,由除氧器工作压力，可知除氧器出口水温为167.43C ，查得给水泵出口焓为719.00kJ/kg由于中压缸门杆漏汽K 引入3号高压加热器，在计算3号高加抽汽量时需要考虑中压缸门杆漏汽在加热器中的放热量因此，3号高加的热平衡方程为 D 3（h 3—h dw 3)+D 2dr （h d w 2—h d w 3)+D k (h k —h d w 3)=D rh （h 3w —h puw 4) D 3=0。
04125fw D -1。
125 利用物质平衡得到D 3dr =D 2dr +D 3=0。
0915fw D +0。
04125fw D =0。
13275fw D ⑤由高压加热器H3的热平衡方程计算D4—9暖风器汽源取自第4级抽汽，其疏水仍返回除氧器回收，高压缸的轴封漏气同样进入除氧器(L1、L ） 除氧器的出水量 D'fw=Dfw+D de =Dfw+55考虑以上诸多情况后，除氧器的热平衡方程为 (D4-D暖风器)（h4—h5w ）+D3dr （hd w 3—h5w ）)()(5''115''w L L w L L h h D h h D -+-++D 暖风器(h 暖风器返回5w h -）=D 'fw (h 4w -h 5w )则除氧器的抽汽量为 D 4=545''5''115''53354')()()()()(w w w L L w L L w d w dr w w fw h h h h D h h D h h D h h D h h D ----------暖风器暖风器+D 暖风器=0。
00942fw D +3.30+3.31+9.70+0.55=0.00942fw D -16。
86 除氧器进水量 D 4c =D'fw—D 3dr —L D —1L D -暖风器D -D 4=0。
8578fw D —58。
32⑥由低压加热器H5的热平衡方程计算D5 由于忽略了，凝结水泵带来的焓升，5号低加的入口水焓值近似等于6号低加的出口水焓值，而且5号低加没有利用上一级的疏水加热,因此计算方法类似于1号高加，其热平衡方程为 D 5（h 5—h dw 5）=D 4c (h 5w -h 6w ） 易求得D 5=0.05542fw D -3。
232 5号低加的疏水量D 5dr =D 5=0.05542fw D —3。
232⑦由由低压加热器H6的热平衡方程计算D6 计算方法类似于D2计算结果为6D =0.0265fw D -1。
5456号低价的疏水量为：D 6dr =6D +D 5dr ==0。
08192fw D -4.777⑧由由低压加热器H7的热平衡方程计算D7 七号低加的热平衡方程如下D 4c (h 7w -h 8w )=D 7（h 7-h dw 7)+D 6dr (h 6dr —h dw 7） 解得7号低加的抽汽量为 D 7=dw dw sg sg w w c h h h h D h h D 7772287)()(----D 7=0.02965fw D -1.729 可求得七号低加的疏水量为D 7dr =D 7+D 6dr =0。
1116fw D -8。
260⑨8号低加的抽汽量计算将8号低加，轴封加热器T ，凝汽器热井看做一个整体,列热平衡方程如下D 4c （h 8w -h 'c ）=D 8（h 8—h 'c ）+D 7dr (h '7-h 'c )+D sg (h sg -h 'c ）+D 4c pucw h ∆式中D sg 为轴封加热器流量,由已知条件得到高压缸的轴封漏汽（N1、N ）中压缸的轴封漏汽(R ）低压缸轴封排汽T,进入轴封加热器因此易得轴封加热器的流量 D sg =D 1N +D 2N +D R +D T =89+564+190+660=1。
503t/h 轴封加热器压力P T :98KPa 疏水比焓415kj/kg凝汽器内压力已知,忽略凝汽器端差和过冷度，可得凝结水温度为低压凝汽器下的饱和温度30.640779℃，忽略凝结水泵带来的焓升，通过查阅水蒸汽性质表可得凝结水焓为h 'c =129.9kJ/kg通过以上条件可得8号低加抽汽量为 D 8='8'''77'86)()(])[(cc sg sg c dr pu cw c w c hh h h D h h D h h h D -----∆--=0。
0285fw D —1。
482 8号低加的疏水量为D 8dr =D 7dr +D 8=0.1401fw D -9。
718 ⑩凝汽器流量计算由凝汽器热井物质平衡计算凝汽器流量 D c =D 4c —D 8dr —D sg -D ma=0。