脱硫脱硝装置外排水氨氮超标原因分析 PPT
SCR脱硝技术氨逃逸率高的原因及治理
SCR脱硝技术氨逃逸率高的原因及治理1概述潮州发电厂2号锅炉型号HG-1900/25.4-YM4，是哈尔滨锅炉厂有限责任公司引进三井巴布科克能源公司（MB）的锅炉技术，进行设计、制造的。
锅炉为一次中间再热、超临界压力变压运行带内置式再循环泵启动系统的本生（Benson）直流锅炉，单炉膛、平衡通风、固态排渣、全钢架、全悬吊结构、π型布置。
锅炉为露天布置。
锅炉设计煤种为神府东胜烟煤，校核煤种为山西晋北烟煤。
锅炉燃烧器采用30只低氮氧化物轴向旋流燃烧器（LNASB）前后墙布置、对冲燃烧，配有6台HP963中速磨直吹式制粉系统，B-MCR工况下5台运行，一台备用。
锅炉以最大连续负荷（即BMCR工况）为设计参数，在机组电负荷为661.9MW时锅炉的最大连续蒸发量为1900t/h。
#2锅炉脱硝SCR采用垂直烟道三层设计，脱硝SCR前的取样测点安装在省煤器后喷氨格栅前的垂直烟道，烟道截面积14500*3000mm，水平安装单点氮氧化物、O2测量取样探头；脱硝SCR后的取样测点安装在SCR反应区后空预器前水平烟道，烟道截面积为12550*3500mm，垂直安装单点氮氧化物、O2测量取样探头，单路烟气取样探头直接插入烟道内长度1500mm。
2氨逃逸率高的危害在SCR烟气脱硝工艺中，氨逃逸率的控制至关重要。
因为如果控制不好，不仅使脱硝成本增加，而且机组安全运行也受到威胁。
其危害性主要表现在以下几方面：（1）锅炉尾部烟道及空气预热器换热面腐蚀积灰堵塞。
（2）由于两台空预器堵塞后阻力不同，造成低负荷、低烟气量时引风机发生抢风现象，造成炉膛负压大幅波动，危机机组安全运行;同时由于空预器的堵塞不均匀，引起一、二次风压和炉膛负压周期性波动严重时可能由于空预器堵塞机组被迫停运检修。
（3）催化剂中毒。
在SCR脱硝工艺中，尽管二氧化硫氧化成三氧化硫的转化率较低，二氧化硫在SCR催化剂表面还是有可能氧化成三氧化硫，在较低温度下三氧化硫与氨气结合成的硫酸氢铵或硫酸铵附着在催化剂表面，催化剂反应性能下降。
氨氮超标原因及解决方法
氨氮超标原因及解决方法
一、温度过低因素
1.1原因分析
1.1细菌对温度的要求比人类低，但是也是有底线的，尤其是自养型的硝化细菌，工业污水这种情况比较少，因为工业生产产生的废水温度不会因为环境温度的变化波动很大，但是生活污水水温基本上是受环境温度来控制的，冬季进水温度很低，尤其是昼夜温差大，往往低于细菌代谢需要的温度，使得细菌休眠，硝化系统异常。
1.2方案措施：
1.2.1进水加热，如果有匀质调节池，可以在池内加热，这样波动比较小，如果是直接进水可以用电加热或者蒸汽换热或混合来提高水温，这个需要比较精确的温控来控制进水温度的波动；
1.2.2提前提高污泥浓度；
1.2.3设计阶段把池体做成地埋式的（小型的污水处理比较适合）；
1.2.4曝气加热，比较小众，目前还没遇到过，其实空气压缩鼓风时温度已经升高了，如果曝气管可以承受，可以考虑加热压缩空气来提高生化池温度。
二、泥龄因素
2.1原因分析：
2.1.1污泥回流不均衡，两侧系统污泥回流相差过大，导致污泥回流少的一侧氨氮升高。
2.1.2压泥过多，导致氨氮升高。
2.1.3压泥过多和污泥回流过少都会导致污泥的泥龄降低，因为细菌都有世代期，SRT低于世代期，会导致该细菌无法在系统中聚集，形成不了优势菌种，所以对应的代谢物无法去除。
一般泥龄是细菌世代期的-倍。
2.2方案措施：
2.2.1如果是污泥回流不均衡导致的问题，把问题系列的减少进水或者闷爆、保证正常系列运行的情况下将部分污泥回流到问题系列。
2.2.2投加同类型污泥（一般情况下，一块用效果更好）；
2.2.3减少进水或者闷爆；
三、pH过低因素。
烟气脱硝系统常见问题分析课件
定期检查催化剂活性，及时更换失活催化剂，保持催化剂良好状 态。
改进反应器设计
针对反应器设计不合理问题，进行改进和优化，提高脱硝系统性 能。
06
案例分析：成功解决烟气脱硝 系案例分享
案例一
01
02
03
04
故障现象
脱硝系统效率下降，NOx排 放超标。
原因分析
经检查发现，反应器内部催化 剂失活，导致脱硝反应无法正
应急处理方案
制定设备故障应急预案、储备关键备件、培训操作人员应急 处理能力等。
04
运行分析及解决 方案
运行参数设置不合理影响分析
氨氮比失衡
氨氮比过高导致氨逃逸，增加二次污染风险；氨 氮比过低则降低脱硝效率。
温度窗口不合适
反应温度过高可能导致催化剂失活，温度过低则 影响脱硝反应速率。
空速过大或过小
效果展示
氨逃逸现象得到有效控制，空 预器堵塞问题得到解决，锅炉
运行恢复正常。
案例三
改造背景
原脱硝系统效果不佳，无法满足环保要求。
实施过程
停工检修期间进行催化剂更换和反应器结构 优化。
改造方案
采用新型催化剂，优化反应器结构，提高脱 硝效率。
成果展示
脱硝效率显著提升，NOx排放浓度大幅降低， 满足环保要求。
05
效果不佳分析及解决方 案
脱硝效率低下原因剖析
反应温度不合适
01
脱硝反应需要在一定温度范围内进行，过高或过低的温度都会
影响脱硝效率。
氨氮比不合适
02
氨氮比过高会导致氨逃逸，过低则会影响脱硝效果。
催化剂失活
03
催化剂长期运行容易失活，导致脱硝效率下降。
脱硫脱硝装置的运行状态分析及问题优化
建筑设计238产 城脱硫脱硝装置的运行状态分析及问题优化孙文行摘要：随着我国经济快速发展，工业生产中排放的SO2、NOx成为大气污染物的主要来源。
SO2、NOx和颗粒物大量存在于燃烧反应生成的烟气中，这部分烟气已成为大气污染的核心来源。
由于含硫原料的使用越来越广泛以及国家对于环境保护的考量，各类燃烧装置产生的烟气排放面临着越来越严格的限制和约束，如何消除烟气中SO2、NOx和颗粒物已成为生产企业关心的重点。
近年来烟气脱硝除尘脱硫装置得到长足发展，在烟气净化问题中发挥了重要的作用。
但受限于当前的装置设计和制造水力，脱硝脱硫装置在使用过程中仍然存在诸多问题，需要提出并进行改进探究，提高装置对原料硫含量适应性，以确保设备投入运行后排放的污染物浓度达到国家排放标准。
关键词：脱硫脱硝装置；问题分析；改进探究1 概述二氧化硫和氮氧化物是酸雨的主要前体物质，我国二氧化硫和氮氧化物排放量巨大，对环境保护造成极大的负面影响。
选择二氧化硫和氮氧化物排放的控制技术，是一项系统工程，必须按照国家及地方的政策、法规、标准并结合各地自身特点，系统考虑各项措施的技术、经济性能。
脱硫和脱硝技术在工厂环保设施中非常关键。
随着科学技术的发展和化工工艺的不断探索，烟气脱硫和脱硝技术在大量生产企业使用方面成效显著。
本文对其中的技术应用进行分析，找出其中出现的问题并提出对应的措施。
2 工艺介绍2.1 反应机理脱硫反应，EDV@湿法烟气脱硫的原理是：烟气中的SO2与NaOH溶液逆向充分接触反应，除去烟气中的S02，并洗涤烟尘净化烟气，实现达标排放，在洗涤塔内的主要反应为：SO2+H20→H2S03（1）H2S03+2NaOH→Na2S03+2H20（2）Na2S03+H2S03→2NaHS03（3）NaHS03+NaOH→Na2S03+H20（4）在洗涤塔及PTU氧化罐内的主要反应为：Na2S03+1/202→Na2S04（5）2.2 脱硝反应臭氧法脱硝反应机理为：烟气中的NO和NO2首先与臭氧发生氧化反应生成N2O5，N2O5与水反应生成硝酸，然后硝酸再与NaOH反应生成硝酸钠，主要反应如下：NO+03→N02+202（6）2N02+03→N205+02（7）N205+H20→2HN03（8）HN03+NaOH→NaN03+H20（9）SCR法脱硝反应机理为：在SCR反应器内氨与烟气中的NOx在催化剂的作用下发生反应，NOx最终以N2的形式排放。
脱硫脱硝装置外排水氨氮超标原因分析
η =（δ 进脱硝单元-δ 出脱硝单元）*17/30+Φ 外排水氨氮含量*Q外排水量 / Q再生烟气 =（115-8）*17/30 + 350*7000/120000 =60.63 + 20.41 =81.04
由此推算2#催化裂化再生烟气携带氨含量约81.04 mg/Nm³
六、结论
① 2#脱硫脱硝外排水氨氮含量超标与脱硝单元喷氨量及
外排水中氨浓度= 物料中氨浓度 * 物料流量 / 外排水流量
四、外排水氨氮超标原因分析
表 2 物料携带氨气对外排水氨氮浓度影响 项目
物料中检测氨浓度/（mg﹒L-1） 物料流量/（L﹒h-1） 物料中氨总量/（mg﹒L-1） 折算外排水中氨浓度/（mg﹒L-1） （外排水流量按7000 L/h计）
谢谢！
THANK YOU FOR YOUR ATTENTION
剂，催化剂上的焦炭燃烧比较完全，烟气中CO含量很低，
NOx的含量较高，还原态含氮化合物HCN和NH3的含量极低。
四、外排水氨氮超标原因分析
烟气中过剩氧含量较大时(φo2﹥1.8％)，有利于SO3气体 的生成，而NH3等还原性气体的含量很小；反之，在过剩氧含
量较小的情况下(φo2 ﹤1.5％)，烟气的还原性气氛增强， NH3
碱液
4.03 1000 4030
新鲜水
3.81 20000 76200
絮凝剂
14.4 8 115.2
共计
0.57
10.89
0.02
11.48
从表2可以看出，碱液、新鲜水、絮凝剂三者氨氮含量总 和为11.48mg/L，小于外排水氨氮排放指标15mg/L，且从图 2中看出，外排水氨氮浓度基本都超过了15mg/L，有时甚至 达到1000mg/L以上，由此可排除碱液、新鲜水、絮凝剂是 造成外排水氨氮超标的原因。
煤粉锅炉脱硝单元氨逃逸高原因分析及解决措施
煤粉锅炉脱硝单元氨逃逸高原因分析及解决措施锅炉脱硝超低排放改造后，选择性催化还原（SCR）脱硝反应器出口NOx 质量浓度分布不均和逃逸氨质量浓度高的问题突出，给机组运行带来隐患。
通过改造喷枪，以及优化操作，改善了SCR脱硝装置运行效果和提高脱硝运行的经济性。
标签：超低排放;氮氧化物;SCR脱硝;喷氨优化;逃逸氨1.装置简介化肥厂B锅炉为东方锅炉厂设计的145t单锅筒高压自然循环锅炉，采用直吹式制粉系统和列管式空预器。
2014年5月对锅炉进行脱硝改造，脱硝系统采用低氮燃烧系统+选择性非催化还原（SNCR）系统+选择性催化还原（SCR）系统联合脱硝技术，2014年8月改造完成投用。
其中SNCR脱硝工艺用氨水作为还原剂，与烟气中的NOx 反应，将烟气中的NOx还原为N2和H2O，达到降低烟气中氮氧化物的目的。
工艺上采用摩博泰柯自行研发具有独立知识产权的专利技术，系统包含了氨水喷射系统、Rotamix 风系统及压缩空气系统，氨水喷枪布局为两层布置，侧墙12支喷枪（5*2+2*2）+后墙2支补充喷枪。
其SCR脱硝工艺利用上游的SNCR系统中过剩的氨水，在脱硝催化剂作用下与氮氧化物进一步反应，对烟气中氮氧化物进一步脱除。
2.现象及原因2018年，B锅炉氨逃逸全年合格率为55%。
给锅炉安全稳定运行造成很大压力，首先体现在B锅炉空预器因铵盐局部结晶堵塞，造成锅炉烟气偏流，系统阻力升高，被迫停车清理空预器;其次，铵盐在电除尘阴极丝上聚集，造成飞灰附着，电除尘效率下降，电场故障频发;第三，锅炉受热面腐蚀加重。
因燃烧配风不合理、氨枪雾化不良、压缩空气压力低、烟气分布不均匀、干气压力波动等原因，造成烟气出口NOX高。
为了保证NOX达标排放，只能采取增进氨水喷入量，使烟气中氨逃逸长时间高于6PPm，直接造成锅炉空预器因铵盐堵塞，停车清理两次。
为了保证锅炉长周期运行，减轻受热面腐蚀、堵塞现象，专门成立了降低B锅炉氨逃逸，防止空预器堵塞解决难题小组。
脱硝系统氨逃逸形成的原因与控制措施
脱硝系统氨逃逸形成的原因与控制措施一、概述某锅炉设计产汽能力220t/h，产出的9.80MPa（G）、540℃的过热蒸汽，2014年3月新建联合脱硝系统，包括低氮燃烧系统，SNCR和SCR系统，通过SCR后NOx≤100mg/Nm3，氨逃逸≤5ppm，因环保要求日益严格，控制NOx≤65mg/Nm3，造成氨逃逸高于设计指标，严重影响锅炉健康运行，因氨逃逸高，影响电场放电，造成锅炉输灰不畅，停炉期间检查锅炉空预器有不同程度腐蚀和堵塞。
二、氨逃逸高的原因氨逃逸是影响SCR系统运行的一项重要参数，实际生产过程中通常是多于理论量的氨到达反应器，反应后在烟气下游多余的氨称为氨逃逸，氨逃逸是通过单位体积内氨含量来表示的。
为了达到环保要求，往往需要一定过量的氨，所以也对应着会有一个合适的氨逃逸值，该值设计为不大于5ppm，但是往往实际运行中偏大，主要有以下因素：（1）每只氨喷枪喷氨流量分布不均，烟气中存在氨水局部分布不均，烟气流速不均匀，各喷枪出口的喷氨量差异较大，浓度高的地方氨逃逸相对高一些。
（2）烟气温度，反应温度过低，NOx与氨的反应速率降低，会造成NH₃的大量逃逸，但是，反应温度过高，氨又会额外生成NO，所以，NH₃存在最佳的反应温度，在SNCR氨的最佳反应温度800-1100℃；SCR反应器是以活性成分为WO3和V2O5为催化剂蜂窝装模块，还原剂为来自上游SNCR系统的氨逃逸作为还原剂，在催化剂的作用下，氨水与NOx 在315~380℃的温度区间内反应，生成氮气和水，达到脱硝的目的，如果温度过高过低达不到反应效果，势必增加氨逃逸。
（3）催化剂堵塞，脱硝效率下降，为了保持环保参数不超标，会喷更多的氨，这将引起恶性循环，催化剂局部堵塞、性能老化，导致催化剂各处催化效率不同，为了控制出口参数，只能增加喷氨量，从而导致局部氨逃逸升高。
（4）雾化风量偏小，喷枪雾化不好，氨水与烟气不能充分混合，将产生大量的氨逃逸。
出水氨氮超标原因及应对措施分析
对人体健康的影响
01
引发呼吸道疾病
氨氮可以通过呼吸系统进入人体，刺激呼吸道粘膜，引发呼吸道疾病
，如支气管炎件下可以转化为亚硝酸盐，而亚硝酸盐是一种致癌物质
，长期接触可能增加患癌症的风险。
03
影响神经系统
过量的氨氮可以影响神经系统，导致头痛、头晕、乏力等症状，影响
学习和工作能力。
政策推动
政府将加大对环境保护的力度，推动环保产业的发展，为解决氨 氮超标问题提供更有力的政策支持。
社会认知
随着公众对环境保护意识的提高，社会对氨氮超标问题的关注度也 将不断提高，为解决这一问题提供更多的社会支持。
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加强监管力度
加大对废水排放的监管力度，对不达标的企业进行处罚，促使其 加强废水处理工作。
实施环保奖惩制度
对于环保表现好的企业，给予一定的奖励；对于环保不达标的企 业，进行严格的处罚，形成有效的激励机制。
04
氨氮超标应对措施的实践案 例
某市污水处理厂升级改造工程
总结词：成功案例
详细描述：某市污水处理厂升级改造工程针对出水氨氮超标问题，采用了生物脱 氮技术，通过改造工艺流程、增加生物反应池、调整曝气时间等措施，成功降低 了出水中氨氮的浓度，达到了国家排放标准。
在污水处理系统运行异常的情况下，氨氮得不到有效的去除，
会导致出水氨氮超标。
污水排放标准不严格
排放标准
污水排放标准不严格，对氨氮等污染物的限制不够严格，导致部 分污水处理厂在排放时氨氮超标。
监管问题
监管部门对污水处理厂的监管力度不够，部分污水处理厂存在偷 排、漏排等行为。
社会意识
社会对环境保护的意识不足，部分企业和个人缺乏环保责任感， 对污水排放问题不够重视。
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进装置前 出装置后 实际值 115 990 —— 120000 —— —— —— 设计值 ≤100 ≤100 ≤30 —— ≤70 ≤60 ≤15 实际值（均值） 8 40 18 —— 66 50 350
项目
NOx/(mg﹒m-3) SO2 /(mg﹒m-3) 粉尘/(mg﹒m-3) 烟气流量/(mg﹒h-1) 外排水SS/(mg﹒L-1) 外排水COD/(mg﹒L-1) 外排水氨氮/(mg﹒L-1)
四、外排水氨氮超标原因分析
这说明催化裂化装置贫氧燃烧时，再生烟气中 携带氨气理论上客观存在。
四、外排水氨氮超标原因分析
4.4 结果分析
碱液
4.03 1000 4030
新鲜水
3.81 20000 76200
絮凝剂
14.4 8 115.2
共计
0.57
10.89
0.02
11.48
从表2可以看出，碱液、新鲜水、絮凝剂三者氨氮含量总 和为11.48mg/L，小于外排水氨氮排放指标15mg/L，且从图 2中看出，外排水氨氮浓度基本都超过了15mg/L，有时甚至 达到1000mg/L以上，由此可排除碱液、新鲜水、絮凝剂是 造成外排水氨氮超标的原因。
外排水中氨浓度= 物料中氨浓度 * 物料流量 / 外排水流量
四、外排水氨氮超标原因分析
表 2 物料携带氨气对外排水氨氮浓度影响 项目
物料中检测氨浓度/（mg﹒L-1） 物料流量/（L﹒h-1） 物料中氨总量/（mg﹒L-1） 折算外排水中氨浓度/（mg﹒L-1） （外排水流量按7000 L/h计）
四、外排水氨氮超标原因分析
4.3 催化再生烟气携带氨气的可能性
催化裂化装置再生器的操作模式有两种基本类型：完全燃 烧再生和部分燃烧再生。 在部分燃烧再生条件下，催化剂上的焦炭部分烧掉，再生
烟气中含有较多的CO，还含有还原态的含氮化合物HCN和
NH3，通常检测不到NOx。 完全燃烧再生时，通过通入过量空气或采用CO燃烧促进
等还原性气体的含量大大增加，如两段再生器的一再烟气[1] 。 催化裂化专家对催化裂化待生催化剂氧化再生过程中的基 元反应和中间产物进行了研究。提出NH3和HCN是在350℃以 上焦炭裂化和水解的产物[2] 。
摘自： [1]杨德风，刘凯，张金锐等.从催化裂化烟气分析结果探讨再生设备的 腐蚀开裂[J].石油炼制与化工.2001.32（3） [2]于道永，徐海，阙国和.催化裂化催化剂再生过程中的氮化学进展 [J]. 化工进展，2009，28（12）
气氨、污水处理场来氨、新鲜水、絮凝剂、氧化风、稀释风
等8路流程，见图3。
四、外排水氨氮超标原因分析
图 3 2#脱硫脱硝物料进出示意图
四、外排水氨氮超标原因分析
分析：
如图3所示，综合来气氨、二污来氨流程已关闭，不
会有氨进入；稀释风、氧化风为空气，也不会携带氨。
从物料图中可看出，若是碱液、新鲜水、絮凝剂中携
பைடு நூலகம்
剂，催化剂上的焦炭燃烧比较完全，烟气中CO含量很低，
NOx的含量较高，还原态含氮化合物HCN和NH3的含量极低。
四、外排水氨氮超标原因分析
烟气中过剩氧含量较大时(φo2﹥1.8％)，有利于SO3气体 的生成，而NH3等还原性气体的含量很小；反之，在过剩氧含
量较小的情况下(φo2 ﹤1.5％)，烟气的还原性气氛增强， NH3
四、外排水氨氮超标原因分析
4.1 脱硝单元喷氨量过多的可能性
2#脱硫脱硝单元停止喷氨，外排水氨氮含量仍超标。2月份 外排水氨氮数据见图2，可排除喷氨量过多导致氨氮含量超标
图 2 2月份外排水氨氮排放趋势图
四、外排水氨氮超标原因分析
4.2 脱硫脱硝装置物料携带的可能性
在脱硝单元停止喷氨后，外排水的氨氮含量仍超标，有 可能是脱硫脱硝装置中参与反应的物料中含有氨或NH4+ ， 导致外排水氨氮含量超标。 脱硫脱硝装置主要物料有CO烟气、碱液、综合车间来
设计值 350 1500 200 128761 —— —— ——
四、外排水氨氮超标原因分析
氨氮是指水中以游离氨（NH3）和铵离子（NH4+）
形式存在的氮，一般以NH4-N表示。
根据脱硫脱硝反应机理，在脱硫脱硝及废水处理的
过程中，是不会有化学反应产生NH4+ 。正常情况下，
只有脱硝单元喷入的氨气量过多，氨气无法全部参加 脱硝反应，逃逸氨随烟气进入综合塔，溶入浆液中， 浆液进入废水处理单元，最终导致外排水氨氮含量超 标。
脱硫脱硝装置外排水氨氮
超标原因分析
2016年9月
目
一、 前言
录
二、 脱硫脱硝装置简介 三、 装置运行中存在的问题 四、 外排水氨氮超标原因分析 五、 催化裂化再生烟气含氨量推算 六、 结论
一、前言
于2014年新建并投用了1#、2#脱硫脱硝装置，对两套催 化裂化装置的再生烟气污染物排放进行治理。烟气设计处理 量分别为100000Nm³/h、150000Nm³/h。 该项目由中石化宁波工程公司进行总体设计，中石化第 五建设公司承建。两套脱硫脱硝装置分别于2014年12月21日 和2014年12月30日开车成功，装置开车运行以来，烟气排放 污染物的含量已达到设计指标，但2#装置一直存在外排水氨 氮超标现象，本文主要对2#脱硫脱硝外排水氨氮含量超标的 原因进行分析，通过排除法，得出催化裂化再生烟气中携带 氨气是导致2#脱硫脱硝装置外排水氨氮超标的直接原因。
带氨，其携带的氨将直接溶入浆液中，最后随外排水排出；
若是烟气中携带氨气，那么烟气中携带的氨气，先进入脱 硝单元与烟气中的氮氧化物反应，多余的氨气逃逸后才会 进入综合塔溶入浆液中，最后随外排水排出。
四、外排水氨氮超标原因分析 验证：
根据物料平衡关系可得出： 进入装置的氨量等于外排水的氨量。可计算出碱 液、新鲜水、絮凝剂中携带氨气对外排水中氨氮浓 度影响的大小。计算见下表2。
二、脱硫脱硝装置简介
图1 脱硫脱硝装置流程图
三、装置运行中存在的问题
2#脱硫脱硝装置开车以来，外排水氨氮含量一直较高， 不能达到设计指标，脱硫脱硝装置的实际外排水氨氮含量 远大于设计指标15mg/L。根据近半年数据分析，外排水氨
氮含量波动较大，平均在350 mg/L左右。
实际运行状况见表1
三、装置运行中存在的问题