电厂脱硝计算(实例)
脱硝计算（完整）
脱硝计算（完整）
SCR烟气系统设计参数
序号项目单位BMCR 1入口烟气量（BMCR，标干，6%O2）万Nm3/h110
2水分(BMCR、标湿、实氧）% 6.06%
3入口NOx浓度（BMCR，标干，6%O2）mg/Nm31200
4入口烟尘浓度（BMCR，标干，6%O2）g/Nm3
5脱硝效率%84%
6入口烟气温度℃340
7氨逃逸质量浓度mg/Nm3 2.3
氨逃逸浓度ppm 3.0
入口NO浓度（BMCR，标干，6%O2）mg/Nm3745
入口NO2浓度（BMCR，标干，6%O2）mg/Nm360
干态O2浓度(%)%6%
实际烟气含氧量（%）4%
湿基实际含氧量烟气量万Nm3/h103.32
干态实际O2浓度条件下烟气量万Nm3/h97.1
干基实际含氧量Nox浓度mg/Nm31360
出口烟气量（标态，干基，6%O2）Nm3/h
出口NOx浓度（标态，干基，6%O2）g/Nm3
氨氮摩尔比0.840
氨消耗量Kg/h431
台数2
氨质量流量Kg/h862
氨体积流量Nm3/h1136
稀释空气流量Nm3/h21586
以上为脱硝物料计算平衡。
烟气脱硝(SCR)技术及相关计算
6.氨消耗量的粗略计算 假设锅炉排放NOx浓度为400mg/m3,将锅炉NOx 排放浓度视为NO浓度和NO2浓度之和计算的氨 消耗量。
4NO + 4NH3 + O2→ 4N2+ 6H2O
（1）
2NO2 + 4NH3 + O2→ 3N2 + 6H2O （2）
C NO+C NO2 = 400 (1) C NO/30/(C NO/30+C NO2/46) = 0.95 (2)
• SNCR/SCR混合法技术：选择性非催化还原法和选择性催化还原 法的混合技术
4.1 温度窗
任何一个化学反应都存在适宜反应发生的温度，通常把 这个温度区间称为“温度窗”。NH3对NOx选择还原在 有催化剂和没催化剂存在的情况下，具有不同的反应 “温度窗”。在不添加催化剂的时候， NH3对NOx理 想还原温度窗为850-1200℃，如果温度低于这个区间， 还原反应速度就变得缓慢。催化剂的作用能提高化学反 应速率，而自身结构和性质不发生变化。正是由于催化 剂的加入，使NH3对NOx还原温度窗降低到250-420 ℃。 不同的催化剂种类，温度窗也有所不同。
氨逃逸率 控制氨逃逸率小于3ppm，因为烟气中部 分SO2会转化为SO3，
NH3+ SO3+H2O——(NH4)SO4/ NH4HSO4
NH4HSO4沉积温度150-200℃，粘度大， 加剧对空预器换热元件的堵塞和腐蚀。
催化剂堵塞和失效 反应器布置在高含尘烟气段，这里的烟气 未经过除尘，飞灰颗粒对催化剂的冲蚀和 沉积比较严重，会引起催化剂空隙堵塞现 象，甚至可能引起催化剂中毒，使催化剂 活性降低。为保证理想的脱除效率，催化 剂表面必须保持清洁，在反应器内安装吹 灰器对催化剂层进行定期清洁。
干法脱硫脱硝物料平衡计算例题
干法脱硫脱硝物料平衡计算例题【实用版】目录一、干法脱硫脱硝简介二、物料平衡计算原理三、例题解析四、总结正文一、干法脱硫脱硝简介干法脱硫脱硝技术是一种应用于燃煤电厂等高温燃烧场所的烟气净化技术，主要通过向烟气中添加脱硫剂和脱硝剂，使其与烟气中的二氧化硫和氮氧化物发生化学反应，从而达到脱硫脱硝的目的。
与传统的湿法脱硫脱硝技术相比，干法脱硫脱硝技术具有操作简单、设备占地面积小、投资成本低等优点。
二、物料平衡计算原理物料平衡计算是指在干法脱硫脱硝过程中，根据化学反应的原理，计算进入和离开系统各物料的质量、成分和含量的变化。
物料平衡计算主要包括以下几个方面：1.烟气中二氧化硫和氮氧化物的含量2.脱硫剂和脱硝剂的添加量3.反应产物的生成量和成分4.各物料的流失和泄漏量通过物料平衡计算，可以确定干法脱硫脱硝系统中各物料的平衡状态，为优化系统设计和运行参数提供依据。
三、例题解析假设一个燃煤电厂采用干法脱硫脱硝技术，烟气中二氧化硫含量为1000mg/m，氮氧化物含量为 500mg/m。
为了达到排放标准，需要添加脱硫剂和脱硝剂。
脱硫剂为石灰石，脱硝剂为尿素。
石灰石的添加量为 100g/m，尿素的添加量为 50g/m。
根据化学反应原理，石灰石与二氧化硫反应生成石膏，尿素与氮氧化物反应生成氮气和水。
反应方程式如下：1.石灰石与二氧化硫反应：CaCO + SO + O → CaSO + CO2.尿素与氮氧化物反应：CO(NH) + NOx → N + CO + HO设烟气中二氧化硫和氮氧化物的去除率分别为 a 和 b，则有以下物料平衡关系：1.烟气中二氧化硫的物料平衡：1000a = 生成的石膏量2.烟气中氮氧化物的物料平衡：500b = 生成的氮气量通过解以上两个方程组，可以求得二氧化硫和氮氧化物的去除率 a 和 b，从而验证干法脱硫脱硝系统是否达到设计要求。
四、总结物料平衡计算是干法脱硫脱硝技术中的重要环节，通过计算可以评估系统的脱硫脱硝效果，为优化运行参数提供依据。
烟气脱硝计算公式大全
脱硝计算公式一、NO X含量计算二、氨气质量流量三、氨气体积流量四、烟气流量计算五、流量计计算厂家计算书。
W a= (V q ×C N O ×1 7 / ( 3 0 ×1 0 6) +V q×C NO2×17×2/(46×106)) ×m ⑻m =ηNOx/100+γa/22.4/(C NO/30+C NO2×2/46) ⑼式中：ηNOx为脱硝效率，％；γa为氨的逃逸率，ppmv（顾问公司导则公式）。
典型逻辑：一、供氨关断阀：允许开（AND）：1)一台稀释风机运行；2)稀释风流量大于设计低值；3)供氨管道压力大于设计低值；4)SCR区氨泄漏值低于设计高值；5)SCR氨逃逸低于设计低值；6)SCR入口温度大于设计低值（三选二）；7)SCR入口温度低于设计高值（三选二）；8)无锅炉MFT；9)锅炉负荷大于50%；连锁关（or）：1)两台稀释风机停运；2)稀释风量低于设计低值；3)供氨流量大于设计高值；4)SCR氨泄漏高于设计高值；5)SCR氨逃逸高于设计高值；6)锅炉MFT；7)锅炉负荷小于50%；航天环境8)SCR入口温度低于设计低值（三选二）；9)SCR入口温度高于设计高值（三选二）；10)氨气比大于8%；允许关：无逻辑连锁开：无逻辑二、调节阀见逻辑图逻辑图PID手 自烟气流出口氧21 15∑×÷×入口2出口出口氧出口NO X 设－－∑出口偏NH 3流量阀门开阀门指∑NH 3逃逸切换条入口氧－2－÷÷ 15×15 ×。
电厂脱硫脱硝处理费用计算公式
电厂脱硫脱硝处理费用计算公式《电厂脱硫脱硝处理费用计算公式》电厂脱硫脱硝是指对烟气中的二氧化硫和氮氧化合物进行治理，以减少对环境的污染。
而脱硫脱硝处理的费用是企业需要考虑的重要成本之一。
在计算脱硫脱硝处理费用时，需要考虑多个因素，其中包括脱硫脱硝装置的投资成本、运行费用、维护费用和处理剂的购买成本等。
脱硫脱硝处理费用计算公式可以大致分为如下几个方面：1. 脱硫脱硝装置的投资成本：投资成本包括设备购置费、安装费、工程费用和其他辅助设施的费用等。
计算公式为：TIC = EPC + C其中，TIC 表示总投资成本，EPC 表示设备采购和安装工程费用，C表示其他费用。
2. 运行费用：脱硫脱硝处理设备的运行费用包括电费、人工费、水费、氨碱等耗材费用等。
计算公式为：OC = EC + LC + WC + MC其中，OC 表示运行费用，EC 表示电费，LC 表示人工费，WC 表示水费，MC 表示耗材费用。
3. 维护费用：维护费用包括设备维护保养费用、零部件更换费用等。
计算公式为：MC = PC + PCO + RPC其中，MC 表示维护费用，PC 表示设备维护费用，PCO 表示零部件更换费用，RPC 表示预防性维护费用。
4. 处理剂的购买成本：包括脱硫剂、脱硝剂等。
计算公式为：CC = PDDC + PDSBC其中，CC 表示处理剂购买成本，PDDC 表示脱硫剂购买成本，PDSBC 表示脱硝剂购买成本。
综上所述，脱硫脱硝处理费用计算公式可以表示为：TC = TIC + OC + MC + CC其中，TC表示总费用，TIC表示总投资成本，OC表示运行费用，MC表示维护费用，CC表示处理剂购买成本。
需要注意的是，上述公式仅为简化模型，实际计算中需要根据具体情况进行调整和细化，以获得更为准确的成本估算。
同时，在脱硫脱硝处理费用计算过程中，还需考虑政府的环保补贴、能源消耗成本和相关法规的影响等因素。
SNCR脱硝相关计算
SNCR脱硝相关计算92、5%,N02 占7、5%)o计划才采用SNCR技术经行烟气脱硝，脱硝率n = 60%,脱硝剂采用3=25%氨水(相对密度0、9070,),基准态下氨的逃逸率Y=5ppmo问(1)正常运行下每小时氨水用量；(2) 正常运行下能耗增加量，(假定原煤热值5500kCal/kg)。
解：(1)主反应方程式表达式:4NH3+4N0+02-4N2+6H20(1)4NH3+2N02+02f 3N2+6H2O(2)8NH3+6NO2f 7N2+12112034NH3+6N0-5N2+6II204 副反应方程式表达式：4213+602-2N2+6II2054NH3+4N0+302-4N20+6II20 (6) 2NH3+S03+H20- (NH4)2S04 (7)- 假定氨水输送过程中没有损失，氨水全部气化，氨气在窑尾气中按气体比例发生式(2) 反应，无其他副反应发生。
理论氨水用量计算：方法一、化学方程式法①NOX排放量计算：MNOx=VO*xNOX=Nm3h80Omg/Nm3=2、24108mg/h合每小时NOX排放224千克NO排放量MN0= 224kg/h92、5%=207、2kg/hN02 排放量MN02=224kg/h7、5%=16、8kg/h②NOX处理量计算：N0处理量MNO' = MNO n = 207、2kg/h60%=l24、32kg/hN02 处理量MN02' = MN02 n =16、8kg/h60%=10、08kg/h③氨用量计算：参与NO反应氨用量计算ml二681 4、32kg/h=70、45kg/h参与N02反应氨用量计算m2=689210、08kg/h=7、45kg/h逃逸氨量计算m3 = V0v =280000Nm3/h5mg/Nm310-6kg/mg=1、40kg/h 理论氨用量m=ml+m2 +m3 =70、45kg/h+7、45kg/h +1、40 kg/h=79、30kg/h④理论氨水用量计算M=m3 =79、30kg/h25%=317、20kg/h 方法二、公式法尾气中NO、N02浓度计算xN0=xN()92、5%二80092、5%=740mg/Nm3xN02=xN0X92、5%二8007、5%=60mg/Nm3 理论NH3/N0x 比计算另K=n(NH3) /n(NOx)k= n + V22、4(xN0MN0+2xN02MN02)二60%+522、4(74030+26046)=0、61理论氨用量计算理论氨水用量计算小结：实际运行中，总会伴随副反应的发生，假定副反应氨损在5%,实际25%氨水用量在334kg/h左右，合0、37m3/h o(2)①氨水吸热量计算氨物性参数2(TC液氨汽化热1336、97kJ/kg ；20-950°C气氨定平均压比热容2、H2kJ/(kg＞水的物性参数1 o(rc—个大气压下饱和水蒸汽焙值2676、3kJ/kg,20°C液态水焙值83、86 kJ/kg ；100-950°C水蒸汽平均定压比热容2、01kJ/(kg°C)假定25%氨水以2(TC理想液体进料，升温至950°C,理论氨流量79、20kg/h,理论水流量237、6 kg/h水吸收热量计算Ql=[ (2676、3-83、86) + (950-100)2、01]237、6=、34kJ/h氨吸热量计算Q2二[1336、97+(950-20)2、112]79、20=、86 kJ/h25%氨水吸热量计算Q二Q1+Q2二、34+、86二、20 kJ/h 折43、39 kgce/h②氨的制备供应系统能耗计算质量分数为25% 氨水一般通过两种途径获得。
烟气脱硝计算公式大全
烟气脱硝计算公式大全 LG GROUP system office room 【LGA16H-LGYY-LGUA8Q8-LGA162】脱硝计算公式一、NO X含量计算二、氨气质量流量三、氨气体积流量四、烟气流量计算五、流量计计算厂家计算书。
W a= (V q ×C N O × 1 7 / ( 3 0 × 1 0 6) +V q×C NO2×17×2/(46×106)) ×m ⑻m =ηNOx /100+γa/(C NO/30+C NO2×2/46) ⑼式中：ηNOx为脱硝效率，％；γa为氨的逃逸率，ppmv（顾问公司导则公式）。
典型逻辑：一、供氨关断阀：允许开（AND）：1)一台稀释风机运行；2)稀释风流量大于设计低值；3)供氨管道压力大于设计低值；4)SCR区氨泄漏值低于设计高值；5)SCR氨逃逸低于设计低值；6)SCR入口温度大于设计低值（三选二）；7)SCR入口温度低于设计高值（三选二）；8)无锅炉MFT；9)锅炉负荷大于50%；连锁关（or）：1)两台稀释风机停运；2)稀释风量低于设计低值；3)供氨流量大于设计高值；4)SCR氨泄漏高于设计高值；5)SCR氨逃逸高于设计高值；航天环境6)锅炉MFT；7)锅炉负荷小于50%；8)SCR入口温度低于设计低值（三选二）；9)SCR入口温度高于设计高值（三选二）；10)氨气比大于8%；允许关：无逻辑连锁开：无逻辑二、调节阀见逻辑图逻辑图阀门指令。
实例电厂烟气脱硝催化剂体积计算及脱硝设备选型
实例电厂烟气脱硝催化剂体积计算及脱硝设备选型
一、电厂烟气脱硝催化剂体积计算
烟气脱硝的催化剂体积计算可以采用一维体积计算法，通过确定脱硝
设备进出口烟气流量，求出脱硝设备尾气中NOx的目标浓度，以及满足目
标浓度的实际体积，从而确定相应烟气脱硝催化剂体积。
1.1脱硝流量计算
脱硝设备的设计流量，等于锅炉烟气排放量加上运行损失及其它补充
气体的总量，也就是：
Q(吨/小时)=Qb(吨/小时)+Qk(吨/小时)+Qn(吨/小时)
其中Qb为锅炉烟气排放量，Qk为运行损失量，Qn为其他补充气体量。
1.2NOx排放浓度目标技术标准
1.3实际体积计算
基于脱硝流量及NOx排放浓度目标，可以采取一维体积计算法，求出
满足NOx排放浓度要求的实际体积，即脱硝催化剂体积的确定方法，其计
算公式可表示如下：
V(立方米)=Q(Nm3/h)*tc(小时)*1.1/（4000*CN(ppm)）
其中Q为含氮气体的标况体积流量，tc为脱硝系统的滞留时间（一
般为2-3小时），CN为烟气出口的NOx排放浓度（ppm）。
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反应方程式1：NO+NO2+2NH3=2N2+3H2O（1） 反应方程式2：4NO+4NH3+O2=4N2+6H2O （2） 湿基实际O2烟气流量（每台机组）Nm /h 水含量 实际O2含量 湿基6％O2下烟气流量（每台机组） 干基下O2含量 干基6％O2下烟气流量（每台机组） 干基6％O2下NOX浓度 烟气（标态）中NOx的流量（每台机组） 假设Nox中NO的含量比例 Nox中NO2的含量比例 烟气中一氧化氮流量 烟气中二氧化氮流量 脱硝效率 实际反应掉的NOX中的NO的量 Nm /H
单位
Nm3/h Nm3/h
计算公式或依据
每小时的用氨量(VNH3)×95/5 稀释风机的风量×1.1
数据
2295.60 2525.16 2600
NH3实际蒸发量（考虑冬季20％的回流量和10％ 的余量）
Kg/h
NH3蒸发量×1.3
237.45
入口液氨温度 入口液氨压力 出口氨气温度 出口氨气压力 入口液氨焓值 出口氨气焓值 蒸发需要热量 入口蒸汽温度 入口蒸汽压力
3
单位
h h Kg ℃ Kg／m3 m3 台 m
3
计算公式或依据
数据
24.00
每天计算时间×液氨储存天数 每小时的用氨量×储存时间 根据当地气象条件
168.00 15343.04 4.20 632.79
氨的储量/氨的密度
24.25 2
一台机组氨的储存容积×机组套数
48.49 2
台 m3 氨储总量/氨罐数量
117.33 3.00 1003904.10 3.01 120.34 0.62 91.33 0.9960 91.69
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烟气脱硝系统设备选型计算 工程名称： 项目
每天计算时间 储存时间 氨的储量 多年平均温度 多年平均温度下氨的密度 一台机组氨的储存容积 机组套数 氨储总量 氨罐数量 每个氨罐的储存容积 氨的储存系数 实际每个氨罐的储存容积 氨罐容积圆整取值 试算氨罐的直径、长度 氨罐内径D（m) 氨罐桶体长L（m) 计算出的体积V’ 稀释风机计算 氨气/混合气（mol比即标况体积比） 0.05 m m m
988646.00 8.85 3.91 1126397.34 4.29 1003904.10 400.00 195.54 0.95 0.05
Nm3/H Nm /H
3
烟气（标态）中NOx的流量×NOx中NO的含量 烟气（标态）中NOx的流量×NOx中NO2的含量
185.77 9.78 0.60
烟气中一氧化氮流量×脱硝效率
第 4 页，共 6 页
烟气脱硝系统设备选型计算 工程名称： 项目
排出热水压力 入口蒸汽焓值 排出热水温度 排出热水焓值 需要蒸汽量（考虑40%的裕量） 氨卸料压缩机 可以不考虑机组容量，以10吨罐车半小时卸氨速 度选用卸料压缩机，按照以往项目的经验，采用 3 理论输气量66m /h，吸气压力1.6(MPa，表压)， 排气压力2.4(MPa，表压)，活塞式ZW系列，可以 满足要求。 氨气缓冲罐 氨气缓冲罐体积没有统一规定，按照经验可以如 下取值： 氨气缓冲罐体积 氨气缓冲罐体积 氨气缓冲罐体积 氨气缓冲罐体积 设计的容积 m m
℃
当地最低气温
-38 0.2 40 0.17 8.88 1470 346945.53 300 0.8
Mpa（g） 液氨调节阀后压力 ℃ Mpa（g） 表压值 KJ/kg KJ/kg KJ ℃ Mpa 当地最低气温下液氨焓值 按出口氨气温度饱和状态下氨气焓值 NH3实际蒸发量×（出口 氨气焓值-入口液氨焓值）
24.25 0.85
m3
每个氨罐的储存容积/氨的储存系数
28.53 29.00
2.40 5.80 3.14/24*D^3*2+3.14/4*D^2*L 29.84
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烟气脱硝系统设备选型计算 工程名称： 项目
稀释风机的风量(每台风机负责两台反应器） 稀释风机的风量（考虑10％裕量） 圆整取值 氨蒸发器计算 NH3理论蒸发量 Kg/h 每小时的用氨量×2 182.66
111.46
第 1 页，共 6 页
烟气脱硝系统设备选型计算 工程名称： 项目
实际反应掉的NOX中的NO2的量 根据方程（1）反应掉的氨量 剩余的NO量 方程式（2）反应掉的氨量 实际上反应掉的总氨量 脱硝后烟气中氨的逃逸率 烟气量（标态、6％O2，干基） 脱硝后烟气中的氨量 需要加入的总氨量 NH3/NOX 理论需要的氨量 液氨纯度 实际需要的氨量 液氨储罐 每小时的用氨量(每台机组） 每小时的用氨量（Kg/h) 液氨储存天数 Nm3/h Kg/h 天 需要加入的总氨量/液氨纯度 即理论需要的氨量 120.82 91.33 7.00 Kg/h 理论需要的氨量/液氨纯度 Kg/h
3 3
单位
计算公式或依据
数据
0.1 3057 60 251.09
Mpa（a） 常压 KJ/kg ℃ KJ/kg kg/h 1.2×蒸发需要热量/（入口 蒸汽焓值-排出热水焓值）
148
氨气流量：≤175kg/h时 氨气流量：～230kg/h时 氨气流量：～360kg/h时 氨气流量：～630kg/h时 本项目NH3理论蒸发量335.42kg/h
3 3
单位
计算公式或依据
数据
Nm3/h vol％ vol％ Nm /h vol％ Nm3/h mg/Nm3 Nm3/H
3
锅炉烟气参数 锅炉烟气参数 锅炉烟气参数 湿基实际O2烟气流量×（21-实际O2含量）/ （21-6） 实际O2含量/（1-水含量/100） 湿基实际O2烟气流量×（1-水含量/100）× （21-干基下O2含量）/（21-6） 锅炉烟气参数（由技术协议给出） 干基6％O2下烟气流量×干基6％O2下NOX浓度× 22.4/46/1000000
单位
Nm /H Nm /H Nm /H Nm3/H Nm3/H ppm Nm3/H Nm /H Nm /H
3 3 3 3 3
计算公式或依据
烟气中二氧化氮流量×脱硝效率
数据
5.87 11.73 105.59 105.59
与一氧化氮反应掉的氨量+与二氧化氮反应掉的 氨量 干基，6％O2 即干基6％O2下烟气流量 烟气量×氨的逃逸率/1000000 实际反应掉的总氨量+脱硝后烟气中的氨量 需要加入的总氨量/烟气（标态） 中NOx的流量 需要加入的总氨量×17/22.4