活性污泥工艺曝气量计算
关于曝气池容积的计算
关于曝气池容积的计算！曝气是活性污泥法处理废水的重要环节，曝气在曝气池中完成。
因此曝气池的设计在整个生化处理工艺设计中也就占到十分重要的地位。
曝气池容积的计算有两种算法，如下：1、有机负荷计算法计算曝气区容积，常用的是有机负荷计算法。
负荷有两种表示方法，即污泥负荷和容积负荷。
一般采用污泥负荷，计算过程如下：1）确定污泥负荷污泥负荷一般根据经验值确定，可以参照有关成熟经验中的数值。
表1：部分活性污泥工艺参数和特点2）确定所需要微生物的量微生物的量（XV）是由所要处理的有机物的总量和单位微生物在单位时间内处理有机物的能力（即污泥负荷）决定的。
根据污泥负荷的定义：Ns=Q（SO-Se）/（XV）,可得公式如下：（XV）= Q（SO-Se）/ Ns式中：V——曝气池容积，m3Q——进水设计流量，m3/dSO——进水的BOD5浓度， mg/LSe——出水的BOD5浓度， mg/LX——混合液挥发性悬浮固体，（MLVSS）浓度 mg/LNs——污泥负荷，kgBOD5/（kgMLVSS.d）.3）计算曝气池的有效池容确定了微生物的总量后，需要有污泥浓度的数值才能计算曝气池的容积。
污泥浓度根据所用工艺的污泥浓度的经验值选择，一般在3000—6000mg/L之间。
经过实验或其他方式确定了回流比、SVI值后也可以根据下式计算：X=Rrf106/SVI(1+R)式中：R——污泥回流比，%r——二次沉淀池中污泥综合系数，一般为1.2左右f——MLVSS/MLSS曝气池容积的计算公式如下：V=（VX）/X=Q（SO-Se）/（XNS）式中：Q——废水量，m3/dQ（SO-Se）——每天的有机基质降解量，kg/dV——曝气池有效容积，m34）确定曝气池的主要尺寸主要确定曝气池的个数、池深、长度以及曝气池的平面形式等。
按照每日的处理量来确定池体的个数，同时，由于工艺的不同，曝气池的式样和个数各不相同，因此在实际的设计中需要我们有现场的实际地形图和整体效果图来做依据，这样设计出来的池体才可以满足工艺处理需要，并且与周围的环境和谐一致。
污水处理曝气量计算
污水处理曝气量计算污水处理曝气量计算污水处理是城市环境治理中重要的一环，曝气是污水处理工艺中常用的一种方法。
曝气量的准确计算对于保证处理效果具有重要意义。
本文将介绍污水处理曝气量的计算方法。
1. 曝气量的定义曝气量是指单位时间内供给曝气设备的氧气流量，通常以标准立方米/小时（Nm³/h）为单位。
曝气量的大小影响着曝气设备的运行效果和处理效率。
2. 曝气量计算公式曝气量的计算公式如下：曝气量 = Q × C × T其中，Q 表示污水处理装置的进水量（m³/h），C 表示需氧量（COD）的浓度（mg/L），T 表示活性污泥的曝气时间（h）。
3. 污水处理装置进水量的计算进水量是指污水处理装置单位时间内处理的污水量。
可以通过以下公式计算：进水量 = A × Qd其中，A 表示人均日供水量（L/d），Qd 表示日均排水量（L/d）。
4. 需氧量的浓度计算需氧量（COD）是指污水中可被氧化消耗的物质的量。
需氧量的浓度可以通过实验室获得，也可以参考相关文献和国家标准。
5. 活性污泥的曝气时间计算活性污泥的曝气时间决定了曝气设备对污水溶解氧的传递时间，一般情况下，可以根据污水处理装置的类型和设计要求确定曝气时间。
6. 曝气量计算实例假设某污水处理装置的进水量为1000 m³/h，需氧量浓度为250 mg/L，活性污泥的曝气时间为8小时。
根据公式，计算可得：曝气量 = 1000 × 250 × 8 = 2,000,000 Nm³/h7. 结论通过本文介绍的计算方法，可以准确计算污水处理曝气量，根据实际情况调整处理工艺，确保污水处理设备的运行效果和处理效率。
注意：以上所有计算结果仅供参考，实际情况中应结合具体工程设计要求进行调整。
希望本文能对读者理解污水处理曝气量的计算方法有所帮助，并在实际工程中能应用到相关的设计和运行中。
污水处理计算公式
污水处理计算公式污水处理是指对废水中的污染物进行去除、转化或稀释，以达到环境排放标准或再利用的目的。
在进行污水处理过程中，需要根据污水的特性和处理要求，使用一定的计算公式来确定处理过程中的参数和设计要素。
以下是污水处理中常用的计算公式及其详细解释。
1. 污水流量计算公式：污水流量（Q） = 平均日流量（Qd） / 24小时其中，平均日流量是指单位时间内进入处理系统的污水总量。
2. 污水污染物负荷计算公式：污染物负荷（L） = 污水流量（Q） ×污染物浓度（C）其中，污染物浓度是指单位体积内污水中污染物的含量。
3. 污水处理效率计算公式：污水处理效率（E）= （进水浓度（Ci）- 出水浓度（Co））/ 进水浓度（Ci）× 100%污水处理效率用于评估处理系统对污染物的去除效果，数值越高表示去除效果越好。
4. 污泥产生量计算公式：污泥产生量（S） = 污水流量（Q） ×污泥产生系数（Ks）污泥产生系数是指单位体积污水处理过程中产生的污泥量。
5. 曝气池曝气量计算公式：曝气量（A） = 污水流量（Q） ×曝气时间（T） ×曝气量系数（Ka）曝气量用于确定曝气池中所需的气体供应量，曝气时间是指污水在曝气池中停留的时间。
6. 混凝剂投加量计算公式：混凝剂投加量（D） = 污水流量（Q） ×混凝剂投加浓度（Cd） ×混凝剂投加系数（Kd）混凝剂投加量用于确定在混凝过程中所需投加的混凝剂量。
7. 活性污泥量计算公式：活性污泥量（X） = 污水流量（Q） ×活性污泥浓度（Cx）活性污泥量用于确定污水处理系统中所需的活性污泥量。
8. 污泥浓度计算公式：污泥浓度（Ss） = 污泥干重（Ws） / 污泥体积（Vs）污泥浓度用于评估污泥的浓度水平，污泥干重是指污泥中除去水分后的重量。
以上是污水处理中常用的计算公式，通过这些公式可以帮助工程师和技术人员准确计算和设计污水处理系统。
3_活性污泥-工艺设计计算
V·dX/dt=Q·X0-[ QwXr+(Q-Qw)Xe] +V[Y·dS/dt –Kd·X]
=流入 - 排出
+ 合成 –内源代谢
活性污泥
Water Pollution Control Engineering
根据
[Qw
Xr
(Q
-
Qw
)X e
]
V[Y
(
dS dt
)
U
Kd
X]
0
以(S0-Se)/t=dS/dt代入,并除以VX得到：
Y- 污泥产率系数(kgMLVSS/ kgBOD5) .
依据经验确定容积负荷率和污泥负荷率。
活性污泥
Water Pollution Control Engineering
关于污泥负荷率Ls：
Monod方程可推导底物比降解速率与底物浓度S(劳麦方程)：
r=rmax·S/(KS + S)
如果考虑微生物浓度：
- dS
dt
=
r
max·KXSv
S S
，-
dS dt
为有机物降解速率，Xv为微
生物浓度(MLVSS)，当底物浓度S较小时，则：
- dS = r max dt KS
·Xv·S = K2·Xv·S ， K2 = r max/KS
活性污泥
Water Pollution Control Engineering
活性污泥
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(3)麦金尼法: 通过将活性污泥系统中各物质的数量关系的确定, 并建立
有机物浓度, 微生物浓度的关系, 解决计算问题. 污水中各类有机物的的组成和生物可降解性能. 污水中污染物的转化途径. 麦法的核心内容: a: 无机物和不可生物降解的有机物在活性污泥处理过程
解读活性污泥曝气反应池需氧量计算公式
解读活性污泥曝气反应池需氧量计算公式活性污泥法在现代城镇污水处理中应用广泛，活性污泥法的曝气能耗占整个污水厂处理能耗的55%～60%，所以污水需氧量的计算对污水厂能耗作用具大，《室外排水设计规范》GB50014-2006（2011年版）6.8.2条给出了需氧量计算公式，但在实际应用中一些工程师对公式中参数来源及取值有些困惑，通过本篇给大家进行解答。
标签：需氧量;引言：微生物对污水中可降解有机污染物进行氧化分解，最终形成和等稳定的无机物质，并从中获取合成新细胞物质所需要的能量，反应过程可用下列化学式表示：另一部分有机污染物为微生物用于合成新细胞即合成代谢，所需能量取自分解代谢，这一反应过程可用下列化学式表示：如果污水中营养物质匮乏，微生物可能进入内源代谢反应，微生物对其自身的细胞物质进行代谢反应，其过程可用下列化学方程式表示：微生物对有机污染物的去除作用中分解代谢、合成代谢和微生物内源代谢反应都消耗氧量。
1.在曝气池内，活性污泥对有机污染的氧化分解和其本身的内源代谢都是耗氧过程。
这两部分氧化过程所需要的氧量，一般用下列公式确定：式中—混合液需氧量，;—活性污泥微生物对有机污染物氧化分解过程的需氧率，即活性污泥微生物每代谢1kgBOD所需要的氧量，以计;Q—处理污水流量，;—经活性污泥微生物代谢活动被降解的机污染物（）量，，;—活性污泥微生物通过内源代谢的自身氧化过程的需氧率，即每1kg活性污泥每天自身氧化所需要的氧量，以计;V—曝气池容积，;—单位曝气池容积的挥发性悬浮固体（MLVSS）浓度，。
2.《室外排水设计规范》GB50014-2006（2011年版）6.8.2生物反应池中好氧区的污水需氧量、根据去除的五日生化需氧量、氨氮的硝化和除氮等要求，宜按下式计算：O2=0.001αQ（So-Se）-cΔXV+b[0.001Q（Nk-Nke）-0.12ΔXV]-0.62b[0.001Q（Nt-Nke-Noe）-0.12ΔXV]（6.8.2）式中：O2—污水需氧量（kgO2/d）;Q—生物反应池的进水流量（m3/d）;So—生物反应池进水五日生化需氧量浓度（mg/L）;Se—生物反应池出水五日生化需氧量浓度（mg/L）;ΔXV—排出生物反应池系统的微生物量;（kg/d）;Nk—生物反应池进水总凯氏氮浓度（mg/L）;Nke—生物反应池出水总凯氏氮浓度（mg/L）;Nt—生物反应池进水总氮浓度（mg/L）;Noe—生物反应池出水硝态氮浓度（mg/L）;0.12ΔXV—排出生物反应池系统的微生物中含氮量（kg/d）;a—碳的氧当量，当含碳物质以BOD5计时，取1.47;b—常数，氧化每公斤氨氮所需氧量（kgO2/kgN），取4.57;c—常数，细菌细胞的氧当量，取1.42。
活性污泥法过程设计计算
• 例12-1 • (3)计算曝气池水力停留时间 • 停留时间：
H
20
§12-5 活性污泥法过程设计
• 例12-1 • (4) 计算每天排除的剩余活性污泥量 • ①按表观污泥产率计算：
• 系统排除的以挥发性悬浮固体计的干污泥量(12-67式)
• 计算总排泥量MLVSS/MLSS=80%：
H
21
§12-5 活性污泥法过程设计
• 一、曝气池容积设计计算 • 3. 池容积设计计算 • ②容积负荷法 • 容积负荷：单位容积曝气区单位时间内所能承受的BOD5
量，即：
• 曝气池容积：
• Q、 S0 已知，X、LS、LV 参考规范
H
6
§12-5 活性污泥法过程设计
• 一、曝气池容积设计计算 • 3. 池容积设计计算 • (2)污泥龄法
H
28
感谢下 载
H
29
• ④确定生物处理后要求的出水溶解性BOD5，即Se： • Se+7.5mg/L ≤ 20mg ／L，Se ≤ 12.5mg/L
H
17
§12-5 活性污泥法过程设计
• 例12-1 • (2)计算曝气池的体积 • ①按污泥负荷计算 • 参考表12-1(p118)，污泥负荷取
0.25kg(BOD5)/kg(MLSS)·d,按平均流量计算：
• 例12-1 • (4) 计算每天排除的剩余活性污泥量 • ② 按污泥泥龄计算(12-63式)
活性污泥法公式
反应器最大体积和 分格化的反应器
UASB<2000m3 ； EGSB<500m3 ； AF<2000m3；接触工艺<5000m3。
多个反应器利于布水，便于维修。
配水孔口负荷、配水方式（一管一点、一管多孔、分支式）、三相分离器、管道设计、出水
收集设备、排泥设备（泥床上部、偶尔底部）、建筑材料、加热保温。
TA
=
24.Cs Ls .m.C A
Qs、Cs—进水量(m3/d)、BOD5(mg/L)； CA—曝气池内MLSS浓度，mg/L； V—曝气池容积，m3； e—曝气时间比； n—周期数，周期/天； TA—个周期的曝气时间，h。 1/m—排出比； 注：充入比事实上和排出比差不多是同一概念，指的是每个周期进
接触时间/(Min) 沉淀速度/(mm/s)
剩余量/(mg/L) 备注
消毒《考试教材》P112、384
液氯
二氧化氯 臭氧
一级排放时：20-30
二级排放时：5-10
2~5
30
10~20
15
1-1.3
>0.5
0.4
高 pH>氯 >氯
NH2Cl
缺氧/好氧（ANO）工艺动力学计算公式《教材三》P250
项目
−
. 760 DA) P
Vmax = 4.6×104 ×CA−1.26 TD—排水时间，h
(MLSS≥ 3000mg/ L)
N—池的个数，个
r—一个周期的最大进水量变化比（变化系数）
ΔQ’—在沉淀和排水期中可接纳的污水量，m3； （1）为安全量留在高度方向时 （2）为安全量留在宽度方向时
OD—每小时的需氧量，kg/h； CSW—清水T1(℃)的氧饱和浓度，mg/L； CS—清水T2(℃)的氧饱和浓度，mg/L; T1—以曝气装置的性能为基点的清水温度，℃； T2—混合液水温，℃； DA—混合液的DO，mg/L； α—高负荷法取 0.83，低负荷法取 0.93； β—高负荷法取 0.95，低负荷法取 0.97； P—处理厂大气压，mmHg 绝对大气压。
脱氮除磷活性污泥法计算
一、生物脱氮工艺设计计算（一）设计条件：设计处理水量Q＝30000m 3/d=1250.00m 3/h=0.35m 3/s总变化系数Kz= 1.42进水水质：出水水质：进水COD Cr =350mg/L COD Cr =100mg/L BOD 5=S 0=160mg/L BOD 5=S z =20mg/L TN=40mg/L TN=15mg/L NH 4+-N=30mg/L NH 4+-N=8mg/L 碱度S ALK =280mg/L pH＝7.2SS=180mg/L SS=C e =20mg/LVSS=126mg/L f=VSS/SS=0.7曝气池出水溶解氧浓度2mg/L 夏季平均温度T1＝25℃硝化反应安全系数K=3冬季平均温度T2＝14℃活性污泥自身氧化系数Kd=0.05活性污泥产率系数Y＝0.6混合液浓度X＝4000mgMLSS/L SVI＝15020℃时反硝化速率常数q dn,20＝0.12kgNO 3--N/kgMLVSS 曝气池池数n=2 若生物污泥中约含12.40%的氮用于细胞合成（二）设计计算1、好氧区容积V1计算（1）估算出水溶解性BOD 5（Se)6.41mg/L（2）设计污泥龄计算硝化速率低温时μN(14)＝0.247d -1硝化反应所需的最小泥龄θcm =4.041d 设计污泥龄θc =12.122d（3）好氧区容积V 1=7451.9m 3好氧区水力停留时间t 1=5.96h=-⨯⨯-=-)1TSS TSSVSS42.1kt z e S S （[][])2.7(833.011047.022)158.105.0()15(098.02pH O k O N N e O T T N --⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡+⎥⎦⎤⎢⎣⎡+=--μ)1()(01c d V c K X S S Q Y V θθ+-=2、缺氧区容积V 2（1）需还原的硝酸盐氮量计算微生物同化作用去除的总氮=7.11mg/L被氧化的氨氮＝进水总氮量-出水氨氮量-用于合成的总氮量＝24.89mg/L 所需脱硝量＝进水总氮量-出水总氮量-用于合成的总氮量＝17.89mg/L 需还原的硝酸盐氮量N T ＝536.56kg/d （2）反硝化速率q dn,T ＝q dn,20θT-20＝(θ为温度系数，取1.08）0.076kgNO 3--N/kgMLVSS（3）缺氧区容积V 2＝2534.1m 3缺氧区水力停留时间t 2=V 2/Q=2.03h3、曝气池总容积V＝V 1+V 2＝9986.0m 3系统总污泥龄＝好氧污泥龄+缺氧池泥龄＝16.24d4、碱度校核每氧化1mgNH 4+-N需消耗7.14mg碱度；去除1mgBOD 5产生0.1mg碱度；每还原1mgNO 3--N产生3.57mg碱度；剩余碱度S ALK1=进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+去除BOD 5产生碱度＝181.53mg/L>100mg/L(以 CaCO 3计）5、污泥回流比及混合液回流比（1）污泥回流比R计算＝80001.2混合液悬浮固体浓度X（MLSS）＝4000mg/L 污泥回流比R＝X/（X R -X)=100%(一般取50～100％）（2）混合液回流比R 内计算总氮率ηN ＝（进水TN-出水TN）/进水TN＝62.50%混合液回流比R 内＝η/(1-η)=167%6、剩余污泥量（1）生物污泥产量1525.5kg/d(2)非生物污泥量P SP S ＝Q（X 1-X e ）＝1020kg/d (3)剩余污泥量ΔX ΔX＝P X +P S ＝2545.5kg/d 设剩余污泥含水率按99.20%计算mg/L (r为考虑污泥在沉淀池中停留时间、池深、污泥厚度等因素的系数，取VT dn T X q N V ,21000⨯=)1()(124.00c d W K S S Y N θ+-=r SVIX R 610==+-=c d X K S S YQ P θ1)(07、反应池主要尺寸计算（1）好氧反应池设2座曝气池，每座容积V 单＝V/n=3725.96m 3曝气池有效水深h=4m 曝气池单座有效面积A 单＝V 单/h=931.49m 2采用3廊道，廊道宽b=6m 曝气池长度L＝A 单/B=51.7m 校核宽深比b/h= 1.50校核长宽比L/b=8.62曝气池超高取1m，曝气池总高度H=5m （2）缺氧池尺寸设2座缺氧池，每座容积V 单＝V/n=1267.05m 3缺氧池有效水深h=4.1m 缺氧池单座有效面积A 单＝V 单/h=309.04m 2缺氧池长度L＝好氧池宽度＝18.0m 缺氧池宽度B＝A/L=17.2m8、进出水口设计（1）进水管。
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同公式（１）中Ｎ．，Ｎｋｅ同公式（１）中Ｎ ｄ、。 ２００６版规范公式较９７版规范公式中考
虑到了反硝化回收的氧量，但仍未考虑污泥 内源呼吸消耗的氧量，致使需氧量计算结果 更加偏小，计算结果更加不合理。
３设计手册法 给水排水工程设计手册中对于曝气池需 氧量，有如下公式： ＡｏＲ＝ａ’ＱＬｒ＋ｂ１ＶＮ’
４ 三分法
活性污泥法的耗氧过程是很复杂的，耗
氧的因素有很多，ＢｏＤ。的去除需耗氧，污泥
要进行内源呼吸，它本身要耗氧。而每天排放
的剩余污泥又并未耗氧，在需氧量计算时要
予以扣除。我国鳓镇污水处理厂污染物排放
标准》（ＧＢｌ８９１８—２００２）对氨氮的排放要求
很严，今后绝大多数的污水处理厂都需要考
虑氨氮的硝化处理或脱氮处理。故耗氧量的
（ｋ９０２Ｉ／卜ｋｇＶ污ＳＳ泥），自ｃ＝１身。４氧２ 化率（１／ｄ）一般
０．０４～Ｏ．１ （４）曝气池的需氧量公式为： ＡｏＲ＝ｏ。＋ｏｂ＋ｏｃ＿Ｏ．００１ ａＱ（Ｓ０－Ｓ。）一ｃ
△ｘｖ＋ｂ【０．００１ Ｑ（Ｎｋ－Ｎ ｋｅ）一Ｏ．１ ２△×ｖ】 一Ｏ．６２ｂ【０．００１ Ｑ（ＮｒＮｋｅ．Ｎ。ｅ）旬．１ ２△ｘｖ】
计算尚应考虑氢氮氧化的需氧反应，反硝化
过程的产氧反应。
硝化反应：
ＮＨ４十＋２０２＋２ＨＣｏ；＿Ｎｏ一２Ｈ２Ｃ０３＋Ｈ妇
１４
２×３２
１
Ｘ
Ｘ＝３２×２／１４＝４．６
亦即每氧化１ ｍｇ氨氮为硝酸盐氮需耗
氧４．６ｍｇ。 反硝化反应：（以甲醇ＣＨ３０Ｈ为有机碳
源）
Ｎ０３＿＋１ Ｄ８ＣＨ３０Ｈ＋０２４Ｈ２Ｃｏｒ加旧５６Ｃ５ Ｈ７０２Ｎ＋ｔ １．６８Ｈ２０＋ＨＣ０３＿
＋ｃｂＶＮ‘
三分法较全面的概括了曝气池需氧量， 是较合理的一种方法。
５经验法 ５．１采用空气推曝气时，一般去除每公 斤五日生化需氧量的供气量可采用４０～ ８０ｍ３。 ５．２采用鼓风机时，处理每立方米污水 的供气量不应小于３ｍ３。 ５．３采用表面曝气器时，去除每公斤五 日生化需氧量的供氧量（按标准工况计），可 采用１．２～２．Ｏｋｇ。 这些经验数据都比较粗，不宜作为计 算的正式数据，但这些数据可以校核前三 种计算方法的结果，作为前面所述计算方 法的检验。
Ｎｉ——进水凯氏氮浓度（ｍｇ川；
Ｎｃ１１——出水凯氏氮浓度（ｍｇ川： Ｎ、——曝气池内混合液挥发性悬浮固体平均浓度（ｇＶｓｓ儿）
ｅ——设计污泥龄（ｄｌ
Ｑ——曝气池的设计流量（ｍ３／ｈ）。 本公式计算需氧量，考虑到了需氧反应、兼养反应及影响需氧量的过程：ＢｏＤｓ去除、氨
氮氧化的需氧反应；污泥增殖及排放所减少的ＢｏＤｕ及ＮＨ３－Ｎ并非耗氧，在需氧量计算时
一Ｏ．１ ２△式ｘ中ｖ】：ｏ厂污水需氧量（ｋ９０２／ｄ）值偏低
７９
Ｑ——曝气池的设计流量（ｍ３／ｄ）；
Ｎ广一曝气池内进水总氮浓度ｆｍｇ／Ｌ）：
△Ｘ卜排出曝气池系统的微生物量 Ｎ莳—卅暴气池内出水硝态氮浓度（ｍｇ／ｄ）；
《ｋｇ／ｄ）： ０．１２△Ｘｖ——排出曝气池系统的微生物
７结论 通过计算比较可以发现，９７版规范法计 算的结果最小，２００６版规范法计算的结果 更小，手册法ｂ值取小值Ｏ．１１时与三分 法计算结果接近，而ｂ值取大值（Ｏ．１８８） 时，计算结果最大。采用三种方法计算的结 果各不相同且相差较大。这是因为每种方 法所包含的内容不同造成。综合上述分 析，本文认为： ①９７版规范法考虑到了硝化反应的耗 氧量，但未考虑污泥内源呼吸消耗的氧量，也 未扣除反硝化回收的氧量，计算结果明显偏 小；２００６版规范法考虑扣除反硝化回收的氧 量，但仍未考虑污泥内源呼吸消耗的氧量，使 计算结果更加明显偏小。 ②手册法考虑到了污泥自身的耗氧量， 但完全没有考虑硝化与反硝化作用的影响， 且因其参数取值有较大的范围变动，操作起 来较困难。 ⑨本文所提出的三分法理论更清晰、内 容更完善，基本上涵盖了所有的耗氧因素， 是一种更科学，更有代表性的一种方法，而 且采用此法的计算结果基本与实际运行的 污水处理厂的实际耗氧量基本相符。是一种 值得推广使用的方法。
一【细胞合成消耗的ＮＨ３－Ｎ所需氧量卜［反硝 化未耗氧量】
ｏｂ＝ｂ［０．００１ Ｑ（Ｎｋ－Ｎｋｅ）一Ｏ．１ ２△Ｘｖ卜Ｏ． ６２ｂ［Ｏ．００１ ＱｆＮ广Ｎｋｅ—Ｎ。ｅ）一Ｏ．１ ２△ｘＶ】
（３）污泥内源呼吸消耗的氧量
表１水质资料
【污泥需氧量］＿【污泥内源呼吸消耗的 氧量】
上式可以写成：ｏｃ＿ｃｂＶＮ。 式中：ｃ——氧化每ｋｇＶＳＳ所需氧量
（ｋ９０２／ｄ） ３）采用手册法计算： ①ｂ取Ｏ．１１时：
ＡｏＲ＿ａ姒ｒ＋ｂ州。＝塑丛器芋丛婴
＋０．１ １×１ ３３９７×２．８＝５５２５．５（ｋ９０２／ｄ） ②ｂ取０．１８８时：
ＡｏＲ＿∞Ｌｒ＋ｂ州‘＝丛型销手１至丝盟
＋Ｏ．１ ８８×１ ３３９７×２．８＝８４５１．４（ｋ９０２／ｄ） ４）采用三分法计算： ＡｏＲ＝ｏａ＋ｏｂ＋ｏｃ－０．００１ ａＱ （Ｓｏ＿．ｓ。）一ｃ
除，并考虑系数为０。６２ｂ＝Ｏ．６２×４．５７＝ ２．８３，与上式计算２．６基本相同，本文认为是
合适的。 综上所述，本文认为曝气池的需氧量包
括碳化合物（ＢｏＤ）需氧量、硝化需氧量和活 性污泥内源呼吸消耗的氧量三部分。即所谓
的“三分法”。 （１）碳化需氧量 ［碳化需氧量】＿【以ＢｏＤｓ计的有机物去
除量的需氧量】一［排除剩余污泥的需氧量］ 上式可以写成：ｏ。＝ＯＤ０１ ａＱ（Ｓｏ－Ｓｅｊ—ｃ△ｘＶ （２）硝化需氧量： ［硝化需氧量】：［去除ＮＨ３＿Ｎ所需氧量】
参考文献： 【１］室外排水设计规范（ＧＢＪ １４—８７）． 【２】室外排水设计规范（ＧＢ ５００１４—２００６）． ［３】给排水设计手册［Ｍ］．中国建筑工业出版
社，１９８６． ［４】废水处理理论与设计冲国建筑工业出版
社，２００３． 【５］水处理新技术及工程设计．化学工业出版
１４
１．０８×３２
１
Ｘ
Ｘ＝３２×１．０８／１ ４＝２．４７
将甲醇转化为ＢｏＤ：２ＣＨｌ０Ｈ＋３０２· ２Ｃｏ矿４Ｈ，ｏ
２×３２ ３×３２
１
ｙ
则ｙ＝１．５ＴｈｏＤ＝１．５×Ｏ．７ＢｏＤ。＝１．０５ＢｏＤ。 亦即每还原１ｍｇ硝态氮可以降解
２．４７×１．０５＝２．６ｍｇＢｏＤ。，这部分ＢｏＤ。并 不是由于曝气供氧而降解的，而是在反硝化 的同时碳源有机物得到分解氧化，实质上是 利用了硝酸盐中的氧。因此，在计算需氧量时 应扣除这部分ＢｏＤ。降解所需的氧量。这部 分反硝化回收的氧量在９７版规范说明中曾 有提及，但计算公式中未有体现，但在２００６ 版规范中加以修正，将反硝化回收的氧量去
２１．６＋１．４２×ＯＤ８×１３３９７×２Ｂ＝３８８０．８＋１６９２— １ ７７５．５—７３４．４＋４２６１．３＝５８０１．４（ｋ９０２／ｄ）
４）采用经验法校核 按经验法（３），如果采用表面曝气器时， 如去除每ｋｇＢｏＤ５的供氧量（按标况计），可 采用１．２～２．０ｋｇ。污水处理后去除的产 ＢｏＤ５为２６４０ｋｇ。则按规范法计算结果，去 除每ｋｇＢｏＤ５的供氧量为１．０９ｋｇ；按手册 法计算结果，去除每ｋｇＢｏＤｓ的供氧量为 ２．０９～３．２ｋｇ；按三分法计算结果，去除每 ｋｇＢｏＤ５的供氧量为２．２ｋｇ。 以上结果可以看出，规范法结果明显偏 小，手册法结果又有较大的变化范围，而三分 法的计算结算结果比较适中，而且与污水厂 实际运行情况基本相符，且略有富余。
（Ｎ州－ｏ．１２半卜ｃ半＝ｏ．０２４×
１．４７×—！—；；！；坠（２４０一２０）＋４．５７［ｏ．０２４×
８０
万方数据
鼍等×２６触１ ２塑謦盟】＿１．４２
坚逻娶堕＝２８７８．３（ｋ９０２／ｄ） ＪＵ ２）采用２００６版规范法计算： ０２＝０．００１ ａＱ（Ｓ０＿Ｓ。）＋ｂ［０．００１ Ｑ（Ｎｋ—Ｎｋｅ）
活性污泥工艺曝气量计算方法探讨
肖绍斌
摘 要：对新、旧规范和给排水设计手册所采 用的活性污泥工艺曝气量的计算方法的优缺点 进行了评述，并提出了一种新的方法即所谓的 “三分法”。 关键词：活性污泥工艺；曝气量；计算方法 中图分类号：ＴＵ９９２．３ 文献标识码：Ｂ 文章编号：１ ００８—０４２２（２００７）０７一００７９—０３
（１）
式中：ＡｏＲ——设计需氧量（ｋ９０２／ｄ）； ａ——碳的氧当量，当含碳物质以ＢｏＤｓ计时，ａ为１．４７；
ｂ——常数，为４．５７ｋ９０２／ｋｇＮ，其含义为氧化每公斤氨氮所需氧量；
ｃ——常数，为１．４２，其含义为细菌细胞的氧当量；
Ｌｌ——曝气池进水五日生化需氧量（ｍｇ川； Ｌ曲——出水五日生化需氧量（ｍｇ川；
６工程实例 某城市污水Ｑ＝１ ２０００ ｍ３／ｄ，水质资料 详表１ 设计有关参数：设计温度为１５℃，最高 温度为２５℃、ＮｒＮｄｌ为２６．６ｍｇ／Ｌ、△Ｎ０３为 ２１．６ｍｇ／Ｌ、曝气池总池容Ｖ＝１３３９７ｍ３、 Ｎ’＝０．７×４０００ｍｇ／ｌ－２．８９／ｌ、ｅ＝３０ｄ １）采用９７版规范法计算：
ＡｏＲ＝０．０２４ａＱ （Ｌ，一Ｌ曲）＋ｂ【０．０２４Ｑ
△ｘｖ＋ｂ［Ｏ．００１ Ｑ（Ｎｋ＿Ｎｋｅ）一０．１ ２△ｘｖ卜Ｏ．６２ｂ ［０．００１ Ｑ（Ｎｔ－Ｎｋｅ—Ｎ。ｅ）一Ｏ．１ ２△×ｖ】＋ｃｂＶＮ。
［ｏ．００１×１２０００×２６．６一ｏ．１２ｊ星星掣卜１． ＝Ｏ．００１×１．４７×１ ２０００×（２４０一２０）＋４．５７
４２卫鼍鍪堕一ｏ．６２×４．５７×１２０００× 、）Ｕ
式中：ＡｏＲ——设计需氧量（ｋ９０２／ｄ） ａ１——氧化每ｋｇＢｏＤ需氧公斤
数（ｋ９０２／ｋｇＢｏＤ），一般取Ｏ．４２～Ｏ．５３ ｂ‘——污泥自身氧化需氧率¨／ｄ，
系即ｋ９０２／ｋｇＭＬＶＳＳ），一般Ｏ．１ ８８～０．１１
Ｌｒ－一去除的ＢｏＤ浓度（ｋｇ／ｍ３）
Ｑ——进水设计流量（ｍ３／ｄ） 本公式计算需氧量考虑到了ＢｏＤ。去 除、污泥自身氧化的耗氧量，但该公式未考虑 到生物的硝化与反硝化反应的耗氧量及每天 排除剩余污泥的未耗氧量。