雨棚计算书
雨蓬计算书
雨蓬钢结构计算第一章、计算资料1.1 计算依据本计算书依据规范如下：（1）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（3）《玻璃幕墙工程技术规范》(JGJ102-2003) （4）其它相关规范规程1.2 基本参数使用年限：按主体结构50 年考虑。
场地类别：C类基本风压：=W0.65 kN/m2基本雪压：S=0.40 kN/m2第二章、荷载及作用组合一、恒荷载 1、自重荷载标准值（1）钢结构自重DEAD ：SAP2000程序自动计算，钢材容重78.5kN/m 3。
（2）玻璃面板及其配件重量：G AK ：玻璃面板自重面荷载标准值面板采用4mm 厚铝塑复合板，铝塑复合板容重28kN/m 3 G AK =4×10-3×28=0.112 kN/m 2G GK ：考虑各种零部件及LOG 后的幕墙面板自重面荷载标准值取 G GK =1.0 kN/m 22、自重荷载设计值r G ：永久荷载分项系数，取r G =1.2G G ：考虑各种零部件等后雨蓬重力荷载设计值 G G =r G ·G Gk =1.2×1.0=1.2 kN/m 2 二 、风荷载基本风压=0W 0.65 kN/m 2，场地类别C 类。
垂直于建筑物表面的风荷载标准值按下式计算0w w z s z k μμβ=。
1、负风压作用（作用方向竖直向上） βgz ：阵风系数，取βgz =2.2218按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.5.1 μS ：风荷载体型系数，取μS =-2.0按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第7.3.3条 μZ ：风压高度变化系数，取μZ =0.736按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.2.1 W 0：作用在雨蓬上的风荷载基本值 0.65 kN/m 2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4（按50年一遇） W K1：作用在雨蓬上的负风荷载标准值W K1=βgz ·μS ·μZ ·W 0=2.2218×（-2.0）×0.736×0.65=-2.1266kN/m 2（表示负风压）r W ：风荷载分项系数，取r W =1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第3.2.5条 W 1：作用在雨蓬上的负风荷载设计值W 1=r W ·W K1=1.4×（-2.1266）=-2.977 kN/m 22、正风压作用（作用方向竖直向下）WK2：作用在雨蓬上的正风荷载标准值μS：风荷载体型系数，取μS=+1.0+0.2=+1.2W K2=βgz·μS·μZ·W=2.218×1.2×0.736×0.65=1.276kN/m2r W ：风荷载分项系数，取rW=1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第3.2.5条W2：作用在雨蓬上的正风荷载设计值W 2=rW·WK2=1.4×1276=1786 kN/m2三、雪荷载作用S 0：基本雪压，取S=0.4 kN/m2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4μr：积雪分布系数，取μr=1.0按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 表6.2.1 SK：雪荷载标准值S K =μr·S=1.0×0.4=0.4 kN/m2r s ：雪荷载作用效应的分项系数，取rs=1.4按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001第3.2.5条S：雪荷载设计值S=rs ·SK=1.4×0.4=0.56 kN/m2四、活荷载按上人屋面考虑雨蓬活荷载活荷载标准值取qk＝1.0 kN/m2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）第4.3.1条五、施工和检修集中荷载施工和检修集中荷载（简称“施检荷载”）在雨蓬长度方向每隔1.0m布置一个集中荷载，集中荷载取为1.0 kN，最不利布置施检荷载。
雨棚计算书
钢筋场雨棚棚检算书1.钢筋场雨棚设计：雨棚采用轻钢屋面结构，共设4跨，跨度22.5m，进深25m。
立柱间距6.25m。
立柱采用,160mm φ厚度的钢管。
纵梁采用22号工字钢。
屋面拱架采用钢管桁架，屋面板采用蓝色钢板。
立柱基础利用混凝土料仓隔墙,立柱与基础连接采用地脚螺栓连接．立柱顶部与纵梁采用焊接连接．具体布置形式见附图． mm 850Φ20C 2.雨棚检算：主要验算雨棚的抗风性能即立柱抗拔能力，是否能满足要求。
选取雨棚侧面一个立柱间距进行检算。
①采用ANSYS 进行模型建立：钢管柱可简化为梁（beam3）；其实常数(Real)：222220038.0))008.0216.0(16.0(4141592654.3)(4m d D A =×−−×=−×=π4544441060)144.016.0(32)(32m d D I −×=−×=−=ππm h 16.0=②主拱架采用梁单元BEAM3，内部连杆采用杆构件单元link1参数如下： 主拱架：222220004.0))003.0205.0(05.0(4141592654.3)(4m d D A =×−−×=−×=π4744441046.2)044.005.0(32)(32m d D I −×=−×=−=ππm h 05.0=内部连接杆： 222220004.0))003.0205.0(05.0(4141592654.3)(4m d D A =×−−×=−×=π③材料参数：弹性模量： MPa EX 11102×=泊松比：17.0=ν④约束：钢管柱底部简化为固定端约束。
⑤荷载计算：a.桂林地区基本风压值为：2/35.0m kN侧面的立柱一个间距内风线荷载：m kN w /188.252.635.0=×= 雨棚顶部风荷载kN 74.22.152.635.0=××=ω ⑥模型图：3.计算模式：采用static-anlsy 模式进行计算，计算结果如下图： ①弯矩图：②剪力图：③轴力图：④支座反力计算结果列表：NODE FX FY MZ 95 1382.4 103.91 -6263.8 103 10102. -103.91 -23684.4.结果分析：①钢管柱最大正应力检算：由弯矩图可知，钢管柱端部的最大弯矩为。
玻璃雨棚及阳光板雨棚设计计算书
钢材强度设计值：f=238.89 N/mm2
截面无削弱，取：
Wn2=W2=14.42cm3
Wn3=W3=21.29cm3
弯矩作用在主平面内强度验算：
σmax=|N|/An+|M3|/(γ3*Wn3)+|M2|/(γ2*Wn2)
=2.36×103/8.41×102+2.92×106/(1.05×21.29×103)
单向受弯构件剪应力验算：
截面钢材厚度：t=3mm，3mm≤16mm
钢材抗剪设计值：fv=125 N/mm2
S=b*tf*(y-0.5*tf)+(y-tf)2*tw
=6×0.3×(6-0.5×0.3)+(6-0.3)2×0.3
=20.28cm3
τ=|V|*S/(I*tw)
=3.29×103×0×103/(189.11×104×0.3×10)
设计依据：
钢结构设计规范GB 50017-2003
建筑抗震设计规范GB 50011-2001
三.强度验算
正应力强度验算
控制工况：1.20D+1.40L-0.84W1
1首端验算：
控制内力：
N=-2.52kN
M2=0.0709kN·m
M3=1.55kN·m
拉弯、压弯构件强度验算：
截面钢材厚度：t=3mm，3mm≤16mm
强度设计值增大系数：局部压应力为0，取β1=1.1
σeq=(σ2+3*τ2)0.5/1.1=(127.572+3×2.762)0.5/1.1=116.06N/mm2≤238.89N/mm2满足
玻璃梁验算计书算
类型：梁；
截面：中冷弯矩管120x60x3.0
6m拉杆雨蓬计算书 STS
3.雨棚计算（1）.荷载计算q 活=7.5X0.5=3.75(kN/m); q 恒=7.5X0.5=3.75(kN/m); q 自重=（0.6X0.012+0.236X0.008）X782=0.7(kN/m);q=1.2X(3.75+0.7)+1.4X3.75=10.60(kN/m);风荷载：中部:0ωμμωs z k ==1.38X （-1.9）X1.05X0.5=-1.38(kN/m 2)角部:0ωμμωs z k ==1.38X （-2.7）X1.05X0.5=-1.96(kN/m 2)q 风=k ωX7.5=-14.7(kN/m);（2）.内力计算P 3=0.5X10.6X36/5.2=36.7(kN); P 1=10.6X6- P 3=26.9(kN); P 2=69(kN); P 拉杆=78(kN); M 上=0.5X10.6X0.82=3.40(kN-m); M 下max =0.125X10.6X5.22=35.8(kN-m);计算刚架时：P 3活=0.5X3.75X36/5.2=12.98(kN); P 1活=3.75X6- P 3活=9.52(kN); P 2活=24(kN); P 3恒=0.5X4.45X36/5.2=15.4(kN); P 1恒=4.45X6- P 3恒=11.3(kN); P 2恒=29(kN);（3）.构件选择（计算软件STS —工具箱）雨棚梁：----- 初始截面信息 -----初始截面：焊接组合H 形截面: H*B1*B2*Tw*T1*T2=300*260*260*8*12*121、初始截面特性A =8.4480e-003; Xc =1.3000e-001; Yc =1.5000e-001;Ix =1.4348e-004; Iy =3.5164e-005; ix =1.3032e-001; iy =6.4516e-002;W1x=9.5656e-004; W2x=9.5656e-004; W1y=2.7049e-004; W2y=2.7049e-004; 初始构件重(KN)：3.9792、梁构件强度验算结果截面塑性发展系数: γx=1.050梁构件强度计算最大应力(N/mm2): 39.825 < f=215.000 梁构件强度验算满足。
雨棚计算书
nsys计算-钢结构玻璃雨篷计算书第一部分、雨篷计算第一章、雨篷面板计算一、计算说明玻璃雨篷面板选用5+5钢化夹胶玻璃。
参数如下：计算标高：3.6m玻璃分格： a×b=3.7 ×4.82 m a：玻璃分最大格短边 b：玻璃最大分格长边设计地震烈度：7度地面粗糙度类别：C类二、荷载计算 1、雨篷构件重量荷载雨篷钢构件自重由ANSYS有限元计算程序自动加载，这里只计算雨篷玻璃自重。
GAK：玻璃面板自重面荷载标准值玻璃采用5+5 GAK=（8+8）×10-3×25.6=0.410 KN/m2GGK：考虑各种零部件后的雨篷构件自重面荷载标准值 GGK=0.6 KN/m2GG: 考虑各种零部件后的雨篷构件自重面荷载设计值自重荷载分项系数：1.2 GG =1.2×GGK=1.2×0.60 =0.72 KN/m2 2、雪荷载作用 S0: 基本雪压 0.4 KN/㎡按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001附表D.4取值μr:积雪分布系数1.0按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001 表6.2.1第1项取值 SK: 雪荷载标准值 SK =μr×S0 =0.4 KN/m2S: 雪荷载设计值 S =1.4×SK =0.56 KN/m2 3、风荷载作用（负风压）WK：作用在雨蓬上的风荷载标准值βgz：瞬时风压的阵风系数， 2.3686按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001表7.5.1条取值μs：风荷载体型系数， -2.0按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第7.3.3条取值μZ：风荷载高度变化系数，0.74 按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001表7.2.1条取值W0：基本风压,0.45 KN/m2按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001附表D.4取值 WK：风荷载标准值βgz：瞬时风压的阵风系数， 2.3686按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001表7.5.1条取值μs：风荷载体型系数， -2.0按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第7.3.3条取值μZ：风荷载高度变化系数，0.74 按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001表7.2.1条取值W0：基本风压,0.45 KN/m2按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001附表D.4取值 WK：风荷载标准值 WK =βgzμs μz W0=2.3686×(-2.0)×0.74×0.45=-1.5775 KN/m2（方向垂直向上） W：风荷载设计值R：风荷载作用效应的分项系数，1.4 W=γ·Wk=1.4×（-1.5775）=-2.2085 KN/三、荷载效应组合1、由负风荷载效应控制的组合（向上）rG: 重力荷载分项系数，《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第3.2.5条规定：对结构的倾覆、滑移或飘浮验算，应取0.9 rW ：风荷载分项系数按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第3.2.5条取1.4 ψW：风荷载组合系数 GK：重力荷载标准值 WK：风荷载标准值组合标准值： qK =GK+ψW·WK=0.6+1.0×(-1.5775) =-0.9775 KN/m2组合设计值： q =rG GK +ψW·rW·WK=0.9×0.6+1.0×1.4×（-1.5775） =-1.6685 KN/m22、由自重荷载效应控制的组合（向下） rG: 重力荷载分项系数按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001规定取1.35 rs：雪荷载分项系数按《建筑结构荷载规范》（2006版）GB50009-2001第3.2.5条取1.4 ψs：雪荷载组合系数 GK：重力荷载标准值SK：雪荷载标准值 SK =μr×S0 =0.4 KN/m2荷载组合：雨篷活荷载按q活 =0.5 KN/m2计算，活荷载大于雪荷载，验算时取恒载+活载载。
雨篷(yp)设计计算书
雨篷(YP1)设计计算书1: 已知条件（1）雨蓬设计图：(2):设计原始数据：过梁截面宽度b=240mm,截面高h=500mm,净跨度ln=4000mm,总跨度l=6300mm,悬挑板挑出长度sb =1500mm,宽度sl=5900mm,根部厚度sd=150mm,端部厚度se=80mm,板下沉高度ss =100mm,梁上墙体高度wh=200mm,墙上恒载标准值wQ=0.50kN/m,墙体自重wR =22kN/m3,板活载标准值cQ=0.70kN/m2,混凝土强度等级C25,梁主筋设计强度fy =300Mpa,板主筋设计强度fys=360Mpa。
2:荷载计算（1）：集中检修荷载：（作用在1m板宽）标准值：Fk=1.0 KN设计值：F=1.4X1.0=1.4 KN(2)：均布恒载载：（取1m为计算单元）平均板厚：（0.08+0.15)/2=0.115 m粉刷：（考虑20mm): 0.02X20X1.0=0.4 KN/m恒载标准值：Qk=0.115X25X1.0+0.4=3.275 KN/m恒载设计值：Q=1.35X3.275= 4.42 KN/m(3): 均布活荷载：P=1.4X0.7= 0.98 KN/m3:雨蓬板计算模型：（1）：板抗剪：按规范，取悬挑长度1500的1/10 即：150厚；板抗剪构造满足。
（2）：板受弯计算:单位宽度挑板在墙外边缘截面产生的弯矩M= FL+ ½(Q+P)L²=1.4×1.5+0.5×(4.42+0.98)×1.5×1.5=8.175 KN.m板截面宽度b=1000mm,高度h=150mm,受压钢筋合力点至截面近边缘距离a 's =15mm,受拉钢筋合力点到截面近边缘距离a s =15mm,混凝土强度等级C25,纵向受拉钢筋强度设计值f y =360MPa,纵向受压钢筋强度设计值f 'y =360MPa,非抗震设计,截面设计弯矩M=8.18kN ·m ,截面上部受拉。
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⾬篷计算书⾬篷计算书 (2)第⼀节玻璃⾯板的计算 (2)第⼆节⾬篷龙⾻的计算 (6)第三节⾬篷⽀撑T型钢计算 (9)第四节门区横向⽀撑钢管计算 (13)⾬篷计算书第⼀节玻璃⾯板的计算1．荷载计算玻璃最⼤分格尺⼨为2020×3400mm ，玻璃⾯板选⽤TP8+1.52PVB+TP8的钢化夹胶玻璃，玻璃⽀撑属于框⽀承体系，⾯板四边固定，可将其简化为四边简⽀的⾯板计算模型。
需要对玻璃的应⼒和挠度进⾏校核。
计算⾼度为5.7m 。
1）恒载：kpa 41.0016.06.25=?=GK G考虑到其他构件，玻璃⾯板⾃重⾯荷载标准值取：kpa 51.0=GK G 玻璃⾯板⾃重⾯荷载设计值：kpa 612.02.151.0=?=G G 线荷载：N/m 03.102.251.0K =? 2）雪荷载作⽤S S 0: 基本雪压 0.4 KN/m 2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4取值 µr :积雪分布系数1.0按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001 表6.2.1第1项取值 S K : 雪荷载标准值 S K =µr ×S 0 =0.40 KN/m 2 S: 雪荷载设计值 S K =1.4×S 0 =0.56 KN/m 2 r S ：雪荷载分项系数，取r S =1.4按《玻璃幕墙⼯程技术规范》JGJ102-2003第5.4.2条线荷载：N/m 808.002.24.0K =? 3）风荷载作⽤Wβgz ：阵风系数，取βgz =1.86按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.5.1µS ：风荷载体型系数，取µS =-2.0，因构件丛属⾯积2.02×3.4=6.868 m 2〈 10m 2，84.0868.6log =负风压时：66.1]84.0)0.28.00.2(0.2[)(1-=?-?+-=A s µ 正风压时：0.1)(1=A s µ按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（2006版）第7.3.3条 µZ ：风压⾼度变化系数，取µZ =1.0按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001表7.2.1 W 0：作⽤在幕墙上的风荷载基本值 0.45 KN/m 2按《建筑结构荷载规范》GB50009-2001附表D.4（按50年⼀遇） W K ：作⽤在幕墙上的风荷载标准值负风压时：W K1=βgz ·µS ·µZ ·W 0=1.86×1.66×1.0×0.45=1.39KN/m 2 正风压时：W K2=βgz ·µS ·µZ ·W0=1.86×1.0×1.0×0.45=0.837KN/m 2 取正风压时的风荷载：W K2=1.0 KN/m 2 负风压线荷载：N/m 81.202.239.1K =? 正风压线荷载：N/m 02.202.20.1K =? 4）活荷载H活荷载为0.5 KN/m 2的均布荷载。
悬挑雨蓬设计计算书
悬挑雨蓬设计计算书计算软件：TSZ结构设计系列软件TS-MTS2023Ver6.8.0.0计算时间：2023年03月12日19:02:29一.设计资料1设计规范《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-20172计算参数3平面图表达雨蓬的节点编号和杆件编号3.1节点编号图3.2杆件编号图4立面图表达雨蓬的节点编号和杆件编号4.1拉杆节点编号图4.2拉杆杆件编号图5荷载计算根据荷载规范公式7.1.1-2：风荷载标准值3∣t=B"XU sι×μz×ω0=1.7*2*1*0.4=1.36kN∕m 根据荷载规范公式6.1.1：雪荷载标准值S k=μ1×So=1*O=OkN∕m2<O.5kN∕m"活载6平面图表达雨蓬的荷载简图6.1恒载简图6.2活载（风载）简图6.3风载简图8.1基本组合1.3D+1.511.3D+1.51-0.9W1.0D+1.51-0.9W1.3D+1.051-1.5W1.0D+1.051-1.5W1.0D-1.5W二.验算结果1雨蓬内力简图（平面图表达方式）1.1轴力1.2剪力0.001.3弯矩2主梁验算（最不利的主梁）主梁计算 杆件号 控制工况数值限值结果 受弯强度 11.30D+1.051+1.50WpX 6.21806 215 通过 受剪强度 1 1.30D+1.051+1.50WpX 0.465889 125 通过 挠度11.00D+1.0010.01135112.475通过2. 1受弯强度杆件号：1控制工况：130D+1.051+1.50TVpX弯矩计算结果：Mmax=1.151kN*m(有限元计算结果)σ=Mmax/(γx*W)=1151229.343/(1.05*176326.4) =6.218N∕mm -<215N/mm 满足1.430.711.43Om251/////Oa25/////2.2受剪强度杆件号：1控制工况：1.30D+1.051+150WpX剪力计算结果：Vmax=1.163kN(有限元计算结果)τ=1.5*Vmax/A=1.5*1162.859/3744=0.466N/mm2<125N/mm；满足3.3整体稳定计算φχ:双轴对称截面：ηb=o等截面工字形简支梁Bb计算：受压翼缘无支撑长度：I1=IOOOmm受压翼缘宽度：b1=88mm受压翼缘厚度：tι=t1-12mmξ=(11*tO/(b1*h)=(1000X12)/(88X160)=0.852跨中无侧向支承，均布荷载作用在上翼缘ξ<=2.0,Bb=0.69+0.13X0.852=0.801φb=βI,*(4320/λy2)*(A*h∕W0*{[1+(λy*t1)7(4.4*h)-2]0∙5+∏b}*(235∕fy)=0.801X(4320/52.0392)X(3744X160/176326.4)X{[1+(52.039X12),7(4.4×160)2]o∙5+O)X(235/235)=5.801Φ∣,>0.6:Φ1∕=1.07-0.282∕Φb=1.07-0.282/5.801=1取Φt∙=Φb=1计算Y：YX=105Yy=12验算整稳：Φb=1Yy=12。
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kbs 1.0
pbs_Q345 0.67 pa_Q235 py_Q235 345.05MPa
Pbs_Q345 nkbsdf t2pbs_Q345 828.12kN
Fs
0.13
Pbs_Q345
The factored shear resistance of pin PASS
风压高度变化系数： 阵风系数： 风荷载作用区域类别： 局部体型系数： 构件从属面积：
μz 0.694 βgz 2.018 windzone "悬挑" μsl.1 2 A 1m2 1 m2
构件局部体型系数： 室内局部体型系数： 局部体型系数计算值： 风荷载标准值： 考虑风荷载最小限值：
(refer to BS5950-1-2000 Page136 6.5.3.3)
Pbs 0.8Yb_A4df tn 432kN Fs 0.25 Pbs
Check bearing capacity of steel panel (refer to BS5950-1-2000 Page136 6.3.3.3)
Fy_1 A_1
46.03MPa
τf_1
Fz_1 A_1
7.63MPa
E43焊条设计强度 沿y轴拉力 沿Z轴剪力 绕X轴弯矩 绕X轴抵抗矩 截面面积 正应力
剪应力
fpf_1 σf_12 3τf_12 47.89MPa
fpf_1 0.3
<1
ffw
锚板校核
等效应力 满足要求
1 雨篷校核
1）基本描述
由于主体结 构变化，雨棚结构有 所变化，请顾问重新 审查
整体模型如下图所示，模型采用sap2000 chinese2010 钢结构规范设计。所有约束点均采用铰约束.
2）荷载情况
荷载值请参见第一章
荷载工况：Wp （雨棚正风压）
荷载工况：Wn (雨棚负风压) 荷载工况：Dr （雨棚玻璃面板自重） 荷载工况：Eqx （地震荷载）
M1作用下：
各锚栓至受压一侧最外排锚栓的垂直距离
y1 350mm n1 3
y2 175mm
y3 0mm
单排锚栓个数
yal1 n1 y12 n1 y22 n1 y32 4.594 105mm2
各锚栓至群锚形心轴的垂直距离
y13 175mm y23 0mm
xal2
n
xal2
yal2
M2 x2 if F1 Ml2
yal2
M2x34 if F1 M2x14 M1y13 0
xal2
n
xal2
yal2
M2 x3 if F1 M2x14 M1y13 0
xal1
n
xal2
yal2
βe 5 qek βe αmaxqdk 0.02kPa
1.2D+1.4W+0.65E qz 0.9qdk 1.4qwk 0.65qek 1.648kPa 1.0D+1.0W q'y 1.0qwk 1.0qdk 1.132kPa
第二章 雨蓬及附属钢结构计算
yal1
n
yal2
F31
F1
M1y33
if
F1
M1y13 0
n
yal2 n
yal2
F1e1 M1 y3 if F1 M1y13 0
yal1
n
yal2
NSd_g1 n1NSd_h1 n1 F21 n1 F31 90.737kN
y33 175mm
yal2 n1y132 n1 y232 n1 y332 1.838 105mm2
n2 3
n n1n2 9
e1 y13 175mm
NSd_h1
F1
M1y13
if
F1 M1y13 0
n
df 30mm
Ap
π
df 2
2
706.858mm2
t2 40mm
n 2
The diameter of the pin
The shear area of pin The thickness of the steel panel(Q235B) Numbers of shear area for one bolt
The shear force
3. Check the connection
Check pin shear capacity (refer to BS5950-1-2000 6.5.3.2)
Ps 0.5Yb_A4Ap 159kN Fs 0.679 Ps
Check pin bearing capacity
风荷载标准值：
μsl.a 2 μsl.i 0 μsl μsl.a μsl.i 2 q'wk βgzμsl μzwo 1.23kPa qwkmin 1kPa
qwk max q'wk qwkmin 1.23kPa
1.2 自重荷载计算
t 20mm
Yield strength of A4-70
Ultimate strength of A4-70
The yield strength of steel profile (Q235B) according to GB50017-2003 Ultimate strength of Q235B according to GB50017-2003 Design strength of Q235B according to GB50017-2003 The thickness of the steel panel
2 验算
2.1 焊缝验算
ffw 160MPa Fy_1 75kN
Fz_1 79kN
Mx_1 Fz_1(135mm 25mm) 12.64kNm
Wx_1 2162931mm3 325862mm3
A_1 25180mm2
σf_1
Mx_1 Wx_1
F1 79kN Fv1 74.9kN Fv2 0kN M1 12.64kNm M2 0kNm MT 0kNm
埋件承受拉力 埋件承受竖直方向剪力 埋件承受水平剪力 埋件X轴承受的弯矩 埋件Y轴承受的弯矩 埋件承受扭矩
HRB335 ϕ25化学植筋 板厚25mm，锚固深度480mm
The factored bearing resistance of pin PASS
The bearing strength of the steel The bearing capacity of steel frame PASS
1. 描述
第四章
请参考图纸：T4-PM-05
框架幕墙转接件及连接计算
单个锚栓的拉力
Ft_s
Fy_1 9
Mx_1 350mm
44.45kN
锚板的最小厚度
3Ft_s 24.9mm 215MPa
<30mm
通过!
第五章、 植筋计算
说明：锚栓采用Φ25 HRB335化学植筋，埋板厚度30mm,锚固胶必须满足《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ 145-2004的规定要求，此工程结构胶强度不低于4.0MPa，计算分析如下： 一、埋件受力
M2作用下： 各锚栓至受压一侧最外排锚栓的垂直距离
锚栓排数
锚栓个数 作用力到最外排锚栓的距离
M1作用下群锚中拉力最大锚栓的 拉力设计值
x1 350mm n3 3
x2 175mm
x3 0mm
x4 0mm
单排锚栓个数
xal1 n3 x12 n3 x22 n3 x32 n3 x42 4.594 105mm2
荷载工况：Eqy （地震荷载） 荷载工况：LL (活荷载) 荷载工况：Tp (温度荷载+34)
荷载工况：Tn (温度荷载-19)
3）强度校核
承载能力极限状态校核 （校核工况见第一章） 雨棚结构在荷载工况组合下的 应力如下图所示
4）挠度校核
正常使用极限状态校核
由以上可知，杆件的最大挠度为18.3mm 由钢架简支跨度为10.2m，所以挠度限值为10200mm/500=20.4mm。
Fv1作用下：
nv n 9
VSd_h1
Fv1 nv
8.322kN
VSd_g1 VSd_h1nv 74.9kN
M2作用下群锚受拉区总拉力设计 值
受剪锚栓数量 Fv1作用下群锚中剪力最大锚栓的 剪力设计值 Fv1作用下群锚受总剪力设计值
Ni 1
Number of the bolts
2. Load condition as per calculation of canopy
Calculation the loads Fa 108kN Forces on the pin
Max. axial force
Fs Fa 108kN
锚栓排数
锚栓个数 作用力到最外排锚栓的距离
M2作用下群锚中拉力最大锚栓的 拉力设计值
F41
M2x44 if F1 M2x14 M1y13 0
xal2
n
xal2
yal2
M2 x4 if F1 M2x14 M1y13 0
xal1
n
xal2
yal2
NSd_g2 n3NSd_h2 n3 F21 n3 F31 n3 F41 0kN
yal2 n
yal2
F1e1 M1 y1 if F1 M1y13 0