深基坑计算书8.30
基坑支护计算书.doc
具体计算如下本工程按一级进行计算，地面超载取20.0kPa。
2.2 土层参数土层编号土类厚度(m) 重度(kN/m3) 内聚力(kPa) 内摩擦角(°)1 杂填土 1.20 17.00 8.0 10.02 砂质粘性土9.80 18.50 22.0 23.03 全风化花岗岩20.00 19.50 19.0 25.0地下水位埋深0.50m2.3 放坡设计坡号坡高(m) 坡宽(m) 台宽(m)1 2.00 2.00 0.652.4 桩墙设计各层水泥土物理力学性能土层编号土类内聚力(kPa) 内摩擦角(°) 重度(kN/m3)1 杂填土8.0 10.0 17.002 砂质粘性土22.0 23.0 18.503 全风化花岗岩19.0 25.0 19.50各排加劲水泥土桩设计(从坑内向坑外顺序)排号与前排间距(mm)偏移量(mm)桩径(mm)桩长(m)桩间距(mm)加劲间隔加劲材料加劲根数加劲长度(m)加劲位置(mm)1 0 0 0 0 1300 1 工40 1 9.0 12 500 0 650 9.500 0 0 0.0 02.5 锚桩设计桩号深(m) 超挖(m) 水平倾角(°) 长度(m) 水平间距(mm) 直孔直径(mm)1 1.00 0.00 15.00 15.00 2000.00 500.002 4.00 0.00 15.00 13.00 2000.00 500.00续表桩号支盘直径(mm) 支盘数支盘间距(mm)支盘长(mm)重度(kN/m3)加劲类型加劲根数预拉力(kN)1 800.00 3 4000.00 1000.00 25.00 2*15.2 1 180.0桩号支盘直径(mm) 支盘数支盘间距(mm)支盘长(mm)重度(kN/m3)加劲类型加劲根数预拉力(kN)2 800.003 4000.00 1000.00 25.00 2*15.2 1 160.03 内力变形计算3.1 《加劲水泥土桩锚支护技术规程》CECS147:2004方法3.1.1 计算参数3.1.1.1 土层刚度参数土层编号土类m值(kN/m4)1 杂填土12.02 砂质粘性土20.03 全风化花岗岩25.03.1.1.2 桩锚支点刚度桩锚编号深度(m) 支点刚度(MN/m2)1 1.00 6.453 4.00 10.383.1.1.3 地表沉降计算方法peck简化方法。
三轴水泥搅拌桩理正深基坑计算书
三轴水泥搅拌桩理正深基坑计算书下载提示：该文档是本店铺精心编制而成的，希望大家下载后，能够帮助大家解决实际问题。
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深基坑手算计算书
深基坑手算计算书深基坑手算计算书》是一本旨在帮助人们进行深基坑工程计算的重要手册。
深基坑工程是指在建筑施工中需要挖掘较深的基坑，用于容纳建筑物的地下部分。
这类工程涉及到许多复杂的计算，包括结构力学、土力学、水文地质等方面。
本计算书的目的是提供一个简洁、实用的方法，帮助从业人员进行手算计算，并确保计算结果的准确性。
深基坑工程的计算是至关重要的，它直接关系到工程的安全性和稳定性。
任何计算错误都可能导致基坑结构的垮塌、土体的滑移或渗漏等问题，给工程带来损失甚至危险。
因此，深基坑手算计算书的编写和使用具有重要意义。
本计算书的编写将遵循简单策略，避免使用复杂的法律条款和不确定的内容。
我们将充分发挥土木工程的专长，采用简洁明了的语言和方法，确保计算过程的可靠性和易于理解。
所有计算内容都将经过充分确认和验证，以保证准确性和可信度。
文档标题：《深基坑手算计算书》第二段：计算书内容概述深基坑手算计算书》涵盖了以下内容：深基坑的计算部分：本计算书将详细解释基坑的设计要求和参数，并提供基于手算的计算方法。
包括基坑土压力、侧向地面位移、支撑结构设计、基坑排水等方面的计算。
相关材料：除了基坑计算部分外，计算书还包含了与基坑相关的材料信息，例如混凝土配合比、钢筋计算表、土壤力学参数等，以便读者可以更全面地理解和进行深基坑设计计算。
本计算书旨在提供简单和易于理解的计算方法，以帮助读者在深基坑设计和施工过程中进行准确的计算和决策。
请读者注意，本文档中引用的内容需要经过确认，以确保准确性。
本文档为《深基坑手算计算书》的使用说明，旨在提供使用规则和技巧的指导。
在使用《深基坑手算计算书》进行计算时，请遵循以下规则：输入正确的参数：确保输入的参数准确无误，包括基坑尺寸、土体性质等。
遵循计算顺序：按照计算书中的顺序进行计算，确保结果的准确性。
参考说明：在需要特殊处理或注意事项的地方，参考计算书中的相关说明进行操作。
以下是使用《深基坑手算计算书》的一些技巧：仔细阅读说明：在开始使用之前，请仔细阅读计算书中的说明部分，了解计算书的结构和使用方法。
深基坑施工计算
********************* 报表*********************原----------始----------数----------据支护类型基坑侧壁重要性系数砂浆强度等级桩顶面标高(m)排桩 1.40 M15 0.00基坑深度(m) 内侧水位(m) 外侧水位(m) 嵌固长度(m) 桩直径(m) 桩间距(m)10.00 -6.00 -6.00 1.00 0.11 0.60土层号厚度重度粘聚力内摩擦角锚固体与土水土分算m (m) (kN/m^3) (kPa) (度) 摩阻力(kPa) (MN/m^4)1 1.50 18.00 15.00 16.00 40.00 合算 4.002 1.25 20.00 18.00 19.00 40.00 分算 4.003 1.32 19.50 32.50 21.00 40.00 合算 4.004 3.38 20.00 15.00 35.00 40.00 合算 4.005 7.52 18.00 15.00 35.00 40.00 合算 4.00放坡级数坡度系数坡高(m) 坡脚台宽(m)1 0.00 4.00 2.00支锚道号竖向间水平间预加力支锚刚度相对开挖入射角度锚固体直距(m) 距(m) (kN) (MN/m) 深度(m) (度) 径(mm)1 1.50 1.80 0.00 15.00 0.50 15.00 1302 2.00 1.80 0.00 15.00 0.50 15.00 1303 2.00 1.80 0.00 15.00 0.50 15.00 1304 2.00 1.80 0.00 15.00 0.50 15.00 1305 2.00 1.80 0.00 15.00 0.50 15.00 130锚杆材料类型: 钢筋锚杆强度设计值(N/mm^2): 310.00锚杆荷载分项系数: 1.25土与锚固体粘结强度分项系数: 1.30锚杆弹性模量(*10^5 MPa): 2.00注浆体弹性模量(*10^4 MPa): 3.00地下室层数: 1层号层高(m)-1 9.00荷载分项系数: 1.25弯矩折减系数: 0.85混凝土保护层厚(mm): 35冠梁宽(m) 冠梁高(m) 水平侧向刚度(MN/m) 侧面纵筋上下纵筋箍筋0.20 0.30 0.00 Ⅱ- 2φ16 Ⅱ- 2φ16 Ⅰ-φ6.5@250计----------算----------结----------果计算方法土压力模式坑内侧弯矩位置坑外侧弯矩位置剪力位置(kN.m) (m) (kN.m) (m) (kN) (m) 经典法规程土压力0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00m 法矩形模式 3.45 7.37 0.00 3.95 2.18 5.90位移(mm) 桩顶: -0.01 坑底: -0.06 最大: -0.17 位置(m): 8.83配筋实用内力: 3.66 0.00 2.71支锚道号锚杆选筋自由段长锚固段长验算刚度锚杆内力值(kN)(m) (m) (MN/m) 弹性法经典法1 计算: Ⅱ- 2φ223 7 3.22 0.00 0.00实用: Ⅱ- 2φ22 3 7 3.22 9.83支锚道号锚杆选筋自由段长锚固段长验算刚度锚杆内力值(kN)(m) (m) (MN/m) 弹性法经典法2 计算: Ⅱ- 2φ22 4 8 6.73 0.00 0.00实用: Ⅱ- 2φ22 4 8 6.73 54.96支锚道号锚杆选筋自由段长锚固段长验算刚度锚杆内力值(kN)(m) (m) (MN/m) 弹性法经典法3 计算: Ⅱ- 2φ22 3 9 10.17 0.00 0.00实用: Ⅱ- 2φ22 3 9 10.17 84.85支锚道号锚杆选筋自由段长锚固段长验算刚度锚杆内力值(kN)(m) (m) (MN/m) 弹性法经典法4 计算: Ⅱ- 2φ22 0 7 1.99 0.00 0.00实用: Ⅱ- 2φ22 0 7 1.99 65.62支锚道号锚杆选筋自由段长锚固段长验算刚度锚杆内力值(kN)(m) (m) (MN/m) 弹性法经典法5 计算: Ⅱ- 2φ22 0 7 1.99 0.00 0.00实用: Ⅱ- 2φ22 0 7 1.99 65.62********************* 报表*********************原----------始----------数----------据支护类型基坑侧壁重要性系数基坑深度(m) 地下水位(m) 墙面坡角(度)土钉墙 1.40 9.0 6.00 80.0土层号厚度重度粘聚力内摩擦角摩阻力标(m) (kN/m^3) (kPa) (度) 准值(kPa)1 1.50 15.00 15.00 16.00 22.002 1.25 20.00 18.00 19.00 32.003 1.32 19.50 32.50 21.00 40.004 3.38 20.00 15.00 35.00 46.005 7.52 18.00 15.00 35.00 92.00超载序号超载类型超载值(kPa) 距坑边距离(m) 作用宽度(m) 距地面深度(m)1 1 20.00土钉道号竖向间水平间入射角度超挖深度钻孔直径距(m) 距(m) (度) (m) (mm)1 1.50 1.80 15.00 0.50 1302 2.00 1.80 15.00 0.50 1303 2.00 1.80 15.00 0.50 1304 2.00 1.00 15.00 0.50 1305 2.00 1.00 15.00 0.50 130土钉钢筋级别: 2土钉规格：22计----------算----------结----------果计算方法：抗拉计算计算步数破裂面角(度) 土钉号计算长度(m) 内力设计值(kN)1 51.3 - - -2 56.6 1 5.90 14.003 58.5 1 6.00 14.002 8.80 1.024 59.5 1 6.00 14.002 9.00 1.023 8.90 16.475 59.8 1 6.00 14.002 9.00 1.023 9.00 16.474 5.90 14.776 60.1 1 6.00 14.002 9.00 1.023 9.00 16.474 6.00 14.77计算方法：稳定计算计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)0 40.0 1.00 3.45 4.88 6.73土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)- - -计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)1 51.3 2.00 14.15 10.68 18.74土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)- -计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)2 56.6 3.80 17.81 10.72 22.46土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 5.90 0.37 99.95计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)3 58.5 5.60 10.92 1.97 12.49土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 6.00 0.37 95.672 8.80 0.75 72.68计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)4 59.5 7.40 16.11 3.88 18.62土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 5.90 0.37 77.032 9.00 0.75 53.313 8.90 0.75 70.18计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)5 59.8 8.40 17.49 3.43 19.90土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 6.00 0.37 73.732 9.00 0.75 47.323 9.00 0.75 61.024 6.00 0.37 37.45********************* 报表*********************原----------始----------数----------据支护类型基坑侧壁重要性系数基坑深度(m) 地下水位(m) 墙面坡角(度)土钉墙 1.60 9.0 6.00 80.0土层号厚度重度粘聚力内摩擦角摩阻力标(m) (kN/m^3) (kPa) (度) 准值(kPa)1 1.50 15.00 15.00 16.00 22.002 1.25 20.00 18.00 19.00 32.003 1.32 19.50 32.50 21.00 40.004 3.38 20.00 15.00 35.00 46.005 7.52 18.00 15.00 35.00 92.00超载序号超载类型超载值(kPa) 距坑边距离(m) 作用宽度(m) 距地面深度(m)1 1 18.00土钉道号竖向间水平间入射角度超挖深度钻孔直径距(m) 距(m) (度) (m) (mm)1 1.50 1.80 15.00 0.50 1302 2.00 1.80 15.00 0.50 1303 2.00 1.80 15.00 0.50 1304 2.00 1.00 15.00 0.50 1305 2.00 1.00 15.00 0.50 130土钉钢筋级别: 2土钉规格：22计----------算----------结----------果计算方法：抗拉计算计算步数破裂面角(度) 土钉号计算长度(m) 内力设计值(kN)1 51.3 - - -2 56.6 1 5.90 14.003 58.5 1 6.00 14.002 5.80 1.024 59.5 1 6.00 14.002 6.00 1.023 5.90 16.475 59.8 1 6.00 14.002 6.00 1.023 6.00 16.474 5.90 14.776 60.1 1 6.00 14.002 6.00 1.023 6.00 16.474 6.00 14.77计算方法：稳定计算计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)0 40.0 1.00 3.45 4.88 6.73土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)- - -计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)1 51.3 2.00 14.15 10.68 18.74土钉号计算长度(m) 内力标准值(kN)- -计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)2 56.6 3.80 17.81 10.72 22.46土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 5.90 0.37 99.95计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)3 58.5 0.37 10.92 1.97 12.49土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 6.00 0.37 95.672 5.80 0.37 72.68计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)4 59.5 7.40 16.11 3.88 18.62土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 6.00 0.37 77.032 6.00 0.37 53.313 6.00 0.37 70.18计算步数破裂面角(度) 滑裂面: 深度(m) X座标(m) Y座标(m) 半径(m)5 59.8 8.40 17.49 3.43 19.90土钉号计算长度(m) 刚体截面面积内力标准值(kN)1 6.00 0.37 73.732 6.00 0.37 47.323 6.00 0.37 61.024 6.00 0.37 37.45。
深基坑专项施工方案计算书(1)
放坡宽度 W(m)
平台宽度 B(m)
1
1.91
3.82
2பைடு நூலகம்
2
荷载参数：
序号
类型
1.5
1.5
3
面荷载 q(kPa)
基坑边线距离 a(m)
荷载宽度 b(m)
1
局布
3
1
2
土层参数：
序号
土名称
土厚度 (m)
1
淤泥
5
二、计算原理 :
土的重度 γ(kN/m3 土的内摩擦角 φ( ° 粘聚力 C(kPa)
)
)
饱和重度 γsat(kN/ 3
当土条处于稳定状态时，即 Fs>1,上述五个力应构成平衡体系。考虑安全储备的 大小，按照《规范》要求，安全系数要满足 ≥1.3的5 要求。
三、计算公式 :
K sj=∑ (1/m θi)(cbi+γｂihi+qbitan φ )/ ∑i h( iγ+qｂbi)sin iθ mθi=cosθi +1/Fstan φ sini θ
四、计算安全系数 :
将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数 K sjmin：
------------------------------------------------------------------------------------
计算步数 安全系数 滑裂角 (度 ) 圆心 X(m) 圆心 Y(m) 半径 R(m)
)
饱和重度 γsat(kN/ m3)
17
15
11
22
根据土坡极限平衡稳定进行计算。自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面， 通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。将土坡的土体沿竖直方向 分成若干个土条，从土条中任意取出第 i条，该土条上存在着 :
深基坑边坡稳定性计算书
荷载参数：土坡稳定性计算书本计算书参照《建筑施工计算手册》江正荣编著中国建筑工业出版社、《实用土木工程手册》第三版杨文渊编著人民教同出版社、《地基与基础》第三版中国建筑工业出版社、《土力学》等相关文献进行编制。
计算土坡稳定性采用圆弧条分法进行分析计算，由于该计算过程是大量的重复计算，故本计算书只列出相应的计算公式和计算结果，省略了重复计算过程。
本计算书采用瑞典条分法进行分析计算，假定滑动面为圆柱面及滑动土体为不变形刚体，还假定不考虑土条两侧上的作用力。
一、参数信息:条分方法：瑞典条分法；考虑地下水位影响；基坑外侧水位到坑顶的距离(m)：1.56；基坑内侧水位到坑顶的距离(m)：14.000；放坡参数：序号放坡高度(m)放坡宽度(m)平台宽度(m)条分块数0 3.50 3.50 2.000.001 4.50 4.50 3.000.002 6.20 6.20 3.000.00土层参数：二、计算原理:根据土坡极限平衡稳定进行计算。
自然界匀质土坡失去稳定，滑动面呈曲面，通常滑动面接近圆弧，可将滑裂面近似成圆弧计算。
将土坡的土体沿竖直方向分成若干个土条，从土条中任意取出第i条，不考虑其侧面上的作用力时，该土条上存在着：1、土条自重，2、作用于土条弧面上的法向反力，3、作用于土条圆弧面上的切向阻力。
将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。
将抗剪强度引起的极限抗滑力矩和滑动力矩的比值作为安全系数，考虑安全储备的大小，按照《规范》要求，安全系数要满足>=1.3的要求。
三、计算公式:式子中：Fs--土坡稳定安全系数；c--土层的粘聚力；li--第i条土条的圆弧长度；γ--土层的计算重度；θi--第i条土到滑动圆弧圆心与竖直方向的夹角；φ--土层的内摩擦角；bi--第i条土的宽度；hi--第i条土的平均高度；h1i――第i条土水位以上的高度；h2i――第i条土水位以下的高度；γ'――第i条土的平均重度的浮重度；q――第i条土条土上的均布荷载；其中，根据几何关系，求得hi为：式子中：r--土坡滑动圆弧的半径；l0--坡角距圆心垂线与坡角地坪线交点长度；α---土坡与水平面的夹角；h1i的计算公式当h1i≥hi时，取h1i=hi；当h1i≤0时，取h1i=0；h2i的计算公式：h2i=h i-h1i；hw――土坡外地下水位深度；li的几何关系为：四、计算安全系数:将数据各参数代入上面的公式，通过循环计算，求得最小的安全系数Fs：计算步数安全系数滑裂角(度)圆心X(m)圆心Y(m)半径R(m)第1步 1.39145.259-0.0388.4498.449示意图如下：计算步数安全系数滑裂角(度)圆心X(m)圆心Y(m)半径R(m)第2步 1.32152.516-0.02818.94718.947示意图如下：计算步数安全系数滑裂角(度)圆心X(m)圆心Y(m)半径R(m)第3步 1.32555.0110.27926.29626.298示意图如下：lg(1 + )计算结论如下：第 1 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.391>1.30 满足要求! [标高 -5.000 m]第 2 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.321>1.30 满足要求! [标高 -10.000 m]第 3 步开挖内部整体稳定性安全系数 Fs= 1.325>1.30 满足要求! [标高 -13.000 m]附件二 集水明排降水计算书集水明排降水计算书1、基坑涌水量计算：均质含水层潜水完整井基坑涌水量计算基坑远离地面水源时Q = 1.366K( 2H - S )SR r 0式中 Q ——基坑涌水量；K ——土壤的渗透系数（取 k=20m/d ）；H ——潜水含水层厚度；S——基坑水位降深；R——降水影响半径；宜通过试验或根据当地经验确定，当基坑安全等级为二、三级时，对潜水含水层按下式计算：R=2S kHk——土的渗透系数；r0——基坑等效半径；当基坑为圆形时，基坑等效半径取圆半径。
深基坑计算书8.30..
13、支护计算13.1 垃圾库深基坑开挖支护计算一、参数信息 :1、基本参数：侧壁安全级别为二级，基坑开挖深度h为5.600m（已经整体开挖 2.2~2.6 m），土钉墙计算宽度 b'为25.00 m，土体的滑动摩擦系数按照tan φ计算，φ为坡角水平面所在土层内的内摩擦角，条分块数为4；考虑地下水位影响，基坑外侧水位到坑顶的距离为2.000 m（2.6+2=4.6m），基坑内侧水位到坑顶的距离为 6.000 m。
2、荷载参数：局部面荷载 q取 10.00kPa，距基坑边线距离 b0为1.5 m，荷载宽度 b1为2 m。
3、地质勘探数据如下：：填土厚度为 3.00 m，坑壁土的重度γ为17.00 kN/m3，坑壁土的内摩擦角φ为14.00 °，内聚力 C为8.00 kPa，极限摩擦阻力 18.00 kPa，饱和重度为 20.00 kN/m 3。
粘性土厚度为6.00 m，坑壁土的重度γ为1,8.00 kN/m3，坑壁土的内摩擦角φ为 20.00 °，内聚力 C为23.50 kPa，极限摩擦阻力 65.00 kPa，饱和重度为 20.00 kN/m3。
4、土钉墙布置数据：放坡高度为 5.60 m，放坡宽度为 0.60 m，平台宽度为 6.00 m。
土钉的孔径采用120.00 mm，长度为 6.00 m，入射角为 20.00 °，土钉距坑顶为 1.00 m(-3.6,m)，水平间距为1.50 m。
二、土钉 (含锚杆 )抗拉承载力的计算:单根土钉受拉承载力计算，根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99，R=1.25 γ0T jk1、其中土钉受拉承载力标准值T jk按以下公式计算：jk ajk xj zjjT=ζe s s /cos α其中ζ --荷载折减系数e --土钉的水平荷载ajks xj、 s zj --土钉之间的水平与垂直距离α --土钉与水平面的夹角jζ按下式计算：k k)/2))β+φ-1/tan 2°-φ /2)ζ =tan[(-φβ)/2](1/(tan((β )/tan(45其中β--土钉墙坡面与水平面的夹角。
深基坑支护毕业设计计算书
基坑工程计算书(复核\15米)1.内力计算主动土压力系数：Ka=tan 2(45°-ϕi/2) 被动土压力系数：Kp=tan 2(45°+ϕi/2)计算时，不考虑支护桩体与土体的摩擦作用，且不对主、被动土压力系数进行调整，仅作为安全储备处理。
计算所得土压力系数表如表2-1所示：表1-1主动土压力计算：由于分层土体前三层性能相差不大，ϕ、C 值取各层土的，按其厚度加权平均。
1） 现分三层土○1、○2、○3计算 ○1号土层为原土层1、2、3层土；1 1.30.8 1.711.511 1.511.60.8 1.7 1.5ϕ⨯+⨯+⨯==++ 130.88 1.711 1.58.13()0.8 1.7 1.5c kPa ⨯+⨯+⨯==++ ○2土层为原4号层土019.1ϕ=，241.3()c kPa =○3土层为原5号层土028ϕ=，25()c kPa =02111.6tan (45)0.6652ka =-= 020219.1tan (45)0.5072ka =-=02328tan (45)0.3612ka =-= 020111.6tan (45) 1.502kp =+=02219.1tan (45) 1.972kp =+= 020328tan (45) 2.782kp =+=○1号土层顶部1200.66528.130.04()a k e kPa =⨯-⨯=○1号土层底部()11180.8 1.7 1.520247.92()a d e ka c kPa =⨯+++-=⎡⎤⎣⎦○2土层顶部()22180.8 1.7 1.520212.17()a e ka c kPa =⨯+++-=-⎡⎤⎣⎦○2土层水位处()221842019227.1()a s e ka c kPa =⨯++⨯-=○2土层底部()()()222184201922 6.46 6.467.1 1.9729.07()a d w e ka c ka kPa γ=⨯++⨯----⎡⎤⎣⎦=+=○3土层顶部()3318420192190.420.40.40.36146.12()a e ka c kPa =⨯++⨯+⨯-⨯⨯=○3土层基坑底部()3318420192190.4 1.6518248.43()a j e ka c kPa =⨯++⨯+⨯+⨯-=被动土压力计算基坑顶部22516.67()p e c kPa ==⨯=支护桩底部32 6.9518 2.7825364.65()pd p e h kp c kPa γ=+=⨯⨯+⨯='3218 2.26 2.7825129.76()pd p e h kp c kPa γ=+=⨯⨯+⨯=设定弯矩零点以上各土层压力合力及作用点距离的计算18.31ha m = 214117.643ha m=⨯+= 32 1.26 4.31 5.153ha m =⨯+= 41 1.1415 6.4 4.69 4.293ha m =⨯+--= 51 1.65 2.26 3.0852ha m=⨯+= 61 1.65 2.26 2.813ha m =⨯+= 71 2.26 1.132ha m=⨯=814.69 2.3452ha m=⨯= 12 2.26 1.513hp m =⨯= 21 2.26 1.132hp m =⨯= 32 4.69 3.133hp m=⨯=414.69 2.342hp m=⨯= 10.0440.16(/)a E kN m =⨯= 2447.92/295.84(/)a E kN m =⨯= 3 1.2612.17/27.67(/)a E kN m =-⨯=- 4 1.148.92/2 5.08(/)a E kN m =⨯= 5 1.6546.1276.1(/)a E kN m =⨯= 6 1.65 2.31/2 1.91(/)a E kN m =⨯= 748.43 2.26/254.73(/)a E kN m =⨯= 848.43 4.69/2113.57(/)a E kN m =⨯=()1129.7616.67 2.26/2127.79(/)p E kN m =-⨯= 216.67 2.2637.67(/)p E kN m =⨯=()3 4.69364.65129.76550.82(/)2p E kN m =-⨯=4129.76 4.69608.57(/)p E kN m =⨯=本工程设计按施工顺序开挖时：1） 第一层支护开挖至第二层支护标高时： 通过计算得右图按11a k p ke e =计算基坑底面以下支护结构设定弯矩零点位置至坑底面的距离0.65c h m=111a ac p pcc T ch E h E T h h -=+∑∑解得：146.13/c T kN m=所以设计值：'111.25 1.2546.13/57.7/c c T T kN m kN m==⨯=2） 开挖至设计基坑标高时：按11a k p ke e =计算基坑底面以下支护结构设定弯矩零点位置至坑底面的距离1.60c h m=112a ac p pcc T ch E h E T h h -=+∑∑解得：2104.54/c T kN m=所以设计值：'221.25 1.25104.54/130.68/c c T T kN m kN m==⨯=2、整体稳定验算整体稳定采用瑞典分条法计算：1）按比例绘出该支护结构截面图，如图所示，垂直界面方向取1m 计算。
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13、支护计算13.1垃圾库深基坑开挖支护计算一、参数信息:1、基本参数：侧壁安全级别为二级，基坑开挖深度h为5.600m（已经整体开挖2.2~2.6 m），土钉墙计算宽度b'为25.00 m，土体的滑动摩擦系数按照tanφ计算，φ为坡角水平面所在土层内的内摩擦角，条分块数为4；考虑地下水位影响，基坑外侧水位到坑顶的距离为2.000 m（2.6+2=4.6m），基坑内侧水位到坑顶的距离为6.000 m。
2、荷载参数：局部面荷载q取10.00kPa，距基坑边线距离b0为1.5 m，荷载宽度b1为2 m。
3、地质勘探数据如下：：填土厚度为3.00 m，坑壁土的重度γ为17.00 kN/m3，坑壁土的内摩擦角φ为14.00°，内聚力C为8.00 kPa，极限摩擦阻力18.00 kPa，饱和重度为20.00 kN/m3。
粘性土厚度为6.00 m，坑壁土的重度γ为1,8.00 kN/m3，坑壁土的内摩擦角φ为20.00°，内聚力C为23.50 kPa，极限摩擦阻力65.00 kPa，饱和重度为20.00 kN/m3。
4、土钉墙布置数据：放坡高度为5.60 m，放坡宽度为0.60 m，平台宽度为6.00 m。
土钉的孔径采用120.00 mm，长度为6.00 m，入射角为20.00°，土钉距坑顶为1.00 m(-3.6,m)，水平间距为1.50 m。
二、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算:单根土钉受拉承载力计算，根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99，R=1.25γ0T jk1、其中土钉受拉承载力标准值T jk按以下公式计算：T jk=ζe ajk s xj s zj/cosαj其中ζ--荷载折减系数e ajk--土钉的水平荷载s xj、s zj --土钉之间的水平与垂直距离αj--土钉与水平面的夹角ζ按下式计算：ζ=tan[(β-φk)/2](1/(tan((β+φk)/2))-1/tanβ)/tan2(45°-φ/2)其中β--土钉墙坡面与水平面的夹角。
φ--土的内摩擦角e ajk按根据土力学按照下式计算：e ajk=∑{[(γi×s zj)+q0]×K ai-2c(K ai)1/2}2、土钉抗拉承载力设计值T uj按照下式计算T uj=(1/γs)πd nj∑q sik l i其中d nj --土钉的直径。
γs--土钉的抗拉力分项系数，取1.3q sik--土与土钉的摩擦阻力。
根据JGJ120-99 表6.1.4和表4.4.3选取。
l i--土钉在直线破裂面外穿越稳定土体内的长度。
经计算土钉抗拉承载力为T uj=18.58kN，受拉荷载标准值R=0.55 kN，T uj≥R,符合要求。
根据R=N≥0.9δS, S=π(ds/2) 2,直径ds至少应取：1.534 mm,根据JGJ120-1999建筑基坑支护技术规程6.3.1规定，钢筋直径取16 mm。
三、土钉墙整体稳定性的计算:根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99要求，土钉墙应根据施工期间不同开挖深度及基坑底面以下可能滑动面采用圆弧滑动简单条分法如下图，按照下式进行整体稳定性验算：公式中：γk--滑动体分项系数，取1.3；γ0--基坑侧壁重要系数；ωi--第i条土重；b i --第i分条宽度；c ik--第i条滑土裂面处土体固结不排水(快)剪粘聚力标准值；φik--第i条滑土裂面处土体固结不排水(快)剪内摩擦角标准值；θi --第i条土滑裂面处中点切线与平面夹角；αj--土钉与水平面之间的夹角；L i --第i条土滑裂面的弧长；s --计算滑动体单元厚度；T nj--第j根土钉在圆弧滑裂面外锚固与土体的极限抗拉力，按下式计算。
T nj=πd nj∑q sik l njl nj--第j根土钉在圆弧滑裂面外穿越第i层稳定土体内的长度把各参数代入上面的公式，进行计算可得到如下结果：---------------------------------------------------------------------------------计算步数安全系数滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m)第1步 1.833 51.949 -2.897 2.814 4.039 示意图如下：计算步数安全系数滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m)第2步 1.889 29.318 -4.069 9.49210.327示意图如下：--------------------------------------------------------------------------------------计算结论如下：第1 步开挖内部整体稳定性安全系数Fs= 1.833>1.30 满足要求! [标高-1.000 m]第2 步开挖内部整体稳定性安全系数Fs= 1.889>1.30 满足要求! [标高-5.600 m]四、抗滑动及抗倾覆稳定性验算(1)抗滑动稳定性验算抗滑动安全系数按下式计算：K H=f'/E ah≥1.3式中，E ah为主动土压力的水平分量(kN)；f'为墙底的抗滑阻力(kN)，由下式计算求得：f'=μ(W+qB a S v)μ为土体的滑动摩擦系数；W为所计算土体自重(kN)q为坡顶面荷载(kN/m2)；B a为荷载长度；S v为计算墙体的厚度，取土钉的一个水平间距进行计算1级坡：K H=2.11488640847547616E291>1.3，满足要求！(2)抗倾覆稳定性验算抗倾覆安全系数按以下公式计算：K Q=M G/M Q式中，M G--由墙体自重和地面荷载产生的抗倾覆力矩，由下式确定M G=W×B C×qB a×(B'-B+b×B a/2)其中，W为所计算土体自重(kN)其中，q为坡顶面荷载(kN/m2)B c为土体重心至o点的水平距离；B a为荷载在B范围内长度；b为荷载距基坑边线长度；B'为土钉墙计算宽度；M E--由主动土压力产生的倾覆力矩，由下式确定M k=E ah×l h其中，E ah为主动土压力的水平分量（kN）；l h为主动土压力水平分量的合力点至通过墙趾O水平面的垂直距离。
1级坡：K Q=374.70>1.5，满足要求！13.2渗沥液池（ZK140处）31轴处深基坑开挖支护计算一参数信息:1、基本参数：侧壁安全级别为二级，基坑开挖深度h为8.300m（已经整体开挖2.2~2.6 m），土钉墙计算宽度b'为16.00 m，土体的滑动摩擦系数按照tanφ计算，φ为坡角水平面所在土层内的内摩擦角，条分块数为1；考虑地下水位影响，基坑外侧水位到坑顶的距离为3.000 m，基坑内侧水位到坑顶的距离为9.000 m。
2、荷载参数：局部面荷载q取10.00kPa，距基坑边线距离b0为1.5 m，荷载宽度b1为2 m。
3、地质勘探数据如下：：根据地勘报告粘性土厚度为3.60 m，坑壁土的重度γ为18.00 kN/m3，坑壁土的内摩擦角φ为20.00°，内聚力C为23.51 kPa，极限摩擦阻力65.00 kPa，饱和重度为20.00 kN/m3。
粉砂厚度为7.30 m，坑壁土的重度γ为18.00 kN/m3，坑壁土的内摩擦角φ为25.00°，内聚力C为11.50 kPa，极限摩擦阻力40.00 kPa，饱和重度为20.00 kN/m3。
4、土钉墙布置数据：第一层放坡高度为4.50 m，放坡宽度为0.60 m，平台宽度为2.00 m。
第二层放坡高度为3.80 m，放坡宽度为1.00 m，平台宽度为6.00 m。
土钉的孔径采用120.00 mm，长度为6.00 m，入射角为20.00°，土钉距坑顶为1.00 m(-3.6m)，水平间距为1.5 m。
二、土钉(含锚杆)抗拉承载力的计算:单根土钉受拉承载力计算，根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99，R=1.25γ0T jk1、其中土钉受拉承载力标准值T jk按以下公式计算：T jk=ζe ajk s xj s zj/cosαj其中ζ--荷载折减系数e ajk--土钉的水平荷载s xj、s zj --土钉之间的水平与垂直距离αj--土钉与水平面的夹角ζ按下式计算：ζ=tan[(β-φk)/2](1/(tan((β+φk)/2))-1/tanβ)/tan2(45°-φ/2)其中β--土钉墙坡面与水平面的夹角。
φ--土的内摩擦角e ajk按根据土力学按照下式计算：e ajk=∑{[(γi×s zj)+q0]×K ai-2c(K ai)1/2}2、土钉抗拉承载力设计值T uj按照下式计算T uj=(1/γs)πd nj∑q sik l i其中d nj --土钉的直径。
γs--土钉的抗拉力分项系数，取1.3q sik--土与土钉的摩擦阻力。
根据JGJ120-99 表6.1.4和表4.4.3选取。
l i--土钉在直线破裂面外穿越稳定土体内的长度。
经计算土钉抗拉承载力为76.67kN。
受拉荷载标准值为0.00kN。
钢筋的直径ds 至少应取：0.00 mm。
根据JGJ120-1999建筑基坑支护技术规程6.3.1规定，钢筋直径取16 mm。
三、土钉墙整体稳定性的计算:根据《建筑基坑支护技术规程》JGJ 120-99要求，土钉墙应根据施工期间不同开挖深度及基坑底面以下可能滑动面采用圆弧滑动简单条分法如下图，按照下式进行整体稳定性验算：公式中：γk--滑动体分项系数，取1.3；γ0--基坑侧壁重要系数；ωi--第i条土重；b i --第i分条宽度；c ik--第i条滑土裂面处土体固结不排水(快)剪粘聚力标准值；φik--第i条滑土裂面处土体固结不排水(快)剪内摩擦角标准值；θi --第i条土滑裂面处中点切线与平面夹角；αj--土钉与水平面之间的夹角；L i --第i条土滑裂面的弧长；s --计算滑动体单元厚度；T nj--第j根土钉在圆弧滑裂面外锚固与土体的极限抗拉力，按下式计算。
T nj=πd nj∑q sik l njl nj--第j根土钉在圆弧滑裂面外穿越第i层稳定土体内的长度把各参数代入上面的公式，进行计算可得到如下结果：---------------------------------------------------------------------------------计算步数安全系数滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m)第1步10.144 62.274 -6.861 4.8628.409示意图如下：计算步数安全系数滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m)第2步8.375 29.338 -2.987 7.489 8.063 示意图如下：计算步数安全系数滑裂角(度) 圆心X(m) 圆心Y(m) 半径R(m)第3步9.317 29.549 -1.325 12.39412.464示意图如下：--------------------------------------------------------------------------------------计算结论如下：第1 步开挖内部整体稳定性安全系数Fs= 10.144>1.30 满足要求! [标高-1.000 m]第2 步开挖内部整体稳定性安全系数Fs= 8.375>1.30 满足要求! [标高-4.500 m]第3 步开挖内部整体稳定性安全系数Fs= 9.317>1.30 满足要求! [标高-8.300 m]四、抗滑动及抗倾覆稳定性验算(1)抗滑动稳定性验算抗滑动安全系数按下式计算：K H=f'/E ah≥1.3式中，E ah为主动土压力的水平分量(kN)；f'为墙底的抗滑阻力(kN)，由下式计算求得：f'=μ(W+qB a S v)μ为土体的滑动摩擦系数；W为所计算土体自重(kN)q为坡顶面荷载(kN/m2)；B a为荷载长度；S v为计算墙体的厚度，取土钉的一个水平间距进行计算1级坡：K H=5.21438670803850496E291>1.3，满足要求！2级坡：K H=1.50569676314471328E292>1.3，满足要求！(2)抗倾覆稳定性验算抗倾覆安全系数按以下公式计算：K Q=M G/M Q式中，M G--由墙体自重和地面荷载产生的抗倾覆力矩，由下式确定M G=W×B C×qB a×(B'-B+b×B a/2)其中，W为所计算土体自重(kN)其中，q为坡顶面荷载(kN/m2)B c为土体重心至o点的水平距离；B a为荷载在B范围内长度；b为荷载距基坑边线长度；B'为土钉墙计算宽度；M E--由主动土压力产生的倾覆力矩，由下式确定M k=E ah×l h其中，E ah为主动土压力的水平分量（kN）；l h为主动土压力水平分量的合力点至通过墙趾O水平面的垂直距离。