PKPM版画结构平面图楼板配筋计算详解

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PKPM配筋结果绘制施工图详解

第四章施工图的绘制作为结构工程师，施工图就是我们的思想的表达，为了正确表达我们的设计思想和设计理念，画出良好的施工图那是必不可少的。

第一节板钢筋图的绘制板可分为单向板和双向板。

单向板指两边支承或四边支承时长宽比>2。

双向板指四边支承时长宽比<2。

单向板的配筋计算只需计算短跨方向的底筋，长跨方向的底筋和四边的负筋按构造要求，负筋长度从梁边到板内的长度取短净跨的1/4。

双向板的配筋计算需计算两个方向的底筋和四边负筋，负筋长度从梁边到板内的长度取短净跨的1/4。

第二节梁钢筋图的绘制图中代表钢筋配筋如上（此图涉及的平法表示见03G101-1图集）1、梁下部纵筋面积（418）=10.182cm >9.02cm 2、梁上部左端纵筋面积（420）=12.572cm ≈132cm 3、梁上部右端纵筋面积（420）=10.182cm >112cm 4、梁加密区一个间距范围内箍筋面积（双肢箍8@100）=1.012cm >0.52cm 5、梁非加密区一个间距范围内箍筋面积（双肢箍8@200）=0.52cm ≈0.52cm6、考虑梁高≥450㎜在梁侧面配构造钢筋4127、上下纵筋之间的距离要≤200㎜注意：取某轴线上所有梁归为一类b≥350采用四肢箍h≥450加腰筋；框架梁截面高度一般>400，规范规定梁箍筋间距大于梁截面高度的1/4，如果截面高度小于400，则箍筋最小间距得<100，【特别注意】那么如何进行箍筋加密区和非加密区的箍筋间距转换。

已知：假定在SATWE上显示的结果为GAsv-Asv0，即加密区的箍筋面积为Asv，非加密区的箍筋面积为Asv0，在SA TWE中输入的箍筋间距为100。

加密区箍筋：梁通常采用的是n肢箍，选用单肢箍的面积为A的箍筋，则双肢箍的面积为nA。

如果nA>Asv，则可以选用这种钢筋。

非加密区箍筋：换算成间距为200的箍筋，nAx100/200，n是因为选择n肢箍。

楼板结构计算及配筋

楼板结构计算及配筋一、楼板结构计算1.荷载计算楼板结构中，常见的荷载有自重、活荷载和其他附加荷载。

自重是指楼板自身的重量，可以根据材料密度和截面尺寸计算得出。

活荷载是指人员、设备或物品在楼板上的荷载，通常有规范或标准可供参考。

其他附加荷载包括温度应力、风载荷和地震荷载等。

2.弯矩计算楼板在承受荷载的作用下会发生弯曲变形，由此产生弯矩。

在楼板结构计算中，需要计算出楼板截面的弯矩分布，并确定临界截面位置和最大弯矩值。

弯矩大小与楼板荷载、楼板尺寸和楼板材料有关。

3.破坏模式计算楼板结构在受到足够大的荷载作用下会出现破坏。

常见的破坏模式有拉压破坏、弯曲破坏和剪切破坏等。

在楼板结构计算中，需要根据楼板受力特点和材料强度，确定楼板的破坏模式，从而确定楼板的设计安全系数。

二、楼板配筋楼板的配筋是指在计算出楼板截面尺寸和材料强度等参数之后，确定楼板中钢筋的布置方式和数量。

楼板的钢筋主要承担抗弯和抗剪的作用，能够增加楼板的强度和刚度。

1.抗弯配筋楼板的抗弯配筋一般是沿着楼板截面的最大弯矩方向进行布置的。

配筋的主要目的是增加楼板的受力截面积，提高楼板的抗弯强度。

根据楼板的弯矩大小和钢筋的强度参数，可以计算出楼板抗弯配筋的总面积和间距。

2.抗剪配筋楼板的抗剪配筋一般是沿着楼板截面的剪力方向进行布置的。

配筋的主要目的是增加楼板的受力截面积，提高楼板的抗剪强度。

根据楼板的剪力大小和钢筋的强度参数，可以计算出楼板抗剪配筋的总面积和间距。

3.简化计算方法在实际工程中，为了简化楼板的结构计算和配筋，常常采用一些经验公式和规范推荐值。

这些方法可以根据楼板的跨度、荷载和使用要求等参数，快速估计楼板的截面尺寸和钢筋配筋。

综上所述，楼板结构计算及配筋是建筑设计和施工中的重要环节，需要工程师根据楼板的受力特点和设计要求，进行荷载计算、弯矩计算和破坏模式计算，进而确定楼板的截面尺寸和材料强度。

在此基础上，工程师可以进行抗弯配筋和抗剪配筋的计算，以满足楼板的强度和刚度要求。

（完整版）PKPM手工配筋（根据SATWE配筋简图）.docx

（完整版）PKPM手工配筋（根据SATWE配筋简图）.docx根据 SATWE计算结果手工配筋一、 SATWE梁的计算结果的含义：1、加密区和非加密区箍筋都是按用户输入的箍筋间距计算的，并按沿梁全长箍筋的面积配筋率要求控制。

若输入的箍筋间距为加密区间距，则加密区的箍筋计算结果可直接参考使用，如果非加密区与加密区的箍筋间距不同，则应按非加密区箍筋间距对计算结果进行换算；1）用户输入的箍筋间距信息在SATWE参数设置框中2）沿梁全长箍筋的面积配筋率要求，见《混规》11． 3． 9 梁端设置的第一个箍筋距框架节点边缘不应大于50mm。

非加密区的箍筋间距不宜大于加密区箍筋间距的 2 倍。

沿梁全长箍筋的面积配筋率ρsv 应符合下列规定：3）如何进行换算？保持总的配箍率不变，当加密区间距为100，非加密区间距为200，则应对非加密区箍筋面积进行换算，假设换算前后面积分别为ASV1、ASV2，间距分别为S1、S2，则有：ASV1/ S1= ASV2/ S2.[ 即 Asv/S 保持不变，原因见《混规》 -2010 中式（ 4.3.2-2 ）]2、算例下面的梁为百盛米厂第三层右边数过来第四根边梁。

该梁有关信息如下：截面参数(m)B*H = 0.250*0.600保护层厚度(mm)Cov = 30.0箍筋间距(mm)SS= 100.0混凝土强度等级RC= 30.0主筋强度(N/mm2)FYI = 360.0箍筋强度(N/mm2)FYJ = 210.0抗震构造措施的抗震等级NF= 41、梁顶纵筋和梁底纵筋（bxh=250mmx600mm ）1）配置原则：框架梁、次梁单侧纵筋不得多于两层，底筋根数不少于3 根；同侧纵筋布置中，不同直径的钢筋，直径相差不大于 2 级；框架梁、次梁通长纵筋直径可小于支座短筋直径。

尽量使通长面筋（钢筋面积）不大于支座纵筋面积的60％，但不宜小于30％。

2）手工配置：梁面（右）：AS=12cm2=1200 mm2 , 实配 4 根 HRB400级直径 20（ 1257），保护层C=20，2x(20+8)+3x25+4x20=211<250, 放置一排,满足（见《混凝》 P102 和 P115）梁底（左）（： AS=13cm2=1300 mm 2, 实配 5 根 HRB400 级直径 20（1571 ），保护层 C=20， 2x(20+8)+4x25+5x20=256>250, 放置两排，上排 2 根，下排 3 根。

PKPM构件配筋详解(DOC)

GAsvm:为柱非加密区抗剪箍筋面积（cm2）；
Uc:为非地震作用效应荷载组合下柱的轴压比;
Ucs:为地震作用效应荷载组合下柱的轴压比；G:为箍筋配筋标志。
注意事項
（1）圆柱是按等效矩形截面来计算箍筋面积的；
（2）柱子的箍筋是按用户输入的箍筋间距计算的，并满足加密区内最小体积配箍率的要求控制。柱子的体积配箍率是按普通箍和复合箍的要求取值的。输出的箍筋面积为箍筋间距范围内所有肢的总面积，在确定单肢箍筋的面积时，需要除以箍筋肢数；
Aswvl:为地下室外墙或人防临空墙，每延米单侧竖向分布筋面积
（cm2/m）。
功能说明
（5）墙梁（RC Wall-Beam）
墙梁的配筋及输出格式与框架梁一致。需要特别说明的是：墙梁除混
凝土强度等级与剪力墙一致外，其它参数：主筋强度、箍筋强度、墙梁的箍筋间距等均与框架梁一致。
注意事項
当墙梁的跨高比ln/h》时，墙梁按框架梁来设计；墙梁的跨高比In/h<5时,
（3）Asvj取计算的Asvjz与Asvjy的大值；Asv取计算的Asvz和Asvy的大值；Asvm取Asvzm与Asvym的大值；
（4）输出的柱子纵筋面积满足规范规定的最小配筋率要求。
图中：
Asw:为墙柱端部边缘构件Lc范围内配筋面积（cm2）；
Aswh:为墙柱水平分布筋间距范围内水平分布筋面积（cm2）；
Ucs:为地震作用效应荷载组合下柱的轴压比；
G:为箍筋配筋标志。
注意事項
（1）柱配筋简图如下:
图8.641-3柱箍筋简图
（2）柱子全截面配筋面积计算方法：As=2*（ Asx+Asy）-4*Asc
（3）柱子的箍筋是按用户输入的箍筋间距计算的，并满足加密区内最小体积配箍率的要求控制。柱子的体积配箍率是按普通箍和复合箍的要求取值的。输出的箍筋面积为箍筋间距范围内所有肢的总面积，在确定单肢箍筋的面积时，需要除以箍筋肢数。

楼板配筋计算

LB-1矩形板计算一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2002四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 6000 mm; Ly = 5000 mm板厚: h = 150 mm2.材料信息混凝土等级: C30 fc=14.3N/mm2 ft=1.43N/mm2 ftk=2.01N/mm2 Ec=3.00×104N/mm2 钢筋种类: HRB335 fy = 300 N/mm2 Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 20mm保护层厚度: c = 15mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.400准永久值系数: ψq = 1.000永久荷载标准值: ｑgk = 6.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 2.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):简支/简支/简支/简支6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 5000 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=150-20=130 mm六、配筋计算(lx/ly=6000/5000=1.200<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0343+0.0524*0.200)*(1.200*6.000+1.400*2.000)*52= 11.205 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*11.205×106/(1.00*14.3*1000*130*130)= 0.0463) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.046) = 0.0474) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*14.3*1000*130*0.047/300= 294mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 294/(1000*150) = 0.196%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*150 = 300 mm2采取方案d10@200, 实配面积392 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0524+0.0343*0.200)*(1.200*6.000+1.400*2.000)*52= 14.825 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*14.825×106/(1.00*14.3*1000*130*130)= 0.0613) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.061) = 0.0634) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*14.3*1000*130*0.063/300= 393mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 393/(1000*150) = 0.262%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d10@200, 实配面积392 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= (0.0524+0.0343*0.200)*(6.000+2.000)*52 = 11.860 kN*m Mq = Mgk+ψq*Mqk= (0.0524+0.0343*0.200)*(6.000+1.000*2.000)*52 = 11.860 kN*m 2.计算受弯构件的短期刚度Bs1) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式8.1.3－3)= 11.860×106/(0.87*130*392) = 267.508 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*150= 75000mm2ρte = As/Ate (混凝土规范式8.1.2－4)= 392/75000 = 0.523%ψ = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式8.1.2－2)= 1.1-0.65*2.01/(0.523%*267.508) = 0.166因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψ = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/3.00×104 = 6.6675) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 392/(1000*130) = 0.302%7) 计算受弯构件的短期刚度BsBs = Es*As*ho2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混凝土规范式8.2.3--1) = 2.0×105*392*1302/[1.15*0.200+0.2+6*6.667*0.302%/(1+3.5*0.0)]= 2.406×103 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 (混凝土规范第8.2.5 条)2) 计算受弯构件的长期刚度BB = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混凝土规范式8.2.2)= 11.860/(11.860*(2.0-1)+11.860)*2.406×103= 1.203×103 kN*m24.计算受弯构件挠度fmax = f*(qgk+qqk)*Lo4/B= 0.00566*(6.000+2.000)*54/1.203×103= 23.507mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=5000/200=25.000mmfmax=23.507mm≤fo=25.000mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应Mx = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= (0.0343+0.0524*0.200)*(6.000+2.000)*52= 8.964 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.03) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式8.1.3－3)=8.964×106/(0.87*130*392)=202.187N/mm4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*150=75000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式8.1.2－4)=392/75000 = 0.0052因为ρte=0.0052 < 0.01,所以让ρte=0.01ψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*202.187)=0.4546) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=57) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq= (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=5*10*10/(5*1.0*10)=108) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式8.1.2－1) =2.1*0.454*202.187/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)=0.1137mm ≤ 0.30, 满足规范要求2.跨中Y方向裂缝1) 计算荷载效应My = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= (0.0524+0.0343*0.200)*(6.000+2.000)*52= 11.860 kN*m2) 带肋钢筋,所以取值vi=1.03) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式8.1.3－3)=11.860×106/(0.87*130*392)=267.508N/mm4) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*150=75000 mm2ρt e=As/Ate (混凝土规范式8.1.2－4)=392/75000 = 0.0052因为ρte=0.0052 < 0.01,所以让ρte=0.015) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式8.1.2－2)=1.1-0.65*2.010/(0.0100*267.508)=0.6126) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=57) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径deqdeq= (∑ni*di2)/(∑ni*vi*di)=5*10*10/(5*1.0*10)=108) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式8.1.2－1) =2.1*0.612*267.508/2.0×105*(1.9*20+0.08*10/0.0100)=0.2027mm ≤ 0.30, 满足规范要求仅供个人用于学习、研究；不得用于商业用途。

PKPM2010版-参数设置讲解

设计参数遍览——针对PKPM08版修改注：本文所述参数均以2010/03/04版本PKPM程序为准，其他版本程序可作参考。

一、结构模块PMCADPMCAD模块是后续模块TAT-8、TA T、SAT-8、SA TWE、JCCAD的基础，因此其数据的合理程度将直接影响到后续模块数据、计算的合理性。

它的数据检查发现的问题应消除，不能带入后续模块。

这里需要定义的设计参数不多，也比较简单，要在后续模块里检查是否已准确传入。

楼板计算也在该模块完成。

主菜单①建筑模型与荷载输入——设计参数1 设计参数1.1 总信息1.1.1 结构体系：按结构布置的实际状况确定。

分为框架结构、框剪结构、框筒结构、筒中筒结构、剪力墙结构、短肢剪力墙结构、复杂高层结构、砌体结构、底框结构、配筋砌体、板柱剪力墙、异形柱框架和异形柱框剪，共13种类型。

确定结构类型即确定与其对应的有关设计参数，进入后续模块尚需调整。

1.1.2 结构主材：钢筋混凝土、钢和混凝土、有填充墙钢结构、无填充墙钢结构和砌体。

一般按结构的实际情况确定，选定结构材料即确定结构设计的相关规范。

型钢混凝土和钢管混凝土结构属于钢筋混凝土结构，而非钢结构。

1.1.3 结构重要性系数：对安全等级为一级或设计使用年限为100年及以上的结构构件，不应小于1.1；对安全等级为二级或设计使用年限为50年的结构构件，不应小于1.0；对安全等级为三级或设计使用年限为5年及以下的结构构件，不应小于0.9；在抗震设计中，不考虑结构构件的重要性系数。

参考《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）3.2.2条。

1.1.4 底框层数：仅在结构体系为底框结构才显亮，可填1、2、3或4；若选择其他结构体系则变灰。

参考《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）第7章多层砌体房屋和底部框架砌体房屋。

1.1.5 地下室层数：当用TA T、SATWE计算时，对地震力、风力作用、地下人防等因素有影响。

PKPM板配筋问题

1.用PKPM生成的图哪有上百种钢筋啊？用生成的图也不用逐个房间点啊！房间编号，归并一下，就可以直接在样板的楼板上画配筋了！我们都是用PKPM直接做的板配筋图啊！有一些过大或过小的钢筋，就在参数定义里，有一个配筋参数，把它删除就可以了12.大哥们没有你们说的这么麻烦啊板钢筋计算完后下面有一个房间归并项---重花钢筋----点否就自动生成了.说PKPM板钢筋种类多,其实就是负筋长度种类多.下部钢筋用什么软件结构都一样.可以在(楼板钢筋项里--负筋归并)中把数值适当挑整就好了 .一般挑到100.挑太大有时候负筋就出建筑边线了.不管什么软件都要手动调整的.我就不信调整的工作量能比全手花的大!!!!!!!!个人QQ595777311.希望大家加我.3.新的建筑结构设计规范在结构可靠度、设计计算、配筋构造方面均有重大更新和补充，特别是对抗震及结构的整体性，规则性作出了更高的要求，使结构设计不可能一次完成。

如何正确运用设计软件进行结构设计计算，以满足新规范的要求，是每个设计人员都非常关心的问题。

以SATWE软件为例，进行结构设计计算步骤的讨论，对一个典型工程而言，使用结构软件进行结构计算分四步较为科学。

1．完成整体参数的正确设定计算开始以前，设计人员首先要根据新规范的具体规定和软件手册对参数意义的描述，以及工程的实际情况，对软件初始参数和特殊构件进行正确设置。

但有几个参数是关系到整体计算结果的，必须首先确定其合理取值，才能保证后续计算结果的正确性。

这些参数包括振型组合数、最大地震力作用方向和结构基本周期等，在计算前很难估计，需要经过试算才能得到。

(1)振型组合数是软件在做抗震计算时考虑振型的数量。

该值取值太小不能正确反映模型应当考虑的振型数量，使计算结果失真；取值太大，不仅浪费时间，还可能使计算结果发生畸变。

《高层建筑混凝土结构技术规程》5.1.13-2条规定，抗震计算时，宜考虑平扭藕联计算结构的扭转效应，振型数不宜小于15，对多塔结构的振型数不应小于塔楼的9倍，且计算振型数应使振型参与质量不小于总质量的90％。

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PKPM版画结构平面图楼板配筋计算详解PKPM2010版画结构平面图楼板配筋计算详解付成在PKPM结构平面中，楼板计算即有弹性计算、还有塑性计算，弹性计算中还有查静力手册计算、有限元计算，边界元计算的不同方式，考虑一些特殊情况，用户还可以选择按照考虑活荷载不利布置计算或者按照连续板块的计算方式。

面对诸多选择，广大用户可能不能很好的选择适合的方式，本文结合2010版针对新规范的修改，深入剖析不同算法的应用技巧和技术条件，使用户在计算时做到心中有数。

一:自动计算方法的选择程序在计算时根据楼板的形状可分为矩形板和非矩形板两大类。

自动计算时程序会对各块板逐块做内力计算，对非矩形的凸形不规则板块，程序用边界元法计算该块板，对非矩形的凹形不规则板块，程序则采用有限元法计算该块板，程序自动识别板的形状类型并选相应的计算方法。

对于矩形板块，计算方法采用用户指定的计算方法(如弹性或塑性)计算。

当房间内有次梁时，程序对房间按被次梁分割产生的多个板块分别计算。

如图1所示。

楼板计算满足近似矩形计算条件矩形楼板非矩形楼板非单一边界单向板计算双向板凹多边形凸多边形弹性查表法塑性计算有限元法边界元法图1从上图可以看出，非矩形板计算也可以采取静力手册查表的方法计算，对于矩形楼板，即使用户选择了按照塑性计算，但很多情况并没有按照塑性计算，塑性计算必须同时满足以下一个条件:1:选择了按照塑性计算。

2:按形状是矩形楼板或者近似矩形楼板。

3:四边的任意一边边界条件必须相同。

以下分别就矩形和非矩形楼板计算方式做简要说明二:矩形钢筋混凝土楼板计算《砼规》(GB 50010,2010)9.1.1条规定混凝土板应按下列原则进行计算:1. 两对边支承的板应按单向板计算,2. 四边支承的板应按下列规定计算:1)当长边与短边长度之比小于或等于2.0时～应按双向板计算,2)当长边与短边长度之比大于2.0～但小于3.0时～宜按双向板计算,当按沿短边方向受力的单向板计算时～应沿长边方向布置足够数量的构造钢筋,3)当长边与短边长度之比大于或等于3.0时～可按沿短边方向受力的单向板计算。

因此，PM程序对单向板与双向板的判断参照该条(第 9.1.1条)的第2项第3小款，即当长边与短边长度之比大于或等于3.0时，按沿短边方向受力的单向板计算。

单向板的内力计算按以下情况考虑:12两端铰支时，， Mg,1中89122M,g1M,g1中支8128，。

一固一铰时，1122M,g1M,g1中支2412两端固定时，，。

单向板的计算公式是弹性计算公式。

双向板(长边/短边<3):按《建筑结构静力计算手册》(中国建筑工业出版社，1974)中弹性理论计算所得弯矩，未考虑板的塑性影响。

对于规则的钢筋混凝土板，由于在静力计算手册中有较为准确的解，因此程序对于此种类型的板，直接采用静力手册中提供的弯矩系数和挠度系数，以简化计算过程。

,对于板四边边界不含自由边的板，表中仅列出了泊松比=0的弯矩系数与挠度系数。

当,值不等于零时，其挠度及支座中点的弯矩仍可按这些表求得。

根据《砼规》第4.1.5条之,规定，钢筋混凝土结构的泊松比=0.2，因此当计算板的跨中弯矩时，可按下式求得:(,)M,M，,M xxy(,)M,M，,M yyx,其中混凝土泊松比=0.2。

三:非矩形板的计算对于非矩形板，当为凸形不规则板块时，程序用边界元法计算该块板，采用该算法的优点是快速、高效，但该算法的适应性较为有限，仅适用于凸形不规则板块;当为凹形不规则板块，程序采用有限元法计算该块板，该算法的优点是适应性强。

为说明程序对非矩形板采用两种算法的可靠性，采用通用有限元SAP2000程序计算L型不规则房间与之做比较。

房间在右上角内收20%、50%，分别计算后，其SAP2000计算结果的最大弯矩分布图如图2所示。

平面楼板计算结果与SAP2000计算结果的比较见表1。

其中内收表示内凹边长与最大边长的比值，边界编号左侧为第1边界，按逆时针排序。

PM计算结果与SAP2000计算结果的比较表1PM计算结果相对误差(%) SAP2000计算结果内垂直于第 1边界 -0.4943 -0.49 -0.87 收垂直于第 2边界 -0.4328 -0.42 -3.0 20%时垂直于第 3边界 -0.2261 -0.21 -7.12垂直于第 4边界 -0.2261 -0.22 -2.70垂直于第 5边界 -0.4328 -0.43 -0.65垂直于第 6边界 -0.4943 -0.49 -0.87板中最大弯矩 0.2140 0.21 -1.87板中最小弯矩 0.1859 0.19 2.20内垂直于第 1边界 -0.2261 -0.23 1.72 收垂直于第 2边界 -0.1406 -0.14 -0.43 50%时垂直于第 3边界 -0.2290 -0.22 -3.93垂直于第 4边界 -0.2290 -0.22 -3.93垂直于第 5边界 -0.1406 -0.14 -0.43垂直于第 6边界 -0.2261 -0.23 1.72板中最大弯矩 0.1151 0.10 -13.12板中最小弯矩 0. 0704 0.06 -14.77图2 SAP2000最大弯矩分布通过以上典型板的计算比较，PM中的异形房间计算结果和实际受力是十分接近的。

四:连续板串计算楼板采用自动计算时，各板块是分别计算其内力，不考虑相邻板块的影响，因此对于中间支座两侧，其弯矩值有可能存在不平衡的问题，对于跨度相差较大的情况，这种不平衡弯矩会更为明显。

为了在一定程度上考虑相邻板块的影响，特别是对于连续单向板的情况，当各块板的跨度不一致时，其内力计算就可在跨度方向上按连续梁的方式计算，以满足中间支座弯矩平衡的条件，同时也可以考虑相邻板块的影响。

对应这种情况下的计算方法，可采用“连板计算”。

生成连板计算数据时，程序沿指定的板串方向，生成1米的板带，这样的板带与传统的连续梁很类似，每跨的截面高度取相应板的厚度。

墙和主梁位置程序认为是板串的支座，各支座均无竖向位移，不考虑支座梁或墙杆件的刚度等影响。

连板的计算过程和连续梁的计算过程完全相同，可用平面连续梁的计算来简化指定方向上板串的计算。

连板计算所得的内力结果将替代板沿板串方向原有位置的内力结果，同一方向执行多次连板计算时，以最后一次的计算结果为准。

执行连板计算后，再次执行自动计算时，所有的连板计算结果将不会保留。

连板计算弥补了自动计算时中间支座上内力不连续的不足，同时考虑了相邻板跨之间的影响。

其计算结果与按连续梁方式的对比如图2-23所示。

图3 连续板串计算与连续梁计算对比1、连续板串计算的主要功能如下:1) 连续板的两端支座可以在铰支、固定选择;2) 两端也可以悬挑，悬挑部分的荷载可以与邻板不同;3) 最大计算跨度为20，每根杆件中间取13个截面计算包络;4) 支座钢筋和板底钢筋可以有放大系数;5) 板底弯矩也可以按高规的要求，按不小于简支弯矩的一半考虑;6) 也可以考虑支座负弯矩调幅;7) 房间中有次梁时，可以选择是否考虑次梁为边板支座;8) 荷载也可按跨中挠度相等的原则，根据板的边界条件，将荷载向两个方向分配，但异形房间，由于不好判断连续板的位置与整个房间的关系，故不分配。

9) 当考虑次梁时，房间的最大正弯矩取本房间内几个次房间正弯矩中的最大值;10) 除弯矩外，连续板的剪力，裂缝等也相应改变。

2、连续板串计算时双向板的荷载分配连续板串计算时，在计算参数中有一个选项“荷载考虑双向板作用”，如图4所示。

设置此参数是为了在形成连续板串时，确定每一跨上作用的荷载时，是否考虑该跨是一块双向板，作用在板串方向上的荷载全部取板面荷载，还是考虑板上荷载沿两个方向传递，仅取其部分板面荷载。

图4 边续板串参数设置当所计算的板串多数是双向板，仅考虑在连续板方向承担全部荷载，显然过于安全。

双向板在两个方向都起承重作用，即双向工作，若在承受均布荷载的双向板跨中截出q两个互相垂直的宽度均为1m的板带，若不计相邻板带的影响，则由跨度中心点处挠度相等在两个方向的分配值。

的条件可求得荷载q五、活荷载不利布置计算多跨连续双向板内力及变形计算较为复杂，为了简化计算，在实用计算中，可以将多跨等区格连续板化为单跨板，从而按单跨板求出跨中最大弯矩和各支座的最大弯矩。

当求支座最大弯矩时，为了简化起见，可按全部区格上都满布均布荷载，并假定各个跨度的板都固结于中间支座上，因而连续板即可化为四边固定的单跨双向板计算其支座弯矩，至于边区格，外边界条件按实际情况考虑;内支座按固定边界条件，计算其支座弯矩。

当求某区格跨中最大弯矩时，活荷载的最不利布置如图5所示，即在该区格布置活荷载，pg然后在其左右、前后每隔一区格布置活荷载。

在这种荷载作用下，可将活荷载与恒荷载分为与两部分，分别作用于相应区格。

g，p/2,p/2图5 活载不利布置图当全部各区格均作用有时，可近似地将内部区格看作四边固定的单跨双向板，g，p/2求其跨中弯矩。

当所求区格作用有，相邻区格作用有，其余区格均间隔布置时，其内区格p/2,p/2可近似看作四边简支单跨双向板，求其跨中弯矩。

至于这两种情况下的边区格，其外边界条件按实际情况考虑。

最后，将所求区格在两部分荷载作用下的跨中弯矩叠加，即可视为该区格跨中最大弯矩。

执行自动计算时，在对每块板做计算时不考虑相邻板块的影响，但会判别该板块是否是独立的板块，以考虑是否选用“矩形连续板跨中弯矩算法”(即结构静力计算手册活荷载不利算法)。

如是连续板块(至少一边连续)则可考虑活荷不利算法，否则仅按独立板块计算。

选用活荷载不利布置时，最理想的条件是板跨相等或接近，板的四周均有现浇板与之相邻，且各板块上的荷载也相等或接近。

在这种条件下，板块之间考虑活荷载的不利布置问题，就可以简化为单块板的边界条件与荷载的组合问题。

活荷载的不利布置仅对规则的矩形板起作用，对于程序判别为非独立的规则板，在做内力计算时，按以下步骤进行。

1、周边边界条件取实际的边界条件，荷载按仅考虑一半的活载和全部的恒载;2、周边边界条件全部为假定为简支，荷载按仅考虑一半的活载;3、前两项所计算的内力结果叠加，做为最终的内力结果。

六:裂缝和挠度的计算《砼规》(GB 50010,2010)7.1.1规定，计算裂缝宽度时，普通钢筋混凝土(非预应力)钢筋应力使用准永久组合，而不再使用标准组合。

《砼规》(GB 50010,2010) 3.4.3，计算挠度时，普通钢筋混凝土不再采用标准内力组合，只采用准永久组合设计内力新版软件对此做了更新，计算裂缝和挠度采用准永久组合，其中准永久组合系数可以由用户在计算参数中输入。

《砼规》(GB 50010,2010)7.2.1规定受弯构件考虑荷载长期作用影响的刚度B 采用荷载准永久组合时采用: B=Bs / θ (混凝土规范式 7.2.2) 而不再采用B=Mk/(Mq(θ-1)+Mk)*Bs 计算。