脚手架搭设计算书
脚手架计算书
脚手架计算书一、工程概况首先，我们需要了解工程的基本情况。
包括建筑物的高度、结构形式、施工环境等。
假设我们正在建设的是一座 10 层的办公楼，层高为3 米，总高度约为 30 米。
施工现场地面平坦，风力较小。
二、脚手架的选型根据工程的特点和要求，我们选择了扣件式钢管脚手架。
这种脚手架具有搭设灵活、通用性强等优点。
三、脚手架的参数设计1、立杆间距：纵向间距为 15 米，横向间距为 105 米。
2、步距：18 米。
3、内立杆距建筑物的距离：03 米。
四、荷载计算1、恒载标准值包括脚手架结构自重、构配件自重等。
钢管的自重标准值为0038kN/m，脚手板的自重标准值为 035kN/m²，栏杆、挡脚板的自重标准值为 014kN/m。
2、活载标准值主要考虑施工荷载，按照 2kN/m²取值。
同时，还需要考虑风荷载的作用。
五、纵向水平杆计算1、强度计算根据纵向水平杆的受力情况，计算其最大弯矩，并根据材料的强度进行校核。
2、挠度计算确保纵向水平杆在荷载作用下的挠度满足规范要求。
六、横向水平杆计算同样需要进行强度和挠度的计算，以验证其是否满足安全要求。
七、扣件抗滑力计算扣件在连接横杆和立杆时，需要承受一定的摩擦力。
计算扣件所承受的力，确保其抗滑力满足要求。
八、立杆稳定性计算这是脚手架计算的核心部分。
需要考虑不组合风荷载和组合风荷载两种情况，计算立杆的稳定性。
九、连墙件计算连墙件起到将脚手架与建筑物连接在一起，增强脚手架稳定性的作用。
需要计算连墙件的强度、稳定性和连接强度。
十、地基承载力计算确保脚手架基础的地基承载力能够满足脚手架的荷载要求。
在进行脚手架计算时，需要严格按照相关的规范和标准进行，同时要充分考虑各种不利因素的影响。
只有经过准确计算和合理设计的脚手架，才能在施工过程中为工人提供安全可靠的工作平台。
井道脚手架计算书
井道脚手架计算书一、工程概述本工程为具体工程名称，位于具体地点。
井道高度为具体高度，宽度为具体宽度，深度为具体深度。
为满足施工需要，拟在井道内搭设脚手架。
二、脚手架设计方案1、脚手架形式采用扣件式钢管脚手架，立杆横距为具体横距，纵距为具体纵距，步距为具体步距。
2、立杆设置立杆直接立于井道底部，底部设置垫板，以增加立杆的稳定性。
3、横杆设置横杆与立杆采用扣件连接，横杆步距均匀布置。
4、剪刀撑设置在脚手架的外侧周边及内部纵、横向每隔具体间距由底至顶设置连续竖向剪刀撑，剪刀撑宽度为具体宽度。
三、荷载计算1、恒载标准值（1）脚手架结构自重标准值：根据所选用的钢管规格和搭设参数，计算每米立杆承受的结构自重。
（2）构配件自重标准值：包括脚手板、栏杆、挡脚板等构配件的自重。
2、活载标准值施工活荷载标准值按照具体荷载值考虑，同时考虑风荷载的影响。
四、纵向水平杆计算1、荷载计算将恒载和活载按照最不利情况分配到纵向水平杆上，计算出最大弯矩和剪力。
2、强度验算根据计算得出的最大弯矩，按照钢材的强度设计值，验算纵向水平杆的强度是否满足要求。
3、挠度验算计算纵向水平杆在荷载作用下的最大挠度，使其不超过规定的限值。
五、横向水平杆计算1、荷载计算同纵向水平杆，计算横向水平杆所承受的荷载。
2、强度和挠度验算按照与纵向水平杆相同的方法进行强度和挠度的验算。
六、扣件抗滑力计算根据横杆传递给立杆的竖向力，验算扣件的抗滑承载力是否满足要求。
七、立杆稳定性计算1、不组合风荷载时计算立杆的轴心力设计值，根据长细比确定稳定系数，验算立杆的稳定性。
2、组合风荷载时除了考虑轴心力设计值外，还需考虑风荷载产生的弯矩，再次验算立杆的稳定性。
八、连墙件计算1、连墙件的轴向力设计值计算包括风荷载产生的连墙件轴向力设计值和连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力。
2、连墙件的稳定性计算验算连墙件的稳定性是否满足要求。
3、连墙件抗滑移计算验算连墙件与建筑物连接处的抗滑移能力。
脚手架计算书
脚手架计算书一、承载力计算：1.各种荷载：竹脚手板每平米标准自重：0.35KN/m2搭设高度H=36m,步距H1=1.5m，跨距L1=1.5m。
直角扣件自重：13.2N/个，旋转扣件自重14.6N/个，对接扣件自重18.4N/个。
小横杆每个主节点一根取2.2m长。
钢管尺寸：φ48×3.5mm，每米自重：38.4N/m.Q235:A级钢的抗拉、抗压、抗弯强度设计值取205N/mm20.9---结构重要性系数 1.2---恒荷载分项系数1.4---活荷载分项系数0.325---脚手架立面每平米剪刀撑的平均长度N1 :施工均布荷载标准值2000 N/m2N2：架板0.350 N/m2×1.5×1.3=682.5NN3：小横杆38.4N/m×2.2m=84.48N×24=2027.5NN4：大横杆38.4N/m×1.5=57.6N×24=1382.4 NN5: 立杆38.4N/m×1.5=57.6N×24=1382.4 NN6：剪刀撑1.5m×1.5m×0.325×38.4=28N×24=672NN7: 连墙杆二步三跨3×4.5/1.5×1.5=6 2.2÷6=0.37m 0.37m×38.4N/m×12=170.5NN8:扣件对接扣件(36m/6m/个)6个×18.4N/个=110.4N旋转扣件每6步2个扣接点（36/1.5×6）×2=4×2=8个×14.6 N/个=116.8N直角扣件每个主节点处2个 2个×13.2 N/个×36/1.5=633.6N扣件总重：直角扣件+旋转扣件+对接扣件=110.4+116.8+633.6=860.8(N) N =1.2×∑Ni+1.4×N1=1.2×(N2+N3+N4+N5+N6+N7+N8)+1.4×2000=1.2×(682.5+2027.5+1382.4+1382.4+672+170.5+860.8) +1.4×2000=11413.72N2.承载力验算：立杆楼面的平均压力应满足下式要求：P≤f g 垫板长1.5m,宽0.4m.P=N/A=11413.72/1.5×0.4=19022.87 N/m2楼面承载力设计值: f g =k c×f gk=0.4×120000 N/m2所以: P=19022.87 N/m2＜f g =28800 N/m2二、卸荷验算:1.各种荷载脚手架每平米均布荷载：N0= N/H.1.5/2.25=11413.72/(3.6×1.5)/2.25=475.57 N/m2脚手架每9米卸荷一次：∑N=9×9×475.57=38521.17Ncosα=3.5/3.77=21.81°卸荷装置L1=√1.42+3.52+0.1=3.9m卸荷装置自重: 3.9×38.4N/M=149.76NL2=√2.72+1.42+0.2=3.2m×38.4N/M=122.88 NL3=√0.752+1.52+0.2=1.9m×38.4N/M=72.96NL4= L3=72.96N合计:418.56N2. 卸荷验算:F1=∑N/cosα=38521.17/21.8=41488.16 N/m2F1≤f×A 41488.16 N/m2＜205×489=100245NF2不考虑。
脚手架搭设方案(含计算书)
1。
0 安全技术设计1.1 一般规定本工程按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001）规定：(1)脚手架的承载能力应按概率极限状态设计法的要求，采用分项系数设计表达式进行设计。
本工程安全专项施工方案设计需进行下列设计计算：1）纵向、横向水平杆等受弯构件的强度和连接扣件的抗滑承载力计算；2）立杆的稳定性计算;3）连墙件的强度、稳定性和连接强度的计算；4）立杆地基承载力计算。
(2)计算构件的强度、稳定性与连接强度时，应采用荷载效应基本组合的设计值。
永久荷载分项系数应取1.2，可变荷载分项系数取1。
4。
（3）脚手架中的受弯构件，尚应根据正常使用极限状态的要求验算变形。
验算构件变形时,应采用荷载短期效应组合的设计值。
（4)纵向或横向水平杆的轴线对立杆轴线的偏心距不大于 55mm时，立杆稳定性计算中可不考虑此偏心距的影响。
（5）钢材的强度设计值与弹性模量（N/mm2)按下表采用.(6）扣件、底座的承载力设计值（KN）按下表采用。
注：扣件螺栓拧紧扭力矩值不应小于40N。
m，且不应大于65N.m。
(7）受弯构件的挠度不应超过下中规定的容许值。
注：l为受弯构件的跨度（8）受压、受拉构件的长细比不应超过下中规定的容许值。
1.2 构造要求1.2.1 脚手架设计本工程外脚手架采用扣件钢管双排脚手架，搭设高度60.35m（以最高建筑标高为58。
85米计算为例）,采用的钢管类型为48×3.5。
内排架距离墙体距离为550mm。
脚手架施工均布荷载为2.0kN/㎡，同时施工2层，脚手板共铺设4层。
脚手架沿高度方向采用分层多次沿四周满搭设的方式，搭设高度至屋面女儿墙上1。
5m。
1。
2。
2 平面布置立杆纵向间距1500mm,横向间距1200mm。
内排立杆距离建筑物的距离为550mm，下端垫木垫板并设置扫地杆。
立杆与大横杆必须采用直角扣件扣紧，不得隔步设置和遗漏.立杆的接头应错开布置，相邻立杆接头不得设于同步内,错开距离应大于500mm，其接头距大横杆的距离不大于步距的1/3（≤600mm)。
脚手架计算书
脚手架计算书1-立杆；2-立杆加强杆；3-横杆加强杆；4-横杆脚手架几何尺寸图1.脚手架参数脚手架单间高度为6.5米，门架型号采用MF1219，钢材为Q235。
扣件连接方式：单扣件；搭设尺寸为：门架的宽度b=1.219米，门架的高度h0=1.930米，步距1.950米，跨距1.830米。
门架h1=1.536米，h2=0.100米，b1=0.750米。
门架立杆采用Ø48.0*3.5mm钢管，立杆加强杆采用Ø26.8*2.5mm钢管，脚手架搭设高度6.5m。
2.荷载参数本工程地处上海市，基本风压为0.5kN/m2，风荷载高度变化系数μz为1.25，风荷载体型系数μs为0.8；施工均布荷载为5.00kN/m2，同时施工层数：3层。
3.地基参数地基类型：混凝土地面；砼强度等级C254.荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
4.1静荷载标准值包括以下内容：（1）脚手架自重产生的轴向力（kN/m）门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：MF1219 1榀 0.224 kN交叉支撑 2副 2*0.040=0.080 kN横杆 1步1设 0.08*4/2=0.16 kN连接棒 2个 2*0.006=0.012 kN合计 0.476 kN经计算得到，每米高脚手架自重合计N GK1=0.244 kN/m（2）拉接杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力（kN/m）剪刀撑采用Ø26.8*2.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重计算：tanα=（1*1.950）/（1*1.830）=1.0662*0.015*（1*1.830）/cosα/（1*1.950）=0.041 kN/m；水平拉接杆采用Ø48.0*3.5mm钢管，按照1步1跨设置，每米高的钢管重为；0.024*（1*1.830）/（1*1.950）=0.023 kN/m；每跨内的直角扣件1个，旋转扣件2个，每米高的钢管重为：（1*0.0135+2*0.0145）/1.950=0.022 kN/m；每米高的附件重量为0.020 kN/m；经计算得到，每米高脚手架拉接杆、剪刀撑和附件等产生的轴向合计N GK2=0.106 kN/m；脚手板0.35 kN/m2；静荷载标准值总计为N G=0.35 kN/m*6.5m+0.35 kN/m2*2.7m2=3.22 kN/m；4.2活荷载计算活荷载为操作平台施工荷载作用于一榀门架产生的轴向力标准值总和；装饰工程荷载查规范取N0=8.923 kN/m；4.3风荷载计算风荷载标准值应按照以下公式计算W K=0.7U Z·U S·W0其中 W0——基本风压（kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用：W0=0.500；U Z——风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）的规定采用U Z=1.25；U S——风荷载体型系数：U S=0.8；经计算得到，风荷载标准值：W K=0.5 kN/m2。
脚手架计算书
脚手架计算书1、脚手架相关力学计算条件根据塔高和施工的需要，搭设脚手架的高度为H=48m（考虑到吸收塔顶局部高处因此均按50m计算）、立杆横距Lb=1.2m、立杆纵距L=1.50m,大横杆步距h=1.8m，横向水平杆靠墙一侧外伸长度＝300mm,每层铺5cm厚木板26块，施工荷载按结构施工时取Qk=4KN/M2，钢管为φ48×3.2，计算脚手架的整体稳定。
其它计算参数查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》及《建筑施工计算手册》知：立杆截面面积A=489mm2（由于使用旧钢管，考虑到磨损，钢管壁厚按3.2mm计算，则截面面积A=458mm2）,钢管回转半径i=1.58cm,截面模量W=5.08cm3,钢材抗压强度设计值f＝205N/mm2，脚手架钢管重量为0.0384KN/m，扣件自重为0.014KN/个，木板的自重0.35KN/m2，安全网的自重0.005KN/m2，栏杆的自重0.14KN/m。
2、纵向水平杆计算：脚手架属于双排扣件式钢管脚手架，施工荷载由纵向水平杆传至立杆，只对纵向水平杆进行计算，按三跨连续梁计算。
抗弯强度按下式计算σ＝≤fM＝0.175F•LF—由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力设计值，F=0.5qlb(1+ )2 q―作用于横向水平杆的线荷载设计值；q= (1.2Qp+1.4QK)•S1Qp―脚手板自重＝0.35 KN/m2；QK―施工均布荷载标准值（装修施工时为2KN/M2）取QK=3KN/M2；f―Q235钢抗弯强度设计值，按规范表5.1.6采用，f＝205N/mm2；S1―施工层横向水平杆间距，取S1=1200mm；1.4―可变荷载的荷载分项系数；a1―横向水平杆外伸长度,取a1＝300mm－柱距，取 =1050mm－排距，取 =1200mmW－截面模量，按规范附录B表B取值，W=5.08cm3；σ＝＜f= ,满足要求挠度验算= (与10mm)式中 -由横向水平杆传给纵向水平杆的集中力标准值，=4.16mm＜ =1200/150= 8mm,满足要求。
脚手架计算书案例
脚手架计算书案例脚手架计算书案例提要：搭设高度H=米（取最大高度，22排），步距h=米，立杆纵距la=米，立杆横距lb=米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为毛竹片于脚手架计算书案例1、计算依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（jGj130-2001）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（3）工程设计图纸及地质资料等2、脚手架的计算参数搭设高度H=米（取最大高度，22排），步距h=米，立杆纵距la=米，立杆横距lb=米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同时作业层数n1=1。
脚手架材质选用φ48×钢管，截面面积A=489mm2，截面模量w=×103mm3，回转半径i=，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=/m2，计算时忽略雪荷载等。
3、荷载标准值（1）结构自重标准值：gk1=/m（双排脚手架）（2）竹脚手片自重标准值：gk2=/m2（可按实际取值）（3）施工均布活荷载：qk=3kN/m2（4）风荷载标准值：ωk=μz?μs?ω0式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》并用插入法得米为μs——脚手架风荷载体型系数，全封闭式为ω0——基本风压值，为/m2则ωk=×××=/m24、纵向水平杆、横向水平杆计算脚手架搭设剖面图如下：（1）横向水平杆计算按简支梁计算，计算简图如下：每纵距脚手片自重NG2k=gk2×la×lb=××=每纵距施工荷载NQk=qk×la×lb=3××=mGk=kN?mmQk=kN?mm=+=×+×=?m横向水平杆抗弯强度满足要求。
[v]=lb/150=1100/150=v （2）纵向水平杆计算按三跨连续梁计算，简图如下：脚手片自重均布荷载G2k=gk2×lb/3=×/3=/m施工均布荷载Qk=qk×lb/3=3×/3=/mq=+=/mmGkmax=×la2=×××=?mmQkmax=×la2=×××=?mm=+=×+×=?m抗弯强度满足要求。
脚手架工程计算书(范例)
脚手架工程计算书（范例）1、计算依据（1）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）（3）工程设计图纸及地质资料等2、脚手架的计算参数搭设高度H=39.6米（取最大高度，22排），步距h=1.8米，立杆纵距la=1.5米，立杆横距lb=1.1米，连墙件为2步3跨设置，脚手板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同时作业层数n1=1。
脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm2，截面模量W=5.08×103 mm3，回转半径i=15.8mm，抗压、抗弯强度设计值f=205N/mm2，基本风压值ω0=0.7 kN/m2，计算时忽略雪荷载等。
3、荷载标准值（1）结构自重标准值：gk1=0.1248kN/m （双排脚手架）（2）竹脚手片自重标准值：gk2=0.35kN/m2 （可按实际取值）（3）施工均布活荷载：qk=3 kN/m2（4）风荷载标准值：ωk=0.7μz·μs·ω0式中μz——风压高度变化系数，查《建筑结构荷载规范》并用插入法得39.6米为1.12μs——脚手架风荷载体型系数，全封闭式为1.2ω0——基本风压值，为0.7 kN/m2则ωk=0.7×1.12×1.2×0.7=0.658 kN/m24、纵向水平杆、横向水平杆计算脚手架搭设剖面图如下：（1）横向水平杆计算按简支梁计算，计算简图如下：每纵距脚手片自重NG2k=gk2×la×lb=0.35×1.5×1.1=0.5775 kN 每纵距施工荷载NQk=qk×la×lb =3×1.5×1.1=4.95 kNMGk= kN·mMQk= kN·mM=1.2MGk+1.4MQk=1.2×0.07+1.4×0.605=0.931 kN·m横向水平杆抗弯强度满足要求。
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脚手架搭设计算书第九章、计算书9.1落地架段计算书(1)脚手架搭设参数(2)技术措施(3)各段卸荷参数表:1.1.3. 荷载参数(1)活荷载参数(3)静荷载参数1)脚手板参数2)防护栏杆3)围护材料二\/\/L\/\/XX</ \ / \*/ \ /\、P -Vr DC5Cp e口3 800□pC脚手架搭设体系剖面图脚手架搭设体系平面图2.1、小横杆的计算小横杆在大横杆的上面，考虑活荷载在小横杆上的最不利布置，验算强度和挠度时不计小横杆的悬挑荷载，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。
2.1.1 •均布荷载值计算作用在小横杆上的荷载标准值：q=0.030+0.300 X 1.5/2+2 X 1.5/2 = 1.755 kN/m ;作用在小横杆上的荷载设计值：q=1.2 X( 0.030+0.300 X 1.5/2 ) +1.4 X 2 X 1.5/2 = 2.406 kN/m ;2.1.2 .强度验算最大弯矩M = ql /8 =2.406 X 0.8 /8 = 0.192 kN.m ;最大应力计算值(T = 丫o M/ W =1.1 X 0.192 X 106/4.12 X 103=51.395 N/mmf;小横杆实际弯曲应力计算值(T =51.395N/mm小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！2.1.3. 挠度验算最大挠度v = 5ql 4/384EI=5.0 X 1.755 X 8004/(384 X 2.06 X 105X 9.89 X 104)=0.459 mm;小横杆实际最大挠度计算值v =0.459mm小于最大允许挠度值min(800/150 , 10)=5.333mm满足要求！3.1、大横杆的计算小横杆在大横杆的上面，小横杆把荷载以集中力的形式传递给大横杆，所以，大横杆按照集中力作用下的三跨连续梁进行强度和挠度计算。
计算小横杆传递给大横杆的集中力时，计入小横杆的悬挑荷载。
3.1.1. 小横杆传递给大横杆的集中力计算内排大横杆受到的集中力标准值：F=0.5ql b(1+a/ b)2=0.5 X 1.755 X 0.8 X (1+0.1/0.8) 2=0.889 kN ;内排大横杆受到的集中力设计值：2 2F=0.5ql b(1+a/ b) =0.5 X 2.406 X 0.8 X (1+0.1/0.8) =1.218 kN ;外排大横杆受到的集中力标准值：F=0.5ql b[1+(a 1/1 b) 2]=0.5 X 1.755 X 0.8 X [1+(0.1/0.8) [=0.713 kN ;外排大横杆受到的集中力设计值：F=0.5ql b[1+(a 1/I b) 2]=0.5 X 2.406 X 0.8 X [1+(0.1/0.8) [=0.978 kN ;3.1.2. 大横杆受力计算大横杆按三跨(每跨中部)均有集中活荷载分布计算，由脚手架大横杆试验可知，大横杆按照三跨连续梁计算是偏于安全的，按以上荷载分布进行计算可以满足要求并且与我国工程长期使用经验值相符。
根据实际受力情况进行电算，得到计算简图及内力、变形图如下(内排大横杆、 外排大横杆计算方式完全相同，下面是内排大横杆的计算过程，外排大横杆计算过程从 略，仅给出最终计算结果)：弯矩图(kN • m)0.6360.6090.448 0.421~1 厂LA0.4 1210.4480.609 0.6360.79^ 0.24剪力图(kN)变形图(mm) 计算得到内排大横杆：最大弯矩：M= 0.326 kN.m 最大变形：v = 1.751 mm 最大支座反力：F= 2.679 kN弯矩和剪力计算简图0.8240.797变形计算简图计算得到外排大横杆(计算过程从略):最大弯矩：M= 0.263 kN.m最大变形：v = 1.415 mm 最大支座反力：F= 2.161 kN3.1.3. 强度验算最大应力计算值(T = 1.1 X 0.326 X 106/4.12 X 103=87.007 N/mm2;大横杆实际弯曲应力计算值(T =87.007N/mnn小于抗弯强度设计值[f]=205N/mm2, 满足要求！3.1.4. 挠度验算最大挠度v =1.751mm;大横杆实际最大挠度计算值v =1.751mm小于最大允许挠度值min( 1500/150,10) =10.000mm 满足要求！4.1 、作业层立杆扣件抗滑承载力的计算扣件的抗滑承载力按照下式计算:丫o R w R c其中丫0 -脚手架结构重要性系数，取1.1 ；Rc -- 扣件抗滑承载力设计值。
规范规定直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
扣件抗滑承载力折减系数1,则该工程采用的单扣件承载力取值为8.000kN，双扣件承载力取值为12.000kN;R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值。
本工程内排大横杆传给内立杆的竖向作用力为2.679 kN, 外排大横杆传给外立杆的竖向作用力为2.161 kN；作业层内立杆扣件抗滑承载力验算：内立杆受到的竖向作用力丫0 R=1.1X 2.679kN<8.000kN,内立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！作业层外立杆扣件抗滑承载力验算：外立杆受到的竖向作用力丫0R=1.1 X 2.161kN<8.000kN,外立杆采用单扣件，其抗滑承载力的设计计算满足要求！5.1 、脚手架立杆荷载计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
5.1.1. 确定各段脚手架搭设高度H根据钢丝绳卸荷点的位置，把脚手架分成以下3段；各段脚手架搭设高度H为：第1段：高度0.000-14.600米，脚手架高度H=14.600米；第2段：高度14.600-29.000米，脚手架高度H=14.400米；第3段：高度29.000-44.400米，脚手架高度H=15.400米；5.1.2. 静荷载标准值计算各段静荷载标准值的计算过程完全相同，我们仅给出第1 段静荷载标准值的计算过程，最后给出各段的最终计算结果。
(1) 结构自重标准值NG1k 采用①48 X 2.7钢管。
外立杆：N G1k= gk H=0.1082 X14.600=1.579 kN ；内立杆：N G1k= gk H=0.0889 X14.600=1.297 kN ；(2) 构配件自重标准值NG2k1) 脚手板的自重标准值N G2k1 采用冲压钢脚手板，自重标准值gk1=0.3kN/m2，铺设层数n1=8层。
外立杆：N G2k1= n1X0.5X lb X la X gk1 = 8 X0.5X0.8X1.5X0.3=1.440 kN ；内立杆：N G2k1= n1 X( 0.5 X lb+a1 )X la X gk1=8 X( 0.5 X 0.8+0.1 ) X 1.5 X 0.3=1.800 kN ;2) 防护栏杆及扣件的自重标准值N32k3采用①48 X 2.7钢管，自重标准值gk3=0.0302kN/m。
外立杆：N G2k3= n3 X(la X gk3+0.0132)=14 X( 1.5 X 0.0302+0.0132 ) =0.819 kN ;3) 围护材料的自重标准值N32k4采用2300目/100cm2, A0=1.3mm2S 目安全网全封闭，自重标准值gk4=0.01kN/m 2。
外立杆：N G2k4= la X [H] X gk4 =1.5 X 14.600 X 0.01=0.219 kN ; 4) 附加横杆及扣件的自重标准值N32k5搭接在大横杆上的小横杆根数 n4=1根，铺设层数n5=8层，采用①48 X 2.7钢管, 自重标准值gk6=0.0302kN/m 。
外立杆：N G2k5= n5 X n4X( 0.5 X lb X gk6+0.0132)=8 X 1X( 0.5 X 0.8 X 0.0302+0.0132 ) =0.202 kN ;内立杆：N G2k5= n5 X n4X [ (0.5 X lb+a1 ) X gk6+0.0132]=8 X 1X [ (0.5 X 0.8+0.1 ) X 0.0302+0.0132]= 0.226 kN ;5) 构配件自重标准值Nh k 合计外立杆：N G2k =1.440+0.819+0.219+0.202=2.680 kN ; 内立杆：N G2k =1.800+0.226=2.026 kN ;各段静荷载标准值的计算过程完全相同，上面我们给出了第 1段静荷载标准值的计算过程，最后给出各段的最终计算结果如下：第 1 段：高度 0.000-14.600 米，外立杆：N G1k =1.579kN ，Ns 2k =2.680kN ;内立杆：Ns 1k =1.297kN , Na 2k =2.026kN ;第 2 段：高度 14.600-29.000 米，外立杆：Ns 1k =1.558kN ，Na 2k =2.794kN ;内立杆：Ns 1k =1.279kN ，Na 2k =2.026kN ;第 3 段：高度 29.000-44.400 米，外立杆：Ns 1k =1.666kN ，Na 2k =3.132kN ;内立杆：Ns 1k =1.368kN ，Na 2k =2.280kN ;5.1.3. 活荷载标准值计算活荷载按照2个装修作业层(荷载为2 kN/m )计算，活荷载合计值刀Qk=4kN/m 20 外立杆：刀 N Q = 0.5 X lb X la X"Qk = 0.5 X 0.8 X 1.5 X 4=2.400 kN ;内立杆：刀 N Qk = (0.5 X lb+a1 ) X la X"Qk =( 0.5 X 0.8+0.1 ) X 1.5 X 4=3.000 kN; 5.1.4. 风荷载标准值计算W= 口 z .口 s •W 0 其中W 0 --基本风压(kN/m 2)，按照荷载规范规定采用：W 0 = 0.2 kN/m 2； 卩s --风荷载体型系数：卩s =1.3 =1.3 X 0.800=1.040 ; 为挡风系数，考虑了脚手架和围护材料的共同作用，计算过程复杂因篇幅有限计算 过程从略。
卩s 最大值取1.0 ;因此这里取 卩s=1.0 o 卩z --风荷载高度变化系数，按照荷载规范的规定采用：第1段：高度0.000-14.600米，脚手架底部卩z =0.650，脚手架顶部 卩 z =0.650; 第2段：高度14.600-29.000米，脚手架底部卩z =0.650，脚手架顶部 卩 z =0.866; 第3段：高度29.000-44.400米，脚手架底部卩z =0.866，脚手架顶部 卩 z =1.044 ;经计算得到，风荷载标准值为：第1段：高度0.000-14.600米，脚手架底部 W=0.130kN/m 2，脚手架顶部 W k =0.130kN/m 2；第2段：高度14.600-29.000米，脚手架底部 W=0.130kN/m 2，脚手架顶部 W k =0.173kN/m 2；第3段：高度29.000-44.400米，脚手架底部 W=0.173kN/m 2，脚手架顶部2W k =0.209kN/m 2；6.1 、立杆稳定性计算 6.1.1 基本数据计算( 1) .立杆长细比验算 依据《扣件式规范》第 5.1.9 条： 长细比入=l c /i = k 卩h/i=卩h/i (k 取为1) 查《扣件式规范》表 5.2.8得：卩=1.500 ; 立杆的截面回转半径： i = 1.600 cm ； 入=1.500 X 1.8 X 100/1.600=168.750立杆实际长细比计算值入=168.750小于容许长细比210,满足要求！6.1.2. 确定轴心受压构件的稳定系数©长细比入=I a/i = k 卩h/i=1.155 X 1.500 X 1.8 X 100/1.600=194.906 ;稳定系数© 查《扣件式规范》附录A.0.6 表得到：© = 0.189 ；6.1.3. 风荷载设计值产生的立杆段弯矩MwM w=1.4 0.6M wk2M wk =0.05 k l a H c2经计算得到，各段弯矩M W为：第1段：高度0.000-14.600米，脚手架底部M=0.006kN • m第2段：高度14.600-29.000米，脚手架底部M=0.006kN • m第3段：高度29.000-44.400米，脚手架底部M=0.008kN • m6.2 外立杆稳定性计算采用钢丝绳卸荷的脚手架并不是在卸荷点处断开的，所以，上段的荷载总有一部分是会传到下段的。