继电保护典型案例定值计算
常用电力设备继电保护定值的简单计算 ——9月份
Idzj= KkKjx
=1.1×
= 3.88A
取：3.9A，一次动作电流：3.9A×40 = 155A。
继电保护动作时间tqd的选择：
tdz=（1.1~1.2）tqd=1.2×6=7.2秒。 取：8秒 其中：tqd为电动机的启动时间。
5）过负荷保护反时限曲线的选取 过负荷保护反时限曲线可按6.2倍动作电流，和tqd=8秒这两点来确定， 也可按说明书的要求进行选取。 另有一些智能化的电动机专用保护继电器，只需输入电动机的功率、 额定电流、启动时间等主要参数后，可自动设置保护定值参数和曲线的选 取，人工进行相应的微调即可。
整定原则：
1）瞬时短路保护动作电流应躲开可能的最大负荷电流，包括最大
电动机的全启动电流。 2）过载保护动作电流应躲开最大负荷电流，并躲开电动机的启动
时间。
低压侧保护定值计算
1）瞬时动作过电流
Idz1j = Kk×( Iqd×Kq+ Ijs(n-1) ) = 1.2×( 240×6×1.7 + 2000 - 240 ) = 5049A
4）灵敏系数校验： 最小运行方式下变压器低压侧三相短路时，折算到高压侧的穿越电 流：I3bd 2min =2270KA
其中：I2d2min—最小运行方式下变压器低压侧两相短路时，折算到高压侧 的穿越电流
=
2 I Km= d 2 min c I dz
0.866 2270 360
= 5.4> 1.5
查出：⊿t =0.329＞0.3秒 其中0.329秒为当变压器低压侧最大穿越短路电流时，高压过流保护
后备动作的时间，由反时限动作曲线查出。
从以上参数可判断，符合保护整定原则，配合可靠。
小电厂继电保护定值计算举例
一. 主设备保护整定计算：1.发电机保护#1及#2发电机额定参数：发电机保护装置：DGT-801I e2=I e /1500=1031/1500=0.687A 1.1 发电机纵联差动保护： a.差动电流门槛I d0：I d0=0.3×I e2=0.3×0.687=0.206A 取0.21A. b.比例制动系数整定 K1=0.5c.拐点电流整定 拐点电流：I r1=0.5×Ie=0.5×0.687=0.343A 取0.34Ad.差动速断I sd =3.5×Ie=3.5×0.687=2.404A 取2.4A 差动速断灵敏度校验：I dmin 2为0S 两相短路电流。
发电机纵差保护定值单：1.2 发电机定子接地保护a．零序电压定值按躲过正常运行时的最大不平衡电压整定，若零序电压保护跳闸投入，当发生单相接地时保护跳闸，否则仅发告警信号。
Uzd =KK×3U3U为正常运行时的最大不平衡电压KK为可靠系数取1.2正常运行时开口三角3U在10~15V左右，但因PT特性不同，差距变大，可以现场实际测量定夺。
方法：先不投零序电压保护跳闸，机组投运后实测出3U，再输入定值。
延时可取t=9S。
发电机定子接地护定值单：1.3 发电机复合电压过流保护 a ．低电压整定按躲过发电机正常运行时可能出线的最低电压来整定 U L =0.7×Ue=0.7×100=70V b ．负序电压整定按躲过发电机正常运行机端最大负序电压。
通常取发电机额定电压的8%～10%。
U 2g =0.08×Ue=0.08×100=8V c ．发电机过流整定 Ig=r K K K ×Ie=687.095.02.1⨯=0.867A 取0.87A K K -可靠系数，取1.2～1.5；本次取1.2 K r -返回系数，取0.85～0.95；本次取0.95 时间t=0.5SK LM =46.3150087.04524I I ds 2dmin =⨯=2.1≥ 满足要求I dmin 2为1S 两相短路电流。
小型发电项目继电保护整定计算
• 44•发电厂内设备种类繁多，保护配置复杂、自动化程度高。
继电保护装置在系统或者线路、元件发生故障时，应满足可靠性、速动性、选择性和灵敏性的要求。
其中，可靠性的要求由保护装置本身来完成外，速动性、选择性、灵敏性由继电保护的整定计算来满足。
本文结合某余热发电项目，对小型发电机继电保护整定计算进行了研究分析。
继电保护装置是电力系统安全运行的重要保证，为满足小型余热发电厂对继电保护提出的可靠性、选择性、灵敏性和速动性的要求，需合理的选择保护定值，以保持各保护间的相互配合和正确动作。
因此，做好继电保护定值的整定计算工作，是保证小型余热发电厂安全运行的必要条件。
下面以某个小型余热发电项目为例来对其进行详细分析与计算。
1 案例分析案例分析：某余热发电项目安装一台7.0MW 发电机，经一回10kV 电缆联络线在厂内并网连接（如图1所示）。
1.1 电气主接线（1）发电机参数Pe=7MW ；cos Ф=0.8；Ue=10.5kV ；Ie=481A ；空载励磁电压Uf0 ：36.6V ；空载励磁电流If0：95.3A 额定励磁电压UfN ：127.8V ；额定励磁电流IfN ： 237.4A 纵轴同步电抗X d = 1.89；纵轴瞬变电抗X d ’= 0.179；纵轴超瞬变电抗X d ’’= 0.117；（2）发电机保护CT 、PT 配置CT 变比：n TA =800/5=160；机端PT 变比：；小型发电项目继电保护整定计算中国城市建设研究院有限公司 张丽娟图1 简要电气主接线1.2 发电机保护整定计算（保护装置NSR-376GL、DCAP-5082）（1）纵差保护发电机二次侧额定电流I gn = Ie /n TA =481/160=3.01A ；最小动作电流定值I s =0.3Ign =0.3×3.01=0.90A ；拐点电流定值I t =0.8 I gn =0.8×3.01=2.41A ；差动特性比率制动斜率S=0.4；差动速断动作电流I i =4I gn=4×3.01=12.04A ；发电机并网后当系统处于最小运行方式时，灵敏系数Ksen ≧1.2。
200、继电保护定值整定计算
继电保护定值整定计算1、 主进10kV 出线1.1速断保护（过流一段）1.1.1按躲线路末端故障整定。
1.1.2按躲过所带馈线变压器低压侧最大故障电流整定速断保护范围很小（或线路出口故障没有灵敏度，即1lm K <），可以按躲过所带馈线变压器低压侧母线三相最大短路电流整定。
(3)max dz k d I K I ≥其中，dz I ：相间电流保护动作定值k K ：可靠系数，取1.4(3)max d I ：线路末端故障时（所带变压器低压侧故障时），流过保护的最大三1.1.3躲过所带最大变压器合闸涌流，合闸涌流按变压器额定电流的（6～10）倍考虑，一般取8倍。
1.1.4应保证上下级保护配合关系，配合系数取1.11.1.5动作时间一般取0s ，因配合需要，可延长保护动作时间。
对于10kV 线路速断保护一般不应超过0.5s 。
1.2相短路电流（过流二段）1.2.1.1与上级线路电流保护二段配合'1dz dz p fz I I K K ≤ 't t t =-∆ 其中，'dz I ：上级线路相应保护段电流定值 p K ：配合系数，取1.2。
1.2过流保护3.2.1应保证小方式下，线路末端故障，有足够的灵敏度，(1.52)lm K ≥～(2)d dz lmI I K ≤ 其中，(2)d I ：最小运行方式下，线路末端故障最小两相短路电流3.2.2考虑线路所带负荷情况，一般取电流互感器二次额定值的（1.5～2）倍 e dz gfh I K I ∑≥其中，e I ∑：考虑可能出现的运行方式下，线路所带变压器的额定电流总和gfh K ：过负荷系数，单台变压器过负荷系数取2，多台取1.5，或者考虑线路实际载流量等因素3.2.3应保证上下级保护之间的配合关系，配合系数取1.23.2.4条件具备时，考虑做所带负荷变、或下级线路的远后备保护。
3.2.5动作时间3.2.5.1应满足上下级级差配合需求。
继电保护定值计算示例
定值计算示例-------------------西安唐兴电气科技有限公司精准的定值计算应依据整个供电系统网络结构图和断路容量，找出最小运行方式时的最大断路电流点，按最严酷条件进行计算。
再将结果在最大运行方式下验算其动作灵敏性，再出最终的定值清单。
一般情况下需由当地供电部门的保护整定部分出详细的定值清单。
现仅仅提供经验计算方式及定值整定，仅供参考。
1、针对进线、出线、母联的定值整定：一般情况需知道：系统电压、额定负载、CT变比示例：10KV系统，5000KV A,CT变比：500/5计算如下：Ie=S/√3Ue=5000/10*√3=288.68A二次额定电流值：Ine=Ie/CT变比=288.68/100=2.89A速断定值：Isd=（10~15）Ine=15*2.89=43.35A限时速断：IsdI=（1~1.5）Ine=1.2*2.89=3.47A延时：Txs=0.5S过流：IsdII=（1~1.2）Ine=1.2*2.89=3.47A延时：Txs=1.0S2、针对变压器的定值整定：一般情况需知道：系统电压、变压器容量、CT变比示例：10KV系统，1000KV A,CT变比：100/5计算如下：Ie=S/√3Ue=1000/10*√3=57.74A二次额定电流值：Ine=Ie/CT变比=57.74/20=2.89A速断定值：Isd=（10~15）Ine=12*2.89=34.68A过流：IsdII=（1~1.2）Ine=1.2*2.89=3.47A延时：Txs=0.5S干式变压器再投一个温度保护，延时：Tws=1.0S3、针对电动机的定值整定：一般情况需知道：系统电压、电动机功率、功率因数，效率，CT变比、启动电流大小、启动时间示例：10KV系统，450KW,CT变比：400/5，功率因数：0.7，效率：0.92，启动电流为额定电流的6倍，启动时间：5S计算如下：S=P/Ø*效率=450/0.7*0.92=699KV AIe=S/√3Ue=699/10*√3=40A二次额定电流值：Ine=Ie/CT变比=40/20=2.0A速断定值：Isd=（10~15）Ine=12*2.0=24A反时限过流：采用反时限公式符合GB/T14598.7-1995第三部分定义的反时限曲线，特性曲线分为三种，即标准反时限、正常反时限、极端反时限，特定曲线类型设定可在定值整定中进行选择。
高压继电保护整定计算
高压继电保护整定计算目录35KV中央变电所开关继电保护整定值 (1)35KV变电所主变差动保护定值 (2)地面高压供、配电场所 (3)井下中央变电所继电保护定值 (5)采区继电保护定值 (6)矿井各变电所、高压配电硐室短路电流 (9)矿井高压供电线路短路电流计算 (10)35KV变电所整定计算 (21)地面高压配、供电场 (44)中央变电所继电保护计算整定 (52)采区高压继电保护整定 (66)35KV中央变电所开关继电保护整定值35KV变电所主变差动保护定值地面高压供、配电场所井下中央变电所继电保护定值采区继电保护整定矿井各变电所、高压配电硐室短路电流矿井高压供电线路短路电流计算邱集煤矿35KV 变电所供电一路来自来自齐河变电站，架空线路采用，LGJ-120长度44.5KM,短路容量348.1MV A ；另一路来自赵官变电站，LGJ-150长度7.5KM 。
两台主变8MV A,一台运行,一台冷备.下井供电采用交联聚氯乙烯铠装电缆四路供电,采区供电采用双回路交联聚氯乙烯铠装电缆,一路运行，一路带电热备。
(一)、选取基准容量：S j =100MV A 。
计算d 1点时选取U j1=37KV I j1=KA 56.17331001Uj 3Sb =⨯= 计算d 2, d 3, d 4, d 5, d 6 d 7, d 8, d 9, d 10, d 11, d 12点时选取U j2=6.3KV I j2=KA 16.93.63100Ub23Sb =⨯=(二)、计算各元件的电抗标么值： 电力系统: X x *=287.01.348100S S dj ==输电线路L 1： X L1*=X 0l 12jj U S =0.4×44.5×237100=1.27 变压器： X b *=U d %bj S S =0.0756×8100=0.945 下井电缆L 2：X L2*= X 0l 22jj U S =0.08×0.6×23.6100=0.1212 中央变电所至东翼变电所L3：X L3*= X 0l 32jj U S =0.08×0.8×23.6100=0.16中央变电所至东八变电所L4：X L4*= X 0l 42jj U S =0.08×2.5×23.6100=0.5 中央变电所至西部采区变电所L5： X L5*= X 0l 52jj U S =0.08×1.1×23.6100=0.2222 东八变电所至东八上部移变L6： X L6*= X 0l 62jj U S =0.08×0.32×23.6100=0.064 东八变电所至东八中部变电所L7： X L7*= X 0l 72jj U S =0.08×1.1×23.6100=0.2217 西部采区变电所至西三移动变电站L8：X L8*= X 0l 82jj U S =0.08×1.2×23.6100=0.2424 东八中部变电所至东八中部移变L9: X L9*= X 0l 92jj U S =0.08×0.2×23.6100=0.0403 东八中部变电所至东八底部变电所L10: X L10*= X 0l 102jj U S =0.08×0.9×23.6100=0.1814 西部变电所至西五变电所L11: X L11*= X 0l 112jj U S =0.08×2×23.6100=0.4031东八底部变电所至综采移变L12: X L12*= X 0l 122jj U S =0.08×0.5×23.6100=0.1008 西五变电所至西五中部变电所L13：X L13*= X 0l 132jj U S =0.08×0.9×23.6100=0.1814 西五变电所至综采移变L14：X L14*= X 0l 142jj U S =0.08×0.5×23.6100=0.1008XX *10.287X L1*21.27X B*30.945d1d240.121250.121260.121270.1212d390.580.16d4100.5d7d8d13d10d5d11d6d9d12d14XL2*XL3*XL4*X L5*XL6*X L7*X L8*XL9*X L10*X L11*X L12*X L13*110.2222120.2222电 抗 等 值 电 路 图130.064140.2217150.2217160.2424170.2424210.4013220.4013180.0403190.1814200.1814230.1008240.1814250.1814d15XL4*180.1008XL15*260.8465d16(三)计算各点短路电流d1点短路时短路电流（主变35KV 侧）:I d1*=∑*1X =0.64227.1287.01X *Xx 1*L1=+=+ ==1*1)3(1j d d I I I 0.642⨯1.56=1.002KAKA I Id d 868.02732.1002.123)3(1)2(1=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 64.20.642100 1.52352.11.002 2.55555.2002.1111=⨯==⨯==⨯=d2点短路电流计算（主变6KV 侧）：I d2*=0.4945.027.1287.01X X *Xx 1*b*L1=++=++ ==2*2)3(2j d d I I I 0.4⨯9.16=3.664KAKA I Id d 173.32664.3323)3(2)2(2=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 404.0100569.552.1664.39.34355.2664.3222=⨯==⨯==⨯= d3点短路电流计算（中央变电所）：395.041212.0945.027.1287.014X *Xx 1Id3**2**L1=+++=+++=L bX X==2*3)3(3j d d I I I 0.395⨯9.16=3.618KAKA I I d d 133.3618.32323)3()2(3=⨯== MVAS KA I KA i d ch ch 39.5395.0100 5.49952.13.6189.22655.2618.3333=⨯==⨯==⨯= d4点短路电流计算（东翼配电点）：713.016.041212.0945.027.1287.014X *Xx 1Id4**3*2**L4=++++=++++=L L bX X X==2*4)3(4j d d I I I 0.371⨯9.16=3.398KAKA I I d d 942.2398.32323)3(4)2(4=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 37.1371.0100165.552.13.398665.855.2983.3444=⨯==⨯==⨯= d5点短路电流计算（东八变电所）：33.05.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id5**4*2*b*L1=++++=++++=L L X X ==2)3(55j d I I I 0.33⨯9.16=3.022KA 617.22022.3323)3(5)2(5=⨯==d d I IMVAS KA I KA i d ch ch 3333.0100593.452.1022.3706.755.2022.3555=⨯==⨯==⨯= d6点短路电流计算（西部采区变电所）：363.02222.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id6**5*2*b*L1=++++=++++=L L X X ==2*6)3(6j d d I I I 0.363⨯9.16=3.325KA864.22325.3323)3(6)2(6=⨯==d d I IMVAS KA I KA i d ch ch 36.3363.0100054.552.1325.38.47955.2325.3666=⨯==⨯==⨯= d7点短路电流计算（东八上部移变）：323.0064.016.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id7**6*4*2*b*L1=+++++=+++++=L L L X X X==2*7)3(7j d d I I I 0.323⨯9.16=2.959KAKA I Id d 562.22959.2323)3(7)2(7=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 3.32233.0100498.452.1959.2545.755.2959.2777=⨯==⨯==⨯= d8点短路电流计算（东八中部变电所）：3073.02217.05.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id8**7*4*2*b*L1=+++++=+++++=L L L X X X==2*7)3(8j d d I I I 0.3073⨯9.16=2.815KAKA I Id d 438.22815.2323)3(8)2(8=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 73.307303.0100279.452.1815.2178.755.2815.2888=⨯==⨯==⨯=d9点短路电流计算（西部 变电所）：334.02424.02222.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id9**9*5*2*b*L1=+++++=+++++=L L L X X X==2*9)3(9j d d I I I 0.334⨯9.16=3.059KAKA I Id d 649.22059.3323)3(9)2(9=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 3.43334.010065.452.1059.37.855.2059.3999=⨯==⨯==⨯=d10点短路电流计算（东八中部移变）：0.3040403.02217.05.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id10**9*7*4*2b *L1=++++++=++++++=L L L L X X X X==2*10)3(10j d d I I I 0.304⨯9.16=2.785KAKA I Id d 412.22785.2323)3(11)2(10=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 4.03043.0100 4.22952.12.785021.755.22.785101010=⨯==⨯==⨯= d11点短路电流计算（东八底部变电所）：3.01814.02217.05.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id11**10*7*4*2*b*L1=++++++=++++++=L L L L X X X X==2*11)3(11j d d I I I 0.3⨯9.16=2.748KAKA I Id d 38.22748.2323)3(11)2(11=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 303.0100177.452.1748.2007.755.2748.2111111=⨯==⨯==⨯=d12点短路电流计算（西五变电所）：2943.04013.02424.02222.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id12**11*8*5*2*b*L1=++++++=++++++=L L L L X X X X==2*12)3(12j d d I I I 0.2943⨯9.16=2.696KAKA I Id d 335.22696.2323)3(12)2(12=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 29.439432.0100098.452.1696.2875.655.2696.2121212=⨯==⨯==⨯=d13点短路电流计算（综采移变）：2828.01008.01814.02217.05.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id13**12*10*7*4*2*b*L1=+++++++=+++++++=L L L L L X X X X X==2*13)3(13j d d I I I 0.2828⨯9.16=2.59KAKA I Id d 243.2259.2323)3(13)2(11=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 28.288282.0100937.352.159.2605.655.259.2131313=⨯==⨯==⨯=d14点短路电流计算（西五中部变电所）：2794.01814.04013.02424.02222.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id14**13*11*8*5*2*b*L1=+++++++=+++++++=L L L L L X X X X X==2*14)3(14j d d I I I 0.2794⨯9.16=2.559KAKA I Id d 216.22559.2323)3(14)2(14=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 27.492749.010089.352.1559.2525.655.2559.2141414=⨯==⨯==⨯=d15点短路电流计算（综采移变）：2858.01008.04013.02424.02222.041212.0945.027.1287.014X X *Xx 1Id15**14*11*8*5*2*b*L1=+++++++=+++++++=L L L L L X X X X X==2*15)3(15j d d I I I 0.2858⨯9.16=2.618KAKA I Id d 267.22618.2323)3(15)2(15=⨯==MVAS KA I KA i d ch ch 28.582858.0100979.352.1618.2676.655.2618.2141515=⨯==⨯==⨯=35KV 变电所整定计算邱集煤矿35KV 变电所高压保护采用微机保护单元，整定计算返回系数按0.95，CT 接线方式除主变差动保护采用星角补偿,35KV 侧采用星形接法,6KV 侧采用不完全星形接法,接线系数为1,计算式中未标出.四路下井并列运行。
继电保护定值整定计算公式大全
继电保护定值整定计算公式大全一、过电流保护的定值整定计算公式：1.零序过电流保护定值计算公式：IＨＯＮ＝ＩＭＳ×（ＫＡ－1）÷｛（ＲＳＴＲＥ）÷３×Ｚ３｛（Ｘ´t）·｛Ｘ´´｛Ｘ´´´其中，ＩＨＯＮ为零序过电流保护的运行电流定值；ＩＭＳ为测量系统的基本电流选定定制；ＫＡ为零序过电流保护动作系数；ＲＳＴＲＥ为设备额定短路阻抗；Ｚ１为设备正序电抗；Ｘ１为设备正序电抗；Ｘ２为设备负序电抗；Ｘ３为设备零序电抗。
2.短路过电流保护的整定公式：Ｉ熔＝ＩＨｃ＋（ＸｌＣ×Ｒ）÷ＺI＿Ｃ×ＩΝ÷ＩＰ素分式其中，Ｉ熔为短路过电流保护的整定电流；ＩΙ２ｃ为设备二次侧短路故障电流；ＸｌＣ为电流互感器的互感系数；Ｒ为电流互感器的内阻；ＺｌＣ为电流互感器的线路阻抗；ＩＮ为变压器的额定电流；ＩＰ为变压器的额定功率。
二、跳闸保护的定值整定计算公式：1.距离保护的整定公式：ＳＥＴＲ＃1＝ＣＴＫ×ＳＥＴ×けｔｃｏｅｆ÷Ｚ其中，ＳＥＴＲ＃1为距离保护的整定系数；ＣＴＫ为电流互感器的互感系数；ＳＥＴ为线路的距离设置；け为绕组当前日期；Ｚ为线路的阻抗。
2.差动保护的整定公式：ＳＥＴＤ＃１＝Ｋ１×ＳＥＴ其中，ＳＥＴＤ＃１为差动保护的整定系数；Ｋ１为变压器的变比。
三、频率保护的定值整定计算公式：1.频率保护的整定公式：Ｓｅｔ（ｆ）＝ａ－ｂ×ｆ其中，Ｓｅｔ为频率保护的整定值；ａ为整定值的常数；ｂ为整定值的斜率；ｆ为频率。
四、电压保护的定值整定计算公式：1.过电压保护的整定公式：Ｕ总＝Ｕ设定×（ＫＡ－１）×（Ｒ２ＩＭＳ）÷３其中，Ｕ总为过电压保护的整定电压；Ｕ设定为过电压保护的动作电压设定值；ＫＡ为过电压保护的动作系数；ＲＩＭＳ为测量系统的基本电流选定定制。
定值计算说明及算例
大唐渭河热电厂400V继电保护定值计算说明及典型算例一、厂用400V断路器、脱扣器及保护配置厂用400V主厂房工作、公用、保安、照明、检修动力中心PC段盘柜型号为MNS1。
采用ABB公司SACE Emax、Tmaxl两种型号的断路器。
配置相应脱扣器型号：PR122/P-LSIG、PR221DS-LSI、TMD（热磁式）。
根据不同脱扣器型号配置的保护包括：过载保护、短延时保护、短路瞬时保护、接地保护。
厂用400V主厂房MCC段采用ABB公司Tmaxl、Isomax S两种型号断路器。
配置相应脱扣器型号：PR221DS-LSI、TMD（热磁式）、R（热磁式）。
根据不同脱扣器型号配置的保护包括：过载保护、短延时保护、短路瞬时保护。
厂用400V辅助厂房PC、MCC段采用西门子公司3WL、3VL、3RV三种型号的断路器。
配置相应脱扣器型号：ETU45B+LSIG、ETU10、TM（热磁式）。
根据不同脱扣器型号配置的保护包括：过载保护、短延时保护、短路瞬时保护、接地保护。
根据设计院图纸和保护整定原则（电力工程电气设计手册），现将保护整定原则做如下说明。
二、厂用400V继电保护整定计算原则1、过载保护按躲过正常负荷电流整定I r= K rel×I n/ I fh =1.05×I e/ 0.85 =1.2I e取1.2倍额定电流整定整定时间：根据脱扣器型号分为反时限和定时限两种。
具体整定见保护算例。
2、短延时保护2.1 对PC段进线及联络开关：按躲过自起动电流整定Id≥1.35(IQ1+∑Igi)其中IQ1为最大一台电动机启动电流值Igi为其他负荷工作电流之和整定时间取：0.3s－0.5s2.2对MCC电源回路：按躲过MCC段上电机自启动电流整定I2= K rel×I qd=1.5×7I e=10I e取10倍额定电流倍数整定对于负荷较大的MCC段，考虑与PC段电源进线短延时配合，适当减小整定倍数。
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继电保护典型案例定值计算一、一炼铁风机房高压室（西站516馈出）1、1#鼓风机（611柜）8400KW 10KV 553ACT 1000/5 综保PA150 原值：20A/0S 10A/40S现投一、三段 电流速断/反时限过流保护① 电流速断：I dj =9⨯5/1000553=24.885 取25 KA ，t=0s 校灵敏度：1#鼓风机电缆：3⨯（3⨯300） 850米X * = 0.08⨯0.85⨯25.10100⨯31=0.0206 西站至1#鼓风机房电缆：3⨯（3⨯300） 550米X * = 0.08⨯0.55⨯25.10100⨯31=0.013 ∑X * =0.413+0.0206+0.013=0.447二相短路电流： "2I =23⨯447.0499.5=10.65 KA 灵敏度：K m =5/1000251065.103⨯⨯=2.13 ② 三段 反时限过流启动延时时间： T y = 60s （躲启动时间）反时限过流启动值： I s = 1.2I e =5/10005531.2⨯=3.318 取3.3A 延时时间：选极端反时限（C ）t=K ()⎥⎦⎤⎢⎣⎡-1/802s I I =1⨯13802-=10s 若用四方/CSC-280综保：Ⅰ 段： 25A t=0sⅢ段：I p =3.3A （启后投） t=10s2、一炼铁风机房高压室1#、2#、3#、4#进线（至西站516、524、533） CT2000/5 综保PA150 原值：10A/0s ， 5A/41s现不设保护。
母联也不设保护。
3、西站一炼铁馈出线（516、524、533）516 CT800/5 DVP-9332 原值：30A/0.3S 23A/1.3S524 CT800/5 DVP-9332 原值：30A/0.3S 23A/1.3S533 CT1500/5 CSC-280 原值：16A/0.3S 12.3A/1.3S现只设定时限保护：可带两段风机房母线/正常运行状态下，可启动一台风机，并留1.2倍可靠系数。
① I dj =()[]5/8002.14553600⨯⨯+=21.09 取21A ，t=0.5s （516、524柜）② I dj =()[]5/15002.14553600⨯⨯+=11.24 取11A ，t=0.5s （533柜） 二、四炼铁风机房高压室1、1#、2#鼓风机（631、621）18000KW 1179A CT1500/5 因泰莱 原值：15.72A/0S 5.5A/0.5S一段过流速断： I dj =5⨯5/15001179=19.65 取20A ，t=0s 保护灵敏度系数：K m =5/150********⨯=2.18 注：可以保留原整定值 15.72A （4I e ），此时Km=2.78三段反时限：T y = 60sI s =5/150011792.1⨯=4.716 取4.7 A ，t=10s 若用四方/CSC-280，投一、三段保护：过流：I dj =20A, t=0s反时限：Ip=4.7A ，（电机启完后投三段保护）t=10s2、进线1#进线（601） CT2000/5 原值：12A/0S 8A/1S2#进线（602） CT2500/5 原值：7A/0.1S 6A/2S3#进线（603） CT2500/5 原值：7.2A/0S 3.5A/9.5S4#进线（604） CT2000/5 原值：6.3A/0S 6.3A/9.5S现4路进线柜和4组母联柜均不设保护。
3、备用风机CT1600/5 16000KW 1038A过流：I dj =5⨯5/16001038=16.22 取16A ，t=0s 反时限：I p =5/160010382.1⨯ =4A t=10s （启后投） 4、西站7#鼓风机馈出线（561）CT 1500/5 DVP-9332 原值：12.5A/0.3S 6.68A/1.3S现只设定时限保护。
因电机启动时，西站Ⅰ、Ⅳ段10KV 母线并联，561/515两路馈出柜同时并联投运（风机房高压室的母联4也投合），在压负荷（只留一台主变负荷）情况下，18000电机启动，另外考虑两路并联时的负荷分配不平衡，留1.2倍可靠系数。
保护动作电流： I d =()2411793.2749⨯+⨯1.2=4479A 综保动作电流： I dj =5/15004479=14.93 取15A ， t=0.5s *515柜也采用此动作电流：I dj =5/8004479=27.99 取28A ， t=0.5s （原值：12.5A/0.3S ） *西站8#鼓风机馈出线（526）CT 800/5 原值：22A/0.3S 17.5A/1.3S可采用515柜相同定值，即I dj = 28A ， t=0.5s（571柜因缺CT 数据，暂不计算保护定值）三、西站10KV 进线保护原值：Ⅰ段 4000/5 DVP-9226 10A/0.6S 5.5A/1.7S (501柜)Ⅱ段 4000/5 DVP-9226 10A/0.6S 5.5A/1.7S (502柜)Ⅲ段 5000/5 DVP-9226 8A/0.6S 4.4A/1.7S (503柜)Ⅳ段 4000/5 DVP-9226 10A/0.6S 5.5A/1.7S (504柜)因50M 主变侧 2.06 I eb /2s （唐山供电局整定）10KV 母线侧7#、8#高炉风机启动时，馈出线 1.6 I eb /0.5s故进线按 1.8 I eb /1.0s 整定跳闸。
Ⅰ、Ⅱ、Ⅳ段（501、502、504）：定时限： I dj =5/40003.27498.1⨯=6.186 取6A ， t=1.0s Ⅲ段（503）：定时限： I dj =5/50003.27498.1⨯=4.949 取5A ， t=1.0s 四、三炼铁风机房高压室（东站519、557）1、5#、6#鼓风机（631、611）8400KW 10K 553ACT 1000/5 综保P150 原值：20A/0S 10A/40S现设过流速断/反时限过流保护。
过流速断： I dj =9⨯5/1000553=24.885 取25A ， t=0s 反时限过流：（与第一页1#鼓风机定值相同）即：T y =60 SI s =3.3 At =10 s2、进线柜（601、602）和母联（645、655）今不设保护3、东站馈出线（519、557）CT 600/5 DVP631B原值：5#鼓风机 10A/0S 30A/0.3S 23A/1.3S6#鼓风机 5A/0S 30A/0.3S 23A/1.3S现只设定时限保护。
可带两段风机房母线/正常运行状态下，可启动一台风机，另考虑1.2倍可靠系数。
I d =()[]4553600⨯+⨯1.2=3374.4 A综保动作电流： I dj =5/6004.3374=28.12 取28A ， t=0.5s五、一炼铁主控楼高压室1、4组3#水泵（615）355KW 26.5A CT75/5 PA150 原值：25A/0S 10A/10S 现设过流速断和反时限。
过流速断：I dj =9⨯5/755.26=15.9 取16A ， t=0s 反时限： T y =10 SI s =5/755.262.1⨯=2.12 取2 A t =10 s2、3#助燃风机（616）315KW 21.7A CT50/5 PA150 原值：25A/0S 15A/15S过流： I dj =9⨯5/507.21=19.53 取20A ， t=0s 反时限： T y =30 SI s =5/507.212.1⨯=2.6 A t =10 s3、3组1#水泵（617）900KW 64.4A CT150/5 PA150 原值：20A/0S 10A/0.5S过流： I dj =9⨯5/1504.64=19.35 取20A ， t=0s 反时限： T y =30 SI s =5/1504.642.1⨯=2.576 取2.6 A t =10 s4、3组2#水泵（618）900KW 64.4A CT150/5 PA150 原值：30A/0S 10A/10S其整定值与3组1#水泵（617）相同。
5、一段电容器（619）1200Kvar 200/5 PA150 原值：7A/0S 5A/0.5S现只设过流速断。
I c =1031200⨯=69.28A （10.5KV 时，66A ）I dj =3⨯5/20028.69=5.196 取5A ， t=0s 6、出铁厂除尘（621）800KW 60.7A 100/5 PA140 原值：18A/0S 9A/50S过流：I dj =9⨯5/1007.60=27.3 取27A ， t=0s 反时限：T y =30 SI s =5/1007.602.1⨯=3.642 取3.6 A t =10 s7、母联（545）2000/5 PA150 原值：10A/0S 3A/0.8S现不设保护。
8、净环东变（611）1250KVA 72.17A CT150/5 PA150 原值：16A/0S 4.5A/0.5S 现设过负荷（信号）、过流速断和反时限过流保护。
过负荷：I dj =1.2 I eb =5/15017.722.1⨯=2.88 取3A ， t=10s （信号） 过流：I dj =5 I eb =5/15017.725⨯=12 ， t=0s 反时限：T y =1 SI s =5/15017.722.1⨯=2.88 取3 A t=10s也可以过负荷和反时限保护中，可取一种保护。
9、浊环西变（612）1250KVA CT150/5与（611）净环东变完全相同。
10、主控楼北变（613）2000KVA 115.4A CT150/5 PA150 原值：20A/0S 6A/0.8S过负荷：I dj =5/1504.1152.1⨯=4.616 取5A ， t=10s （信号） 过流：I dj =5/1504.1155⨯=19.23 取20A ，t=0s 反时限：T y =1 SI s =5 A t=10s11、原料西变（614）1600KVA 92.3A CT100/5 PA150 原值：20A/0S 6A/0.8S过负荷：I dj=5/1003.922.1⨯=5.538 取6A，t=10s （信号）过流：I dj=5/1003.925⨯=23.075 取23A，t=0s反时限：Ty=1 SIs=6 At=10s12、净环西变（621）1250KVA 72.17A 150/5 SW-6011 原值：16A/0S 4.5A/0.8S与净环东变（611）相同。
13、浊环东变（622）1250KVA 72.17A 150/5 PA150 原值：16A/0S 4.5A/0.8S与净环东变（611）相同。