双管采油井口装置大四通优化及疲劳分析
井口装置的疲劳寿命分析
极 限 。由于是 在塑 性 区工作 ， 很小 的应 力改 变便 可 以 产生较 大的应 变 ， 因而低 周疲 劳需 采用 应变 幅作 为控
制 变量 ， 样才 能得 到 可靠 的有规 律 的结果 。但 为 了 这
（ ） 成裂纹 阶段 ； １形
与大 家 熟悉 且 简 单 的 高 周 疲 劳 的 Ｓ Ｎ 曲线 相 一致 ， －
最后 突然断裂 。主要 有 以下几个 阶段 ：
般 为 Ｎ １５ ＝ ０ 。目前在 许多 国家用 于判 断压力 管道或
者 压力 容器 的安全 性 和进行 寿命估 计 的规 范 中 ， 都是
按 低周疲 劳 的破坏 规律 进行 分析计算 的。
虚 拟应 力法
低周 疲 劳破 坏 时 的 应力 值 一般 大 于材 料 的 屈服
要求。 ’
的一类 疲 劳 ， 可采 用传 统 的 Ｓ —Ｎ 曲线 （ 应力 幅 一 寿命 曲线 ） 进行 分 析 。低 周疲 劳 的特征 是高 应力 、 寿命 、 低
应 力幅起 控制 作用 的一 类疲 劳破坏 。 两者 的寿命 界 限
一
２ 疲 劳 寿 命分 析 基 本原 理
根 据疲 劳断裂 分析理 论 ， 属材 料 的疲 劳 断裂 过 金 程是 一 个非 常 复 杂的 过程 ，对 于大 多数 工 程 实 际 问 题 ， 件在交 变载 荷的作 用下会 产 生疲 劳破 坏 。一 般 构 情 况 下 ， 劳裂 纹在 构 件 的表 面上 开 始 ， 后 逐渐 扩 疲 然 展 ， 到其应 力值达 到临 界应力 时 ， 展 为失 稳扩 展 ， 直 发
井口装置及采油树阀门常见故障的原因分析及排除方法王刚马超张宝
井口装置及采油树阀门常见故障的原因分析及排除方法王刚马超张宝发布时间：2021-10-27T02:30:01.369Z 来源：《中国科技人才》2021年第20期作者：王刚马超张宝[导读] 井口装置及采油树是油气钻采设备中最关键的安全设备之一，而阀门又是构成井口装置及采油树的重要部件。
胜利油田胜机石油装备有限公司山东省东营市 257000胜利油田胜机石油装备有限公司山东省东营市 257000胜利油田胜机石油装备有限公司山东省东营市 257000摘要：井口装置及采油树是油气钻采设备中最关键的安全设备之一，而阀门又是构成井口装置及采油树的重要部件。
一般根据地层变化，环境不同，井压各异，油气状态，油气密度及所含有害物质的种类和组份的大小组成不同规格、型号的井口装置及采油树，最简易的由3只阀门组成，压力省14MPa，最复杂的由15只阀门组成，压力由105VLPa。
由于井口装置及采油树是安装在井口位置，用于悬挂油套管，分隔油套管之间的环空，起着密封、截断、接通油气通路，调节流量和压力的重要作用。
因此，通常采用耐高温高压，抗硫化氢的专用工业闸阀，井口装置采油树阀门常见故障是泄露和阀门打不开等，别看阀门的这些故障简单，但是应用在高压，含有硫化氢有害气体的场合，一旦发生泄露将会形成严重后果。
井口装置是能源采集的基础，而在实际工程中，井口装置以及采油树阀门会出现一些故障或者问题，本文通过对采油树阀门的分析，对这一问题进行研究解决。
关键词：采油树；阀门；井口装置；故障分析前言：能源开采工程是我国乃至世界的一项重大项目，对能源的有效利用有着至关重要的地位，能源关系着全球的经济命脉，所以开采技术对于每个国家来说都是一项值得更深入研究的学科。
井口装置则是能源开采必不可少的一个装置。
没有井口装置也就没有办法进行开采，本文则是对井口装置中采油树进行了研究，探讨其在应用中所能发生的故障和排除方法。
1、井口装置和采油树阀门的故障分析1.1井口装置和采油树阀门井口装置是石油、天然气钻井中，安装在井口用于控制气、液（油、水等）流体压力和方向，悬挂套管、油管，并密封油管与套管及各层套管环形空间的装置。
双管热采井口的抗冲蚀磨损性能
双管热采井口的抗冲蚀磨损性能裴峻峰;王兵;殷舜时;秦志坚;邵金海;徐延海【期刊名称】《中国石油大学学报（自然科学版）》【年(卷),期】2018(042)003【摘要】针对蒸汽辅助重力泄油(SAGD)双管热采井口装置内冲蚀磨损严重问题,研究冲蚀磨损的影响因素.采用正交试验设计对SAGD井口装置进行流体动力学模拟和优化设计,应用ANSYS软件中FSI(fluid-structure interaction)单向流固耦合模块,对正交优化设计试验进行轴向速度、径向速度、全域最大磨损率及壁面剪切应力模拟,判定井口装置中冲蚀破坏的危险区域.结果表明:入口端速度为0.1 m/s,颗粒粒度为0.125 mm,过渡圆角半径为8 mm,管壁壁厚为21.8 mm,管材种类取35CrMo基体与WC-12Co涂层.优化方案使多相流体减轻了对井口管壁的冲蚀磨损作用.【总页数】9页(P122-130)【作者】裴峻峰;王兵;殷舜时;秦志坚;邵金海;徐延海【作者单位】常州大学机械工程学院,江苏常州213016;常州大学机械工程学院,江苏常州213016;江苏金石机械集团有限公司,江苏金湖211600;江苏金石机械集团有限公司,江苏金湖211600;江苏金石机械集团有限公司,江苏金湖211600;江苏金石机械集团有限公司,江苏金湖211600【正文语种】中文【中图分类】TE832【相关文献】1.双管热采井口的有限元应力分析及结构优化 [J], 胡承军;蒙永立;黄晓东;向河;刘清友2.含凹坑缺陷稠油热采井口用四通管的冲蚀数值模拟研究 [J], 邱福寿;王国涛;彭辉;孙亮;傅登伟;刘岑凡3.新疆石油管理局采油工艺研究院双管热采井口销往海外油田 [J], 裘新农4.基于试验和CFD模拟的稠油热采井口四通管冲蚀规律分析 [J], 王国涛;朱丽云;刘岑凡;王振波;李安俊;石景元5.SAGD双管热采井口装置研制与应用 [J], 彭辉因版权原因，仅展示原文概要，查看原文内容请购买。
自喷井井口装置及采油生产安全技术
自喷井井口装置及采油生产安全技术一、井口装置井口装置包括套管头、油管头、采油树三个部分，即有悬挂密封部分、调整控制部分和附件组成，其基本衔接方式有螺纹式、法兰式和卡箍式三种。
1.悬挂密封部分由套管头和油管头两部分组成。
(1)套管头套管头的作用是衔接下井的各层套管、密封各层套管的环行空间。
表层套管与其法兰之间，有的是丝扣联接，有的是焊接(即将表层套管和顶法兰用电焊焊在一起)。
油层套管和法兰大小头，普通用丝扣衔接后座在表层套管顶法兰上，用螺栓把紧，用钢圈密封。
法兰大小头的上法兰与套管四通或三通衔接。
近年来，有的油井已不用法兰大小头了，而是一片法兰代替了法兰大小头，即用电焊将两层套管焊在同一个法兰盘上。
(2)油管头油管头作用是悬挂下人井中的油管，密封油、套管环行空间。
在油田开发中，各项采油工艺不断改革，为了和不压井起下作业相配套，近年来对油管头也举行了相应的改进，经改进定型的油管头结构是顶丝法兰油管挂，它是通过油管短节以丝扣与油管悬挂器(萝卜头)衔接在一起，并坐在顶丝法兰盘上。
顶丝法兰盘置于套管四通上法兰和原油管挂下法兰之间，顶丝法兰的上、下均用钢圈，用多条螺栓固紧并达到密封。
(3)合成一体的井口悬挂密封装置近年来已将单层套管头和油管头合成一个整体。
油管通过油管短节以丝扣和油管悬挂器衔接后，坐在套管法兰内，压紧密封圈，密封油、套环行空间，并用四条螺丝紧平和加压。
2.控制调整部分油井的控制调整部分叫做采油树，其作用是控制和调整井中的流体，实现下井工具仪器的起下等。
采油树由大小闸门、三通和四通等部件组成。
按衔接方式不同，可分为三种类型：(1)以法兰衔接的采油树。
如松Ⅱ型，这种采油树除了压力表、考克之外的各个闸门、三通以及四通之间均用法兰衔接，所以称之为以法兰衔接的采油树。
(2)以丝扣衔接的采油树。
如胜251型等，即大小闸门、四通、三通等之间均用丝扣衔接在一起。
(3)以卡箍衔接的采油树。
如大庆160微型采油树。
完井井口装置
完井井口装置
在钻井完井后,地面井口装置是非常重要的采油设备。
井口装置的重要作用是控制井的油、气流，完成测试、试油以及投产后的油、气正常生产。
完井井口装置主要由套管头、套管短节、四通、油管挂、采油树等部件组成。
一、套管短节与套管头
套管短头与套管头是连接安装在完井套管的最顶部，固井完成后，在地面安装套管头，长度为一般300～500mm不等，之上连接专用法兰，合称套管头（见图案1—9所示）。
套管短节规格与完井套一致，法兰有螺纹式与焊接式两重。
套管头的主要作用是下与完井套管连接，上与地面四通、采油树连接，是重要的过渡部件。
图1-9 套管头结构示意图
二、四通与油管挂
四通是井口装置中重要组成部件，上接采油树，下连套管头，完井的采油、试油等工艺管柱连挂坐在四通内的油管挂上，修井等作业时四通又与作业井口连接，因此它是重要的部件。
四通常与油管挂合装，一般通称油管头（与图1—10所示）。
图1-10 四通与油管挂（油管头）示意图
a—CQ—250型（1—密封圈；2—压帽；3—顶丝；4—“O”型圈；5—油管挂；
6—油管短结；7—特殊四通）b—CYb—250型（1—油管锥管挂；2—顶丝；3—垫片；
4—顶丝盘根；5—压帽；6—紫铜圈；7—“O”型圈；8—紫铜圈；9—特殊四通）常用特殊四通基本技术参数见表1—1。
三、完井井身结构及井口装置
完井井身结构及井口装置间图1-11。
图1-11 射孔完成法井身结构及井口示意图。
抽油井平衡状况分析与优化调整对
抽油井平衡状况分析与优化调整对策武继强摘要：油田进入特高含水期以后抽油机井平衡率变化是由上述各项因素综合作用的结果。
要有针对性的对油区内抽油机井的平衡率进行调整，应加强四个方面工作：（1）加强开采管理，制定合理的开采参数，提高开采效果。
制定合理的洗井周期，减少因油稠滞流等因素引起不平衡井数；（2）认真分析每口井平衡变化原因，调整平衡时应针对不同的原因采取不同的措施；（3）对油区设备加强及时有效保养维护，减少设备故障率，并根据条件更换新设备；（4）加强管理及时调整不平衡井，最终达到提高平衡率指标目的。
关键词：油田开发；抽油机；平衡状况；平衡率变化；设备故障率抽油机平衡状况的好坏关系到抽油机减速箱、连杆以及电机等设备的使用寿命和系统效率。
随着油田开发的深入，各单元陆续进入特高含水期，加上“地面、井筒、井网”老化矛盾突出，油井开采不均衡和产液结构的两极分化现象突出，影响了油井的正常生产。
1 抽油机平衡机理抽油机实际运转中理想状态的平衡并不存在。
平衡状况是动态变化的过程，所以生产过程中需要定期检查和调整平衡。
检查方法有两种：一是测量驴头上、下冲程的时间，二是测量上、下冲程中的电流。
抽油机在平衡条件下工作时，上、下冲程的电流峰值应该相近。
即：I上/I下=100%如果上冲程的电流峰值大于下冲程的电流峰值，说明平衡不够，则应增加平衡块重量或增大平衡半径R（平衡块远离曲柄轴中心）；反之，则应减小平衡块重量或平衡半径R（平衡块靠近曲柄轴中心）。
抽油机运转不平衡，原因是上、下冲程中悬点载荷的变化，造成电动机在上、下冲程中所作的功不相等。
2 影响平衡率因素分析2.1地层因素主要表现在地层出砂井、地层供液不稳定井较多，易出现结垢、油水井层内窜等问题，还有部分含水低导致交变载荷增大。
2.2井筒因素受井深结构、出液高含水、管柱腐蚀、井筒结构等影响，抽油机井杆、管腐蚀偏磨问题较多，主要表现在抽油杆偏磨问题严重，另有部分存在套管变形致油管变形导致抽油管下不去。
采油井口装置及安全控制系统设计分析
采油井口装置及安全控制系统设计分析发布时间：2021-07-12T16:04:07.197Z 来源：《科学与技术》2021年8期作者：耿炜柏林田怀智[导读] 为高质规避工作人员在石油能源开采作业中的低效、安全性低、耿炜柏林田怀智长庆油田分公司采油十二厂，甘肃庆阳 745401摘要：为高质规避工作人员在石油能源开采作业中的低效、安全性低、人工负荷量过大等不良问题，合规完成日益繁重的能源开采任务，促进我国石油能源开采量的稳步提升。
基于我国社会整体长足进步的新形势下，设计人员应对开采工作中核心性采油井口装置及其安全控释系统进行与时俱进的升级优化。
通过采油树、油管头、套管头这三项重点井口装置的细化设计，充分发挥液压控制系统的众多优势特点，科学规划出液压系统设计方案及易熔塞回路，多方位展示采油井创新、实用等积极性设计效果。
关键词：采油井口装置；安全控制系统；设计因全球经济在近年间的高速增收，使得各国对自然能源资源的需求量日渐增长，导致各类资源供求矛盾冲突层出不穷。
我国因幅员辽阔，石油资源储备总量原本丰富充足。
然而随着我国市场经济的健康发展，我国石油能源危机日趋严峻。
社会大众日常生活、生产对石油、天然气等资源能源的现实性需要量连续提高。
促使石油的开采形式正从传统陆地发展为海洋作业，催化石油开采复杂性、危险性及人工工作负荷逐步提升。
对此，为在保障工作人员开采作业安全这一重要性前提下，科学增大能源资源的开采率，则需设计人员进一步优化油井井口装置及其安全控制系统。
1 采油井口装置的概述及设计1.1 采油井口装置的介绍一般情况下，“采油树”、“油管头”、“套管头”这三项重要构件组成了采油井口[1]。
其核心性应用价值为井口固定，将套管柱完成与井口的衔接，对管间的封闭性环形空间实现控制，悬吊油管、调整油井的压力及流量，以及将油液向进口部位的油管充分导引。
并在指定情况下，能够及时关闭油井。
可广泛引用在注水、酸化压裂等作业中1.2 采油井口装置的设计1.2.1 采油树采油树作为井口装置统一阀门上方的主体构成，由套管、生产、清蜡的阀门以及三通或四通形式的油管、节流阀等构件协同搭建。
双管热采井口的有限元应力分析及结构优化
刘 清友
西 南石 油 学 院机 电学 院
摘 要 论述了新型７ 英寸鼠管热采井口主要承压部件的力学分析覆有限元计算的过程。利用Ｐ Ｏ Ｅ Ｒ — 软件对实体建立三堆模
型。 应用有限元的方法分析、 计算应力分布， 掌握其应力应变的变化规律 ， 然后综合 分析 计算结果与 实测值 。 对谊 井口的蛄构设计提
大四通结构为前后 、 左右对称的结构 ， 依据模型 简化理论 ， 取结构整体 的 １８ ／ 作为计算对象 。本研究
在计 算 中采 用精度 较 高 的空间 四 面体十 节点单元 ， 根
械设计 自动化软件（ｒ Ｅ 中的结构优化模块对这几 Ｐｏ ） ／
据有限元网格划 分原则 ， 应用 ＰｏＥ分析软件， ｒ ／ 自动 把估计应力梯度大的部位 ， 如孔壁 、 倒角 、 相贯线等处
２１基本原理 ．
有 限元 法 的基 本 原 理就 是分 段 逼 近 ，简 言之 。 就 是在 解决 复 杂 问题 时 ，对所 感兴 趣 的区域 进行 细 分 ，
序无需做特别的修改。
优化设计（ ｐ ｍ ｌＤ ｓ ｎ 是以电子计算机为工 Ｏ ｔ ａ ｅｉ ） ｉ ｇ
具、寻求最优设计参数和结构的现代设计方法之一 ， 为工程设计提供 了一种重要的科学设计方法。 采用优
出了改 进 和 完善 的 方案 ， 为产 品的设 计研 发提 供 了科 学的 理 论依 据 。
主题 词 双 管井 口 建模
有 限元
优 化
１ 前言
新疆石油管理局采油工艺研究 院在研制开发新 型７ 英寸双管热采井 口过程中 ，针对 井 口的使用条 件， 在设计上应用 机械设计 自动化软件 ＰｏＥ 建立 ｒ ， ／ 了７ 英寸双管 热采井 口的主要零部件 的三维实体模 型， 根据其工作状况对主要承压部件双管壳体、 大四
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图11优化后疲劳寿命图
◆参考文献 [1] 孙敏淹,陆重业,姚敏.双管采油井口装置概述[J].石油矿场
机械.1992,21（3） [2] 钟功祥,张天津,肖丽彤,李蓓蓓,吴臣德.采油气井口装置现
状及发展趋势[J].机电产品开发与创新.2007-11-20.6 [3] 张斌,文志雄.井口装置和采油树规范[M].北京：石油工业
4 结论 双管采油井口装置的大四通结构最大应力出
现在侧管的内相贯线处；通过对相贯线处的倒角 的半径和大四通内径做参数化优化分析，应力值 有一定减小，提高了使用寿命。
通过对大四通参数优化前后的结构进行疲劳 寿命仿真模拟，得到了其疲劳寿命的可视化仿真 结果；建立了一套井口装置疲劳寿命分析的数值 模拟方法。
2 有限元分析及优化设计 2.1 建立模型
运用Pro/E建立大四通的三维实体模型如图1所 示。
2.2 载荷工况分析 大四通的设计额定工作压力为21MPa，作用
在大四通上的5个载荷分别为：21MPa内压；M30 螺栓拉力、钢圈顶紧力；M24螺栓拉力、上法兰 压力。有关载荷的计算如下：
根据阀门设计计算手册，钢圈在预紧状态下 需要的压紧力按下式计算：
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论文广场
石油和化工设备 2011年第14卷
双管采油井口装置大四通优化及疲劳分析
李斌，杨振东，蒲勇
（西南石油大学机电工程学院，四川 成都 610500）
[摘 要] 大四通结构是双管采油井口装置采油树的主要承压部件，在稠油开采的过程中，大四通易损坏，需要经常维修和 替换，增加了采油成本。本文利用Pro/E三维实体建模软件对大四通建立了三维模型，使用ANSYS有限元分析软件对大四通 进行有限元分析和优化设计，最后通过疲劳分析成功预测出大四通的寿命，结果显示，优化设计后的大四通的寿命有明显 的提高。 [关键词] 采油井口装置；大四通；结构优化；疲劳分析
图2 大四通网格的划分
图3 大四通加载图
把相贯线处的倒角的半径和大四通内径作为设计变量，优化参数的定义如图4所示，设计变量的取值 范围如表1所示。
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ图4 优化参数的定义
变量名称 DS_R DS_L
表1设计变量取值范围
上边界（mm） 2 65
下边界（mm） 50 85
通过计算可以看出，优化前大四通最大应力
G = 6.71× 700×10 = 46.97KN
27/8''油管的计算重量为：9.41kg/m，700m油管 的重力为：G = 9.41× 700×10 = 65.87KN 。
2.3 加载和优化分析
大四通的材料为ZG30CrMo，弹性模量 E=205800MPa，泊松比μ =0.3，σ s=420MPa 。 对大四通采用六面体占主要的划分方法（Hex Dominate method），总体大小设置为10mm，共划 分了31704个单元（图2所示）。在大四通内表面 施加21MPa的内压（图3所示），在底座和侧管的 法兰盘上施加螺栓的作用力，并在上大四通整体 加上油管的重力。
论文广场
石油和化工设备 2011年第14卷
图5 优化前应力云图
图6 优化后应力云图
通过优化分析，得到了两个设计变量对大四通最大等效应力的响应曲线：
图7 DS_L对最大等效应力的响应
图8 DS_R对最大等效应力的响应
从图7可以看出：大四通最大等效应力随着DS-L的增大而增大，即随着大四通的内径减小而增大；图 8表示大四通最大等效应力随着相贯线处倒角的增大而先增大后减小的趋势。
3 疲劳分析 根据实际工况，井口装置的工作压力在0～21MPa之间变化[6]，可以通过施加疲劳载荷进行模拟，如
图9所示。载荷幅值在0～1之间变化，较好地模拟了实际工况。
图9 疲劳载荷示意图
第7期
李斌等 双管采油井口装置大四通优化及疲劳分析
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图10优化前疲劳寿命图
图10、图11分别表示结构优化前后的大四通 疲劳寿命云图，从图中可以看出大四通结构优化 前最小疲劳寿命为22789次，假设新型活动式稠油 井口装置工作压力的变化幅度8次/天，则大四通的 疲劳寿命是7.8年；优化后为25631次，大四通的疲 劳寿命为8.7年，比优化前的疲劳寿命延长了约一 年时间。
FG = π DG By
式中：DG为钢圈压紧力作用中心圆直径； B
图1 大四通模型
为钢圈有效密封宽度，B = ω/8，ω为椭圆形钢圈 的环厚，查标准取11mm；У表示钢圈比压，查手 册取150.3MPa。由上式求得下法兰钢圈预紧力为 124.735KN；侧法兰钢圈预紧力56.816KN。预紧 状态下螺栓的预紧力等于钢圈的预紧力，所以下 法兰每个螺栓的作用力为15.592KN，侧法兰每个 螺栓的作用力为9.469KN。
1 大四通失效分析 从各个油田现场的使用情况来看，双管采油
井口装置的大四通结构是最容易破坏的，通常情 况下，大四通内侧十字相贯线的地方会出现疲劳 破坏，导致整个装置失效。通过计算发现，十字 相贯线处的应力值最大，是导致大四通失效的主 要原因，所以通过对十字相贯线等局部地方结构 尺寸的改变，减小应力集中，提高大四通的使用 寿命。
（本刊编辑部）
为348.68MPa，如图5所示，在内相贯线处出现 了应力集中现象，其他部位应力较小。通过参数 化优化计算，系统自动产生一个最优化的方案， 具体取值为：相贯线处倒角为19.5mm，内径为 103mm。得到优化后的大四通的应力云图，如图6 所示，可以看出最大应力减小为333.74MPa。
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作者简介：李斌（1963—），男，西南石油大学副教授，博士。 主要从事机电一体化技术、机械动力学仿真及岩石力学的研究。
第7期
李斌等 双管采油井口装置大四通优化及疲劳分析
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和，即每个M30螺栓所受总的拉力为103.037KN， 每个M24螺栓上所受的拉力为26.184KN。
油管产生的重力为：查API标准23/8''油管的计 算重量为：6.71kg/m，所以700m油管的重力为：
M30螺栓承受拉力为： Q = PS = 21×π × ( 206)2 = 699.557KN
2 每个螺栓上所受的拉力约为87.445KN；M24 螺栓总拉力为 F = PS = 21×π × (78)2 = 100.294KN ,
2 每个螺栓上所受的拉力约为16.715KN。工作时 螺栓上的作用力为预紧力与工作时产生的拉力之
双管采油井口装置是稠油开采的重要装置， 主要由油管头、套管头和采油树三大部分组成 [1]， 其中大四通结构是组成采油树的主要部件，也是 整个采油井口装置的主要承压部件。石油工业的 快速发展对双管采油井口装置的可靠性提出了更 高的要求。从结构的角度分析，主要是改进应力 集中区域的结构尺寸[2]，并开展其疲劳寿命的研 究。
出版社.2005 [4] 郭文德,向河,蒙永立等.新型活动式双管热采井口装置[J].
石油机械.2003,31（2） [5] 李长忠,马发明,马骏等.油气井口换阀作业安全保障技术
[J].石油科技论坛.2009,5 [6] 胡承军,杨峰,黄晓东.井口装置的疲劳寿命分析[J].新疆石
油科技.2008,（4）18
收稿日期：2011-03-21；修回日期：2011-06-04
简讯
2011年6月29日，中国石油和化学工业联合会隆重召开纪念中国共产党成立90周年暨创先争 优表彰大会，中国石油和化学工业联合会授予石油和化学工业规划院党委等9个单位先进基层党 组织称号；授予杨挺等28名同志优秀共产党员称号；授予张婉如等10名同志优秀党务工作者称 号。中国化工机械动力技术协会《石油和化工设备》杂志主编刘昌获中国石油和化学工业联合 会优秀共产党员称号。