有槽无刷直流电动机设计流程要点
无刷直流电机设计流程
无刷直流电机设计流程嘿，朋友！今天咱就来唠唠无刷直流电机设计这档子事儿。
这无刷直流电机啊，就像是一个神奇的小宇宙，里面藏着好多学问呢。
要开始设计无刷直流电机，第一步就得明确它的用途。
这就好比你要盖房子，得先知道这房子是用来住人啊，还是做仓库。
我有个朋友叫小李，他想设计一个用于小型无人机的无刷直流电机。
那他就得考虑这个电机要足够轻便，动力还得强劲，能让无人机飞得又稳又快。
这时候就像是给这个电机定了个大方向，就像航海的时候有了指南针一样。
接下来就是确定电机的主要参数啦。
这里面的门道可不少呢。
比如说额定功率、额定转速、转矩这些。
这额定功率啊，就像是一个人的力气大小。
要是功率定小了，就像让一个小孩去干大人的活，根本带不动嘛！而转速就好比一个人跑步的速度，转矩呢，有点像一个人能使出来的爆发力。
我曾经见过一个新手在设计无刷直流电机时，乱定参数，结果电机造出来，那性能差得呀，就像一辆破自行车，怎么骑都费劲。
选磁钢材料也是很关键的一步。
这磁钢材料就像是电机的灵魂所在。
不同的磁钢材料性能差别可大了去了。
有铁氧体磁钢，还有稀土永磁材料呢。
稀土永磁材料虽然贵一些，但是它的性能就像超级英雄一样厉害。
我跟同行老张讨论的时候，他就说：“这稀土永磁材料就像魔法材料一样，能让电机的性能一下子提升好几个档次，不过成本就像个拦路虎啊。
”这时候就得在性能和成本之间权衡，就像走钢丝一样，得小心翼翼。
然后就是绕组的设计啦。
绕组就像是电机的经脉一样。
绕组的匝数、线径这些都很重要。
匝数多了，就像给电机穿上了厚厚的衣服，电阻增大，电流就不好通过了。
匝数少了呢，又像是衣服穿得太薄，性能也会受影响。
这时候就得像裁缝一样，精心剪裁，找到最合适的匝数和线径。
我在学习绕组设计的时候，可没少向老师傅请教。
老师傅就说：“这绕组设计啊，就像绣花，一针一线都得恰到好处。
”转子和定子的设计也不能马虎。
转子就像电机的心脏，定子就像它的外壳。
转子的结构形状会影响电机的转动惯量。
无刷直流永磁电动机设计流程和实例
无刷直流永磁电动机设计流程和实例无刷直流永磁电动机设计实例一. 主要技术指标1. 额定功率：W 30P N =2. 额定电压：V U N 48=，直流3. 额定电流：A I N 1<3. 额定转速：m in /10000r n N =4. 工作状态：短期运行5. 设计方式：按方波设计6. 外形尺寸：m 065.0036.0?φ二．主要尺寸的确定 1. 预取效率63.0='η、 2. 计算功率i P '直流电动机 W P K P NNm i 48.4063.03085.0'=?==η，按陈世坤书。
长期运行 N i P P ?''+='ηη321 短期运行 N i P P ?''+='ηη431 3．预取线负荷m A A s /11000'= 4．预取气隙磁感应强度T B 55.0'=δ 5. 预取计算极弧系数8.0=i α 6．预取长径比（L/D ）λ′=27．计算电枢内径m n B A P D N s i i i 23311037.110000255.0110008.048.401.61.6-?==''''='λαδ 根据计算电枢内径取电枢内径值m D i 21104.1-?= 8. 气隙长度m 3107.0-?=δ 9. 电枢外径m D 211095.2-?= 10. 极对数p=111. 计算电枢铁芯长 m D L i 221108.2104.12--?=??='='λ根据计算电枢铁芯长取电枢铁芯长L= m 2108.2-?12. 极距 m p D i 221102.22104.114.32--?=??==πτ 13. 输入永磁体轴向长m L L m 2108.2-?==三．定子结构 1. 齿数 Z=6 2. 齿距 m z D t i 22110733.06104.114.3--?=??==π3. 槽形选择梯形口扇形槽，见下图。
自制无刷电机教程
自制无刷电机教程
无刷电机是一种常见的电动机，其具有高效能、长寿命和低噪音等优点。
下面是一份制作自制无刷电机的简化教程，仅供参考。
材料：
1. 铁芯
2. 电线
3. 磁铁
4. D型磁环
5. 电动机座
6. 线圈
步骤：
1. 将铁芯剪成合适的长度，一端固定在电动机座上。
2. 将磁铁固定在铁芯的另一端。
确保磁铁与铁芯的位置正确，以获得较好的磁场。
3. 在铁芯上绕线圈，并将线圈的两端与电线连接。
确保线圈绕得整齐且牢固。
4. 将D型磁环安装在线圈的一端，使其与铁芯和磁铁之间形成空隙。
这将利用磁场的变化产生电流。
5. 将整个组件装配在电动机座上，确保一切连接牢固。
使用：
1. 连接电动机的电源。
2. 转动电动机，以产生磁场。
3. 通过电源发送电流至线圈，产生磁势力，驱动电动机旋转。
注意事项：
1. 在制作无刷电机时要小心，避免触电或其他不安全因素。
2. 当连接电源时，确保电压和电流适合电动机的要求，以避免损坏电动机或其他设备。
3. 在整个制作过程中，确保各个部件的紧固和连接牢固，以保证无刷电机的正常运行。
总结：
制作自制无刷电机需要一些基本的零件和工具，但并不复杂。
通过遵循上述步骤，您可以制作出一个简单的无刷电机，并用于一些小型的实验或业余科技项目。
但请注意，这仅仅是一个简化的教程，实际制作无刷电机的复杂度取决于所需的性能和用途。
如果您需要一个更高性能的无刷电机，建议购买专业的无刷电机产品。
无刷直流电机制作方法
无刷直流电机制作方法
无刷直流电机是一种高效、低噪音、长寿命的电机，广泛应用于各种领域，如家电、汽车、机器人等。
本文将介绍无刷直流电机的制作方法。
我们需要准备以下材料和工具：
1. 无刷直流电机的转子和定子
2. 电机驱动器
3. 电池或电源
4. 电线
5. 焊接工具
6. 螺丝刀
7. 手电钻
接下来，我们按照以下步骤进行制作：
1. 将无刷直流电机的转子和定子组装在一起，并用螺丝固定。
2. 将电机驱动器连接到电机的三个引脚上，注意连接的顺序。
3. 将电池或电源连接到电机驱动器上，以提供电源。
4. 使用电线将电机驱动器和电池或电源连接起来。
5. 使用焊接工具将电线焊接到电机驱动器和电池或电源上。
6. 使用手电钻将电机的轴承孔扩大，以适应电机轴的直径。
7. 将电机轴插入轴承孔中，并用螺丝固定。
8. 测试电机是否正常工作，如果有问题，可以检查电线连接是否正确或更换电机驱动器。
以上就是无刷直流电机的制作方法。
需要注意的是，在制作过程中要注意安全，避免触电或其他意外事故的发生。
此外，制作无刷直流电机需要一定的电子知识和技能，如果您不熟悉电子方面的知识，建议寻求专业人士的帮助。
无刷直流电动机设计说明
The design of D.C.Motor without coal brushless
ABSTRACT:Brushless DC motor is rapidly development new motor in the recently, and it widely used in industry、agriculture and in the army. The better governing speed characteristic is kept and the mechanical touch between brushes and commutator is removed as well in brushless DC Motors.
随着我国改革开放的深入，人民的生活水平日益提高，在家用轿车还没有普与的情况下，摩托车和燃油助动车得以广泛使用，这给我国城市的环境问题带来很大压力，例如在市，1995年中心城区机动车的一氧化碳、非甲烷有机物和氧化氮排污负荷分别占该区域相应的排放总量的76%、93%和44%;一些城市如、、、等，己相继出台政策法规，停止有限量核发摩托车和燃油助动车的牌照。因此，研制生产出一种无污染、低噪声的交通工具来替代摩托车和燃油助动车，已是时代的需要。电动自行车正是在这样的呼唤下，逐步走进人们的生活中。
因此，本课题主要任务是利用现代电力电子技术来解决无刷直流电机换向问题，从而解决电动自行车控制、驱动中不完善的地方。
本论文主要容包括:
l、介绍了无刷直流电动机的主体结构和具体工作原理，在给定的技术要求的基础上设计作了电机电磁设计，位置传感器选择，驱动系统设计用到了较先进的PWM控制等工作。
2、根据查阅的各种相关资料，对电动自行车的最新发展动向进行了简述，并在此基础上对电动自行车用电机的发展进行了展望和对燃油助动车相比较，它具有突出的优点:
轴向磁通直流无刷电机设计流程
轴向磁通直流无刷电机设计流程英文回答：Designing a axial flux permanent magnet brushless DC motor involves several steps and considerations. Here is a general process that can be followed:1. Determine the specifications: Start by defining the requirements for the motor, such as the desired power output, torque, speed, and voltage. Consider theapplication and any specific constraints or limitations.2. Select the motor topology: There are different axial flux motor topologies available, such as the single-sided or double-sided rotor, iron-core or ironless stator, and different winding configurations. Choose the appropriate topology based on the requirements and constraints.3. Magnetic design: Determine the number of poles and the magnet configuration based on the desired torque andspeed. Calculate the required magnetic flux density and select suitable permanent magnets. Design the rotor and stator cores to ensure efficient magnetic flux paths.4. Electrical design: Determine the winding configuration and calculate the number of turns per coil. Select the appropriate wire size and insulation material. Design the stator and rotor windings to achieve the desired performance characteristics.5. Mechanical design: Design the motor housing, shaft, and bearings to ensure proper alignment and support. Consider factors such as thermal management, vibration, and noise.6. Control and drive system: Design the motor control and drive system to provide the necessary current and voltage to the motor. Consider the control algorithm, feedback sensors, and protection mechanisms.7. Prototype and testing: Build a prototype of the motor and test it under various operating conditions.Measure the performance characteristics and compare them to the design specifications. Make any necessary adjustments or improvements.8. Optimization: Fine-tune the motor design based on the test results and feedback. Optimize the magnetic and electrical designs to improve efficiency, reduce losses, and enhance overall performance.9. Manufacturing and production: Once the design is finalized, prepare the necessary documentation and specifications for manufacturing. Select suitable suppliers for the components and materials. Establish quality control processes to ensure consistent production.中文回答：设计轴向磁通直流无刷电机涉及多个步骤和考虑因素。
有槽无刷直流电动机设计流程要点
永磁体磁化方向厚度 H m
环形磁钢 切向冲磁式磁钢
永磁体内、外极弧系数
mi
me
永磁体外径 Dm Di1 2
永磁体内径 Dmi D m 2H m
转子轭外径 De2 Dmi
转子轭内径 Di 2
紧圈外经 D2
2．永磁材料的选取 (从数据库 )
材料名
剩磁 Br 20
矫顽力 H c20
永磁体材料密度 m
层数 (单层或双层 )C
电枢绕组总元件数 Wc CZ 2
实际总导体数 N 2mW a
计算绕组每元件匝数 Ws
实际每槽导体数 Ns=N/Z
N 2Wc
计算绕组端部长度 l b
Dav 1. 2
2p
( Di1 D1 ) )
1.2
2
2p
9
计算电枢绕组每匝平均长度 Lav 2( L lb )
实取电枢绕组每匝平均长度 L av
空载转子轭磁密 B j 2 2b j 2 L
电枢齿磁场强度（从数据库查表） 电枢轭磁场强度（从数据库查表） 转子轭磁场强度（从数据库查表）
7
气隙磁势 F 1.6 K B 106
齿磁势 Ft 2H t ht 转子轭部磁势 F j 2 H j 2 L j 2 定子轭部磁势 F j1 H j 1 L j1
dc
4
导线最大截面积 Scmax
2
d cmax 4
槽满率计算公式选择 按裸线圆线计算 按裸线方线计算 按漆包线最大外径圆线计算 按漆包线最大外径方线计算
槽满率
a． K s
N sScnbr SS
b． K s
4N sScnbr SS
c． K s
N sSc max nbr SS
无刷直流电机设计与性能分析
无刷直流电机设计与性能分析随着电动汽车的普及和工业自动化的发展，无刷直流电机作为一种高效、精准、可控性强的电机，越来越受到工程师和研究人员的关注。
本文将探讨无刷直流电机的设计原理、性能分析以及相关应用。
一、无刷直流电机的设计原理无刷直流电机是一种利用反电动势将电能转化为机械能的装置。
与传统的直流电机相比，无刷直流电机不需要传统的碳刷和电刷组，可以减少能耗和机械磨损。
其主要部件包括定子、转子和电子调速器。
定子是无刷直流电机的固定部分，由若干个电磁铁组成。
转子则由磁铁和导电线圈构成。
电子调速器是控制整个电机的核心部件，负责接收和处理信号，并驱动转子旋转。
在无刷直流电机的工作过程中，电流通过定子的电磁铁，产生磁场。
电子调速器根据传感器返回的信号，控制定子电磁铁的通电状态，从而产生电磁力。
这个电磁力作用在转子的磁铁上，使转子旋转。
转子的旋转又会产生反电动势，通过电子调速器的处理，控制整个系统的转速和转向。
二、无刷直流电机的性能分析无刷直流电机的性能主要包括转速、转矩和效率。
1. 转速：无刷直流电机的转速取决于电子调速器的驱动信号和负载情况。
通常情况下，当负载较小时，转速较高。
而随着负载的增加，转速会逐渐降低。
2. 转矩：转矩是电机转动时产生的力矩。
无刷直流电机的输出转矩与电流成正比。
当电流增大时，输出转矩也会随之增大。
同时，转矩还受到电机的结构设计和磁铁材料的影响。
3. 效率：无刷直流电机的效率通常指电机的转动效率，即将输入的电能转化为机械功的比例。
高效率的无刷直流电机可以减少能源消耗和热量产生。
三、无刷直流电机的应用无刷直流电机在许多领域具有广泛的应用。
以下是几个典型的应用案例：1. 电动汽车：无刷直流电机作为电动汽车的动力源，具有高效率、低噪音和快速响应的特点。
它可以驱动汽车前进、制动和转向，成为电动汽车领域的关键技术。
2. 工业自动化：无刷直流电机作为工业自动化装置的驱动装置，广泛应用于机器人、传送带、工业机床等设备中。
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有槽无刷直流电动机设计流程一. 主要技术指标的输入额定电压N U 、额定转速N n 、额定功率N P 、预取效率η'、工作状态、设计方式。
其中工作方式有短期运行和长期运行两个选项，设计方式有按方波设计和按正弦波设计两种方式。
二． 主要尺寸的确定计算功率i P ' 长期运行 N i P P ⨯''+='ηη321 短期运行 N i P P ⨯''+='ηη431 预取值的输入预取线负荷s A ' 预取气隙磁密δB ' 预取计算极弧系数i α 预取长径比λ′（L/D ） 计算电枢内径 311.6N si i i n B A P D λαδ''''='根据计算电枢内径取电枢内径值1i D 极对数p计算电枢铁芯长 1i D L λ'=' 根据计算电枢铁芯长取电枢铁芯长L 实际长径比 DL =λ 输入永磁体轴向长m L 、转子铁芯轴向长Lj1 极距 pD i 21πτ=输入电枢外径1D 以及气隙宽度(包含紧圈)δ的值三．定子结构齿数 Z 齿距 zD t i 1π=槽形选择共七种，分别如下表。
预估齿宽: Fet t K B tB b δ=(t B 可由设计者经验得)预估轭高: 11122j Fe i Fe j j B K B a K lB h δδτ≈Φ= (1j B 可由设计者经验得) 齿高t h 电枢轭高t i j h D D h --=2111 气隙系数 2010101)5()5(b b t b t K -++=δδδ电枢铁心轭部沿磁路计算长度 1111)21(2)2(j ij t i i h ph h D L +-⨯++=απ电枢铁芯材料确定(从数据库中读取) 电枢冲片材料 电枢冲片叠片系数1Fe K 电枢冲片材料密度1j ρ 电枢冲片比损耗)50/10(s p 电枢铁损工艺系数a K 开口梯形槽1 开口口半梨形槽2图 形结 参 构 数 槽口宽01b 槽口深01h 槽肩宽1x b 槽肩深1x h 槽底宽1d b 槽身深1s h 槽口宽01b 槽口深01h 槽肩圆弧直径1x b 槽底宽1d b 槽 深1s h净211118sin 2x s x d s b a a h b b S +-+⨯+=π面槽积101111122xxsxdshbbhbbS⨯++⨯+=101arcsin2xbba=平均齿宽1101112/sxihhhDR+++=101122/xihhDR++=)]2arcsin(sin[21111RbZRb dt-=π)]2arcsin(sin[22122RbZRb xt-=π若21ttbb>,则3212ttttbbbb-+=否则:3121ttttbbbb-+=（1tb、2tb为最大齿宽或最小齿宽，视大小而定。
tb为平均齿宽，取离最小齿宽1/3处的齿宽，以下表示均与此相同）开口梨形槽31101112/2/sxihbhDR+++=2/2/10112xibhDR++=)]2arcsin(sin[21111RbZRb dt-=π)]2arcsin(sin[22122RbZRb xt-=π若21ttbb>,则3212ttttbbbb-+=否则:3121ttttbbbb-+=开口圆形槽4图形结构参数槽口宽01b槽口深01h槽肩圆弧直径1xb槽底圆弧直径1db槽深1sh槽口宽01b槽口深01h槽直径1db净槽面积21211118sin82xdsdxSbaabhbbS+-++⨯+=ππ101arcsin2xbba=21218sin8ddSbaabS+-+=ππ101arcsin2dbba=平均齿宽2/2/10112xibhDR++=)]2arcsin(sin[21111RbZRb dt-=π)]2arcsin(sin[22122RbZRb xt-=π若21ttbb>,则3212ttttbbbb-+=否则:3121ttttbbbb-+=开口底半梨形槽501122/hDRi+=)]2arcsin(sin[21111RbZRb dt-=π)]2arcsin(sin[22122RbZRb xt-=π若21ttbb>,则3212ttttbbbb-+=否则:3121ttttbbbb-+=梨形口扇形槽6图形参数槽口宽01b槽口深01h槽肩宽1xb槽肩深1xh槽底圆弧直径1db槽深1sh槽口宽01b槽口深01h槽肩圆弧直径1xb槽底宽1db槽深1sh净槽面积2101121111282xxdsdxShbbbhbbS+++⨯+=π110112sxi hhhDR+++=101arcsin2xbba=Rbd2arcsin21=β2122⎪⎭⎫⎝⎛-=dbRh hRhgs+-=1212122111221218sin2⎪⎭⎫⎝⎛--++-+⨯+=ddxxdsbRbRbaagbbSβπ平均齿宽101122/xihhDR++=)]2arcsin(sin[21111RbZRb dt-=π)]2arcsin(sin[22122RbZRb xt-=π若21ttbb>,则3212ttttbbbb-+=否则:3121ttttbbbb-+=101122/xihhDR++=)]2arcsin(sin[21111RbZRb dt-=π)]2arcsin(sin[22122RbZRb xt-=π若21ttbb>,则3212ttttbbbb-+=否则:3121ttttbbbb-+=梯形口扇形槽7图形结构参数槽口宽01b槽口深01h槽肩宽1xb槽肩深1xh槽底宽1db槽身深1sh净槽面积110112sxi hhhDR+++=2122⎪⎭⎫⎝⎛-=dbRhRbd2arcsin21=βhRhgs+-=1212121011112212122⎪⎭⎫⎝⎛--+⨯++⨯+=ddxxxdsbRbRhbbgbbSβ平 均 齿 宽1101112/s x i h h h D R +++= 101122/x i h h D R ++=)]2arcsin(sin[21111R b Z R b d t -=π )]2arcsin(sin[22122R b Z R b x t -=π若21t t b b >,则3212t t t t b b b b -+= 否则: 3121t t t t b b b b -+=四.转子结构转子结构类型:瓦片磁钢径向冲磁 环形磁钢 切向冲磁式磁钢1．转子结构:永磁体磁化方向厚度m H 永磁体内、外极弧系数mi α me α永磁体外径δ21-=i m D D 永磁体内径m m m i H D D 2-= 转子轭外径mi e D D =2 转子轭内径2i D 紧圈外经D22．永磁材料的选取(从数据库)材料名 剩磁20r B 矫顽力20c H 永磁体材料密度m ρ 可逆温度系数Br α3．转子轭材料选择材料名 密度2j ρ4．轴材料选择材料名 密度b ρ5．电机工作温度t6．磁钢在工作温度下的剩磁 20100)20(1r Br r B t B ⎥⎦⎤⎢⎣⎡--=α(Br α为r B 的可逆温度系数, r B 有负的温度系数，本公式中Br α为正值)。
7．磁钢在工作温度下的矫顽力 20100)20(1c Hc c H t H ⎥⎦⎤⎢⎣⎡--=α (Hc α为Hc 的可逆温度系数，Hc 有负的可逆温度系数,本公式中为正值)。
8．转子磁轭等效宽度 2222i e j D D b -=9．转子磁轭沿磁路方向长度)21(4)(2222mii e j j pD D b L απ-++=[瓦片]10．磁体磁化方向截面积 pD D L S mi m m me mi m 8)()(++=παα [瓦片]五、磁路计算磁钢剩磁对应的磁通m r r S B =Φ 对应的磁势m c c H H F *0.2= 预取漏磁系数σ空载及负载磁路特性计算 空载气隙磁密δB空载气隙磁通L B m ταδδ=Φ 空载电枢齿磁密Fet t K b tB B δ=空载电枢轭磁密L K h B Fe j j 112δΦ=空载转子轭磁密Lb B j j 222σδΦ=电枢齿磁场强度（从数据库查表） 电枢轭磁场强度（从数据库查表） 转子轭磁场强度（从数据库查表）气隙磁势6106.1⨯=δδδδB K F 齿磁势t t t h H F 2=转子轭部磁势222j j j L H F = 定子轭部磁势111j j j L H F = 总磁势∑+++=21j j tF FF F F δ总磁通δσΦ=Φm 负载时总磁势admLFF F +=∑∑ 起动时总磁势sdmLFF F +=∑∑采用迭代算法计算空载曲线与去磁曲线的交点，可得出电机的空载工作点（求空载和负载工作点算法详见《求取空载负载工作点》文档）。
六．电路计算绕组形式：星形三相三状态 b ）星形三相六状态 状态导通相数(对a 为一相,对b 为二相) 磁状态角(对a 为120度,对b 为60度) 导通角(120度) 每极每相槽数m pz q 2=槽距电角度Zp πα21=以槽数表示的极距pZ 20=τ 分布系数)5.0sin()5.0sin(11a q a q K d ⨯⨯⨯⨯=以槽数表示的节距Y1 短距系数015.0sinτπY K p =绕组系数 p d W K K K ⨯= 并联支路数a 管压降U ∆预取空载转速0n ' 每相绕组串联匝数φW 'a ．按方波设计025.7δφαΦ'∆-='pn UU W i(星形三相六状态) 0015δφαΦ'∆-='pn UU W i(星形三相三状态) b ．按正弦波设计02785.5δφΦ'∆-='W K pn UU W (星形三相六状态)055.11δφΦ'∆-='W K pn UU W (星形三相三状态)根据φW '取每相绕组串联匝数φW 实际空载转速0n a ．按方波设计025.7δφαΦ∆-=pW UU n i(星形三相六状态)015δφαΦ∆-=pW UU n i(星形三相三状态)b ．按正弦波设计02785.5δφΦ∆-=W K pW UU n (星形三相六状态)055.11δφΦ∆-=W K pW UU n (星形三相三状态)层数(单层或双层)C 电枢绕组总元件数2CZW c =实际总导体数a mW N φ2= 计算绕组每元件匝数cs W NW 2= 实际每槽导体数Ns=N/Z计算绕组端部长度pD D pDavl i b 2)2)(2.122.111+=='ππ计算电枢绕组每匝平均长度)(2b avl L L '+=' 实取电枢绕组每匝平均长度av L 并绕根数br n导线电流密度a J ' 预估导线截面积a n J U P S br a N Nc''='η 预估导线直径πccS d '='4导线选取：导线型号（从数据库 ） 标称直径dc （从数据库 ）导线最大直径dcmax （从数据库 ） 导线电阻率)20(ρ（从数据库 ） 电阻温度系数t p （从数据库 ） 导线计算截面积42c cd S π=导线最大截面积42max max c c d S π=槽满率计算公式选择 按裸线圆线计算 按裸线方线计算按漆包线最大外径圆线计算 按漆包线最大外径方线计算槽满率 a ．S brc s s S n S N K =b ．Sbrc s s S n S N K π4=c ．Sbrc s s S n S N K max =d ．Sbrc s s S n S N K πmax 4=（a 、b 、c 、d 分别与33中a 、b 、c 、d 对应）实际导线电流密度an S U PJ br c N Na η= 每相电枢绕组电阻brc avbr c av a n S l W n S m Nl r αραρΦ==)20(2)20(202导线工作温度电阻])20(1[20t a at p t r r ⨯-+=七．电枢反应计算起动电流 atst r UU I 22∆-= （星形三相六状态）atst r UU I ∆-= （星形三相三状态） 起动时每极直轴电枢反应最大值w st sdm K W I p F φ23=预取一电枢负载工作时的气隙磁通δΦ'额定时反电动势最大值N e n C E δΦ'=a ．按方波设计w ie K W pC φα152= （星形三星六状态）w ie K W pC φα15= （星形三相三状态）b ．按正弦波设计w e K pW C φ0.086582⨯=（星形三星六状态）w e K pW C φ0.08658= （星形三相三状态）额定工作时的平均电枢电流a ．按方波设计:ata r EU U I 22-∆-= (星形三相六状态)ata r EU U I -∆-= (星形三相三状态)b ．按正弦波设计:atat a r Er U U I 2827.022-∆-= (星形三相六状态)atat a r E r U U I 827.0-∆-= (星形三相三状态) 额定工作时每极最大去磁磁势W a adm K W I pF φ23= 负载工作点：（求取电机负载工作点要进行迭代计算，详见《求取空载负载工作点》文档）。