20T龙门吊基础设计计算书
20T龙门吊基础设计计算书
20t 龙门吊基础设计1、设计依据1.1 、《基础工程》；1.2 、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.3 、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.4 、《边坡稳定性分析》2、设计说明根据现场情况看：场地现有场地下为坡积粉质粘土，地基的承载力为180KPa。
龙门吊行走轨道基础采用原始地面夯实基础并铺设20cm粗石碾压。
沿着钢轨的端头每隔1 米距离就作枕木与厚 5mm钢垫板，每个钢垫板焊 4 根长度为 25cm的Φ16 铆钉作为锚筋。
3、设计参数选定3.1 、设计荷载3根据龙门吊厂家提供资料显示，吊重20t ，自重 17t ，土体容重按 18.5KN/m 计。
（2）17 吨龙门吊自重： 17 吨， G4=17×1000×10=170KN；（3）20 吨龙门吊载重： 20 吨， G5=20×1000×10=200KN；（4）最不利荷载考虑20 吨龙门吊 4 个轮子承重，每个轮子的最大承重；（5）G6=（ 170000+200000） /=92.5KN；（6）吊重 20t ；考虑冲击系数 1.2 ；（7）天车重 2.0t ；考虑冲击系数 1.2 ；（8）轨枕折算为线荷载： q1=1.4KN/m；（9）走道梁自重折算为线荷载：q2=2.37KN/m；（10）P43钢轨自重折算为线荷载：q3=0.5 KN/m( 计入压板 ) ；（11）其他施工荷载： q4=1.5 KN/m。
（12）钢板垫块面积： 0.20 ×0.30=0.06 平方米（13）枕木接地面积： 1.2×0.25=0.3平方米（13）20 吨龙门吊边轮间距： L1：7m3.2 、材料性能指标地基（1）根据探勘资料取地基承载力特征值：?α=180Kpa（2）地基压缩模量： E S =5Mpa4、地基验算4.1 基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用原始土壤夯实后填 20cm碎石碾压基础上铺设枕木。
龙门吊基础承载力设计验算书
龙门吊基础承载力设计验算书
一．基本计算参数
1、起吊梁时龙门吊单边荷载
30m箱梁重量最大为110t，由两台80t龙门吊承载，龙门吊将梁移到单边时为最不利考虑，则每台龙门吊荷载G1=1100.0÷2=550。
0KN;龙门吊将梁移到单边时为最不利考虑龙门，龙门吊单边荷载G2=550÷2=275。
0KN.
2、龙门吊自重（一台）400KN计，龙门吊单边轨道承载G3=400÷2=200KN,单边长6.0m，龙门吊钢轨采用38Kg/m，底宽11.4cm. 二。
轨道梁地基承载力验算
轨道采用C20砼，上部宽0.3m，高0。
2m。
龙门单边两轮间距6.0m,轨道砼应力扩散只考虑两轮间距离,砼应力不考虑扩散。
轨道梁受压力验算：
P=G2+G3 =275。
0+200=475。
0KN
轨道梁砼应力验算:
σ=475.0÷0.114÷6.0=694.44KPA＜［σ］=20MPa
C20混凝土符合要求.
地基承载力计算
σ= P/A=475。
0÷0.3÷6.0=263。
89KPa
要求地基承载力不小于300Kpa,故满足要求。
龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书一、 工程概况二、 龙门吊检算1、设计依据龙门吊主要部件尺寸及重量序号 部件名称 尺寸单件重量（t）备注总重/t1主梁21450*1120*150012.082件24.16 2端梁3950*1012*1100 1.422件 2.84 3马鞍8190*1000*1030 2.142件 4.28 4支腿9818*1712*2166 4.4318件35.448 5地梁11300*920*800 3.632件7.266台车(移动部件)1900*1465*1500 2.54件107小车(移动部件)4290*5236*2437 19.621件19.628司机室2250*1300*2300 1.21件1.2 9电气室3000*1600*22002.21件 2.2 10配重 6.25件3111渣土罐(移动部件)401件40合计178.12、设计参数：1、从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
2、45吨龙门吊自重： G4=108.4×1000×10=1084KN；3、45吨龙门吊载重： G5=（10+19.62+40）×1000×10=696.20KN；4、根据结构力学影响线原理：当起重机移至悬臂梁端头处，吊车支腿承受荷载最大。
即移动荷载下支座反力FR’=(1+9.306/11.6)×696.2=1254.72KN自重荷载下支座反力FR’’=1084/2=542KN故，吊车一侧支腿传递至轮子最大反力FR=1254.72+542=1796.42KN 考虑安全系数1.2，故最大反力设计值为2155.70KN。
45吨龙门吊4个支腿，每个支腿下1个轮子，每个轮子的最大承重标准值：G6=1794.42/2=898.21KN5、混凝土强度：普通混凝土强度C30，C=14.3MPa6、钢板垫块面积：0.40×0.15=0.06 m27、5吨龙门吊边轮间距：L：9.36m3、受力分析与强度验算：45吨龙门吊受力图如下：龙门吊受力分析图冠梁配筋图 门吊基础梁预埋螺栓位置图3.1、根据受力图，两条钢轨完全作用于其下面的混凝土结构上的钢块，钢块镶嵌在混凝土上，故而进行混凝土强度验证：假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。
(完整word版)20T龙门吊基础设计计算书
20t龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》；1.2、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.3、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）；1.4、《边坡稳定性分析》2、设计说明根据现场情况看：场地现有场地下为坡积粉质粘土，地基的承载力为180KPa。
龙门吊行走轨道基础采用原始地面夯实基础并铺设20cm粗石碾压。
沿着钢轨的端头每隔1米距离就作枕木与厚5mm钢垫板，每个钢垫板焊4根长度为25cm的Φ16铆钉作为锚筋。
3、设计参数选定3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，吊重20t，自重17t，土体容重按18.5KN/m3计。
（1）从安全角度出发，按g=10N/kg计算。
（2）17吨龙门吊自重：17吨，G4=17×1000×10=170KN；（3）20吨龙门吊载重：20吨，G5=20×1000×10=200KN；（4）最不利荷载考虑20吨龙门吊4个轮子承重，每个轮子的最大承重；（5）G6=（170000+200000）/=92.5KN；（6）吊重20t；考虑冲击系数1.2；（7）天车重2.0t；考虑冲击系数1.2；（8）轨枕折算为线荷载：q1=1.4KN/m；（9）走道梁自重折算为线荷载：q2=2.37KN/m；（10）P43钢轨自重折算为线荷载：q3=0.5 KN/m(计入压板)；（11）其他施工荷载：q4=1.5 KN/m。
（12）钢板垫块面积：0.20×0.30=0.06平方米（13）枕木接地面积：1.2 ×0.25=0.3平方米（13）20吨龙门吊边轮间距：L1：7m3.2、材料性能指标地基（1）根据探勘资料取地基承载力特征值：ƒα=180Kpa（2）地基压缩模量：E S =5Mpa4、地基验算4.1基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用原始土壤夯实后填20cm碎石碾压基础上铺设枕木。
4.2、地基承载力验算轨道梁基础长100m，根据20T龙门吊资料：支腿纵向距离为6m，轮距离0.5m，按最不利荷载情况布置轮压，见图-4.1图-4.1：荷载布置图（单位：m）假设：（1）整个钢轨及其基础结构完全刚性（安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移动的）。
20t 葫芦门吊大车设计计算书
大车运行机构电机计算一、主要参数和有关数据：起重量： Q=20t跨 度： S=20m起重机工作级别：A5大车运行速度：V y =29.4m/min （车轮直径φ600）起重机总重：G=24000Kg1）运行静阻力：G G ∑=(Q+Gxc)g=（20000+24000）×9.81=431640N运行阻力系数ω=0.009运行总静阻力G z = G G ∑·ω=431640×0.009 =3885N2)运行静功率：νy =29.4m/min=0.49m/s运行机构总机械效率取η=0.85P j =ην1000yz G =85.0100049.03885⨯⨯=2.24 KW3）运行加速功率，查表取a=0.12m/s 2，t a =4.1sP a =a y G gt G 100015.12ν∑=1.481.9100049.043164015.12⨯⨯⨯⨯=2.96KW4）初选电机：P N ≥as m λ1(P j +P a )= 7.121⨯（2.24+2.96）=1.53KW根据电机样本，选用YZR160M 1-6电动机，在基准工作制S3， JC=25%时，P N =6.3KW5)电动机发热校验，根据《起重机设计规范》附录U和附录W推荐，该大车运行机构的接电持续率JC=25%，CZ=600，G=G Z=0.8则：PS =G·ηυ1000yZG=0.8×85.0100049.03885⨯⨯=1.8KW查YZR电机P=f（JC,CZ）功率数值表可知，YZR160M1-6电动机，当JC=25%，CZ=600时，其允许输出功率P=4.629KW＞Ps，电机发热校验通过。
１。
20T单梁计算书
MH10-28 A3门式起重机计算说明书计算：审核：批准年月日LH50/16-19.57A6桥式起重机一、主梁设计计算1、主要参数起重量：50/16t跨度：19.57m轮距：4.252m粗选主梁截面：上下盖板δ=15.5mm 材料：Q235B腹板δ=5.65mm 材料：Q235B腹板δ=5.65mm 材料：Q235B两腹板中心距： 440mm主梁腹板高： 1150mm2、主梁刚度计算：主梁截面性质：主梁截面面积：S=500*15.5*2+1150*5.65*2=28495主梁质量：m=k*p*s*1m=1.4*7.85*10-6*28495*19570=6128kg主梁均布载荷集度Fq=p*g*k*l=7.85*10-6*9.8*1.4*19570=21.07N/mm主梁形心位置的确定形心为几何中心主梁惯心距的确定对于X轴：I Y=2*(500*5.653/12+500*5.65*1752)+2*(15.5*11503/12)=26*108mm4对于Y轴：I Y=2*(5.65*5003/12)+2*(1150*15.53/12+1150*15.5*1502) =20*108mm43、跨中截面的最大应力计算：MC1max=(p1+p2)LK(1-2b1/Lk)/4 改动到此=45*103*19570*(1-2*4400/19570)/4=79*107N·mm MC2max=Fq[LK(LK-X)]/2+RaXφ=1*4750*4750/2+3.9*106=15.2*106N·mm则：MC max= MC2max+ MC1max=72.2*106N·mmMS max=0.8* MS max*Aqj/g=0.8*72.2*106*0.12/9.8=2.13*106N·mm4、强度校核对于所有级别的起重机按Ⅱ类载荷进行强度校核σmax=Mcmax/Wxmin+2Msmax/Wy=72.2*106*175/1.3*108+2*1.42*106*150/1*108mm4 =101.46N/mm2σΨ=0.1σmax=10.146N/mm2σω=0.5σmax=5.073 N/mm2σ=1.15(σmax+σΨ+σω)=134.2 N/mm2σm=p/Cσ1= 21*103/(50+2*30)*5=38.2 N/mm2σ0=101.46 N/mm2考虑约束扭转核约束弯曲应力及各种动载冲击系数，一系数计入：σzk=1.15(σ02+σm2-σ0σm)0.5=1.15(101.46²+38.2²-104.46*38.2)0.5=102.1 N/mm2﹤[σ] Ⅱ=170 N/mm2强度校核通过二、刚度校核主梁刚度校核（按简支梁计算）主梁静刚度计算（满载小车位于跨中）计算如下：Fmax=(p1+p2)*(0.75L2-12)/12EIX≤[f]=(16000+13000)*(0.75*19.572-4.2522)/12*210*106*1.3*108*10-12 =81.5mm﹤[f]主梁静刚度通过。
龙门吊基础计算书
钢筋场龙门吊基础计算书1、龙门吊基础设计方案该龙门吊起吊能力为5T 的门吊，门吊自重按6T 计算。
基础采用条形基础，每隔10m 设置一道2cm 宽的沉降缝，宽1.0m,高35cm,基础采用C20砼，纵向受力钢筋采用两层共六根HPB235A 12mm 光圆钢筋，箍筋采用HPB235A 10mm 光圆钢筋，箍筋间距为200mm ，具体尺寸如图1-1，1-2所示。
图1-2 基础钢筋砼梁侧面图2、基底地质情况基底为较软弱的粉质粘土，采用换填的方法提高地基承载力，基底换填0.5m 厚的碎石土，未压实，按松散考虑，地基基本承载力为σ0为200～200kPa ，取200Kp 。
查《路桥施工计算手册》中碎石土的变形模量E 0=29～65MPa ，粉质粘土16～39MPa,为安全起见，取碎石土的变形莫量E 0=29 MPa ，粉质粘土16MPa 。
3、建模计算3.1、力学模型简化基础内力计算按弹性地基梁计算，用有限元软件Midas Civil2010进行模拟计算。
即把钢筋砼梁看成梁单元，将地基看成弹性支承。
龙门吊自重按6T 计算，总重11T ，两个受力点，单点受集中力5.5T ，基础梁按10m 长计算。
具体见图3-3。
图3-1 力学简化模型3.2、弹性支撑刚度推导根据《路桥施工计算手册》可知，荷载板下应力P 与沉降量S 存在如下关系：230(1)10cr P b E s ωυ-=-⨯其中：E0-----------地基土的变形模量，MPa ；ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79；ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值；Pcr-----------p-s 曲线直线终点所对应的应力，MPa ；s-------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ；b-------------承压板宽度或直径，mm ；不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。
龙门吊计算书样本
计皆算书第1章计算书 (1)1」龙门吊轨道根本、车挡设计验算 (1)龙门吊走行轨钢轨型号选取计算 (1)龙门吊轨道根本承载力验算 (2)龙门吊轨道根本地基承载力验算 (3)吊装设备及吊具验算 (3)汽车吊选型思路 (3)汽车吊负荷计算 (4)汽车吊选型 (5)钢丝绳选取校核 (5)卸扣选取校核 (6)绳卡选取校核 (7)汽车吊抗倾覆验算 (7)地基承载力验算 (8)第1章计算书龙门吊轨道根本、车挡设计验算MG85-39-11龙门吊，龙门吊跨径改装修整为37m,每台最大起吊能力为85T。
上纵梁为三角桁架，整机运营速度6m/min,小车运营速度5nVmin,整机重量60T。
1#梁场最大梁重137T,设立两台MG85龙门吊，最大起吊能力170T,可以满足使用规定。
本方案地基根本梁总计受力：M=137+60x2=257T2台龙门吊共计有8个支点，那么每个支点受力：P=F/8=315kN85T满负荷运转(吊装170T)时，Pmax= (85+60) Tx9.8N/kg/4=355kN<>龙门吊走行轨钢轨型号选取计算拟定龙门吊走行轨上钢轨，计算方式有两种，两者取较大值：方式_：依照?路桥施工计算手册?计算：gi=2P+v/8=2x3154- (6x60/1000/8) =630kN/m方式二：依照?吊车轨道联结及车挡(合用于混凝土构造)?中“总说明公式(1) 〞计算：Pd= 115=533kN/m ；满负荷运转时：gmm=2x355+ (20x60/1000/8) =710kN/m；Pdmax 二」5x355=600kN。
每种工况下，两者取较大值。
因此本方案中钢轨最小理论重量应为63kg/m,满负荷运转时钢轨最小理论重量为71kg/mo起重机生产厂家推荐使用P43钢轨，经查?GB2585-铁路用热轧钢轨?“表钢轨计算数据〞得到：P43理论米重量为44.65kg/m,不大于QU100理 论重量，综合考虑钢轨专业性用途、此后周转使用及平安性能指标，咱们以为龙门吊制造厂 家意见不利于该龙门吊此后周转使用，不予釆纳。
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2()T龙门吊基础设计计算书
20t龙门吊基础设讣
1、设计依据
1.1、《基础工程》；
1.2、龙门吊生产厂家提所供有关资料;
1. 3、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002);
1.4、《边坡稳定性分析》
2、设计说明
根据现场请况看:场地现有场地下为坡积粉质粘上，地基的承载力为ISOKPao 龙门吊行走轨道基础采用原始地面夯实基础并铺设20cin粗石碾压。
沿着钢轨的端头每隔1米距离就作枕木与厚5mm钢垫板，每个钢垫板焊4根长度为25cin的①16 钏钉作为锚筋。
3、设计参数选定
3.1、设计荷载
3根据龙门吊厂家提供资料显示，吊重20t,自M17t, 土体容重按18. 5KN/in ih ⑴从安全角度出发，按g=10X/kg
(2)17 吨龙门吊自重：17 吨，G4=17X1000X10=170KN：
(3)20 吨龙门吊载重：20 吨，G5=20X1000X10=200KN：
(4)最不利荷载考虑20吨龙门吊4个轮子承重，每个轮子的最大承重;
(5)06=(170000+200000)/=92・ 5KN：
(6)吊重20t;考虑冲击系数1. 2：
(7)天车M2. Ot;考虑冲击系数1.2：
(8)轨枕折算为线荷载:ql=1.4KN/in：
(9)走道梁自重折算为线荷载:q2=2・ 37KN/in：
(10)P43钢轨自重折算为线荷载:q3=0・5 KX/m(计入压板);
(11)其他施工荷载:q4=l・5 KN/mo
(12)钢板垫块面积：0. 20 X 0. 30=0. 06平方米
(13)枕木接地面积：1.2 X0. 25=0.3平方米
(13) 20吨龙门吊边轮间距:Ll:7m
20t龙门吊基础设计
3.2、材料性能指标
地基
(1)根据探勘资料取地基承载力特征值：/=180Kpa a
⑵地基压缩模fi: E=5Mpa S
4、地基验算
4. 1基础形式的选择
考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用原始土壤夯实后填20cin 碎石碾压基础上铺设枕木。
4.2、地基承载力验算
轨道梁基础长lOOnb根据20T龙门吊资料:支腿纵向距离为6nb轮距离0. 5nb
按最不利荷载情况布置轮压，见图-4.1
K I
图-4. 1:荷载布置图(单位:in)
假设:
(1)整个钢轨及其基础结构完全刚性(安装完成后的钢轨及其结构是不可随便移
动的)。
(2)每台龙门吊完全作用在它的边轮间距内(事实上山于整个钢轨及其基础是刚
性的，所以单个龙门吊作用的长度应该长于龙门吊边轮间距)。
即:龙门吊作用在钢轨上的距离是:Ll=7m
根据压力圧强计算公式:压强二压力/面积，转换得:面积二压力/圧强
要使得龙门吊对地基的压强小于2MPa才能达到安全要求。
即最小面积:
S2inin=370KN/2000KPa=0. 185m2
拟采用有效面积为0. 20X0. 30=0. 06 in2的钢板垫块，钏钉锚入枕木内。
对于20吨龙门吊，0. 06X5=0.3大于0.25。
因此最少需要5个垫块垫住钢轨
才能能满足地基承载力要求，垫块间距是：7?5=1・4米。
应考虑安全系数1.2,故垫块间距应取L=l・2nb为加强安全性，间距选1皿。
20t龙门吊基础设计
地基的最大反力:370/(1*7) =52. 85Kpa，地基容许承载力=180Kpa,满足设计。
5、边坡稳定性分析
5. 1力学分析
(1)假定边坡沿某一形状滑动面破坏，根据力学平衡原理，计算土体在破坏面
上达到极限平衡时的安全系数。
可知:
R K,,l・20'l・25T
现场土质为纯净土质可将c = 0,则
纯净砂类土边坡，取KJ・25, e =40°,用1:1.5边坡率（a=33°4r ）时3 = arc (0. 8?tan40" ) = 33" 52^ ,可判断边坡稳定。
3。