辽河油区原油密度与温度关系的统计方程
油品密度与温度系数表
视密度与标准密度的换算：视密度换算成标准密度的方法很多，可查“石油密度计量换算表”，可用“石油产品密度及计量换算器”换算，还可用公式近似计算：ρ20=ρt+ γ(t-20)推导公式：ρt =ρ20 -γ(t-20)式中：ρ20——标准密度；γ——石油密度温度系数，可查表得知；t ——测定油品密度时的温度℃，ρt——t℃时测得的密度。
石油密度温度系数表石油密度温度系数表(γ值表)注：本表适用于石油及石油产品在不同温度下的密度换算。
引自GB1885 - 83“石油计量换算表”的表8。
注：GB1885-83与GB1885-98是对石油产品的计量，但是两者方法不同。
目前应以后者方法为准。
油品密度与计量工作2009-08-11 13:49:39 阅读2149 评论0 字号：大中小订阅油品标准体积、质量的换算一、计算油品20℃温度下的标准体积(V20)计算油品20℃温度下的标准体积(V20)可用公式(1):V20=KVt (1)式中: K——石油体积系数.可在GB 1885-83表2《石油体积系数表》中查得;Vt——t℃时的油品体积.计算油品20℃温度下的标准体积(V20)也可用式(2)计算:V20=Vt〔1-f(t-20)〕(2)式中,f为石油体积温度系数(1/℃).可在GB 1885-83表3《石油体积温度系数表》中查得.K,f两值均应取到小数点后第五位.对两种计算结果有争议时,以公式（1）值计算的结果为准.二、油品质量计算GB1885－83标准给出了两个计算公式，即用空气浮力系数进行商业质量换算的公式m＝ρ20 . V20 . F（3）和用空气浮力修正值进行换算的公式m＝（ρ20－0.0011)×V20 （4）式中m——石油在空气中的质量，g；ρ20——石油20℃时的密度，g／cm3；V20——石油20℃时的体积，L；F——真空中质量换算到空气中质量的换算系数。
F为空气浮力修正系数.可根据油品的标准密度查GB 1885-83表5 《石油真空中质量换算成空气中质量的换算关系表》取得；0.0011——石油密度(0.650 0～1.010 0 g/cm3)的空气浮力修正值(g/cm3).公式(3)与公式(4)计算结果有争议时,以公式(3)为准油品质量计算：m=v20*（p20-1.1）步骤和说明：1）、在非标准温度下使用石油密度计测得油品视密度后，用《石油计量表》中的标准密度表查取该油品的标准密度P20.2）、计算油品体积时，油品在计量温度下的体积通常要通过《石油计量表》中的体积修正系数表查取油品体积修正系数VCF后，应用VCF将其换算成标准体积：3）、计算油品在空气中的质量时，应进行空气浮力修正，将标准密度减去空气浮力修正值，再乘以标准体积，得到油品质量。
原油管道设计计算
1.5 设计依据与基础参数1.5.1 设计基础参数 1) 原油物性参数(1)原油密度所输原油密度ρ(g/cm 3)随温度t (℃)的变化关系为：ρ=ρ20-ζ(T -20) (1-1)式中：ρ20--20度下原油密度(kg/m 2)，取870 kg/m 2；ζ --ζ=1.825-0.001315ρ20； T --平均输油温度(℃)，取40℃； 即得ρ=870-0.68095(T-20) (1-2)(2)原油粘度由最小二乘法回归粘温关系如表1-11取xi 为T ，Σxi =300 Σyi =11.908 Σ(xiyi )=578.225 Σxi 2=15850 b =22)(∑∑∑∑∑--xi x xi n yi xi xiyi n =-0.0202a =∑∑+xi nb nyi =2.995回归结果为log ν=2.995-0.0202T 得原油粘度为：ν=102.995-0.0202T (1-3)式中：T --平均输油温度(℃)；(3)原油比热容所输原油的比热容为2100J/kg ℃ (4)平均输油温度在加热输送条件下，计算温度采用平均输油温度T ，平均输油温度采用加权法，按下式计算：T =323ZR T T +(1-4) 式中：T R --原油出站温度，取60℃；T Z --原油进站温度，取30℃； 2) 总传热系数 由wtw tD h D 4ln22λα=(1-5) 式中：D w --管道外径(m)；h t --土壤导热系数(w/m ℃)，取0.9 w/m ℃； λt --管道中心埋深(m)，取1.5 m ； 得2α=2.342K =211αλδ+沥青沥青 (1-6)式中：沥青δ--沥青防腐层(m)，0.006 m ；沥青λ--防腐层导热系数(w/m ℃)，取0.15w/m ℃；得总传热系数K=2.141 (w/m ℃)； 1.5.2 其它设计参数管道全线任务输量、最小输量、进出站油温、埋深处月平均气温等列于表1-12设计参数表中。
辽河原油基本物性分析
率之 比 ， 其单位为 Ｐ ａ・ ｓ 或ｍ Ｐ ａ ・ Ｓ 。运动黏度是指 流体的动
力黏度与其在相 同温度条件下密度 的 比值 ， 它 是液体在 重力 作用下流 动 阻力 的衡 量 尺 度 ， 其单 位 为 ｍ ２ ／ ｓ ， 实 际 中常 用
ｍ ｍ ／ａ ［ ２ － ３ ］ 。
１ Ｊ＝
１ ． ３ 原 油水含 量
为４ ３ ３ ７ ｍＰ ａ・ Ｓ 。
ｅｍ ３
式 中： Ｐ 水一水 的密 度 ， ２ ０℃ 时 水 的密 度为 ０ ． ９ ９ ８ ２ ０ ， ｇ ／
；
收 稿 日期 ： ２ ０ １ ５— ０ ８— ２ ０
作者简介 ： 王艳 艳 （ １ ９ ８ ２ 一） ， 女， 河北保定人 ， 讲师 ， 主要从 事教学 工作 。
中 图分 类 号 ： Ｔ Ｅ ６ ２ ２ ． ５ 文 献 标识 码 ： Ａ 文章编号 ： １ ０ ０ ８—０ ２ １ Ｘ（ ２ ０ １ ５ ） ２ １— ０ ０ ７ １ —０ ２
１ 辽 河原 油性质 分 析
原油样品在 ２ Ｏ℃时 的密度 ｐ 卸 可按下式计算 ：
ｐ ２ ｏ
１ ． １ 原 油 密度
于稠 油 。
１ ． ２ 原 油黏度
黏度 是评定油 品流动性的指标 ， 也 是油品质 量标准 中主 要指标之 一。原油 或油品的黏度与 其组成 密切相 关 ， 它 反映 了油 品烃类组成 的特性。原油黏度一般 有运动黏度 （ １ ０ ） 和动 力黏 度（ ） 。动力 黏度 是施加 在 原 油上 的剪 切 力与 剪切 速
运 动黏 度与动力黏度 的关 系为 ：
丑
ｐ
根据 美国材料 和试验 学 会标 准 Ａ Ｓ Ｔ Ｍ Ｄ ２ １ ９ ６—９ ９旋 转 黏度计 （ Ｂ ｒ ｏ ｏ ｋ ｔ ｌ ｅ ｌ ｄ类 型） 测定非牛 顿材料 流变特 性 的测 试方 法， 利用美 国 Ｂ ｒ ｏ ｏ ｋ ｉ ｆ ｅ ｌ ｄ公司生产 的 Ｈ Ａ Ｄ Ｖ—Ｉ Ｉ ＋型旋转 黏度 计对其表观动力黏度进行测定 。对 ３ Ｏ、 ４ ０ 、 ５ Ｏ 、 ６ Ｏ、 ７ ０和 ８ Ｏ℃
原油原始气油比与体积系数的经验公式探究
积系数与原始溶解气油比有较好的函数关系， 经
验公式的基本形式如下：
Ｂｏｉ ＝ ａＲｓｉ ＋ ｂ
（ １）
式中： Ｂｏｉ 为原油原始体积系数； Ｒｓｉ 为 原 始 溶 解 气
油比， ｍ３· ｔ－１； ａ、ｂ 为公式系数。
从表 １ 可以看出， 公式中的系数 ａ 值变化范
围 ０．００２ ５ ￣ ０．００３ ０， 多在 ０．００２ ７ 左右； ｂ 值变化
１．１６３ ９ ０．０１３ ８ １．４２３ ９ ０．０１３ ８
Ｅ３ｓ１３、Ｅ３ｓ２ １．１３０ １ ０．０２０ ５ １．４２０ １ ０．０１０ ５
Ｅ２ｓ３１、Ｅ２ｓ３２、Ｅ２ｓ３３ １．１３９ ８ ０．０１０ ８ １．４０９ ８ ０．０２０ ８
欢喜岭
Ｅ２ｓ４１
１．１６８ ４ ０．０１７ ８ １．４６８ ４ ０．０３７ ８
Ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｓｔｕｄｉｅｓ ｏｎ ｔｈｅ ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｃｏｓｔ ｒｉｓｉｎｇ ｉｎ ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｌａｔｅｒ ｓｔａｇｅ ｆｒｏｍ ｔｈｅ ｃｏｓｔ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ａｎｇｌｅｓ． Ｔｈｅ ｉｎｆｌｕｅｎｃｅ ｆａｃｔｏｒｓ ｏｎ ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｃｏｓｔ ａｒｅ ａｎａｌｙｚｅｄ ａｎｄ ｔｈｅ ｒｅｌａｔｉｏｎｓｈｉｐ ａｍｏｎｇ ｔｈｅ ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｃｏｓｔ ， ｄｅｐｒｅｃｉａｔｉｏｎ ａｎｄ ｄｅｐｌｅｔｉｏｎ ｉｓ ｃｏｎｃｒｅｔｅｌｙ ｓｔｕｄｉｅｄ． Ｔｈｅ ｅｘｐｒｅｓｓｉｏｎ ｆｏｒｍｕｌａｓ ｏｆ ｖａｒｉｏｕｓ ｄｅｐｒｅｃｉａｔｉｏｎ ｍｅｔｈｏｄｓ ａｒｅ ａｌｓｏ ｇｉｖｅｎ． Ｔｈｅ ａｐｐｌｉｃａｔｉｏｎ ｒａｎｇｅ ｏｆ ｔｈｉｓ ｍｅｔｈｏｄ ｉｓ ｅｘｐｌａｉｎｅｄ． Ｕｓｉｎｇ ｔｈｉｓ ｍｅｔｈｏｄ， ｔｈｅ ｆｉｅｌｄ ｃａｓｅｓ ａｒｅ ａｎａｌｙｚｅｄ ａｎｄ ｒｅｓｅａｒｃｈｅｄ． Ｆｉｎａｌｌｙ， ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｐｕｔｓ ｆｏｒｗａｒｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｃｏｎｔｒｏｌ ｍｅｔｈｏｄｓ， ｃｏｕｎｔｅｒｍｅａｓｕｒｅｓ ａｎｄ ｓｕｇｇｅｓｔｉｏｎｓ ａｉｍｅｄ ａｔ ｔｈｅ ｄｅｖｅｌｏｐｍｅｎｔ ｃｏｓｔ ｐｒｏｂｌｅｍｓ ｉｎ ｍａｔｕｒｉｎｇ ｏｉｌｆｉｅｌｄ， ｗｈｉｃｈ ｃａｎ ｐｌａｙ ａ ｒｅｆｅｒｅｎｔｉａｌ ｒｏｌｅ ｉｎ ｏｉｌｆｉｅｌｄ ｃｏｓｔ ｃｏｎｔｒｏｌ．
辽河滩海地区原油物性变化规律研究
Abstract: Based on r elat ionship bet w een crude oil density , viscosit y and dept h, it is est ablished in t his paper t he dat a model and the complet e geol ogic pro file of cr ude oil phy sical proper ty in beach area of the L iaohe Basin. Physical propert ies of cr ude oil f rom diff er ent w ells and f ormat ions ar e analyzed. F igures are draw n and it is concluded t hat density and viscosit y o f crude oil increase w ith dept h and t he variat ion t rend v ar ies in dif ferent fo rmat io ns. T he dist ribut ion of crude oil physical pr opert y assumes ring shaped surr ounding t he hy drocarbo n kit chen in plane. Viscosit y and density of crude oil sho w regular decreases in ring fro m hy drocarbo n kit chen t o the sur roundings. It is also consist ent wit h t he dist ribut ion charac t er ist ics of oil and g as accumulat ion zone, w hich appears zonal distr ibution ar ound t he depression Key words: physical proper ty of crude o il; dist ribut ion of crude oil; beach area; L iaohe Basin 地层原油特征不仅可以反映油气成藏信息, 而 且通过分析原油的地球化学特征, 包括高压物性参 数等, 并总结其在空间上的分布规律, 有助于分析探 讨石油运移指向; 从某一侧面反映油气的运移及保 存状况 , 为油气勘探提供线索 。辽河西部凹陷 滩海地区是辽河盆地陆上向海域方向的自然延伸, 并与陆上西部凹陷对应 , 凹陷结构及其演化特征与 陆上部分相似, 总面积约 1 500 km 。古近纪多旋回 沉积形成 3 套烃源岩 , 即沙三、 四段 ( Es 1+ 2 3 二段( Es ) 和东三段( E d ) [ 4- 5] 。
辽河滩海地区原油地球化学特征及成因类型
辽河滩海地区原油地球化学特征及成因类型杨伟伟;柳广弟;王延山;高岗;冯渊【摘要】辽河滩海地区为辽河油田油气生产的重要后备接替区,该区原油包括正常油、稠油和超稠油.稠油和超稠油主要分布于浅层,与生物降解、氧化作用有关.根据原油的沉积环境、母质类型和成熟度特征,将原油划分为4类:Ⅰ类为伽马蜡烷含量相对较高、姥/植比相对较低和“V”字形规则甾烷分布的成熟原油,分布在笔架岭油田和月海油田中浅层；Ⅱ类成熟度偏高,低伽马蜡烷和“L”形规则甾烷分布,分布于月海油田相对深层的沙河街组三段；Ⅲ类具有高三环萜烷、高伽马蜡烷和“L”形规则甾烷分布的特征,为海南11和葵花16东营组三段原油,处于滩海东部生烃凹陷两侧；Ⅳ类以较低成熟度、低伽马蜡烷和高姥/植比区别于前3类原油,分布在葵花岛油田东营组.4种成因类型的原油指示辽河滩海地区存在多套有效烃源岩,月海油田深层和滩海东部葵花岛油田东营组仍具有广阔的勘探前景.%Tidal zone and shallow water area of Liaohe oilfield are important regions for production replacement. The crude oil types in the study area includes normal oil, heavy oil and super-heavy oil, of which the later two are mostly distributed in th shallow layers and are related to biodegradation and oxidation. According to sedimentary environment,organic matter types and maturity,the crude oils are grouped into 4 types. Type I is mature oil with relatively high content of gammacerane,low Pr/Ph and ' V normal sterane,and occurs in the middle to shallow reservoirs of Bijialing and Yuehai oilfields; Type II is high mature oil with low content of gammacerane and ' L' normal sterane, and occurs in the relatively deep third member of Shahejie Fm in Yuehai oilfield; Type III features in highcontents of tricyclic terpane, and gammacerane and ' L' normal sterane, and occurs in the 3rd member of Dongying Fm of Hainan-11 and Kuihua-16 oilfields on both sides of the hydrocarbon kitchen; Type IV is relatively low mature oil with low content of gammacerane but high Pr/Ph, and occurs in the Dongying Fm of Kuihuadao oilfield. The four genetic types of crude oil indicate that there are several favorable source rocks developed in the tidal zone and shallow water area of Liaohe oilfield, and the deep layer of Yuehai oilfield and the Dongying Fm of Kuihuadao oilfield still have great petroleum potential.【期刊名称】《石油与天然气地质》【年(卷),期】2011(032)005【总页数】9页(P642-650)【关键词】原油成因类型;生物标志物;成熟度;辽河滩海【作者】杨伟伟;柳广弟;王延山;高岗;冯渊【作者单位】中国石油大学油气资源与探测国家重点实验室,北京102249;中国石油大学油气资源与探测国家重点实验室,北京102249;中国石油辽河油田勘探开发研究院,辽宁盘锦124010;中国石油大学油气资源与探测国家重点实验室,北京102249;中国石油长庆油田分公司,陕西西安710021【正文语种】中文【中图分类】TE122.1辽河滩海地区处于辽东湾北部，西起辽宁省西部葫芦岛，东至辽宁省营口市钹鱼圈连线以北，海图水深5m以内的范围［1-3］（图1）。
辽河油田双6_储气库注采能力评价
文章编号：1000 − 7393(2022)06 − 0763 − 06 DOI: 10.13639/j.odpt.2022.06.016辽河油田双6储气库注采能力评价朱静 张继平 栾睿智 杨清玲中国石油辽河油田分公司引用格式：朱静，张继平，栾睿智，杨清玲. 辽河油田双6储气库注采能力评价［J ］. 石油钻采工艺，2022，44（6）：763-768,790.摘要：为保证辽河油田双6储气库应急调峰期间强注强采和安全运行要求，以SL1井为例，综合考虑库区地层压力安全区间10~24 MPa 、注采管柱抗冲蚀及地层携液能力三方面因素，开展双6储气库注采能力评价研究。
在2017−2020年“四注四采”周期内，连续开展产能试井，监测流压与注采气量，建立二项式产能方程，计算不同地层压力下的极限注采气量；计算得到Ø114.3 mm 气密封注采管柱的临界冲蚀流量及临界携液流量，确定单井安全注采制度；总结SL1井地层压力随累计注(采)气量变化规律，预测该井安全累计注气量为0.942×108~2.713×108 m 3；在库区连通并达到统一压力系统后，预测当双6库区安全库容为7.623×108~34.510×108m 3时，才能保证地层压力及注采气容量满足气库安全运行。
关键词：产能试井；储气库；注采能力；注(采)量；动态库容中图分类号：TE822 文献标识码： AEvaluation on injection-production capacity of Shuang 6 storage in Liaohe OilfieldZHU Jing, ZHANG Jiping, LUAN Ruizhi, YANG QinglingCNPC Liaohe Oilfield Company , Panjin 124010, Liaoning , ChinaCitation: ZHU Jing, ZHANG Jiping, LUAN Ruizhi, YANG Qingling. Evaluation on injection-production capacity of Shuang 6storage in Liaohe Oilfield ［J ］. Oil Drilling & Production Technology, 2022, 44(6): 763-768, 790.Abstract: In order to ensure the intensive injection, production and safe operation of the Shuang 6 storage in Liaohe Oilfield during the peak shaving period, taking Well SL1 as an example, the injection-production capacity of the Shuang 6 storage was evaluated by considering three factors including safe formation pressure of 10−24 MPa, erosion resistance of injection-production string, and formation liquid-carrying capacity. During the period of “four injections and four productions ” from 2017 to 2020, the tests for determining well productivity were carried out continuously, the flow pressure and gas injection-production volume were monitored, and the binomial productivity equation was established to calculate the limit gas injection-production volume under different formation pressures. The critical erosion flow rate and critical liquid-carrying flow rate of the Ø114.3 mm gas-sealed injection-production string was calculated, and the safe injection-production system of a single well was determined. Summarizing the change law of formation pressure in Well SL1 with the cumulative gas injection (production) volume, it is predicted that the safe cumulative gas injection volume of the well ranges from 0.942×108 m 3 to 2.713×108 m 3. After the storage area is connected and reaches a unified pressure system, it is predicted that only when the safe storage capacity of the Shuang 6 storage ranges from 7.623×108 m 3 to 34.510×108 m 3, can the formation pressure and gas injection-production capacity meet the safe operation requirements of the storage.Key words: well productivity test; storage; injection-production capacity; injection (production) volume; dynamic storage capacity基金项目: 中国石油天然气股份有限公司重大科技专项“辽河油田原油千万吨持续稳产关键技术研究”子课题“辽河油田基岩潜山油藏高效开发技术研究”(编号：2011B-1204)；辽河油田公司科技项目“双6储气库扩容及复杂类型油气藏(马19、黄金带)建库关键技术”(编号：2020KJ-24-01)。
稠油黏度与温度之间的相关性
稠油黏度与温度之间的相关性初杰中国石化胜利油田分公司地质科学研究院【摘要】根据国内某油田24口稠油井的实验数据，绘制各井在不同温度下原油黏度与含水量的关系曲线及不同含水量下的原油黏温关系曲线。
测定了5—11井的不同温度下对应的原油黏度，并利用黏温实验数据回归出相应的经验关系方程。
计算结果表明，相应点的黏度数据相对误差很小，平均值为2.927 6%。
通过测定某稠油油田24口井的原油黏度、温度、含水率数据并进行回归分析，得到了通用回归方程，用于计算某稠油油田相应井在不同温度和含水量下的黏度，其结果相对误差小，精度较高。
【期刊名称】油气田地面工程【年(卷),期】2014(000)005【总页数】2【关键词】稠油；泵上掺水；黏度；温度；含水量；回归方程某稠油油田经过10余年的高速开发，高品位易动的石油储量逐渐减少，目前的储采比仅为4.95，作为产量接替的稠油油藏，其开采地位和作用显得越来越重要。
该区稠油主要分布在某稠油油田四区边部、八区边部、九区、红柳油区、KD521块、KD53块和外围部分单元，原油密度0.98～0.99 g/cm3，25℃时原油黏度3 504～8 640 mPa·s，黏温曲线上拐点值一般为50～55℃。
现场实践表明：将掺水点改在泵上，不仅简单方便，成本低廉，还可以克服泵下掺水工艺的弊端[1-2]。
在实际应用中取得了较好的效果；但是泵上掺水时，水温应不低于黏温曲线拐点值，防止由于温度太低，黏度突变（也可以对掺入水进行加热）。
因此，研究原油黏度与温度的规律性对于提高掺水降黏效率至关重要，以便确定掺水量，根据掺水量的大小和井口回压来确定掺水压力[3]。
1 实验部分1.1 原油黏温关系实验方法与设备实验设备：逆式毛细管黏度计、恒温水浴、温度计等。
测试数据：温度、原油通过上球运动时间和下球运动时间。
计算方法为式中μo为原油黏度（mPa·s）；ρo为原油密度（kg/m3）；T1为原油通过上球运动时间（s）；T2为原油通过下球运动时间（s）；C为上球常数；J为下球常数。
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ρo7 = 0. 949 27 - 0. 000 524 5 T1. 02 , r = 0. 999 99
(7) ρo8 = 0. 953 48 - 0. 000 516 5 T1. 02 , r = 0. 999 98
(8) ρo9 = 0. 967 79 - 0. 000 505 4 T1. 02 , r = 0. 999 99
0. 91
0. 8538
0. 8555
0. 0017
2. 02
0. 8934
0. 8935
0. 0001
0. 09
0. 8634
0. 8633
0. 0001
0. 13
0. 9113
0. 9111
0. 0002
0. 26
0. 8823
0. 8814
0. 0009
1. 08
0. 9208
0. 9208
0. 0000
0. 37
0. 8669
0. 8673
0. 0006
0. 75
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1999 年 8 月 康志勇 :辽河油区原油密度与温度关系的统计方程 1 09
井 20 ℃
号 实测值 架岭 1 0. 8161 红 15 0. 8240 洼 609 0. 8304 于 58 0. 8326
包 1 0. 8447 曙 10321 0. 8552
牛 83 0. 8652 静 3 0. 8781 前 1 0. 8864 冷 35 0. 8921 高 1 0. 9044 双 22 0. 9114 杜 94 0. 9287 曙古 113 0. 9382 建 3 0. 9451 新海 27 0. 9571 千 22 0. 9603 齐 108 0. 9793 锦 7 0. 9870 月东 1 0. 9975 河 3 1. 0024 杜 155 1. 0103 平均 0. 9112
(12)
式中 ρo1～ρo12 ———1～12 号样品的原油密度 ,g/ cm3 ; T ———温度 (小于油样的初馏点) , ℃; r ———相关系数 。
表 1 原油密度统计表
序号
井号
层位
20 ℃
ρo T(g/ cm3) 50 ℃
100 ℃
1
架岭 1
S1 0. 8161 0. 7948 0. 7593
0. 05
0. 8918
0. 8916
0. 0002
0. 21
0. 9280
0. 9280
0. 0000
0. 02
0. 8995
0. 8993
0. 0002
0. 25
0. 9404
0. 9403
0. 0001
0. 10
0. 9124
0. 9120
0. 0004
0. 39
0. 9435
0. 9438
0. 0003
0. 8030
0. 8036
0. 0006
0. 71
0. 8097
0. 8102
0. 0005
0. 68
0. 7752
0. 7762
0. 0010
1. 27
0. 8119
0. 8124
0. 0005
0. 68
0. 7774
0. 7784
0. 0010
1. 27
0. 8243
0. 8248
0. 0005
密度与温度关系的通用方程
通过对不同密度区间所对应方程的对比 ,发现方 程中的截距是相应密度及密度模数的函数 ,由此建立 如下两个通用关系方程
ρo T = ρo20 + (13. 561 - 0. 191 x1) ×10 - 3
- (63. 9 - 0. 87 x1) ×10 - 5 T1. 02
(13)
x1 = INT[100 (ρo20 - 0. 8001) ]
(14)
ρo T = ρo50 + [27. 122 - 0. 191 (2 x2 + 1) ] ×10- 3
- [63. 9 - 0. 9 ( x2 + 1) ] (1. 01 T - 11) 1. 02 ×10- 5
(15)
x2 = INT[100 (ρo50 - 0. 8001) ]
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1 08 石油勘探与开发·讨论 Vol. 26 No. 4
ρo1 = 0. 829 65 - 0. 000 642 0 T1. 02 , r = 0. 999 99 (1)
ρo2 = 0. 845 77 - 0. 000 624 0 T1. 02 , r = 0. 999 99 (2)
ρo3 = 0. 868 70 - 0. 000 596 8 T1. 02 , r = 0. 999 99 (3)
0. 08
0. 9559
0. 9555
0. 0004
0. 43
0. 9868
0. 9870
0. 0002
0. 20
0. 9608
0. 9612
0. 0004
0. 37
0. 9947
0. 9952
0. 0005
0. 48
0. 9687
0. 9698
0. 0011
1. 15
0. 8929
0. 8932
0. 0003
0. 30
0. 9155
0. 9160
0. 0005
0. 55
0. 9631
0. 9631
0. 0000
0. 04
0. 9361
0. 9358
0. 0003
0. 36
0. 9712
0. 9710
0. 0002
0. 16
0. 9446
0. 9442
0. 0004
0. 39
0. 9819
0. 9818
0. 0001
井 50 ℃
号 实测值 架岭 1 0. 7948 红 15 0. 8030 洼 609 0. 8097 于 58 0. 8119
包 1 0. 8243 曙 10321 0. 8354
牛 83 0. 8457 静 3 0. 8589 前 1 0. 8666 冷 35 0. 8735 高 1 0. 8854 双 22 0. 8934 杜 94 0. 9113 曙古 113 0. 9208 建 3 0. 9280 新海 27 0. 9404 千 22 0. 9435 齐 108 0. 9631 锦 7 0. 9712 月东 1 0. 9819 河 3 0. 9868 杜 155 0. 9947 平均 0. 8929
7
曙古 113 Ar 0. 9382 0. 9208 0. 8918
8
庙5
J 0. 9426 0. 9255 0. 9027
9
新海 27
d 0. 9571 0. 9404 0. 1240
10
冷 86
S3 0. 9753 0. 9591 0. 9321
11
洼 60
S1 0. 9992 0. 9837 0. 9576
表 2 实测原油密度与由 (13) 式计算的原油密度对比及误差统计表
50 ℃
ρo T(g/ cm3)
100 ℃
实测值
计算值 绝对误差 相对误差 ( ‰) 实测值
计算值 绝对误差 相对误差 ( ‰)
0. 7948
0. 7954
0. 0006
0. 74
0. 7593
0. 7604
0. 0011
1. 39
前 言
目前 ,一般的原油分析报告中只给出 20 ℃、50 ℃ 和 100 ℃三种状态下的脱气原油密度 ,无法给出任意 温度下的脱气原油密度 。前苏联专家斯达利柯娃曾在 此方面作过专门研究[1] ,但未能给出一个通用关系式 。 笔者统计了大量稠油密度分析数据 ,并建立了稠油密 度与温度关系方程[2] 。在此基础上 , 笔者又将稠油方 程拓展到适合各种油品的通用方程 。应用通用方程可 方便准确地求取脱气原油在任意温度下的密度 ,且计 算密度的最大相对误差不超过 2. 9 ‰。由此 ,在做原油 物性分析时 ,只需测得 20 ℃或 50 ℃时的密度 ,即可采 用通用方程计算所需温度下的密度 ,并能达到实测值 的精度要求 。
(9) ρo10 = 0. 985 61 - 0. 000 488 3 T1. 02 , r = 0. 999 99
(10) ρo11 = 1. 009 17 - 0. 000 470 4 T1. 02 , r = 0. 999 99
(11) ρo12 = 1. 020 22 - 0. 000 470 2 T1. 02 , r = 0. 999 99
(16)
式中 ρo20 、ρo50 ———对应 20 ℃和 50 ℃时脱气原油密 度 ,g/ cm3 ;ρo T ———对应温度 T 时的脱气原油密度 ,g/ cm3 ; x1 、x2 ———与密度有关的模数 ; INT ———取整函数 。
(13) 式 、(15) 式分别为已知 20 ℃和 50 ℃原油密 度 ,求取其它任一温度下原油密度的通用关系方程式 。 由 (13) 式计算的原油密度与实际分析值对比 ,最大相 对误差为 2. 88 ‰,平均为 0. 37 ‰～0. 75 ‰(见表 2) 。由 (15) 式计算的原油密度与实际分析值对比 ,最大相对 误差为 1. 10 ‰,平均为 0. 20 ‰～0. 41 ‰(见表 3) 。