100万t／a混合油加氢精制装置的设计及运行指标对比研究

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加氢开工方案

山东天宏新能源化工有限公司100万吨/年柴、蜡油加氢精制装置开工试运方案山东天宏新能源化工有限公司2011年5月目录第一节装置概况3页第二节装置工艺管线设备大检查8页第三节公用工程投用12页第四节工艺管线设备吹扫冲洗14页第五节单机试运负荷试车26页第六节装置气密39页第七节加热炉烘炉52页第八节分馏系统水联运57页第九节分馏系统油运60页第十节催化剂装填62页第十一节催化剂预硫化65页第十二节加氢投料及正常调节72页第一节装置概况1．1该装置由海工英派尔工程设计有限公司承担设计，中国十化建公司滨博项目部负责施工。

2011年8月破土动工，计划2012年10月30日竣工，11月1日交付生产开工试运。

1．2装置设计加工能力：100万吨/年。

年开工时间：8000h。

该设计为柴油、蜡油混合原料加氢。

组分油比例，其中柴油占50%、蜡油占50%。

1．3装置生产控制采用DCS集散控制系统。

1．4装置由原料过滤、反应、压缩、分馏、脱硫部分部分组成。

1．5原料及产品1.5.1原料油经双筒过滤器除去大于25微米的固体颗粒，进缓冲罐沉降脱水，缓冲罐采取充氮隔绝空气保护措施，防止原料与空气接触生成聚合物和胶质。

1.5.2 原设计原料组成比例：柴油：50% （催化柴油：18% 焦化柴油：32%）蜡油：50%（直馏蜡油：25% 焦化蜡油：25%）1.5.3.原料及产品的主要技术规格1.5.3.1原料性质本装置原料油为催化柴油、焦化蜡油、焦化柴油、直镏蜡油。

注意：外购蜡油干点≧460℃，残碳≧0.2%，胶质≧0.2%，沥青质≧0.2%。

以上指标超标会造成加氢催化剂积炭、失活。

1.5.51.5.6 产品性质本装置主要产品有石脑油、柴油和加氢蜡油，产品性质见下表。

表2-3 预期加氢石脑油的性质表2-5 预期加氢蜡油的性质1.5.7 物料平衡表3.1 装置物料平衡表第二节装置工艺管线设备大检查2．1检查的目的：加氢装置开工试运前应按设计要求，对工程质量进行全面大检查，确保装置安全开工投产。

柴油加氢催化剂的再生及工业应用

柴油加氢催化剂的再生及工业应用张文吉（中国石化镇海炼化分公司，浙江宁波 315207）［摘要］通过对比某炼厂3.0 Mt/a 柴油加氢装置使用新剂和再生剂的运行情况，分析和评估了加氢精制催化剂和裂化改质催化剂的再生活性。

试验结果表明，加氢精制催化剂通过再生，催化剂的活性基本恢复，可以满足国Ⅵ排放标准的车用柴油生产需求；裂化剂F -50通过再生保留了部分裂化改质性能，石脑油收率可达6.50%，与设计值接近，适合柴油加氢装置的改质使用。

［关键词］柴油加氢；催化剂；再生；裂化改质［文章编号］1000-8144（2021）03-0264-04 ［中图分类号］TE 624 ［文献标志码］ARegeneration and industrial application of diesel hydrogenation catalystZhang Wenji（Sinopec Zhenhai Reﬁning & Chemical Company ，Ningbo Zhejiang 315207，China ）［Abstract ］The regeneration activities of hydrofining catalyst and cracking catalyst were analyzed and evaluated by comparing the operation of new catalyst and regeneration catalyst in a 3.0 Mt/a diesel hydrogenation unit of a reﬁnery. The results show that the activity of the hydroﬁning catalyst is basically recovered after regeneration ，which can meet the diesel production requirements of national Ⅵ emission standard. The cracking agent F-50 retains part of the cracking and upgrading performance through regeneration ，and the naphtha yield can reach 6.50%，which is close to the design value ，so it is suitable for the upgrading of diesel hydrogenation unit.［Keywords ］diesel hydrogenation ；catalyst ；regeneration ；cracking upgradingDOI ：10.3969/j.issn.1000-8144.2021.03.011［收稿日期］2020-10-21；［修改稿日期］2020-12-16。

焦化、加氢、制氢方案

目录第一章工艺装置方案 (4)第一节延迟焦化装置 (4)一、装置组成及规模 (4)二、原料及产品方案 (4)三、技术方案选择 (4)四、主要操作条件 (20)五、工艺流程简述 (22)六、自控水平 (26)七、主要设备选择 (30)八、指标及能耗 (37)九、面布置 (40)第二节加氢精制装置 (41)一、概述 (41)二、工艺技术方案 (41)三、要操作条件 (45)四、艺流程简述 (46)五、控水平 (47)六、要设备选择 (52)七、节能原则和措施 (54)八、置平面布置 (55)第三节制氢装置 (56)一、概述 (56)二、原料及产品 (57)三、工艺技术方案 (58)四、主要工艺过程操作条件 (62)五、工艺流程简述 (64)六、自控水平 (66)七、主要设备选择 (72)八、节能措施 (78)九、平面布置 (78)第二章投资估算 (79)第一章工艺装置方案第一节延迟焦化装置一、装置组成及规模本装置主要包括焦化、吸收稳定、吹汽放空、水力除焦、切焦水和冷焦水循环、干气及液化石油气脱硫和液化石油气脱硫醇部分。

装置工程规模100万吨/年,年开工时间按8000小时计。

二、原料及产品方案1、原料来源本装置原料为****石化厂的减压渣油。

2、产品方案主要产品有：干气﹑液化石油气、焦化塔顶油、焦化一线油﹑焦化二线油﹑焦化甩油和石油焦。

三、技术方案选择（一）国内外焦化技术发展趋势1.国外技术进展情况国外延迟焦化技术以美国为代表，比较成熟的有凯洛格（Kellogg）公司、鲁姆斯（ABB Lummus Grest）公司、大陆（Conoco）石油公司和福斯特·惠勒（Foster Wheeler）公司的技术，从近几年设计的延迟焦化装置的套数、液体产品收率和公用工程消耗等方面来看，福斯特·惠勒公司的技术占有一定的优势。

近几年来，国外延迟焦化技术的发展具有如下趋势：（1）焦炭塔反应压力80年代以前，生产普通焦的焦炭塔的设计压力为0.17~0.21MPa(G)，目前，焦炭塔的设计压力普遍降低。

石化公司加氢精制装置设计方案

石化公司加氢精制装置设计方案—、概述（一）设计规模及开工时数公称规模50X104 t/a年开工时数80hr（二）项目范围装置边由反应（包括压缩机）、循环氢脱硫、分馏、公用工程等部分组成，燃料气脱硫及溶剂再生由全厂统一考虑。

（三）原料1、原料油：本装置加工原料为焦化塔顶油、焦化一线油。

2、氢气：装置所需新氢由制氢装置提供。

（四）产品1、化工轻油加氢后轻馏份油作为高质的化工轻油出厂。

2、4#燃料油侧线轻油加氢后作为高质的4#燃料油，硫含量小于5ppm。

二、工艺技术方案（一）确定技术方案的原则1、采用国内先进的工艺技术及催化剂。

2、米用先进合理、成熟可靠的工艺流程。

3、选用性能稳定、运转周期长的机械设备。

4、提高自动控制、安全卫生和环境保护水平。

（二）国内外加氢技术现状加氢精制是指油品在催化剂、氢气和一定的压力、温度条件下，含硫、氮、氧的有机化合物分子发生氢解反应，烯烃和芳烃分子发生加氢饱和反应的过程。

加氢精制的目的是脱硫、脱氮和解决色度及贮存安定性的问题，满足日益严格的环保要求。

常规的加氢精制工艺已有几十年的历史，技术上非常成熟。

新进展主要体现在高活性、高稳定性、低成本新型催化剂的研究和开发上。

荷兰AKZO公司目前最好的脱硫催化剂是KF-752和KF-840.KF-752的活性已是60年代中期相应产品的1.7倍，多用于直馏原料。

对于二次加工原料则采用KF-840O埃克森研究和工程公司（ER&E）于1992年实现商业应用的催化剂RT-601，采用新型A12O3载体，使用先进的促进剂浸渍技术，催化剂活性高，特别适合于加工重质、劣质原料。

在加工直硫柴油时，活性与市场上最好的催化剂相当。

独联体的列宁石油化工科学生产联合体开发的KrM-70催化剂也具有很高活性。

在压力为3.0MPa，空速为3.0h-i，温度为350°C时，可将直硫柴油的硫含量由1.03%降至0.26m%，脱硫率达到99.7%o国内近年来也已开发了多种具有世界先进水平的、高性能的馏分油加氢精制催化剂。

4.0Mta蜡油加氢裂化装置的运行优化

石油炼制与化工PETROLEUM PROCESSING AND PETROCHEMICALS2021年6月第52卷第6期加工工艺40Mt/a蜡油加氢裂化装置的运行优化郭振刚（浙江石油化工有限公司,浙江舟山316200/摘要：浙江石油化工有限公司4.0Mt/a蜡油加氢裂化装置采用UOP公司的Unicracking TM加氢裂化技术，级配装填加氢精制剂HYT6219与加氢裂化剂HC-185LT,装置开工后一直维持95%以上负荷稳定运行。

通过对装置运行优化研究及总结，拓宽加工原料范围，掺炼催化裂化柴油和焦化柴油总量平均为57t/h,掺炼催化裂化柴油和焦化柴油期间各产品质量合格，重石脑油+喷气燃料+柴油的收率增加5.17百分点；优化原料组成、改变裂化反应深度和调整分馏切割操作，柴油侧线生产出运动黏度（0O为4.345mm2/s、闪点（开口）为126c的5号工业白油（I）产品；优化分馏操作，喷气燃料收率由20.7%增加至26.6%，产量较设计值增加35.5t/h；脱异戊烷单元生产出异戊烷质量分数达99.20%、总的戊烷质量分数为99.66%的F。

型戊烷发泡剂。

通过一系列的优化运行，提高了装置产品附加值及高质产品收率，装置运行整体经济性明显提高，发挥了蜡油加氢裂化装置在炼化一体化项目中产品结构调整灵活的优势。

关键词：加氢裂化催化裂化柴油焦化柴油工业白油喷气燃料戊烷发泡剂随着国内经济结构的调整和经济增速的放缓,柴油消费量增速放缓，喷气燃料和化工原料市场需求逐步恢复，消费结构的转变将对中国炼油装置结构的适应性带来挑战。

加氢裂化技术是炼油结构中“油化纤”结合的核心，可生产优质喷气燃料、柴油、润滑油基础油原料、催化重整原料和乙烯原料等［1］。

对于产品方案较为灵活的加氢裂化装置，研究优化装置工艺操作，提高喷气燃料收率，降低柴油产品收率，开发增加高效产品，对于提高装置的综合经济效益具有重大意义。

浙江石油化工有限公司（简称浙石化）通过优化4.0Mt/a蜡油加氢裂化装置的运行，拓宽加工原料范围，掺炼催化裂化柴油（简称催化柴油）和焦化柴油，通过调整和优化分馏系统操作方案提高高质产品收率，摸索在柴油侧线生产更具附加值及市场前景的5号工业白油（I）产品，在脱异戊烷单元生产戊烷发泡剂，通过灵活调整转化率激发催化剂级配性能，充分发挥该装置在炼化一体化项目中产品结构调整灵活的优势。

蜡油加氢装置简介

100万吨/年蜡油加氢装置装置简介中国石化股份有限公司上海高桥分公司炼油事业部2007年3月编制：何文全审核：严俊校对：周新娣目录第一章工艺简介一、概述中国石化股份有限公司上海高桥分公司炼油事业部是具有五十多年历史的加工低硫石蜡基中质原油的燃料——润滑油型炼油企业，根据中国石化股份有限公司原油油种变化和适应市场发展的需求，上海高桥分公司到2007年以后除了加工大庆原油、海洋原油等低硫原油外，将主要加工含硫2.0%左右的含硫含酸进口原油。

由于常减压生产的减压蜡油和延迟焦化装置生产的焦化蜡油中含有较多的不饱和烃及硫、氮等有害的非烃化合物，这些产品无法达到催化裂化装置的要求。

为了使二次加工的蜡油达到催化裂化装置的要求，必须对焦化蜡油和减压蜡油进行加氢精制，因此上海高桥分公司炼油事业部进行原油适应性改造时，将原100万吨／年柴油加氢精制装置改造为100万吨/年蜡油加氢装置。

本装置的建设主要是为了催化裂化装置降低原料的硫含量和酸度服务。

本装置由中国石化集团上海工程有限公司设计，基础设计于2005年6月份完成，2005年8月份进行了基础设计审查，工程建设总投资2638.73万元，其中工程费用2448.74万元。

2006年7月降蜡油含硫量由原设计2.44％提高至3.28％，工程建设总概算增加820.8万元。

二、装置概况及特点1.装置规模及组成蜡油加氢精制装置技术改造原料处理能力为100万吨/年，年开工时数8400小时。

本装置为连续生产过程。

主要产品为蜡油、柴油、汽油。

本装置由反应部分、循环氢脱硫部分、氢压机部分（包括新氢压缩机、循氢压缩机）、加热炉部分及公用工程部分等组成。

2.生产方案混合原料经过滤后进入缓冲罐，用泵升压，经换热、混氢，再经换热进入加热炉，加热至350℃后进反应器进行加氢，反应产物经换热后进热高分进行气液分离，气相进一步冷却，进冷高分进行气液分离，气相进新增的循环氢脱硫塔脱硫后作为循环氢与新氢混合，组成混合氢循环使用；液相减压后至热低分，热低分的液相至催化裂化装置。

120万t

871 装置简介延安石油化工厂（简称延化）120万t/a连续重整装置于2009年8月投产，连续重整装置以常压蒸馏装置提供的低辛烷值直馏石脑油、140万t/a柴油加氢精制装置提供的少量粗汽油和240万t/a柴油精制装置提供的部分精制油为原料，采用UOP连续重整工艺技术，生产高辛烷值汽油调和组分[1]，同时生产少量苯，并副产氢气及液化气。

2 连续重整装置存在的问题延化连续重整装置2022年1—5月产品收率一直稳定在（93.00±0.5）%，6月收率突然下降为92.32%，连续重整装置收率降低，影响全年目标任务的完成及装置经济效益。

3 原因分析通过统计对比连续重整装置产品收率分布情况，发现6-7月液化气和轻汽油收率较之前明显降低，2022年1-7月重整加工量及产品收率分布数据统计见表1。

影响连续重整装置收率的主要因素是重整原料、重整反应、水氯平衡、各单元冷换设备。

表1 2022年1—7月重整加工量及产品收率数据表产品名称1月2月3月4月5月6月7月原料处理量/t 111763107149135106120643120964122400122806液化气收率，% 4.47 4.35 4.29 4.25 4.5 3.27 3.42重整汽油收率，%57.50 58.0357.9457.5256.9658.4958.53轻汽油收率，%19.27 19.3218.9717.9718.0417.1317.07C 6馏分收率，%11.69 11.8212.1813.0113.2113.4313.39月总收率，%92.9393.5293.3892.7592.7192.3292.413.1 重整原料通过统计对比2022年重整1—7月连续重整原料油PONA（石脑油）分析、密度及馏程，发现原料油性质稳定，重整原料油不是造成重整装置收率降低的原因。

原料油化验分析统计见表2。

表2 重整原料油化验分析统计表分析时间密度/（kg·m -3)正构烷烃，%异构烷烃，%环烷烃含量，%烷烃含量，%烯烃含量，%芳烃含量，%芳烃潜含量，%1-18713.227.7427.6737.0692.470.247.3341.702-16712.928.0928.9535.5892.620.367.0440.103-12714.227.2128.3436.8156.550.367.2541.904-20711.427.8328.1036.6092.530.297.2041.205-18714.527.0126.3739.0992.470.137.4143.706-20715.626.5028.1037.2691.860.407.7442.307-17713.526.6829.5836.7092.960.586.5040.103.3 重整反应重整原料油性质稳定，达到设计要求，实际运行中，6—7月重整进料、反应温总温降、系统压力、重整氢油摩尔比等反应条件较之前变化不大，均在指标范围内，排除因重整反应变化深度变化造成重整收率降低波动。

降低汽油加氢装置辛烷值损失的优化措施

降低汽油加氢装置辛烷值损失的优化措施作者：王付玉韩昊王翛嫄来源：《中国化工贸易·下旬刊》2017年第06期摘要：针对长庆石化公司60万吨/年汽油加氢装置设计和实际运行指标的对比分析，分析了装置存在的问题，并通过装置换热流程技改，一定程度上降低汽油加氢装置辛烷值损失。

关键词：60万吨/年汽油加氢装置；辛烷值损失；换热流程技改1 DSO技术概况长庆石化公司汽油加氢装置采用中国石油石油化工研究院自主研发的催化汽油选择性加氢脱硫技术（DSO技术），该工艺路线设计的核心理念就是以装置长周期平稳运行为前提，以最小的烯烃饱和为代价实现深度脱硫。

装置规模60万吨/年，装置开工时数8400小时。

装置设计以催化汽油为原料，目的产品为国Ⅳ标准的精制汽油，其目标硫含量小于50ppm，硫醇含量小于10ppm，辛烷值（RON）损失小于0.7，同时考虑满足国Ⅴ汽油标准。

2 催化汽油加氢装置运行状况2.1 开工期间运行状况2013年11月，长庆石化汽油加氢区块按照开工方案进行了催化剂装填、干燥、硫化等开工过程。

装置于11月23日将引入催化汽油，控制R9201入口210℃，R9202入口239℃，产品硫含量可达34ppm，硫醇硫9.95ppm，铜片腐蚀1a。

11月25-27日，装置进入初期国IV运行试生产阶段，加工量逐渐从56t/h提至设计负荷82t/h。

其中R9101入口温度88-93℃，R9201入口温度207-215℃，R9202入口温度235-243℃。

初期国IV运行阶段轻汽油抽出比例稳定，按设计值控制在总进料的40w%左右。

试运行结果表明，装置满足产品硫含量≯50ppm、硫醇≯10ppm、RON损失≯0.7个单位的国IV工况技术要求，装置一次开车成功。

2.2 正常生产运行状况汽油加氢装置开工以来，一直按国IV生产方案进行生产。

2014年3月对装置进行了性能考核工作，生产运行期间的原料供应为催化汽油，由原料性质可看出，装置使用催化原料性质较设计值优良，更有利于生产操作。

加氢改质装置掺炼焦化汽柴油运行总结

加氢改质装置掺炼焦化汽柴油运行总结张铁柱（中国石油天然气股份有限公司锦州石化分公司，辽宁省锦州市１２１００１）摘要：为解决加氢改质装置负荷低、焦化汽柴油加工流程长、加工费用高的问题，中国石油天然气股份有限公司锦州石化分公司通过技术改造将焦化汽柴油并入加氢改质装置加工。

加氢改质装置新增焦化汽柴油过滤器和脱丁烷塔塔顶水冷器，并调整了催化剂装填方案和生产方案。

加氢改质装置掺炼焦化汽柴油后，反应一床层温升增加近一倍，各产品性质均有向好趋势，循环氢纯度有所下降，铵盐结盐点前移，装置结盐腐蚀风险增大，但总体运行稳定。

通过分析掺炼前后运行条件和产品性质，提出加氢改质装置掺炼焦化汽柴油的可行性、存在问题及解决措施，探索出新的焦化汽柴油加工路线。

关键词：加氢改质　掺炼　焦化汽柴油　过滤器　催化剂　脱丁烷塔塔顶水冷器中国石油天然气股份有限公司锦州石化分公司（锦州石化公司）加氢改质装置设计规模为２．８Ｍｔ／ａ，采用中压加氢改质工艺技术（ＭＨＵＧ），反应操作压力１２ＭＰａ，原设计以催化裂化柴油、直馏柴油混合油（催化直馏柴油）为原料，经过脱硫、脱氮、芳烃饱和、烯烃饱和，生产液化石油气、轻石脑油、重石脑油、煤油和精制柴油，其中精制柴油满足国Ⅴ车用柴油标准。

锦州石化公司焦化汽柴油加氢精制装置原设计规模为４００ｋｔ／ａ，后扩能改造至６００ｋｔ／ａ，虽经多次技术改造，但由于装置工艺落后、设备老化等问题，安全性和产品质量都无法满足现行标准要求，产品需要经过二次加工才能满足国Ⅴ标准，加工费用高。

焦化汽柴油中多环芳烃在加氢改质装置中进行裂化反应后，主要集中在石脑油馏分和中间馏分中，使石脑油馏分的芳烃潜含量增高，是较好的重整装置原料，煤油、柴油馏分中的环烷烃也能保持较好的燃烧性能和较高的热值［１］，因此柴油加氢改质装置掺炼焦化汽柴油在理论上是可行的。

但是鉴于焦化装置的生产特点，焦化汽柴油会携带焦粉和微量硅，会堵塞加氢催化剂床层，并使加氢催化剂中毒，因此焦化汽柴油不适宜直接进入加氢改质装置进行掺炼［２］。

石油炼化--芳烃联合装置静设备特点及节能技术的应用

连续重整和芳烃装置是炼化企业的重要生产装置之一，由于重整可为芳烃装置提供原料，一般作为联合装置建设。

连续重整装置以精制石脑油、加氢裂化重石脑油为原料，生产高辛烷值汽油调和组分，副产氢气，一般包括原料预处理、连续重整、催化剂再生单元。

芳烃装置以重整生成油或外购混合二甲苯为原料，生产苯、甲苯、对二甲苯和邻二甲苯等产品。

吸附分离工艺技术的芳烃装置一般包括芳烃抽提、歧化、吸附分离、异构化、二甲苯分馏及公用工程单元。

芳烃联合装置静设备具有台位数多、规格大、材料和结构特殊、内构件复杂等特点。

下表为某100万t/a芳烃项目静设备统计，主要静设备数量433台，各工艺包方设备种类和结构虽有区别，但大致数量和功能类似。

随着装置大型化和炼化工程技术的不断发展和创新，为节省投资、节能降耗和安稳长满优运行，越来越多的静设备新材料、新结构和新技术得到了应用。

一、主要静设备特点1 反应器类1.1.1 原料预处理单元反应器根据原料组成，设置预加氢、脱氯或脱烯烃反应器等，其原理是在催化剂和氢气作用下，脱去原料油中含硫、氮、氯、砷、烯烃等杂质，以避免重整催化剂发生不同程度的中毒而影响其性能和寿命。

反应器一般为高温、高压、临氢操作的轴向热壁反应器，壳体材质一般为奥氏体不锈钢+铬钼钢的复合钢板，内装入口分配器、去垢篮和出口收集器等不锈钢内构件，结构相对简单。

1.1.2 重整反应器和再生器不同工艺包方虽在催化剂、结构和布置型式上有所差别，但操作基本都是低压和高温操作，重整反应器还是临氢环境，结构上都是热壁径向反应器，内部设置中心管、扇形筒或外筛网等内件，介质经扇形筒径向穿过催化剂床层，再经中心管集合到出口。

中心管一般由多孔内筒和焊接条形筛网外筒组成；扇形筒有布满长圆孔的扇形筒、焊接条形筛网扇形筒、焊接条形筛网制矩形筒或上下段截面积不同的矩形筒几种型式；外筛网的功能与扇形筒一样，但安装、检修不如扇形筒方便，也由焊接条形筛网制成。

重整反应器壳体一般选用抗氢腐蚀和耐热的Cr-Mo钢材料，内件为S32168材料；再生器壳体和内件一般选用耐高温的S31608材料。

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第３期
仇东丽，等：１００万ｔ／ａ混合油加氢精制装置的设计及运行指标对比研究
’ ９３・
１００万ｔ／ａ混合油加氢精制装置的设计及运行指标对比研究
仇东丽，王达，于天玲
２６６０６１） ’ （海工英派尔工程有限公司，山东青岛
Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｔｈｉｓａｒｔｉｃｌｅｂｒｉｅｌｆｙｄｅｓｃｉｂｅｒｓｔｈｅｐｒｏｃｅｓｓａｎｄｅｎｇｉｎｅｅｉｎｒｇｃｈａｒａｃｔｅｒｉｓｔｉｃｓｏｆａｃｈｅｍｉｃａｌｃｏｍｐａｎｙｏｎｅｍｉｌｌｉｏｎｔ／ａｏｆｍｉｘｅｄｏｉｌｈｙｄｒｏｔｒｅａｉｎｔｇｅｑｕｉｐｍｅｎｔｅｎｇｉｎｅｅｉｎｒｇｄｅｓｉｇｎ，ｃｏｍｐａｒａｔｉｖｅｌｙｓｕｍｍａｉｚｒｉｎｇｔｈｅ
ＱＩＵＤｏｎｇ— ｌｉ，ＷＡＮＧＤａ，Ｔｉａｎ — ｌｉｎｇ
（Ｃｏｏｅｃ —ｅｎｐａｌＥｎｇｉｎｅｅｉｒｎｇＣｏ．，Ｌｔｄ．，Ｑｉｎｇｄａｏ２６６０６１，Ｃｈｉｎａ）
ＳｔｕｄｙｏｎｔｈｅＤｅｓｉｇｎａｎｄＯｐｅｒａｔｉｏｎＩｎｄｉｃａｔｏｒｓＣｏｎｔｒａｓｔｏｆＯｎｅＭｉｌｌｉｏｎｔ／ａｏｆＭｉｘｅｄＯｉｌＨｙｄｒｏｔｒｅａｔｉｎｇ，Ｅｑｕｉｐｍｅｎｔ
摘要：简要介绍了某化工有限公司１００万ａ混合油加氢精制装置工程设计的工艺及工程技术特点，对装置的工业运转指标进行
了对比总结，并对结果作了简要分析。结果表明：加氢后蜡油满足作为下游装置催化裂化原料要求，加氢柴油和加氢石脑油产品质量满足国Ⅲ排放标准要求，能耗达到国内先进水平。关键词：混合油；加氢精制装置；工程设计；产品质量中图分类号：ＴＦ＿￣２４文献标识码：Ｂ文章编号：１００８ — ０２１Ｘ（２０１３）０３ — ００９３一Ｏ３
ｐｒｏｄｕｃｔｑｕａｌｉｔｙｏｆｈｙｄｒｏｇｅｎａｔｉｏｎｄｉｅｓｅｌａｎｄｈｙｄｒｏｇｅｎａｔｉｏｎｎａｐｈｈａｔｍｅｅｔｔｈｅｅｍｉｓｓｉｏｎｓｔａｎｄａｒｄｓｏｆ
反应部分、分馏部分、低分气脱硫和公用工程部分。装置设计规模１００万ｔ／ａ，其中蜡油７０万ｔ／ａ，柴油３０万ｔ／ａ。年开工时间为８０００ｈ，连续生产，设计操
２装置设计特点
ｉｎｄｉｃａｔｏｒｓｏｆｈｅｔｉｎｄｕｓｔｒｉａｌｏｐｅｒａｉｔｏｎｏｆｈｅｔｄｅｖｉｃｅａｎｄｍａｋｉｎｇａｂｉｒｅｆａｎａｌｙｓｉｓｏｆｈｅｔｒｅｓｕｌｔｓ．Ｔｈｅｒｅｓｕｌｔｓｓｈｏｗｔｈａｔｈｅｔｈｙｄｒｏｇｅｎａｉｔｏｎｗａｘｍｅｅｔａｓａｄｏｗｎｓｔｒｅａｍｃａｔａｌｙｔｉｃｃｒａｃｋｉｎｇｆｍｅｎｔｓ，ｔｈｅ
ｄｏｍｅｓｔｉｃＩＩＩ．Ｔｈａｔｃａｎａｃｈｉｅｖｅｈｅｔａｄｖａｎｃｅｄｌｅｖｅｌｏｆｄｏｍｅｓｔｉｃ．
Ｋｅｙｗｏｒｄｓ：ｍｉｘｅｄｏｉｌ；ｈｙｄｒｏｔｒｅａｔｉｎｇｅｑｕｉｐｍｅｎｔ；ｅｎｉｇｎｅｅｒｉｎｇｄｅｓｉｇｎ；ｐｒｏｄｕｃｔｑｕａｌｉｔｙ
装置对蜡油、柴油采用混合加氢方案，一套装置同时加工，大大降低了装置的投资，由于混合加氢不同于单独的柴油加氢或蜡油加氢，带来加氢、分离等各个单元操作的难度增加。原料油为焦化蜡油、催化柴油、深拔后的减压蜡油，催化剂采用某研究院开发的ＲＭＳ一１和ＲＮ一３２Ｖ催化剂。该装置于２０１１年建成投产，一直运行良好，项目最终建设投资较概算投资节约近千万元。ｌ装置工程设计混合油加氢装置的设计内容主要包括四部分：