双排桩支护设计计算书
排桩规范计算书
排桩规范计算书本计算依据《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)。
一、地质勘探数据(kN/m3) (°)表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角(°)。
基坑外侧水标高-2.00m，基坑内侧水标高-10.30m。
二、基本计算参数地面标高0.00m，基坑坑底标高-8.00m，支撑分别设置在标高-2.00m、-5.50m处，计算标高分别为-2.50m、-6.00m、-8.00m处。
侧壁重要性系数1.00。
桩墙顶标高0.00m，桩墙嵌入深度7.20m，桩墙计算宽度1.10m。
三、地面超载：排桩简图四、全部工况下经典法计算结果图:水土压力合力(kN/m)：水土压力合力(kN/m) 最大水土压力合力553.6，标高-9.7。
弯矩(kN.m)：最大正弯矩98.1，标高-6.5；最大负弯矩-90.7，标高-4.2。
剪力(kN)：最大正剪力73.1，标高-2.1；最大负剪力-87.8，标高-8.5。
五、主动、被动土压力强度图六、各阶段计算过程(1)第一阶段,挖土深2.50m ，挡土桩(墙)呈悬臂状15281：1.5放坡1522杂填土容重17kN/m3粘聚力0内摩擦角30°卵石层容重17.5kN/m3粘聚力0内摩擦角38°2.5m常水位1526计算过程如下：基坑边第1阶段桩墙滑动线图 K=8.180.00 Array-2.00-2.50-8.00第1阶段主动、被动水土压力合力图1.作用在桩(墙)的主动土压力分布：第1层土上部标高0.00m，下部标高-2.00mEa1上 = (17.00×0.00+20.00)×tg2(45-30.00/2)-2×0.00×tg(45-30.00/2) = 6.67kN/m2Ea1下 = (17.00×2.00+20.00)×tg2(45-30.00/2)-2×0.00×tg(45-30.00/2) = 18.00kN/m2第2层土上部标高-2.00m，下部标高-2.50mEa2上 = (17.00×2.00+17.00×0.00+20.00)×tg2(45-30.00/2)-2×0.00×tg(45-30.00/2)= 18.00kN/m2Ea2下 = (17.00×2.00+17.00×0.50+20.00)×tg2(45-30.00/2)-2×0.00×tg(45-30.00/2)= 20.83kN/m2第3层土上部标高-2.50m，下部标高-8.00mEa3上 = (17.00×2.00+17.00×0.50+20.00)×tg2(45-30.00/2)-2×0.00×tg(45-30.00/2)= 20.83kN/m2Ea3下 = (17.00×2.00+17.00×0.50+20.00)×tg2(45-30.00/2)-2×0.00×tg(45-30.00/2)= 20.83kN/m22.作用在桩(墙)的被动土压力分布：第3层土上部标高-2.50m，下部标高-8.00mEp3上 = (17.00×0.00)×tg2(45+30.00/2)+2×0.00×tg(45+30.00/2)= 0.01kN/m2Ep3下 = (17.00×5.50)×tg2(45+30.00/2)+2×0.00×tg(45+30.00/2)= 280.49kN/m23.土压力为零点距离坑底距离d的计算：桩的被动、主动土压力差值系数为：B = ((280.49-0.01)-(20.83-20.83))/5.50=51.00kN/m3d = (20.83-0.01)/51.00 = 0.41m4.D点以上土压力对D点的力矩与合力计算：D点以上土压力对桩(墙)土压力的合力：Ea = (6.67+18.00)×2.00/2.0+ (18.00+20.83)×0.50/2.0+ (20.83-0.01)×0.41/2.0= 38.63kN/mD点以上土压力对D点的力矩(梯形转为矩形与三角形计算)：Ma = 6.67×2.00×(0.91+2.00/2.0)+(18.00-6.67)×2.00/2.0×(0.91+2.00/3.0)+18.00×0.50×(0.41+0.50/2.0)+(20.83-18.00)×0.50/2.0×(0.41+0.50/3.0)+ (20.83-0.01)×0.41/2.0×(-5.09+5.50-0.41/3.0)= 50.79kN.m/m5.悬臂桩嵌入D点以下距离t的计算：合力Ea到D点的距离：y = 50.79/38.63 = 1.31m根据规范4.1.1条得到桩(墙)需要的总长度为4.32m6.最大弯矩的计算：而经过积分运算得到最大正弯矩Mumax= 0.00kN.m/m，发生在标高-6.50m处；最大负弯矩Mdmax= -82.48kN.m/m，发生在标高-4.15m处。
挡土结构与基坑工程-双排桩基坑支护计算书
第一章设计方案综合说明1.1 概述1.1.1 工程概况盐城市供电局二楼24层高层住宅位于通榆路和工农路交汇处，一层地下室，基坑深度4.7m~5.1m，一个600T埋入式水池和泵房，水池基坑深4.5m。
A幢基坑南面6m处是一幢四层住宅，钢筋砼条基。
西南角距基坑8m处是一幢七层住宅，沉管灌注桩基础，桩长15.0m。
B幢和水池距工农路边仅1~2m。
1.1.2 基坑周边环境条件基坑西面为马路，B幢和水池距工农路边仅1~2m,A幢基坑南面6m处是一幢四层住宅，西南角距基坑8m处是一幢七层住宅。
1.1.3 场地地质条件该处场地地市地势平坦，自然地面15.5m深范围内自上而下土层分布情况如下：①层素填土：厚0.6~1.8m，平均厚度1.2m，黄褐色，可塑，夹少量碎砖。
②层粉质粘土，厚0.4~1.4m，平均厚度1.0m，灰黄色，可塑~软塑，=0.4~0.9MPa。
Ps③层淤泥质土，厚8.9~10.3m，平均厚度9.6m，灰色，流塑，高灵敏度P=0.3~0.4MPa。
s④-1层粘土，厚0.6~1.4m，平均厚度1.0m，灰绿色，可塑，=0.6~1.4MPa。
Ps④-2层粘土，厚2.6~3.4m，平均厚度3.0m，黄褐色，可塑~可塑+，=1.8~2.5MPa，N=6.9~9.2击。
Ps1.2 设计总说明1.2.1 设计依据（1）《建筑基坑支护技术规程》(JGJ120-99)；（2）《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)（3）《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)；（4）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；（5）《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-94)；（6）《岩土工程勘察规范》(GB50021-2002)；（7）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》(GB50202-2002)1.2.2 支护结构方案本工程基坑支护设计方案的设计计算，严格按照《建筑基坑支护设计规程》（JGJ120—99）、《混凝土结构设计规范》（GBJ50010—2002）、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）中的有关要求进行。
浅谈深基坑双排桩支护结构设计计算方法
浅谈深基坑双排桩支护结构设计计算方法本文通过对深基坑双排桩支护结构的特点进行了详细的分析，然后对双排桩支护结构计算方法展开充分细致的研究，希冀通过本文的研究能够对相关的工程提供一定的借鉴与帮助。
标签：深基坑;双排桩;计算方法随着城市人口密度的不断增加和城市建设的不断发展，合理开发利用地下空间是城市可持续发展的要求。
中国主要城市的高层建筑和超高层建筑、地下商场、地下铁道、地下仓库、地下人防工程等都在大量的建设中，可能涉及到深基坑工程。
深基坑工程的突出特点是其设计和施工不仅要保证其自身的技术合理性和安全性，而且要控制其施工对环境的影响。
由于中国深基坑工程发展历史较短，理论研究、设计方法、施工经验、施工管理、监测手段等方面还不够完善。
工程经验不能满足基坑深度、规模和难度快速发展带来的挑战。
近年来，中国出现了一些基坑工程事件，深基坑施工对环境造成了很大的影响。
双排桩支护结构是一种新型的支护结构，由于其具有较大的侧向刚度，能够有效地防止支护结构变形，符合工程建筑加固的需要，逐渐成为深基坑支护结构的优先选择。
然而现在双排桩支护结构设计计算方法还不成熟，计算模型都难以反映结构实际受力特点，因此对此的研究具有重要意义。
1、深基坑双排桩支护结构的特点1.1深基坑工程的大特点基坑支护体系是一种安全储备小、风险高的临时性基坑支护体系。
基坑支护结构的作用复杂基坑开挖深度越来越深，规模越来越大，造价越来越高。
基坑工程具有较强的地域性和个性。
基坑是一个系统工程，具有很强的综合性。
基坑工程具有很强的时空效应。
1.2双排桩支护结构及其特点双排桩是一种新型的支护结构。
在排桩形式上，双排桩支护结构将原来密集的单排桩中的部分桩向后移动一定距离，从J山形成两排平行的钢筋混凝土桩，在桩顶用刚性连梁将排桩连接在一起，超静定空间门式刚架结构总是沿基坑的长度力形成的。
加固后桩间土可以起到比水的作用。
根据桩的不同用途，一般可分为双排圆形桩结构和双排板式结构。
2排桩加双层锚杆支护结构设计
排桩加双层锚杆支护结构设计 2.1工程概况某工程，主楼为14层，高度为46m;裙楼为6层，均采用框架结构，建筑面积360002m 。
主楼地下2层，裙楼地下1层，筏板基础。
基坑最大开挖深度为8m 。
该工程南侧距道路12m ，西侧紧邻某5层住宅楼，基坑距建筑物外墙最远处为19m ，最近处为14m;距建筑物外侧围墙最远处为12m ，且该住宅楼北侧有一平房距基坑仅为8m(图1)。
基坑开挖深度为8m 。
基坑安全等级按二级考虑，基坑周围地表均布荷载按25kPa 考虑。
距支护桩外侧距离为11,1a m b m==。
2.2 设计依据（1）《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-2012） （2）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2012） （3）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2012） （4）《建筑桩基技术规范》 （JGJ 94-2008）2.3 工程地质及水文地质条件分析2.3.1工程地质该场地地层自上而下依次为:①杂填土:成分为粉质粘土、灰渣及碎砖、瓦片等，结构松散;②粉质粘土:灰黑色，软塑~流塑，饱和;③粘土:棕红~褐色，可塑~硬塑;④残积土:灰绿色，可塑~硬塑，中密，很湿，为闪长岩风化。
2.3.2 土层物理性质指标表1 土层主要物理力学指标2.3.3 地下水地下水位高:地下水位距天然地坪仅为1. 4m，且基坑要经过整个雨季后才能回填。
2.4 方案选择根据场地的工程地质和水文地质条件，最后决定采用深层搅拌桩作为帷幕隔水．基坑支护结构的类型应根据基坑周边环境、开挖深度、工程地质条件与水文地质、施工作业设备和施工季节等条件综合考虑。
桩锚支护课用于不同深度的基坑边坡，支护体系不占用基坑边坡范围内的空间。
考虑到本工程周边场地较为广阔，土质也较好，土层锚杆抗拔力较大，具有应有土层锚杆的条件，采用桩锚支护。
支护桩桩顶在自然地面以下1m，第一排锚杆设在地面下3m，第二排锚杆设在地面下6m，水平距离为1.5m，两排锚杆上下错开。
排桩支护计算书
4
20.1 28.6 22 19624
细砂、中砂
-18
8.5
20
34
0
24650
粘土、重粉质粘土
-19
1
20.3
8
35
4975
粉质粘土、粘质粉土
-24
5
20
18
22
8600
细砂、中砂
-31
7
20
40
0
35000
三、工况 工况编号
工况类型
1
开挖
2
加撑
3
开挖
4
加撑
5
开挖
深度(m)
4.5 4.1 11.5 11 16.05
(细砂、中砂)
5.45
16.05
墙底抗隆起验算
Prandtl: K=1.96
20 (粘质粉土、砂质粉土) (砂质粉土、粘质粉土)
1(2细砂、中砂)
(粉质粘土、粘质粉土)
Terzaghi: K=2.28
(细砂、中砂)
5.45
16.05
11m 坑底抗隆起验算 K=1.56
20 (粘质粉土、砂质粉土) (砂质粉土、粘质粉土)
弯矩(kN*m) -327.2 ~ 790.9
剪力(kN) -311.6 ~ 370.9
五、计算结果 根据以上计算结果，说朝明阳采区用西桩大锚望进路行27基号坑G1#支办护公，楼安全是有保证的，根据
《 混 凝 土 结 构 设 计 规 范 》（ GB50010-2002 ） 及 《 建 筑 基 坑 支 护 技 术 规 程 》
朝阳区西大望路27号G1#办公楼 1-1剖面桩锚围护结构计算书
一、工程概况 1-1剖面基坑开挖深度为16.05m，采用800@1600灌注桩围护结构，桩长为
双排灌注桩基坑围护结构的设计原理与计算方法
上海地质 " " " " " " " " " " " " " " 8B12.B1- C9303.D
总第 A& 期"
双排钻孔灌注桩围护在基坑工程中的应用
周恺华! " 陈望春# " 缪俊发# （ !$ 上海宏巨置业有限公司 #$ 同济大学 上海 #%%%&# ）
摘" 要" 该文通过工程实例， 简述了双排灌注桩基坑围护结构的设计原理与计算方法， 初步总结了设计与施工经验。 关键词" 基坑" 围护结构" 双排桩
*+,& () -../0,12103 45 647891 : .4; <+91=
>& (& >) 双排桩内力计算 因桩顶用钢筋混凝土锁口梁连接， 可将前后排 桩与桩顶连梁看做一个底部嵌固的刚架结构， 桩顶 与连梁连接点视为直角刚结点： 假定桩顶连梁 （锁 口梁） 为不发生变形的绝对刚体， 且基坑开挖仅令 其发生平移， 则前后排灌注桩桩项水平位移相同； 根 据模型试验结果， 双排桩刚架的嵌固端可取为开挖
#" 基坑围护设计
# $ !" 围护方案 综合考虑了开挖深度、 周围环境及土层特性， 并 以确保安全， 尽可能降低造价、 节省围护费用， 以及 缩短工期、 方便施工为原则， 本工程选择了围护桩与 大开挖相结合的方案， 即： 一层地下室车库的东、 西、 北侧采用无支撑双排钻孔灌注桩围护； ! ’ 住宅地下 室西侧、 东侧与拟建 (’ 住宅紧邻地段采用宽 !$ <%* 的水泥土搅拌桩挡墙作围护； 基坑内地下车库与 !’
双排桩支护设计计算书
深基坑支护设计 ZK21设计单位：X X X 设计院设计人：X X X设计时间：2012-05-24 22:52:10---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]---------------------------------------------------------------------- 双排桩支护---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]---------------------------------------------------------------------- 双排桩计算模型：工况参数：---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]---------------------------------------------------------------------- 各工况：内力位移包络图：地表沉降图：---------------------------------------------------------------------- [ 前排桩冠梁选筋结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 后排桩冠梁选筋结果 ]-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]----------------------------------------------------------------------[ 后排桩内力取值 ]---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]----------------------------------------------------------------------计算方法：瑞典条分法 应力状态：总应力法条分法中的土条宽度: 1.00m滑裂面数据整体稳定安全系数 K s = 5.874 圆弧半径(m) R = 36.971 圆心坐标X(m) X = -1.468 圆心坐标Y(m) Y = 12.636---------------------------------------------------------------------- [ 抗倾覆稳定性验算 ]---------------------------------------------------------------------- 抗倾覆安全系数:p , 对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
Plaxis2D 双排桩支护计算
结合Plaxis2D计算结果及相关规范得到的一些结论Plaxis2D模型按照黏土一层、粉土两层建立土体模型然后建立多个开挖层。
Plaxis2D中只能使用二、整体位移情况为了体现开挖过程中位移变化，图一调整了每一幅图的标尺，使其处于同一颜色标尺下，深蓝表示+36mm，红色表示-37mm。
图二未调整标尺，使用Plaxis2D默认颜色标尺，位移绝对值最大处为红色，符号相反最大为蓝色。
1、桩顶堤防底板与桩身连接位置有效抗弯刚度。
影响桩的桩顶弯矩变化情况，如果实际情况连接达不到设计时的刚度，那么前后排桩之间内力大小关系可能会发生显著变化，施工时应尤其注意此位置。
对于设计而言，设计时确定有效宽度是计算堤防底板配筋的依据，需要进行考虑，在桩距3.6m范围内并不是所有混凝土都能有效参与抗弯，确定一个有效宽度进行抗弯抗剪承载力计算十分必要。
2、开挖影响，开挖过程中桩身内力会发生变化，桩顶弯矩会发生变化，同时桩身的内力会发生变化，弯矩正负、最大弯矩位置都会发生变化，由于桩身这样会导致计算时最不利截面的位置发生改变，可能开挖完成后设计时应考虑。
3、2D模型是平面应变模型，需要的是沿长度方向结构完全一致的假定，所以2D里面双排桩最接近的实际情况是板桩或者前后排桩等桩距布置，这也是建筑基坑支护规程我的计算模型只是将抗弯刚度分布在长度方向，但是没能考虑土压力在不同桩之间的影响，这个需要用3D模型进一步分析讨论4、后排桩（在土中的桩）在开挖之后处于拉弯受力状态，对混凝土结构而言是比较不利的受力方式。
结合二三两点，桩的设计可能比较复杂5、桩间土的影响很大，存在一部分桩间土是先开挖后回填的，由于这部分位置恰好在建成后清淤线以上，这部分土性质的对桩身内力随施工过程变化有显著影响。
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深基坑支护设计 ZK21
设计单位：X X X 设计院
设计人：X X X
设计时间：2012-05-24 22:52:10
---------------------------------------------------------------------- [ 支护方案 ]
---------------------------------------------------------------------- 双排桩支护
---------------------------------------------------------------------- [ 基本信息 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 放坡信息 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 超载信息 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 土层信息 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 土层参数 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 土压力模型及系数调整 ]
---------------------------------------------------------------------- 弹性法土压力模型: 经典法土压力模型:
---------------------------------------------------------------------- [ 工况信息 ]
---------------------------------------------------------------------- 双排桩计算模型：
工况参数：
---------------------------------------------------------------------- [ 设计结果 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 结构计算 ]
---------------------------------------------------------------------- 各工况：
内力位移包络图：
地表沉降图：
---------------------------------------------------------------------- [ 前排桩冠梁选筋结果 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 后排桩冠梁选筋结果 ]
----------------------------------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 截面计算 ]
----------------------------------------------------------------------
[ 后排桩内力取值 ]
---------------------------------------------------------------------- [ 整体稳定验算 ]
----------------------------------------------------------------------
计算方法：瑞典条分法 应力状态：总应力法
条分法中的土条宽度: 1.00m
滑裂面数据
整体稳定安全系数 K s = 5.874 圆弧半径(m) R = 36.971 圆心坐标X(m) X = -1.468 圆心坐标Y(m) Y = 12.636
---------------------------------------------------------------------- [ 抗倾覆稳定性验算 ]
---------------------------------------------------------------------- 抗倾覆安全系数:
p , 对于内支撑支点力由内支撑抗压力 决定;对于锚杆或锚索，支点力为锚杆或锚索的锚固力和抗拉力的较小值。
M G ——双排桩自重对桩底的抗倾覆弯矩。
M a ——主动土压力对桩底的倾覆弯矩。
注意：锚固力计算依据锚杆实际锚固长度计算。
工况1：
s
----------------------------------------------
---------------------------------------------------------------------- [ 抗隆起验算 ]
----------------------------------------------------------------------
Prandtl(普朗德尔)公式(K s >= 1.1～1.2)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB 9258-97(冶金部):
s
Terzaghi(太沙基)公式(K s >= 1.15～1.25)，注：安全系数取自《建筑基坑工程技术规范》YB 9258-97(冶金部):
D (
H ()e
tan
(N tan
(35.0002
2
e
3.142tan 35.000⨯2
4.00010.000D (
H
s [ 隆起量的计算 ]
式中 δ———基坑底面向上位移(mm); n ———从基坑顶面到基坑底面处的土层层数;
ri ———第i 层土的重度(kN/m 3)；
地下水位以上取土的天然重度(kN/m 3)；地下水位以下取土的饱和重度(kN/m 3);
hi ———第i 层土的厚度(m);
q ———基坑顶面的地面超载(kPa);
D ———桩(墙)的嵌入长度(m);
H ———基坑的开挖深度(m);
c ———桩(墙)底面处土层的粘聚力(kPa);
φ———桩(墙)底面处土层的内摩擦角(度);
r ———桩(墙)顶面到底处各土层的加权平均重度(kN/m 3);
)-34tan )45o tan 35.0002(45tan 35.000=i h 6.37c tan =
----------------------------------------------------------------------
[ 嵌固深度计算 ]
----------------------------------------------------------------------
嵌固深度计算过程：
双排桩参考《建筑基坑支护技术规程》 JGJ 120-99圆弧滑动简单条分法计算嵌固深度：圆心(-3.633，10.839)，半径=19.677m，对应的安全系数K s = 1.398 ≥ 1.300
嵌固深度计算值 h0 = 8.500m
嵌固深度设计值 h d = αγ0h0
= 1.100×1.100×8.500
= 10.285m
嵌固深度采用值 h d = 24.000m。