型材剖面模数计算
剖面模数计算
56.00 50.00 50.00 72.00 50.00 50.00 84.00 50.00 50.00 50.00 91.00 91.00 50.00 50.00 50.00 50.00 50.00 50.00 60.00 60.00 50.00 50.00 50.00 50.00 50.00 50.00 50.00 50.00 50.00 50.00 50.00 50.00 50.00
zn
h
5.73 12.68680168
1.165
0.926
2.72
2.04
3.57
1.95
4.42
1.86
5.27
1.77
6.12
1.64
6.97
1.49
L400× 120×12
×23
W=1624.
0.85
12.69
4
662.22 89 cm3
L400×
120×12
×23
W=1624.
0.85
11.43
135.01 156.35 143.10 176.66 198.08 222.24 228.33 254.82 286.55 315.72 288.72 335.45 358.61
395.82 398.97 450.07 497.58 541.77 68.72 99.58 111.09 139.40 155.61 188.68 206.01 252.54 275.21 324.37 348.50 407.54 436.64 517.49 548.87
T型材计算
T型材带板面积
轧制型材计算
L63×40×4 L63×40×5 L63×40×6 L63×40×7 L75×50×5 L75×50×6 L75×50×8 L75×50×10 L90×56×5 L90×56×6 L90×56×7 L90×56×8 L100×63×6 L100×63×7 L100×63×8 L100×63×10 L100×80×6 L100×80×7 L100×80×8 L100×80×10 L110×70×6 L110×70×7 L110×70×8 L110×70×10 L125×80×7 L125×80×8
项目六--6.2.3型材剖面设计实例(精)
176N / m m2， M 77kN m，N 71kN， Y 235N / m m2，
任务2 优化设计船舶型材剖面
项目六
船舶型材剖面设计
1、计算 W1 和 f 0
W1
M
437.5cm2，f 0
N 9.5cm2 0.85
船舶技术设计
项目六
船舶型材剖面设计 6.2.3 型材剖面设计实例
学习内容： 某船用T型材的剖面优化设计 学习目标： 初步具有优化设计型材剖面的能力
任务2 优化设计船舶型材剖面
项目六
船舶型材剖面设计
例题：
已知条件：
88N / m m2，f 2 18cm2，t0 4m m，l 8m
式中： a1
W1 f ，a2 2 fh f
任务2 优化设计船舶型材剖面
项目六
船舶型材剖面设计
5、第二次近似决定m 因为：
2 f1 f 0.805 2 f2 f N 74.6n / m m2 0.85 f
0.424
则运用式（7-19），可得m=78.4
所以总稳定性可以得到保证。
任务2 优化设计船舶型材剖面
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
项目六
船舶型材剖面设计
拓展与思考
案例1：某船T型材主肋骨剖面的优化设计。
设规范对某船货舱主肋骨所要求的剖面模数 [W]=1200cm3 ，要求的剖面惯性矩 [I]=17640cm4 ，已知此货舱舷侧外板 厚度 t2 =18mm，肋距 s=0.78m，主肋骨跨距 l=4.5m，试设 计此主肋骨用T型材的剖面尺寸。
任务2 优化设计船舶型材剖面
型材计算NEW
带板 1.000050.000051.50002575.0000腹板 1.000050.0000````#VALUE!面板 2.000012.00000.00000.0000124.000051.5000#VALUE!中和轴e(cm)惯性矩I(cm 4)总面积S(cm 2)剖面模数W(cm 3)面板剖面积24.0000≤33.337.200720E-01带板0.400050.000027.4000548.0000腹板0.600026.900013.7500221.9250面板0.6000 6.00000.00000.000039.740041.1500769.9250中和轴e(cm)惯性矩I(cm 4)总面积S(cm 2)剖面模数W(cm 3)面板剖面积 3.6000≤10.76 3.345725E-01型材高度h(mm)250带板剖面积A(cm 2)62.500型材剖面积A1(cm 2)15.989带板厚度t(mm)10.00型材自身惯性矩Ix1(cm 4)256.77带板宽度t(mm)625型材中和轴位置y1(cm)8.44连带板的中和轴位置y(cm) 1.3212总面积78.489惯性矩I(cm 4)1279.5560剖面模数W(cm 3)54.0380回转半径rx（cm） 4.038型材高度h(mm)56带板剖面积A(cm 2)18.000型材剖面积A1(cm 2) 2.743带板厚度t(mm) 3.00型材自身惯性矩Ix1(cm 4)8.88带板宽度t(mm)600型材中和轴位置y1(cm) 3.82连带板的中和轴位置y(cm)0.3750总面积20.743惯性矩I(cm 4)46.5302剖面模数W(cm 3)8.9053回转半径rx（cm） 1.498型材L(mm)B(mm)f=0.3(l/b)2/3B=1000fb(mm)39.7400宽度(cm)Z(cm)S.Z(cm 3)19.3741角钢计算表T 型材宽度(cm)Z(cm)S.Z(cm 3)厚度(cm)T型材计算表T 型材厚度(cm)T型材计算表#VALUE!124.00009.900 2.4000.7721,852.8工字钢高度（cm）30.000面积（cm 2）81.280腿宽（cm）12.000惯性矩Ix（cm 4）10317.679腰厚（cm）1.600剖面模数Wx(cm 3)687.845回转半径rx（cm）11.267惯性矩Iy（cm 4）1807.804剖面模数Wy(cm 3)120.520回转半径ry（cm） 4.716空心矩形支柱高度（cm）25.000面积（cm 2）102.240腿宽（cm）20.000惯性矩Ix（cm 4）9111.675腰厚（cm）1.200剖面模数Wx(cm 3)728.934回转半径rx（cm）9.440惯性矩Iy（cm 4）6399.155剖面模数Wy(cm 3)511.932回转半径ry（cm）7.911管形支柱直径（cm）27.300面积（cm 2）98.395壁厚（cm）1.200惯性矩Ix（cm 4）8396.141剖面模数Wx(cm 3)615.102回转半径rx（cm）9.237半圆钢直径（cm）30.000面积（cm 2）353.429惯性矩Ix（cm 4）5556.600剖面模数Wx(cm 3)645.300中和轴ex（cm）8.634回转半径rx（cm） 3.957半圆钢管直径（cm）29.900面积（cm 2）62.675壁厚（cm）1.400惯性矩Ix（cm 4）1212.015内径（cm）27.100剖面模数Wx(cm 3)317.682中和轴ex（cm）9.079回转半径rx（cm） 4.398带板 1.000060.000029.90001794.00009.14000.00000.00000.0000122.67501794.0000T 型材厚度(cm)宽度(cm)Z(cm)62.6750S.Z(cm 3)中和轴e(cm)惯性矩I(cm 4)总面积S(cm 2)剖面模数W(cm 3)122.675014.6240SZ2(cm4)SZ2I132612.5000 4.1667#VALUE!10416.66670.00008.0000#VALUE!#VALUE!#VALUE!满足SZ2(cm4)SZ2I15015.20000.26673051.4688973.25550.00000.108019040.29904.123695E+032.128458E+02满足l=205.6cmP=149.85kN[α]=106.86N/mm2a=14.02cm2l=215.4cmP=63.44kN[α]=34.13N/mm2a=18.59cm2支柱载荷P(kN)963.970支柱有效长度l(m) 4.000支柱剖面积A92.251支柱有效长度l(m) 4.000支柱剖面积A121.494支柱载荷P(kN)724.560内河支柱有效长度l(m) 4.320[σ]119.56支柱剖面积A72.995a60.602支柱有效长度l(m) 4.320支柱剖面积A76.471支柱载荷P(kN)310.570内河支柱有效长度l(m)315.000[σ]113.86支柱剖面积A 1.921惯性矩Iy（cm4）20250.000剖面模数Wy(cm3)1350.000中和轴ey（cm） 6.366回转半径ry（cm）7.500惯性矩Iy（cm4）6378.803剖面模数Wy(cm3)317.682中和轴ey（cm）9.079回转半径ry（cm）10.088SZ2(cm4)SZ2I53640.6000 5.00000.00001982.81200.00000.000055628.41202.9393E+04 2.0099E+03海规a72.995 t1=9.105 a76.471 t1=7.630 t2= 4.545。
第十六讲 型材剖面设计概要
因为Ｋ＝４，所以 2 3 3 W0 0.75m t0 235.2cm （４）第一次近似计算型材剖面尺寸 2 < 及 < W0 W1 2W0 f 0 < mt0 hopt m t0 28cm 则
2 f m t0 11.2cm2
船体强度与结构设计
初取腹板尺寸为３００×４，则
（７）确定面板尺寸
a2 (3a1 1) 0.25(6a1 1) f1 f 12.1cm2 3a2 1
由式（5.3.2）及（5.3.3）决定的n0在９～１８之间。 由式（5.3.32）面板宽度为：
b1 2n0 f1 14.8 ~ 20.9cm
船体教研室吴春芳编 Email:qiuyuan_cat@
船体强度与结构设计
３）设计变量的类型
a.结构的剖面几何参数
b.结构的布局参数（如结构的型式，节点位 置，构件间距等） c.结构所用材料的参数 其中a是最常见也是最简单的一类结构优化设计
问题
明确一个标志：设计空间
船体教研室吴春芳编 Email:qiuyuan_cat@
船体教研室吴春芳编 Email:qiuyuan_cat@
船体强度与结构设计
3)可行域 满足所有约束条件的结构设计方案是可以被应 用的设计，称为可行域。 所有可行设计点的集合称为可行域。 构成可行域边界的约束曲面称为临界约束。
x1
0 = ) x h1(
h2(x )=0
0
可行域
0 = ) x ( h
f x min或 max
T
使目标函数 并受到约束
h j X 0
g k X 0
j 1,2,3, J k 1,2,3, K
剖面模数计算
剖面模数计算剖面模数是指材料或构件在剖面方向上的刚度。
它是用来计算剖面弯曲刚度或剖面截面形状对剖面变形的影响程度的一个参数。
在工程设计中，剖面模数的计算常常涉及到材料力学性质和截面形状等多个因素。
下面将详细介绍剖面模数的计算方法，并给出一些相关参考内容。
一、剖面模数的定义：剖面模数是指材料或构件在剖面方向上的刚度，表示材料或构件抵抗剖面方向上变形的能力。
剖面模数的单位通常是mm^3。
二、剖面模数的计算方法：1.矩形截面：对于矩形截面，剖面模数的计算公式为：W = bh^2/6其中，W表示剖面模数，b和h分别表示矩形截面的宽度和高度。
2.圆形截面：对于圆形截面，剖面模数的计算公式为：W = πd^3/32其中，W表示剖面模数，d表示圆形截面的直径。
3.其他复杂截面：对于其他复杂的截面形状，可以通过将其分割成多个简单的几何体来计算剖面模数，然后将结果进行相加。
例如，可以将T 形截面分割成矩形和两个L形截面，然后计算每个部分的剖面模数，并将它们相加得到总的剖面模数。
三、相关参考内容：1.《结构计算手册》（程季男著）：该书对剖面模数的计算方法作了详细的介绍，涵盖了各种常见截面形状的剖面模数计算公式，同时还对剖面模数的应用进行了讲解。
2.《结构力学与结构设计》（刘妙德、吴少军著）：该书对剖面模数的计算方法进行了深入的研究，重点介绍了复杂截面形状的剖面模数计算方法，并给出了实际应用案例。
3.《钢结构设计手册》（沈大成、杨智、吕玉奇著）：该手册对剖面模数的计算方法进行了详细的介绍，包括各种常见钢结构截面形状的剖面模数计算公式，并对剖面模数的应用进行了实例分析。
4.《建筑结构》（许春明、王道生主编）：该书对剖面模数的计算方法进行了全面的介绍，包括各种常见剖面形状的剖面模数计算公式以及计算步骤，对于各类材料的剖面模数计算均有详细说明。
以上是关于剖面模数计算的相关参考内容，读者可以根据实际需求选择参考书籍或文献来进行学习和研究。
剖面模数计算方法
Allowable stress to ABS MODU 2001, part 3, charpter 2, section 1, item 3.3F=Fy/F.S., whereFy = 235 N/mm2 , or 34 ksiF.S. = 1.67 for axial or bending stress2.50 for shear stressHence, F = 140.7 N/mm2 , or 20.4 ksi for axial or bending stress94.0 N/mm2 , or 13.6 ksi for shear stress1. Bulkhead1.1 Wind pressure p = f V k2.c h.c s N/m2wheref = 0.611Vk = 100 knots = 51.44 m/sc s = 1.0c h = 1.1hence p = 1778.4 N/m2or 37.13 lbf/ft21.2 Bulkhead platingPlate panel maximum size (mm)4070 by 690Plate thickness, t (mm)8Bulkhead load to wind pressure p = 1778.4 N/m2or 37.13 lbf/ft2Stress due to lateral perpendicular load:σ = kpb2/t2 wherek = 0.741 for panel size ratio of 5.9 (4070/690)p =37.13lbf/ft2, or0.26 lbf/in2b =690 mmt =8mmHenceσ =1421 lbf/in2, or 1.42ksi OK3Shear stress at support,τ = RF max/A web = 4.49N/mm2, or0.7ksi OK2. Bottom2.1. bottom platingPlate panel maximum size (mm)2650 by 830Plate thickness, t (mm)8Deck load to MODU 2001, w920 kgf/m2, or 188 lbf/ft2Stress due to lateral perpendicular load:σ = kwb2/t2 wherek = 0.718 for panel size ratio of 3.19 (2650/830)w =188lbf/ft2, or 1.31 lbf/in2b =830mmt =8mmHenceσ =10090 lbf/in2, or10.1ksi OK33. APV' lower Supporting StructureAs per contract specification 2.22G, foundations for equipment shall be designed for combined staticand dynamic load of 1.5g vertical and 0.5g horizontal for roll and pitch.According to HYDRALIFT Drawing: T2820-D1157-G0040 APV's arrangement,per WORKING APV' average weight: 2750kg,add 10% variables: 3025kg is to be used in following calculation.3.1 check supporting plate panelThe supporting plate panel, which is supported at four sides, is considered conservatively as plate beam supported at two longer edges.Plate panel concentrated load maximum size (mm)1420 by 760Plate thickness, t (mm) =25.5Deck load to MODU 2001, w =920kgf/m2, or 188 lbf/ft2Max moment due to deck load q: M q =qL/8 =925N.mwhere L =0.76mMax reaction force due to deck loa R q=qL/2=4870NLoad Case 1 (LC1): Heave at 1.5gForce due to static and dynamic load:P = ma,wherem=3025kga=14.7m/s2 (1.5g)P=44467.5NHence,Q=2P = 88935NM1max=Ql1l2/L=16605N.mwhere L=0.76ml1=0.33ml2=0.43mR1max=Ql2/L=50318NForce due to pitch:P=ma,wherem=3025kga= 4.9m/s2 (0.5g)P pitch=14822.5NHence,Q2=2.755*P/5.76 = 7090NThe force acts on plate as a longitudinal tension, as illustrated in sketchLC3: Roll at 0.5g to starboardForce due to roll:P=ma,wherem=3025kga= 4.9m/s2 (0.5g)P=14822.5NHence,Q2=2.755*P/5.76 = 7090NThe force acts on plate as a transverse tension, as illustrated in sketchLC4: Heave at 1.5g, pitch at 0.5g to forward and roll at 0.5g to starboard (LC1+LC2+LC3)moment:BM max=M1max + Mq =17530N.mshear:RF max=R1max + Rq =55188Nlongitudinal tension:TF x =14179Ntransverse tension:TF y =14179Nplate beam modulus:SM=bt2/6 =154cm3where b =142cmt = 2.55cmplate beam area:A1 =bt =362cm2A2 =at =194cm2where a =76cmBending stress,σ = BM max/SM =113.91N/mm2, or16.5ksi OK Shear stress,τ = RF max/A1 = 1.52N/mm2, or0.2ksi OK Longitudinal tension stress:σx = TF x/A2 =0.73N/mm2, or0.1ksi OK Transverse tension stress:σy = TF y/A1 =0.39N/mm2, or0.1ksi OK3.2 Check supporting structurewhere L= 1.42mBM max = (q1+q2)L2/8 =1774kgf.mRFmax = (q1+q2)L/2 = 4997kgf3Bending stress ,σ = BM max/SM = 6.21N/mm2, or0.9ksi OK Shear stress ,τ = RF max/A1 = 6.81N/mm2, or 1.0ksi OKb. Beam A2-B2Similar to beam A1-B1, check beam A2-B2 stress is OK.R B2 =4964kgfc. Beam A3-B3Similar to beam A1-B1, check beam A3-B3 stress is OK.R B3 =2697kgfd. Beam A4-B4Similar to beam A1-B1, check beam A4-B4 stress is OK.R B4 =2482kgfe. Beam A5-B5Similar to beam A1-B1, check beam A5-B5 stress is OK.R B5 =4964kgff. Beam A6-B6Similar to beam A1-B1, check beam A6-B6 stress is OK.R B6 =4964kgfg. Beam A7-B7Similar to beam A1-B1, check beam A7-B7 stress is OK.R B7 =4964kgfh. Beam A8-B8Similar to beam A1-B1, check beam A8-B8 stress is OK.R B8 =4964kgfi. Beam A9-B9Similar to beam A1-B1, check beam A4-B4 stress is OK.R B9 =2482kgfj. Beam C1-D1Similar to beam A1-B1, check beam C1-D1 stress is OK.R C1 =4989kgfR D1 =4989kgfk. Beam C2-D2Similar to beam A1-B1, check beam C2-D2 stress is OK.R C2 =4957kgfR D2 =4957kgfl. Beam C3-D3Similar to beam A1-B1, check beam C2-D2 stress is OK.R C3 =2690kgfR D3 =2690kgf3.2.2 Check transverse girdersMax moment due to force R B1: M B1 = 0.76*1.985*R B1/2.745 =2746kgf.mMax moment due to force R B2: M B2 = 1.42*1.325*R B2/2.745 =3402kgf.mMax moment due to force R B3: M B3 = 2.08*0.665*R B3/2.745 =1359kgf.m Combined moment: BM max =6163kgf.mReaction force: R E1 = 1.985*R B1/2.745 + 1.325*R B2/2.745 + 0.665*R B3/2.745 =6663kgf Reaction force: R F1a = 0.76*R B1/2.745 + 1.42*R B2/2.745 + 2.08*R B3/2.745 =5995kgf hence,RF max =6663kgfBending stress ,σ = BM max/SM =24.00N/mm2, or 3.5ksi OK Shear stress ,τ = RF max/A WEB =8.17N/mm2, or 1.2ksi OKn. Beam E2-F2Similar to beam E1-E1, check beam E2-F2 stress is OK.Reaction force: R F2 =5984kgfDistributed load along the beam length due to bulkhead weight, q = 660kgf/mMax moment due to load q: M q =qL2/8 =622kgf.mMax moment due to force R D1: M D1 = 0.76*1.985*R D1/2.745 =2742kgf.mMax moment due to force R D2: M D2 = 1.42*1.325*R D2/2.745 =3398kgf.mMax moment due to force R D3: M D3 = 2.08*0.665*R D3/2.745 =1355kgf.mCombined moment: BM max =6774kgf.mReaction force: R E3 =7558kgfReaction force: R F3a =6890kgfhence,RF max =7558kgfBending stress ,σ = BM max/SM =26.38N/mm2, or 3.8ksi OK Shear stress ,τ = RF max/A WEB =9.27N/mm2, or 1.3ksi OKDeck load to MODU 2001, w = 920kgf/m2 or 188 lbf/ft2Distributed load along the beam length, q = 0.165*w =151.8kgf/mMax moment due to load q: M q =q*1.4452*(1+1.3/2.745)2/8 =86kgf.mMax moment due to force R B4: M B4 = 1.445*1.3*R B4/2.745 =1699kgf.mMax moment due to force R B5: M B5 = 2.105*0.64*R B5/2.745 =3402kgf.mCombined moment: BM max =4259kgf.mReaction force: R F1b =2424kgfReaction force: R =5146kgfthk(cm)width(cm)sectionarea(cm2)ctr.dist. toplt top(cm)d(cm)I0 (cm4)mom. ofinert.(cm4)SM(cm3)top flg 2.5516.542.075 1.27522.844135.0web1808042.5542666.748997.3btm flg0.816.513.282.950.732077.6 Combined135.27533.7125210.02520 Bending stress ,σ = BM max/SM =16.58N/mm2, or 2.4ksi OK Shear stress ,τ = RF max/A WEB = 6.31N/mm2, or0.9ksi OKDeck load to MODU 2001, w = 920kgf/m2 or 188 lbf/ft2Distributed load along the beam length, q1 = 0.165*w =151.8kgf/mDistributed load along the beam length due to bulkhead weight, q2 = 660kgf/m BM max = (q1+q2)L2/8 =765kgf.mRFmax = (q1+q2)L/2 = 1114kgfHence,R =1114kgfBending stress ,σ = BM max/SM = 2.98N/mm2, or0.4ksi OK Shear stress ,τ = RF max/A WEB = 1.37N/mm2, or0.2ksi OKr. Beam E5-F5Similar to beam F3-E5, check beam E5-F5 stress is OK.Reaction force: R E5b =1185kgfR F5 =1185kgfDeck load to MODU 2001, w = 920kgf/m2 or 188 lbf/ft2Distributed load along the beam length, q = 0.165*w =151.8kgf/mMax moment due to load q: M q =q*0.832*(1+2.66/3.49)2/8 =41kgf.mMax moment due to force R B6: M B6 = 0.68*2.81*R B6/3.49 =2718kgf.mMax moment due to force R B7: M B7 = 1.34*2.15*R B7/3.49 =4098kgf.mMax moment due to force R B8: M B8 = 2.0*1.49*R B8/3.49 =4239kgf.mMax moment due to force R B9: M B9 = 2.66*0.83*R B9/3.49 =1570kgf.mCombined moment: BM max =9829kgf.mReaction force: R E4b =9779kgfBending stress ,σ = BM max/SM =38.27N/mm2, or 5.6ksi OK Shear stress ,τ = RF max/A WEB =11.99N/mm2, or 1.7ksi OK3.2.3 Check longitudinal girdersDeck load to MODU 2001, w = 920kgf/m2 or 188 lbf/ft2Distributed load along the beam length, q = 0.3*w =276kgf/mMax moment due to load q: M q =q*3.5882/2 =1777kgf.mMax moment due to force R F1a +R F1b: M F1 = 0.938*(R F1a+R F1b) =7897kgf.mMax moment due to force R F2: M F2 = 2.193*R F2 =13123kgf.mMax moment due to force R F3a +R F3b: M F1 = 3.588*(R F3a+R F3b) =29041kgf.mCombined moment: BM max =51838kgf.mReaction force: R G1 = q*3.588 + RF1a + RF1b + RF2 + RF3a + RF3b=23397kgfBending stress ,σ = BM max/SM =167.46N/mm2, or24.3ksi OK Shear stress , 1.2τ = RF max/A WEB =65.58N/mm2, or9.5ksi OKDeck load to MODU 2001, w = 920kgf/m2 or 188 lbf/ft2Distributed load along the beam length, q1 = 0.3*w =276kgf/mLoad as Heave at 1.5gForce due to static and dynamic load:P = ma,wherem=3025kga=14.7m/s2 (1.5g)P=44468NHence,q2=2P/L = 6384kgf/mwhere L= 1.42mMax moment due to load q1: M q1 =q1*4.072/2 =2286kgf.mMax moment due to load q2: M q2 =q2*1.422/2 =6437kgf.mMax moment due to force R E4a +R E4b: M E4 = 1.42*(R E4a+R E4b) =21194kgf.mMax moment due to force R E5a +R E5b: M E4 = 4.07*(R E5a+R E5b) =9357kgf.mCombined moment: BM max =39273kgf.mReaction force: R G2 = q1*4.07 +q2*1.42 + R E4a + R E4b + R E5a + R E5b=27413kgf hence,RF =27413kgfBending stress ,σ = BM max/SM =65.74N/mm2, or9.5ksi OK Shear stress ,τ = RF max/A WEB =26.89N/mm2, or 3.9ksi OKv. Beam G3-F5Deck load to MODU 2001, w = 920kgf/m or 188 lbf/ft2Distributed load along the beam length, q1 = 0.165*w =151.8kgf/mDistributed load along the beam length due to bulkhead weight, q2 = 660kgf/m Max moment due to load q1: M q1 =q1*4.072/2 =1257kgf.mMax moment due to load q2: M q2 =q2*4.072/2 =5466kgf.mMax moment due to force R F4: M F4 = 1.42*R F4 =10964kgf.mMax moment due to force R F5: M F5 = 4.07*R F5 =4823kgf.mCombined moment: BM max =22510kgf.mBending stress ,σ = BM max/SM =62.18N/mm2, or9.0ksi OK Shear stress ,τ = RF max/A WEB =11.26N/mm2, or 1.6ksi OK4. APV' Upper Supporting Structure3.1 :P pitch =14822.5NQ1pitch =7733N Load due to a APV's Roll at 0.5g to starboard has calculated as 3.1 :P roll =14822.5NQ1roll =7733N 4.1 Check APV' end box mounting structure on forward transverse bulkhead4.1.1 Check stiffener' flange subjected to tensionAs per "Yield Line Analysis of Bolted Hanging Connections", AISC, Engineering Journal, Vol.14, No.3 1977, For hanger rods, the allowable working load is the smaller of following :P1 = F y t b2(2r)1/2(1+a/b)/LFP2 = F y t b2[r(1+a/b)]1/2/LFwhere F y=235N/mm2t b=13mmr= (F y-F b)/F y =0.401F b=140.7N/mm2a=50mmb=35.5mmLF = 1.7P1 =50388NP2 =22959Nhence,the allowable total force carried by flange[ P ]=22959Nmaximal load forced on stiffener L100x75x13 is P max = 1.5Q1roll = 11600 N < [ P ]OK!4.1.2 Check stiffener subjected to compressionR max =8522N9thk(cm)plt width/sect dep(cm)sectionarea(cm2)ctr.dist. toplt top(cm)d(cm)I0 (cm4)mom. ofinert.(cm4)SM(cm3)att plt0.85644.80.4 2.493.9section-7.515.46 5.9794.6359.7Combined60.26 1.8453.6704.3in3 Bending stress ,σ = BM max/SM =23.83N/mm2, or 3.5ksi OKR max=R F =8738Nthk(cm)plt width/sect dep(cm)sectionarea(cm2)ctr.dist. toplt top(cm)d(cm)I0 (cm4)mom. ofinert.(cm4)SM(cm3)att plt 1.2519.2240.625 3.1196.0section-7.521.06 6.6994.6314.4Combined45.06 3.5510.3965.9in3Bending stress ,σ = BM max/SM =22.61N/mm2, or 3.3ksi OK Shear stress ,τ = RF max/A1 = 4.15N/mm2, or0.6ksi OKC. Check beam L-MR max =11934Nthk(cm)width(cm)sectionarea(cm2)ctr.dist. toplt top(cm)d(cm)I0 (cm4)mom. ofinert.(cm4)SM(cm3)top flg00000.00.0web0.9 2.5 2.25 1.25 1.2 4.8btm flg0.97.5 6.75 2.950.5 1.7Combined9 2.5 6.530.2in3 Bending stress ,σ = BM max/SM =4145.20N/mm2, or601.6ksi OK Shear stress ,τ = RF max/A1 =53.04N/mm2, or7.7ksi OK4.2 Check APV' end box mounting structure on inboard longitudinal bulkheadAs per "Yield Line Analysis of Bolted Hanging Connections", AISC, Engineering Journal, Vol.14, No.3, 1977, For hanger rods, the allowable working load is the smaller of following :P1 = F y t b2(2r)1/2(1+a/b)/LFP2 = F y t b2[r(1+a/b)]1/2/LFwhere F y=235N/mm2t b=19mmr= (F y-F b)/F y =0.401F b=140.7N/mm2a=50mmb=35.5mmLF = 1.7hence,P1 =107634NP2 =49042Nhence,the allowable total force carried by flange[ P ]=49042Nmaximal concentrated load forced on girder T 811x12.5w P max = 3Q2roll = 23199 N < [ P ]OK!4.2.2 Check longitudinal girder' web stability under compression when roll to starboardAs per "Manual of STEEL CONSTRUCTION Allowable Stress Design", AISC,Slenderness ratio Kl/r =450> 200where K =2l =811mmr = 3.61mmAnd C c =(2*3.142E/F y)1/2 =130where E =200000MpaF y =235N/mm2here,Kl/r >C chence,the allowable stress F a = 12*3.142E/(23*(Kl/r)2 = 5.08N/mm2Compression total load forced on Girder' web section Q =12*Q2roll92796N web section area A=19625mm2RF max =92796Nthk(cm)width(cm)sectionarea(cm2)ctr.dist. toplt top(cm)d(cm)I0 (cm4)mom. ofinert.(cm4)SM(cm3)top flg 2.5547.3120.615 1.27565.474578.2web 1.2581.1101.37543.155563.784757.5btm flg 1.911.521.8584.6 6.674705.9Combined243.8426.1234041.73939240.4in3 Bending stress ,σ = BM max/SM =17.91N/mm2, or 2.6ksi OK Shear stress ,τ = RF max/A web =9.15N/mm2, or 1.3ksi OK4.3 Check supporting APV' end box mounting structure on TF-12 transverse bulkheadBending stress ,σ = BM max/SM =72.79N/mm2, or10.6ksi OK Shear stress ,τ = RF max/A web =17.26N/mm2, or 2.5ksi OKthk(cm)width(cm)sectionarea(cm2)ctr.dist. toplt top(cm)d(cm)I0 (cm4)mom. ofinert.(cm4)SM(cm3)top flg 1.310130.65 1.8871.8web 1.3 6.28.06 4.425.8184.0btm flg 1.957.5109.258.4532.948.7web 1.2581013.453.3262.1top flg 1.25121518.025 2.01270.1Combined155.318.8302636.726916.4in3Bending stress ,σ = BM max/SM =74.44N/mm2, or10.8ksi OK Shear stress ,τ = RF max/A web =17.26N/mm2, or 2.5ksi OK。
型材的剖面模数
1380 1400 1450
1500
1550 1600
1650
1700 1750 1800 1850 1900
1950
2000 2050
2100
2150 2200 2250 2300 2350 2400 2450
具有附连翼板的剖面，（mm）
- 370×14 - 370×15
- 360×28 - 380×26 - 400×24
- 280×12
580
- 280×22
肘板尺寸
折
无折边
有折边 边
55
mm - 280×9.5 - 280×8.0
- 290×9.5 - 290×8.0
折 边 60
- 310×10.5 - 310×8.5
mm
- 315×10.5 - 315×8.5 - 320×10.5 - 320×8.5
- 330×11.0 - 330×9.0
- 200×17
240 - 150×100×12
- 220×15
250 - 180×90×10 -200×11.5 - 200×18
260 - 160×80×14
- 220×16 - 240×14
肘板尺寸
无折边
有折边
- 180×7.0 - 180×6.5
折 边 - 190×7.0 - 190×6.5
- 370×13
肘板尺寸
无折边
有折边
- 370×12.0 -370×9.5
折 边 - 380×12.0 -380×10.0
70 mm
- 390×12.5 -390×10.0
折 - 400×13.0 - 400×10.5 边
第十四讲 型材剖面设计
及
NS It
则首先要建立型材剖面要素与剖面几何尺寸之间 的关系式。
船体教研室吴春芳编 Email:qiuyuan_cat@
船体强度与结构设计
1.以焊接于船体钢板上的T型材为例
1）参考轴的选取：以小翼板厚度中点的轴线О'—О'为参考轴，则剖面 中和轴至参考轴的距离为：
h f2h f 2 h1 f1 f 2 f
…… （1）移轴定律
船体教研室吴春芳编 Email:qiuyuan_cat@
船体强度与结构设计
2)剖面对中和轴的惯性矩为：
2 h fh I f 2h2 f ( f1 f 2 f )h12 ……（2） 12 2 2
在剖面积F和高度h相同的情况下,剖面利用系数的 大小表明了材料在剖面中分布的合理程度.
比面积: 1.剖面模数比面积 2.剖面惯性矩比面积 意义:产生单位剖面模数所需的剖面积.
船体教研室吴春芳编 Email:qiuyuan_cat@
船体强度与结构设计
二、型材的强度要求及剖面要素计算
为保证型材有足够 强度，必须使翼板的最大正 应力和腹板上的最大剪应力小于许用应力，即
对最小板厚的要求；
４）剖面内材料分布合理，使得结构重量最轻，这 是船体结构工程师的重要目标之一。
船体教研室吴春芳编 Email:qiuyuan_cat@
船体强度与结构设计
2、衡量型材剖面积内材料分布合理程度的指 标有： 剖面利用系数、比面积 梁材受横荷作用时其抵抗弯矩的能力由剖 面的最小剖面模数保证，最小剖面模数W1
—— 剖面上最远纤维至中和轴的距离 Z max
因而，在给定剖面积F时，若
Z Z max
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
型材剖面模数计算
要计算型材剖面的模数，首先需要了解型材的截面形状。
常见的型材
包括角钢、圆钢、槽钢、工字钢等，每种型材的截面形状都有所不同。
这
些型材的截面形状可以通过几何测量或CAD软件进行测量和绘制。
一般来说，计算型材剖面模数可以通过以下步骤进行：
1.测量型材的截面尺寸：使用尺子或卡尺等工具测量型材的截面尺寸，并记录下来。
比如，对于角钢的剖面，可以测量上下边缘的高度和左右边
缘的宽度。
2.计算型材的截面面积：根据测量得到的尺寸，可以计算出型材的截
面面积。
对于角钢的剖面，可以将上下边缘的高度乘以左右边缘的宽度，
得到截面的面积。
3.计算型材的惯性矩：惯性矩是衡量型材在受力时抵抗形变的能力。
计算型材的惯性矩需要使用型材的截面尺寸来进行计算。
惯性矩的计算公
式根据型材的截面形状和坐标系的选择有所不同。
对于简单的截面形状，比如矩形、圆形等，可以使用经典的惯性矩计
算公式进行计算。
对于复杂的截面形状，可以使用CAD软件进行建模，并
通过软件提供的计算工具进行计算。
4.计算型材的模数：型材的模数可以通过将型材的惯性矩除以型材的
最远离中性轴的距离得到。
模数的计算结果就是型材在剖面上的抗弯刚度。
模数的大小可以反映型材的强度和刚度。
模数越大，说明型材的强度
和刚度越大，能够承受更大的外力而不产生较大的形变。
在实际工程应用中，可以根据型材的截面尺寸和模数来选择合适的型材进行设计。
对于需要承受较大外力的结构，应选择截面积大、模数大的型材，以提高结构的强度和刚度。
对于受力相对较小的部位，可以选择截面积小、模数小的型材，以减小结构的重量和成本。