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pkpm板式楼梯计算书

板式楼梯计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：1．依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《混凝土结构设计规范》（GB 50010－2002）2．几何参数：楼梯净跨: L1 = 2860 mm 楼梯高度: H = 2000 mm梯板厚: t = 110 mm 踏步数: n = 12(阶)上平台楼梯梁宽度: b1 = 200 mm 下平台楼梯梁宽度: b2 = 200 mm 2．荷载标准值：可变荷载：q = 2.50kN/m2面层荷载：q m = 1.70kN/m2栏杆荷载：q f = 0.20kN/m3．材料信息：混凝土强度等级: C25 f c = 11.90 N/mm2f t = 1.27 N/mm2R c=25.0 kN/m3钢筋强度等级: HPB235 f y = 210.00 N/mm2抹灰厚度：c = 20.0 mm R s=20 kN/m3梯段板纵筋合力点至近边距离：a s = 20 mm支座负筋系数：α= 0.25三、计算过程：1．楼梯几何参数：踏步高度：h = 0.1667 m踏步宽度：b = 0.2600 m计算跨度：L0 = L1＋(b1＋b2)/2 = 2.86＋(0.20＋0.20)/2 = 3.06 m梯段板与水平方向夹角余弦值：cosα= 0.8422．荷载计算( 取B = 1m 宽板带)：(1) 梯段板：面层：g km = (B＋B·h/b)q m = (1＋1×0.17/0.26)×1.70 = 2.79 kN/m自重：g kt = R c·B·(t/cosα＋h/2) = 25×1×(0.11/0.84＋0.17/2) = 5.35 kN/m抹灰：g ks = R S·B·c/cosα = 20×1×0.02/0.84 = 0.48 kN/m恒荷标准值：P k = g km＋g kt＋g ks＋q f = 2.79＋5.35＋0.48＋0.20 = 8.81 kN/m恒荷控制：P n(G) = 1.35g k＋1.4·0.7·B·q = 1.35×8.81＋1.4×0.7×1×2.50 = 14.35 kN/m活荷控制：P n(L) = 1.2g k＋1.4·B·q = 1.2×8.81＋1.4×1×2.50 = 14.08 kN/m荷载设计值：P n = max{ P n(G) , P n(L) } = 14.35 kN/m3．正截面受弯承载力计算：左端支座反力: R l = 21.96 kN右端支座反力: R r = 21.96 kN最大弯矩截面距左支座的距离: L max = 1.53 m最大弯矩截面距左边弯折处的距离: x = 1.53 mM max = R l·L max－P n·x2/2= 21.96×1.53－14.35×1.532/2= 16.80 kN·m相对受压区高度：ζ= 0.192842 配筋率：ρ= 0.010928纵筋(1号)计算面积：A s = 983.50 mm2支座负筋(2、3号)计算面积：A s'=αA s = 0.25×983.50 = 245.87 mm2四、计算结果：(为每米宽板带的配筋)1．1号钢筋计算结果(跨中)计算面积A s: 983.50 mm2采用方案：d12@100实配面积：1130.97 mm22．2/3号钢筋计算结果(支座)计算面积A s': 245.87 mm2采用方案：d6@100实配面积：282.74 mm23．4号钢筋计算结果采用方案：d6@200实配面积：141.37 mm2。

钢结构PKPM计算书

编号：本科毕业设计市龙源防水材料加工车间施工图院系：建筑工程学院姓名：学号：1137120218专业：土木工程年级：2011级指导教师：职称：教授完成日期：2015.5.1中文摘要本工程为某轻型钢结构门式刚架设计。

根据毕业设计任务书的要求，分建筑与结构两部分进行设计。

建筑部分，通过查阅《钢结构设计规范GB50017-2003》、《简明钢结构设计手册》、《建筑抗震设计规范GB 50011--2001》等相关资料，将门式刚架厂房设计为15跨，总的建筑面积为1246.9m2。

该单层门式刚架结构是以轻型焊接H型钢（变截面）作为主要承重骨架，用冷弯薄壁型钢（C型）做檩条、墙梁；以压型钢板做屋面、墙面。

结构部分，根据已形成的建筑图及其相关要求，查阅《建筑结构荷载规范GB50009-2001》、《冷弯薄壁型钢结构技术规范GB50018-2002》、《钢结构连接节点设计手册》、《房屋建筑钢结构设计》等相关规范和一定量的实际工程设计图，对每榀刚架的最不利荷载进行计算，利用PKPM软件完成刚架的合理截面计算，然后通过设计规范的相关要求，对刚架梁、柱、支撑、檩条、系杆、隅撑等构件进行稳定性计算，结合天正2014及AUTOCAD2007分别绘制出设计图。

最后，整理计算书并出图。

关键词轻型钢结构门式刚架建筑结构规范设计图AbstractThis project is a light steel portal frame design. Under the graduation requirements of the task book, divided into two parts building and structure design。

Building part, by access to the 《Steel Structure Design Specification GB50017-2003》、《Concise Steel Structure Design Manua》、《code for seismic design of buildings》and other relevant information, the gabled designed to 13 across each cross-a 30m, total construction area for 1246.9m2. The single-storey gabled structure is to light welding h-shaped steel (uniform) as the main load bearing frame, with cold-formed steel (type c) do Purlin beams and walls; to steel do roofing, wall; a 80mm glass wool as an insulation material and appropriate settings supported a light house in architecture.Structural elements, according to the established building plans and related requirements, consult the《Building Structure Load Code GB50009-2001》、《cold-formed steel structures specification GB50018-2002》、《steel structure connection node design manual》、《the housing construction steel structure design》and other related specifications and a certain amount of actual engineering design, each truss pin of the most unfavorable load calculations, use PKPM software complete the rigid frame of reasonable section, and then through the design specifications of requirements on the rigid frame beams and columns, such as support, purlins, component for stability with Tianzheng2014 and AUTOCAD2007respectively out design. Finally, a finishing account book and plot.Key Words:Lightweight gabledBuildingStructureSpecificationDesign Sketch目录一、工程概况 (6)(一)气象条件 (6)(二)活荷载 (6)(三)建筑用材 (6)二、荷载取值 (6)(四)恒载（沿水平投影面的标准值） (6)(五)活荷载（标准值） (6)(六)积灰荷载（标准值） (7)(七)风荷载（标准值） (7)(八)施工及检修荷载 (7)三、荷载组合 (7)(九)荷载计算 (7)(十)荷载组合（设计值） (9)内力计算 (10)(十一)设计总信息 (10)(十二)标准截面特性 (11)(十三)恒荷载标准值作用计算结果 (12)(十四)柱内力 (12)(十五)梁内力 (12)(十六)荷载计算 (13)(十七)风荷载计算 (13)(十八)吊车荷载计算 (15)(十九)地震计算 (18)1.左震动标准值作用计算结果 (18)2.右震动标准值作用计算结果 (20)荷载效应组合计算 (23)(二十)荷载效应组合及强度、稳定、配筋计算 (23)3.钢柱 1 (23)4.钢柱 2 (29)5.钢柱 3 (36)6.钢柱 4 (42)7.钢梁 1 、4 (49)8.钢梁 2 、3 (52)五、内力包络图 (57)六、截面计算 (66)(一)选择截面 (66)（二）截面信息 (66)(二)梁构件设计 (68)七、节点设计 (70)(三)1边柱与斜梁连接高强螺栓强度验算 (70)(四)2斜梁与斜梁拼接节点 (71)(五)3屋脊梁梁拼接节点 (71)(六)4钢柱柱脚设计 (72)八、檩条设计与计算 (74)(七)1设计资料 (74)(八)2荷载情况 (74)(九)3内力计算 (74)(十)4截面特性 (75)(十一)5有效截面计算 (75)(十二)6强度计算 (75)(十三)7挠度计算 (76)九、墙梁设计与计算 (76)(十四)1设计资料 (76)(十五)2荷载情况 (77)(十六)3内力计算 (77)(十七)4截面选择及截面几何特性 (77)(十八)5强度计算 (77)(十九)6挠度计算 (77)十、隅撑设计与计算 (78)十一、支撑设计与计算 (78)十二、吊车梁计算 (79)(二十)简支焊接工字型钢吊车梁设计计算 (79)9.（一）设计信息 (79)10.（二）计算结果 (80)11.设计满足 (83)十三、基础计算 (84)(二十一)基础计算数据 (84)(二十二)基础反力 (84)(二十三)柱下基础设计信息 (89)(二十四)基础各截面验算结果 (89)十四、抗风柱设计计算 (90)(二十五)设计信息 (90)(二十六)设计依据 (90)(二十七)抗风柱设计 (90)12.1、截面特性计算 (90)13.2、风载计算 (91)14.3、柱上各断面内力计算结果 (91)15.4、抗风柱强度验算结果 (92)16.5、抗风柱平面内稳定验算结果 (92)17.6、抗风柱平面外稳定验算结果 (92)18.7、局部稳定验算 (93)19.8、挠度验算 (93)十五、致谢语 (93)一、工程概况漯河市龙源防水材料加工车间轻型门式刚架厂房。

格构式井架安装计算书（PKPM计算）

格构式井架安装计算书（PKPM计算）格构式井架计算书⼯程名称：0000000000编制单位：1、编制依据《龙门架及井架物料提升机安全技术规范》（JGJ88-92）、《建筑施⼯计算⼿册》第⼆版、《建筑施⼯安全检查标准》（JGJ59-99）、《建筑地基基础设计规范》(GB5007-2002)。

本格构式型钢井架设计⾼度为33.00⽶，吊重10.00kN，钢井架截⾯尺⼨：长a×宽b=2.10m×2.10m，井架⽴柱为4L75×8⾓钢，缀条L63×6⾓钢，附墙架为18a号槽钢，每节⾼度1.50m，地基承载⼒100.00kPa,基础厚度500mm,混凝⼟采⽤C25。

2、荷载计算(1)起吊物和吊盘重⼒（包括索具等）G=K(Q+q)其中 K—动⼒系数，K=1.20；Q—起吊物体重⼒，Q=10.00kNG=1.2×(10.00＋4.00)=16.80kN；(2)提升重物的滑轮组引起的钢丝绳拉⼒S×GS=f—引出绳拉⼒计算系数，取0.27;其中fS=0.27×(1.2×(10.00＋4.00))=4.54kN；(3)井架⾃重⼒q，取1.50kN/m;=q，×H=1.50×33.00=49.50kN井架的总重⾃重Nq附墙架以上部分⾃重：N q1=q，×(H－H1)=1.50×(33.00-7.30)=38.55kN；N q2=q，×(H－H2)=1.50×(33.00-14.30)=28.05kN；Nqi-1=q，×(H－Hi-1)=1.50×(33.00-21.30)=17.55kN；N qi =q，×(H－Hi)=1.50×(33.00-28.30)=7.05kN；(4)风荷载风向沿井架对⾓线⽅向吹时，井架受风向的投影⾯积：∑Ac=0.075×1.50×3＋0.063×0.85×(2.10＋2.10)＋0.063×0.85×(2.58＋2.58)×(33.00/1.50)=18.47m2井架受风轮廓⾯积AF=1.50×0.85×(2.10＋2.10)×(33.00/1.50)=117.94m2 φ=∑Ac/A F=0.16,h/b=1.00由荷载规范查得η=0.92风荷载体型系数µs=1.3φ(1+η)1.1=1.3×0.16×(1＋0.92)×1.1=0.43β按荷载规范计算得出β=3.2ω,= ω0µZµSβZ A F=0.71×1.00×0.43×3.2×117.94=115.22kN沿井架⾼度⽅向的平均荷载：q=115.22/33.00=3.49kN/m3、井架计算(1)风荷载作⽤下井架的受⼒计算附墙架对井架产⽣的⽔平⼒起到稳定井架的作⽤，在风荷载作⽤下井架的计算简图如下(取井架的最底部两跨及上部三跨计算)：各⽀座由下到上的内⼒分别为：R 1=27.61kN , M1=-16.11kN·mR 2=22.73kN , M2=-12.68kN·mR i-1=23.16kN , Mi-1=-21.17kN·mR i =31.10kN , Mi=-38.55kN·mRmax=31.10kN;(2)井架轴⼒计算附墙架与型钢井架连接点截⾯的轴向⼒计算：经过计算得到由下到上各附墙架与井架接点处截⾯的轴向⼒分别为：第1组H1=+7.00m；N 1=G+Nq1+S =16.80+38.55+4.54=59.89kN；第2组H2=+14.00m；N 2=G+Nq2+S=16.80+28.05+4.54=49.39kN；第i-1组Hi-1=+21.00m；N i-1=G+Nqi-1+S=16.80+17.55+4.54=38.89kN；第i组Hi=+28.00m；N i =G+Nqi+S=16.80+7.05+4.54=28.39kN；4、截⾯验算(1)井架截⾯的⼒学特性；井架的截⾯尺⼨为2.10m×2.10m；主肢型钢采⽤4L75×8；主肢的截⾯⼒学参数为：zo =2.15cm,Ixo=Iyo=59.96㎝4，Ao=11.50㎝2;型钢井架截⾯⽰意图井架的y —y 轴线截⾯总惯性距： I y =4??-+2000)2(z aA I y =4×[59.96+11.50×(102.85)2]=486833.48cm 4 井架的x —x 轴线截⾯总惯性距： I x =4-+2000)2(z bA I x =4×[59.96+11.50×(102.85)2]=486833.48cm 4 井架的y ,—y ,轴和x ,—x ,轴线截⾯总惯性距： I ,y = I,x=oo 45sinI 45cos I 2y 2x +=486833.48cm 4(2)井架的长细⽐计算：井架的长细⽐计算公式:λ=)4/(0A I H其中 H —井架的总⾼度，取33.00m;I —井架的截⾯最⼩惯性距，取486833.48cm 4； A 0—主肢截⾯⾯积，取11.50㎝2；经过计算得到λ=3300/102.88=32.08。

悬挑脚手架计算书PKPM

悬挑式扣件钢管脚手架计算书钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）。

计算参数:双排脚手架，搭设高度17.4米，立杆采用单立管。

立杆的纵距1.50米，立杆的横距0.60米，内排架距离结构0.40米，立杆的步距1.45米。

采用的钢管类型为48×3.0，连墙件采用2步3跨，竖向间距2.90米，水平间距4.50米。

施工活荷载为3.0kN/m2，同时考虑1层施工。

脚手板采用木板，荷载为0.35kN/m2，按照铺设2层计算。

栏杆采用木板，荷载为0.14kN/m，安全网荷载取0.0050kN/m2。

脚手板下小横杆在大横杆上面，且主结点间增加一根小横杆。

基本风压0.35kN/m2，高度变化系数0.8400，体型系数1.1340。

悬挑水平钢梁采用[16b号槽钢U口水平，其中建筑物外悬挑段长度1.10米，建筑物内锚固段长度1.90米。

悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。

一、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.350×1.500/2=0.262kN/m活荷载标准值 Q=3.000×1.500/2=2.250kN/m荷载的计算值 q=1.2×0.038+1.2×0.262+1.4×2.250=3.511kN/m小横杆计算简图2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩计算公式如下:M=3.511×0.6002/8=0.158kN.m=0.158×106/4491.0=35.181N/mm2小横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:荷载标准值q=0.038+0.262+2.250=2.551kN/m简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×2.551×600.04/(384×2.06×105×107780.0)=0.194mm小横杆的最大挠度小于600.0/150与10mm,满足要求!二、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

PKPM计算书一般所需

PKPM计算书一般所需PKPM计算书一般所需1．1.设计资料22 2.设计荷载及荷载组合2.1 荷载(1) 恒载丶活载：手算(2) 风力丶地震作用程式可自动导算。

楼面荷载丶梁墙荷载丶柱荷载等均可校核，默认图名为CHKPM.T，每张图均需重新指定图名，否则后面的图将代替前张图。

该图需附在计算书中以供校核。

2.2 荷载组合程式中荷载组合已设定，可参考PK技术条件，将荷载组合写入计算书。

3.结构设计结构设计须附入的文件3.1 各层楼板配筋在PM中画结构平面图即可完成该工作，板的弯矩图图名为BM.T，板的配筋图图名为BAS.T。

3.2 应用TAT计算，结果需附以下文件：l图形文件(1) 各层结构几何平面图标注梁柱墙编号及尺寸，图名为FP*.T，(2) 检查和修改各层柱计算长度系数此图形文件无图名，可直接修改后打印。

(3) 各层荷载标准值图：FL*.T(4) 各层柱、梁、墙配筋图及柱轴压比图：PJ*.Tl文本文件(1) 结构参数、质量、风力文件：TAT-M.OUT(2) 周期、震型、地震力、剪质比、楼层位移文件：TAT-4.OUT(3) 底层最大组合内力文件：DCNL.OUT(4) 超配筋信息文件：GCPJ.OUT3.3 应用SATWE计算，结果需附以下文件：l图形文件(1) 各层结构编号简图：WPJW*.T，(2) 各层柱轴压比、计算长度系数简图：WPJC*.T(3) 各层荷载标准值图：LOAD-L*.T(4) 各层柱、梁、墙配筋图：WPJ*.Tl文本文件(1) 结构设计信息（包括质量、质心坐标和风荷载文件）：WMASS.OUT(2) 周期、震型、地震力和剪质比文件：WZQ.OUT(3) 结构位移文件：WDISP.OUT(4) 底层最大组合内力文件：WDCNL.OUT(5) 超配筋信息文件：WGCPJ.OUT3.4 挠度丶裂缝验算在绘制梁柱配筋图中可自动验算挠度丶裂缝，挠度图形档名称为DEF.T，裂缝图形档名称为CRACK.T，4.基础设计4.1 独立基础结果文件为JC0.OUT，相对应的图形档名称为JC0.T。

pkpm框架结构计算书员工宿舍(大作业)解析

工程结构 CAD设计大作业专业：姓名：学号：工程结构 CAD 实验报告书一、工程概况及设计条件本工程为某公司员工宿舍楼，建筑物占地面积 561.6m2, 总建筑面积，总长为 36m,总宽为。

自然层数为 6 层,一层层高 3.6m,二-六层层高为 3.2 米，建筑高度为。

本工程采用框架结构 ,结构采用横向承重体系。

楼面采用现浇混凝土楼面 ,板厚度为100mm,按双向板布置。

建筑等级为二级，结构重要性系数为，抗震设防烈度为 7 度，结构类型框架，耐火等级二级，屋面防水等级Ⅲ级，使用年限 50 年。

气象条件：当地主导风向，夏季东南风，冬季西北风，根本风压值： 0.55KN/m2 。

根本雪压值： 0.5 KN/m2。

气温：年平均气温25 度，最高气温 36 度，最低气温为-5 度。

雨量：年将水量 1200mm，最大雨量 200m/日，相对湿度：最热月平均湿度 73% 。

1.恒荷载计算〔1〕屋面框架梁线荷载标准值：三毡四油绿豆砂100~140厚〔 2%找坡〕膨胀珍珠岩〔〕厚现浇钢筋混凝土楼板0.1 ×纸筋石灰抹底 0.015 16=0×.24kN/m2小计：屋面恒荷载：〔2〕女儿墙施加在屋面梁的荷载：0.6m 高女墙自重 0.6 ×0.24 ×粉刷 0.6 ×0.02 ×2×〔3〕楼面荷载标准值25mm 厚水泥沙浆面层0.025 20=0×.5kN/m2 100mm 厚现浇钢筋混凝土楼板0.1 ×15mm 厚纸筋石灰抹底0.015 16=0×.24kN/m2 〔4〕楼面框架梁荷载标准值墙体自重 3.2 ×0.20 ×小计：连系梁传来楼面自重2.活荷载计算屋面活荷载楼面活荷载 2.0 KN/m23.活荷载折减系数的选择二、其他建筑工程情况工程地质资料：〔1〕地表以下 0.8m 为杂填土，其下为粘性土，地基承载力标准值 fK =230KN/m2, ，土质均匀。

pkpm梁配筋计算书归并程序

pkpm梁配筋计算书归并程序PKPM梁配筋计算书归并程序是一种用于梁配筋计算的软件工具。

它的主要功能是将不同来源的梁配筋计算书整合在一起，方便工程师进行对比和分析。

本文将介绍PKPM梁配筋计算书归并程序的作用及其优势。

在工程设计中，梁配筋计算是一个重要的环节。

梁的配筋计算需要考虑到多个因素，包括受力状态、截面特性、材料性能等。

通常情况下，工程师需要参考不同的设计规范、手册和标准，以确定合适的梁配筋方案。

然而，这些设计资料通常来自于不同的来源，格式和内容也有所不同，给工程师带来了一定的困扰。

PKPM梁配筋计算书归并程序应运而生。

它可以将不同的梁配筋计算书整合在一起，生成一个统一的计算报告。

通过该程序，工程师可以方便地对比不同来源的配筋计算结果，减少了繁琐的手工计算过程，提高了工作效率。

PKPM梁配筋计算书归并程序具有以下几个优势：1. 一键归并：该程序采用智能算法，可以自动识别和提取不同配筋计算书中的关键信息，并将其整合在一起。

工程师只需将需要归并的配筋计算书上传至程序中，点击一键归并按钮，即可生成一个统一的计算报告。

2. 多样化输出：该程序支持多种输出格式，包括Word、Excel和PDF等。

工程师可以根据需要选择合适的输出格式，方便进行后续的编辑和分享。

3. 数据比对：该程序还提供了数据比对功能，可以对比不同来源的配筋计算结果，找出差异和疏漏，并给出相应的提示和建议。

这有助于工程师发现潜在的问题，并及时进行修正。

4. 灵活定制：该程序支持用户自定义配筋计算书的格式和内容。

工程师可以根据自己的需求，灵活调整计算书的布局和参数设置，以满足不同项目的要求。

除了以上优势，PKPM梁配筋计算书归并程序还具有良好的易用性和稳定性。

它的界面简洁明了，操作简单方便。

同时，程序经过严格的测试和优化，保证了计算结果的准确性和可靠性。

PKPM梁配筋计算书归并程序是一种实用的工程软件工具，可以帮助工程师快速、准确地进行梁配筋计算。

pkpm计算书需要文件

计算书内容
（1）各层楼面荷载图CHKPM.t
“PM荷载显示校核”
注意事项：取消“楼面倒算荷载”，点取“楼面荷载”和“楼板自重”
各层简图要重新命名load*.t
（2）各层楼板配筋
“画结构平面图”中
“自动计算”
取“计算面积”“裂缝”“挠度”分别另存出”.t”文件
（3）各层构件截面
接pm生成satwe 数据中
数据检查
存出各层平面简图
Flr*.t
（4）计算信息及各层配筋图
Wmass .out 总信息
Wdisp.out 位移信息
Wzq.out 周期信息
Wgcpj.out 超限信息
（以上几个都是文本文件，要编号统一页码）
Wpj*.t 各层配筋图
（5）基础计算结果文件
Jc0.t
基础荷载文件
“基础人机交互输入”—“图形管理”—“写图文件”—“选择（需要的）”—“生成”
需要的图文件：
节点、网络编号图，Satwe标准工况里面包含信息最全的几个“恒、活、风、地（可能还有竖地）”
（要顺着上面的文本文件页码排列下来）
（6）楼梯计算书
按照各个楼的实际情况，用morgain出具计算书。

pkpm课设模型计算书1

课设模型计算书项目编号: No.1项目名称: 办公楼设计项目计算人: 陈浩然专业负责人: 陈浩然校核人: 陈浩然日期: 2020-06-27九江学院目录一. 设计依据 (4)二. 计算软件信息 (4)三. 结构模型概况 (4)1. 系统总信息 (4)2. 楼层信息 (12)3. 各层等效尺寸 (13)4. 层塔属性 (14)四. 工况和组合 (14)1. 工况设定 (14)2. 工况信息 (15)3. 构件内力基本组合系数 (15)五. 质量信息 (16)1. 结构质量分布 (16)2. 各层刚心、偏心率信息 (18)六. 荷载信息 (18)1. 风荷载信息 (18)七. 立面规则性 (20)1. 楼层侧向剪切刚度 (20)2. 各楼层受剪承载力 (20)八. 变形验算 (21)1. 普通结构楼层位移指标统计 (21)2. 普通结构楼层位移指标统计(强刚) (27)九. 舒适度验算 (30)1. 结构顶点风振加速度 (30)十. 抗倾覆和稳定验算 (30)1. 抗倾覆验算 (30)十一. 超筋超限信息 (31)1. 超筋超限信息汇总 (31)十二. 指标汇总 (31)1. 指标汇总信息 (31)十三. 结构分析及设计结果简图 (32)1. 结构平面简图 (32)2. 荷载简图 (34)3. 配筋简图 (37)4. 边缘构件简图 (40)5. 柱、墙轴压比简图 (41)十四. 抗震分析及调整 (42)1. 结构周期及振型方向 (42)2. 结构周期及振型方向(强刚) (42)3. 各地震方向参与振型的有效质量系数 (43)4. 偶然偏心信息 (43)一. 设计依据本工程按照如下规范、规程进行设计:1. 《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)2. 《钢结构设计标准》(GB50017-2017)3. 《建筑抗震设计规范》(GB50011-2010)4. 《建筑结构荷载规范》(GB50009-2012)5. 《人民防空地下室设计规范》(GB50038-2005)6. 《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ3-2010)7. 《高层民用建筑钢结构技术规程》(JGJ99-2015)8. 《钢管混凝土结构设计与施工规程》(CECS 28-2012)9. 《混凝土异形柱结构技术规程》(JGJ149-2017)10. 《钢板剪力墙技术规程》(JGJ/T 380-2015)11. 《门式刚架轻型房屋钢结构技术规范》(GB51022-2015)12. 《建筑结构可靠性设计统一标准》(GB50068-2018)二. 计算软件信息本工程计算软件为SATWE V5.1.1版。

框架结构PKPM计算书

工程结构PKPM 设计大作业专业：土木081姓名：张波学号： 200801113工程结构PKPM实验报告书一、工程概况及设计条件本工程位某公司员工宿舍楼，建筑物占地面积561.6m2, 总建筑面积3369.6m2，总长为36m,总宽为15.6m。

自然层数为6层,一层层高3.6m,二-六层层高为3.2米，建筑高度为20.2m。

本工程采用框架结构,结构采用横向承重体系。

楼面采用现浇混凝土楼面,板厚度为100mm,按双向板布置。

建筑等级为二级，结构重要性系数为1.0，抗震设防烈度为7度，结构类型框架，耐火等级二级，屋面防水等级Ⅲ级，使用年限50年。

气象条件：当地主导风向，夏季东南风，冬季西北风，基本风压值：0.55 KN/m2。

基本雪压值：0.5 KN/m2。

气温：年平均气温25度，最高气温36度，最低气温为-5度。

雨量：年将水量1200mm，最大雨量200m/日，相对湿度：最热月平均湿度73% 。

二、其他建筑工程情况工程地质资料：（1）地表以下0.8m为杂填土，其下为粘性土，地基承载力标准值fK =230 KN/m2,，土质均匀。

（2）地下水位在天然地表下4.0m，且无侵蚀性。

（3）建筑场地类别：Ⅱ类场地土。

其他条件：（1）建筑结构的安全等级为二级，结构设计正常使用年限为50年。

（2）屋面活荷载0.5KN/m2，走廊楼面活荷载2.0KN/m2 。

三、建筑主要用材及构造要求墙体做法：采用加气混凝土砌块，M5混合砂浆砌筑，内粉刷为混合沙浆底，纸筋灰面，厚20mm，“803”内墙涂料两度。

外粉刷为1：3水泥沙浆底，厚20mm，涂刷白色丙烯酸涂料。

楼面做法：楼板顶面为20mm厚水泥沙浆找平，5mm厚1：2水泥沙浆加“107”胶水着色面层；楼板底面为15mm厚纸筋面石灰抹底，涂刷乳胶漆。

屋面做法：现浇板上铺膨胀珍珠岩保温层（檐口处厚100mm，2％自两侧檐口向中间找坡），1:2水泥沙浆找平厚20mm,三毡四油防水层,撒绿豆砂保护。

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第三部分 pkpm计算结果输出第一章 PKPM计算结果输出///////////////////////////////////////////////////////////////////////////1.1 建筑结构的总信息SATWE 中文版文件名: WMASS.OUT|工程名称: 设计人:|工程代号: 校核人: 日期:2012/ 5/25 | ///////////////////////////////////////////////////////////////////////////总信息..............................................结构材料信息: 钢砼结构混凝土容重(kN/m3): Gc = 28.00钢材容重(kN/m3): Gs = 78.00水平力的夹角(Rad): ARF = 0.00地下室层数: MBASE= 0竖向荷载计算信息: 按模拟施工加荷计算方式风荷载计算信息: 计算X,Y两个方向的风荷载地震力计算信息: 计算X,Y两个方向的地震力特殊荷载计算信息: 不计算结构类别: 框架结构裙房层数: MANNEX= 0转换层所在层号：MCHANGE= 0墙元细分最大控制长度(m) DMAX= 2.00墙元侧向节点信息: 内部节点是否对全楼强制采用刚性楼板假定否采用的楼层刚度算法层间剪力比层间位移算法结构所在地区全国风荷载信息..........................................修正后的基本风压(kN/m2): WO = 0.35地面粗糙程度: B 类结构基本周期（秒）: T1 = 0.10体形变化分段数: MPART= 1各段最高层号: NSTi = 7各段体形系数: USi = 1.30地震信息............................................振型组合方法(CQC耦联;SRSS非耦联) CQC计算振型数: NMODE= 6地震烈度: NAF = 7.00场地类别: KD = 2 设计地震分组: 二组特征周期TG = 0.40 多遇地震影响系数最大值Rmax1 = 0.08 罕遇地震影响系数最大值Rmax2 = 0.50 框架的抗震等级: NF = 2 剪力墙的抗震等级: NW = 3 活荷质量折减系数: RMC = 0.50 周期折减系数: TC = 0.70 结构的阻尼比(%): DAMP = 5.00 是否考虑偶然偏心: 否是否考虑双向地震扭转效应: 否斜交抗侧力构件方向的附加地震数= 0活荷载信息..........................................考虑活荷不利布置的层数从第1 到7层柱、墙活荷载是否折减折算传到基础的活荷载是否折减折算------------柱，墙，基础活荷载折减系数-------------计算截面以上的层数---------------折减系数1 1.002---3 0.854---5 0.706---8 0.659---20 0.60> 20 0.55调整信息........................................中梁刚度增大系数：BK = 2.00 梁端弯矩调幅系数：BT = 0.85梁设计弯矩增大系数：BM = 1.00 连梁刚度折减系数：BLZ = 0.70 梁扭矩折减系数：TB = 0.40 全楼地震力放大系数：RSF = 1.00 0.2Qo 调整起始层号：KQ1 = 0 0.2Qo 调整终止层号：KQ2 = 0 顶塔楼内力放大起算层号：NTL = 0 顶塔楼内力放大：RTL = 1.00 九度结构及一级框架梁柱超配筋系数CPCOEF91 = 1.15 是否按抗震规范5.2.5调整楼层地震力IAUTO525 = 1 是否调整与框支柱相连的梁内力IREGU_KZZB = 0 剪力墙加强区起算层号LEV_JLQJQ = 1 强制指定的薄弱层个数NWEAK = 1 强制指定的薄弱层层号WEAKNO = 0配筋信息........................................梁主筋强度(N/mm2): IB = 360柱主筋强度(N/mm2): IC = 360墙主筋强度(N/mm2): IW = 210梁箍筋强度(N/mm2): JB = 210柱箍筋强度(N/mm2): JC = 210墙分布筋强度(N/mm2): JWH = 210梁箍筋最大间距(mm): SB = 100.00柱箍筋最大间距(mm): SC = 100.00墙水平分布筋最大间距(mm): SWH = 200.00墙竖向筋分布最小配筋率(%): RWV = 0.30单独指定墙竖向分布筋配筋率的层数: NSW = 0单独指定的墙竖向分布筋配筋率(%): RWV1 = 0.60设计信息........................................结构重要性系数: RWO = 1.00柱计算长度计算原则: 有侧移梁柱重叠部分简化: 不作为刚域是否考虑P-Delt 效应：否柱配筋计算原则: 按单偏压计算钢构件截面净毛面积比: RN = 0.85梁保护层厚度(mm): BCB = 25.00柱保护层厚度(mm): ACA = 25.00是否按砼规范(7.3.11-3)计算砼柱计算长度系数: 否荷载组合信息 ........................................恒载分项系数: CDEAD= 1.20活载分项系数: CLIVE= 1.40风荷载分项系数: CWIND= 1.40水平地震力分项系数: CEA_H= 1.30竖向地震力分项系数: CEA_V= 0.50特殊荷载分项系数: CSPY = 0.00活荷载的组合系数: CD_L = 0.70风荷载的组合系数: CD_W = 0.60活荷载的重力荷载代表值系数: CEA_L = 0.50剪力墙底部加强区信息.................................剪力墙底部加强区层数IWF= 2剪力墙底部加强区高度(m) Z_STRENGTHEN= 7.91********************************************************** 各层的质量、质心坐标信息* *********************************************************层号塔号质心X 质心Y 质心Z 恒载质量活载质量(m) (m) (t) (t)7 1 12.594 19.109 24.640 102.5 3.26 1 12.923 14.065 21.110 929.0 45.35 1 12.281 13.952 17.810 948.9 87.74 1 12.806 13.976 14.510 980.6 87.73 1 12.702 13.996 11.210 975.6 87.72 1 12.702 13.996 7.910 975.6 87.71 1 13.118 14.243 4.610 958.5 76.9活载产生的总质量(t): 476.293恒载产生的总质量(t): 5870.687结构的总质量(t): 6346.979恒载产生的总质量包括结构自重和外加恒载结构的总质量包括恒载产生的质量和活载产生的质量活载产生的总质量和结构的总质量是活载折减后的结果(1t = 1000kg)********************************************************** 各层构件数量、构件材料和层高**********************************************************层号塔号梁数柱数墙数层高累计高度(混凝土) (混凝土) (混凝土) (m) (m)1 1 113(30) 38(30) 0(30) 4.610 4.6102 1 121(30) 38(30) 0(30) 3.300 7.9103 1 121(30) 38(30) 0(30) 3.300 11.2104 1 121(30) 38(30) 0(30) 3.300 14.5105 1 121(30) 38(30) 0(30) 3.300 17.8106 1 123(30) 36(30) 0(30) 3.300 21.1107 1 23(30) 12(30) 0(30) 3.530 24.640********************************************************** 风荷载信息**********************************************************层号塔号风荷载X 剪力X 倾覆弯矩X 风荷载Y 剪力Y 倾覆弯矩Y7 1 12.54 12.5 44.3 46.73 46.7 165.06 1 32.90 45.4 194.2 95.73 142.5 635.15 1 31.15 76.6 447.0 90.67 233.1 1404.44 1 29.18 105.8 796.0 84.91 318.0 2453.93 1 26.87 132.6 1233.7 78.18 396.2 3761.52 1 25.90 158.5 1756.9 75.38 471.6 5317.71 1 36.18 194.7 2654.6 105.30 576.9 7977.3====================================================================== 各楼层等效尺寸(单位:m,m**2)======================================================================层号塔号面积形心X 形心Y 等效宽B 等效高H 最大宽BMAX 最小宽BMIN1 1 644.78 13.40 14.05 56.14 16.39 56.14 16.392 1 751.70 13.09 13.51 52.50 16.03 52.50 16.033 1 751.70 13.09 13.51 52.50 16.03 52.50 16.034 1 751.70 13.09 13.51 52.50 16.03 52.50 16.035 1 751.70 13.09 13.51 52.50 16.03 52.50 16.036 1 751.70 13.09 13.51 52.50 16.03 52.50 16.037 1 84.77 13.01 19.09 26.15 5.81 26.15 5.81====================================================================== 各楼层的单位面积质量分布(单位:kg/m**2)======================================================================层号塔号单位面积质量g[i] 质量比max(g[i]/g[i-1],g[i]/g[i+1])1 1 1605.85 1.142 1 1414.56 1.003 1 1414.56 1.004 1 1421.14 1.035 1 1379.00 1.066 1 1296.16 1.047 1 1247.25 1.00====================================================================== 计算信息====================================================================== Project File Name : pkpmzdh2012计算日期: 2012. 5.25开始时间: 0:12:36可用内存: 976.00MB第一步: 计算每层刚度中心、自由度等信息开始时间: 0:12:36第二步: 组装刚度矩阵并分解开始时间: 0:12:36Calculate block information刚度块总数: 1自由度总数: 1476大约需要 3.1MB 硬盘空间刚度组装：从 1 行到1476 行第三步: 地震作用分析开始时间: 0:12:37方法1 (侧刚模型)起始列= 1 终止列= 24第四步: 计算位移开始时间: 0:12:37形成地震荷载向量形成风荷载向量形成垂直荷载向量Calculate DisplacementLDLT 回代：从 1 列到22 列写出位移文件第五步: 计算杆件内力开始时间: 0:12:37活载随机加载计算计算杆件内力结束日期: 2012. 5.25时间: 0:12:39总用时: 0: 0: 3====================================================================== 各层刚心、偏心率、相邻层侧移刚度比等计算信息Floor No : 层号Tower No : 塔号Xstif，Ystif : 刚心的X，Y 坐标值Alf : 层刚性主轴的方向Xmass，Ymass : 质心的X，Y 坐标值Gmass : 总质量Eex，Eey : X，Y 方向的偏心率Ratx，Raty : X，Y 方向本层塔侧移刚度与下一层相应塔侧移刚度的比值Ratx1，Raty1 : X，Y 方向本层塔侧移刚度与上一层相应塔侧移刚度70%的比值或上三层平均侧移刚度80%的比值中之较小者RJX，RJY，RJZ: 结构总体坐标系中塔的侧移刚度和扭转刚度====================================================================== Floor No. 1 Tower No. 1Xstif= 13.0200(m) Ystif= 13.9021(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 13.1183(m) Ymass= 14.2431(m) Gmass= 1112.3334(t)Eex = 0.0057 Eey = 0.0199Ratx = 1.0000 Raty = 1.0000Ratx1= 1.0056 Raty1= 0.9610 薄弱层地震剪力放大系数= 1.15RJX = 7.6931E+05(kN/m) RJY = 7.9112E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 2 Tower No. 1Xstif= 13.0200(m) Ystif= 13.9051(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 12.7017(m) Ymass= 13.9960(m) Gmass= 1151.0330(t)Eex = 0.0186 Eey = 0.0053Ratx = 1.2242 Raty = 1.2779Ratx1= 1.2259 Raty1= 1.2346 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX = 9.4182E+05(kN/m) RJY = 1.0110E+06(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 3 Tower No. 1Xstif= 13.0200(m) Ystif= 13.9051(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 12.7017(m) Ymass= 13.9960(m) Gmass= 1151.0330(t)Eex = 0.0186 Eey = 0.0053Ratx = 1.0218 Raty = 1.0336Ratx1= 1.3080 Raty1= 1.3725 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX = 9.6233E+05(kN/m) RJY = 1.0449E+06(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 4 Tower No. 1Xstif= 13.0200(m) Ystif= 13.9051(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 12.8063(m) Ymass= 13.9757(m) Gmass= 1155.9785(t)Eex = 0.0125 Eey = 0.0041Ratx = 1.0024 Raty = 0.9870Ratx1= 1.4445 Raty1= 1.4816 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX = 9.6465E+05(kN/m) RJY = 1.0313E+06(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 5 Tower No. 1Xstif= 13.0200(m) Ystif= 13.9051(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 12.2812(m) Ymass= 13.9521(m) Gmass= 1124.3027(t)Eex = 0.0431 Eey = 0.0027Ratx = 0.9890 Raty = 0.9642Ratx1= 1.6219 Raty1= 1.7132 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX = 9.5404E+05(kN/m) RJY = 9.9442E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 6 Tower No. 1Xstif= 11.9235(m) Ystif= 13.8542(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 12.9233(m) Ymass= 14.0653(m) Gmass= 1019.6464(t)Eex = 0.0587 Eey = 0.0124Ratx = 0.8808 Raty = 0.8339Ratx1= 8.7180 Raty1= 11.9928 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX = 8.4031E+05(kN/m) RJY = 8.2922E+05(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------Floor No. 7 Tower No. 1Xstif= 13.0200(m) Ystif= 19.0900(m) Alf = 45.0000(Degree) Xmass= 12.5936(m) Ymass= 19.1091(m) Gmass= 108.9455(t)Eex = 0.0508 Eey = 0.0023Ratx = 0.1434 Raty = 0.1042Ratx1= 1.2500 Raty1= 1.2500 薄弱层地震剪力放大系数= 1.00RJX = 1.2049E+05(kN/m) RJY = 8.6429E+04(kN/m) RJZ = 0.0000E+00(kN/m)---------------------------------------------------------------------------====================================================================== 抗倾覆验算结果====================================================================== 抗倾覆弯矩Mr 倾覆弯矩Mov 比值Mr/Mov 零应力区(%)X风荷载1593091.9 3198.6 498.06 0.00Y风荷载547427.1 9476.5 57.77 0.00X 地震1593091.9 48636.4 32.76 0.00Y 地震547427.1 50264.9 10.89 0.00====================================================================== 结构整体稳定验算结果====================================================================== 层号X向刚度Y向刚度层高上部重量X刚重比Y刚重比1 0.769E+06 0.791E+06 4.61 63470. 55.88 57.462 0.942E+06 0.101E+07 3.30 53116. 58.51 62.813 0.962E+06 0.104E+07 3.30 42482. 74.75 81.174 0.965E+06 0.103E+07 3.30 31849. 99.95 106.865 0.954E+06 0.994E+06 3.30 21166. 148.74 155.046 0.840E+06 0.829E+06 3.30 10801. 256.75 253.367 0.120E+06 0.864E+05 3.53 1057. 402.27 288.56该结构刚重比Di*Hi/Gi大于10,能够通过高规(5.4.4)的整体稳定验算该结构刚重比Di*Hi/Gi大于20,可以不考虑重力二阶效应*********************************************************************** 楼层抗剪承载力、及承载力比值*********************************************************************** Ratio_Bu: 表示本层与上一层的承载力之比----------------------------------------------------------------------层号塔号X向承载力Y向承载力Ratio_Bu:X,Y----------------------------------------------------------------------7 1 0.6371E+03 0.6588E+03 1.00 1.006 1 0.7405E+04 0.7299E+04 11.62 11.085 1 0.8697E+04 0.8735E+04 1.17 1.204 1 0.1045E+05 0.1045E+05 1.20 1.203 1 0.1193E+05 0.1187E+05 1.14 1.142 1 0.1312E+05 0.1310E+05 1.10 1.101 1 0.1015E+05 0.1062E+05 0.77 0.81====================================================================== 1.2 周期、地震力与振型输出(侧刚分析方法) 文件wzq.out====================================================================== 考虑扭转耦联时的振动周期(秒)、X,Y 方向的平动系数、扭转系数振型号周期转角平动系数(X+Y) 扭转系数1 0.9001 178.29 0.98 ( 0.98+0.00 ) 0.022 0.8745 87.52 0.99 ( 0.00+0.99 ) 0.013 0.8298 142.21 0.04 ( 0.02+0.02 ) 0.964 0.2872 0.50 1.00 ( 0.99+0.00 ) 0.005 0.2813 90.90 0.99 ( 0.00+0.99 ) 0.016 0.2678 75.52 0.05 ( 0.01+0.04 ) 0.95地震作用最大的方向= -0.445 (度)============================================================仅考虑X 向地震作用时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-x-x : X 方向的耦联地震力在X 方向的分量F-x-y : X 方向的耦联地震力在Y 方向的分量F-x-t : X 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 68.88 -2.22 9.366 1 626.61 -16.85 1508.925 1 626.45 -21.00 1526.164 1 572.96 -16.45 1410.583 1 468.47 -13.95 1141.122 1 341.81 -10.30 818.481 1 183.67 -4.99 467.38振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 0.23 3.32 -0.246 1 1.20 28.10 -40.405 1 1.18 28.03 -42.754 1 1.08 25.51 -39.803 1 0.89 20.92 -32.562 1 0.65 15.42 -23.921 1 0.38 8.50 -14.49振型 3 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 5.05 -1.11 -9.916 1 13.04 -11.29 -1562.345 1 12.46 -6.82 -1576.814 1 11.56 -9.05 -1460.883 1 9.63 -6.92 -1191.052 1 7.19 -5.08 -870.261 1 4.80 -3.57 -523.49 振型 4 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 -46.91 -0.56 -2.276 1 -272.34 -2.92 -375.205 1 -128.10 -0.22 -238.594 1 75.98 0.92 10.963 1 245.61 2.00 241.092 1 303.48 2.33 325.231 1 210.30 2.02 234.63振型 5 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 -0.03 0.84 0.116 1 -0.04 3.75 6.765 1 -0.02 1.66 1.514 1 0.02 -1.11 -2.223 1 0.05 -3.39 -4.852 1 0.06 -4.21 -5.641 1 0.05 -3.02 -4.40振型 6 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-x-x F-x-y F-x-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 -1.11 -0.22 2.676 1 -0.49 -1.01 266.455 1 0.05 -1.31 135.694 1 0.42 0.16 -59.303 1 0.69 1.41 -227.992 1 0.81 1.93 -292.491 1 0.97 1.06 -231.97各振型作用下X 方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1 2888.852 5.603 63.724 388.025 0.086 1.36各层X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 静力法X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)7 1 86.32 86.32( 8.16%) ( 8.16%) 304.72 431.036 1 690.19 775.24( 7.18%) ( 7.18%) 2859.43 1089.775 1 647.16 1413.34( 6.68%) ( 6.68%) 7510.64 978.174 1 586.43 1957.45( 6.15%) ( 6.15%) 13915.74 821.283 1 536.40 2401.66( 5.65%) ( 5.65%) 21703.09 631.562 1 462.58 2752.71( 5.18%) ( 5.18%) 30560.16 445.641 1 282.73 2960.82( 4.66%) ( 4.66%) 43902.91 252.91抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比= 1.60%X 方向的有效质量系数: 95.22%============================================================仅考虑Y 向地震时的地震力Floor : 层号Tower : 塔号F-y-x : Y 方向的耦联地震力在X 方向的分量F-y-y : Y 方向的耦联地震力在Y 方向的分量F-y-t : Y 方向的耦联地震力的扭矩振型 1 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 -2.04 0.07 -0.286 1 -18.60 0.50 -44.805 1 -18.60 0.62 -45.314 1 -17.01 0.49 -41.883 1 -13.91 0.41 -33.882 1 -10.15 0.31 -24.301 1 -5.45 0.15 -13.88振型 2 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 5.30 77.01 -5.556 1 27.78 650.99 -935.815 1 27.27 649.35 -990.364 1 25.02 591.01 -921.973 1 20.57 484.67 -754.182 1 15.12 357.30 -554.031 1 8.75 196.87 -335.74振型 3 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 -3.47 0.76 6.826 1 -8.97 7.77 1074.985 1 -8.57 4.69 1084.944 1 -7.95 6.23 1005.183 1 -6.63 4.76 819.522 1 -4.95 3.50 598.791 1 -3.30 2.46 360.19振型 4 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 -0.43 -0.01 -0.026 1 -2.50 -0.03 -3.445 1 -1.17 0.00 -2.194 1 0.70 0.01 0.103 1 2.25 0.02 2.212 1 2.78 0.02 2.981 1 1.93 0.02 2.15振型 5 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 2.29 -58.88 -7.686 1 2.84 -262.29 -472.315 1 1.08 -115.91 -105.334 1 -1.22 77.40 155.303 1 -3.22 237.29 339.292 1 -3.96 294.47 394.171 1 -3.29 211.15 307.83振型 6 的地震力-------------------------------------------------------Floor Tower F-y-x F-y-y F-y-t(kN) (kN) (kN-m)7 1 -1.64 -0.33 3.956 1 -0.73 -1.50 394.145 1 0.08 -1.93 200.724 1 0.63 0.23 -87.723 1 1.02 2.09 -337.242 1 1.21 2.85 -432.661 1 1.44 1.56 -343.13各振型作用下Y 方向的基底剪力-------------------------------------------------------振型号剪力(kN)1 2.552 3007.193 30.174 0.035 383.236 2.97各层Y 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fy : Y 向地震作用下结构的地震反应力Vy : Y 向地震作用下结构的楼层剪力My : Y 向地震作用下结构的弯矩Static Fy: 静力法Y 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fy Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) My Static Fy(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)7 1 97.35 97.35( 9.21%) ( 9.21%) 343.63 434.086 1 706.93 801.15( 7.42%) ( 7.42%) 2978.80 1120.545 1 663.39 1454.40( 6.87%) ( 6.87%) 7761.74 1005.794 1 601.84 2015.88( 6.33%) ( 6.33%) 14357.42 844.473 1 545.37 2476.32( 5.83%) ( 5.83%) 22395.52 649.392 1 468.19 2840.63( 5.35%) ( 5.35%) 31554.19 458.231 1 291.91 3059.96( 4.82%) ( 4.82%) 45366.71 260.05抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比= 1.60%Y 方向的有效质量系数: 95.37%============================================================耦联时的振型Floor : 层号Tower : 塔号X-Disp : 耦联振型在X 方向的位移分量Y-DISP : 耦联振型在Y 方向的位移分量Angle-Z: 耦联振型绕Z 轴的转角振型 1-------------------------------------------------------Floor Tower X-Disp Y-DISP Angle-Z(mm) (mm) (rad)7 1 0.998 -0.032 0.0096 1 1.000 -0.027 0.0095 1 0.937 -0.031 0.0094 1 0.831 -0.024 0.0083 1 0.683 -0.020 0.0061 1 0.281 -0.008 0.002振型 2-------------------------------------------------------Floor Tower X-Disp Y-DISP Angle-Z(mm) (mm) (rad)7 1 0.067 0.968 -0.0056 1 0.038 0.901 -0.0055 1 0.035 0.842 -0.0054 1 0.031 0.744 -0.0043 1 0.026 0.613 -0.0042 1 0.019 0.452 -0.0031 1 0.012 0.262 -0.002振型 3-------------------------------------------------------Floor Tower X-Disp Y-DISP Angle-Z(mm) (mm) (rad)7 1 0.764 -0.168 -0.1046 1 0.217 -0.188 -0.0995 1 0.194 -0.106 -0.0924 1 0.175 -0.137 -0.0823 1 0.146 -0.105 -0.0672 1 0.109 -0.077 -0.0491 1 0.077 -0.057 -0.028振型 4-------------------------------------------------------Floor Tower X-Disp Y-DISP Angle-Z(mm) (mm) (rad)7 1 -0.973 -0.012 -0.0036 1 -0.622 -0.007 -0.0035 1 -0.274 0.000 -0.0024 1 0.158 0.002 0.0003 1 0.513 0.004 0.0022 1 0.633 0.005 0.0031 1 0.461 0.004 0.002振型 5-------------------------------------------------------Floor Tower X-Disp Y-DISP Angle-Z(mm) (mm) (rad)7 1 -0.036 0.912 0.0085 1 -0.002 0.185 0.0014 1 0.002 -0.120 -0.0013 1 0.005 -0.370 -0.0022 1 0.006 -0.459 -0.0021 1 0.005 -0.346 -0.002振型 6-------------------------------------------------------Floor Tower X-Disp Y-DISP Angle-Z(mm) (mm) (rad)7 1 0.594 0.120 -0.0996 1 0.029 0.060 -0.0605 1 -0.003 0.072 -0.0284 1 -0.023 -0.009 0.0123 1 -0.037 -0.076 0.0462 1 -0.044 -0.104 0.0591 1 -0.055 -0.060 0.044==========各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]==========层号X向调整系数Y向调整系数1 1.000 1.0002 1.000 1.0003 1.000 1.0004 1.000 1.0005 1.000 1.0006 1.000 1.0007 1.000 1.000///////////////////////////////////////////////////////////////////////////:1.3 SATWE 位移输出文件|文件名称: WDISP.OUT| 工程名称: 设计人:| 工程代号: 校核人: 日期:2012/ 5/25 | ///////////////////////////////////////////////////////////////////////////所有位移的单位为毫米Floor : 层号Tower : 塔号Jmax : 最大位移对应的节点号JmaxD : 最大层间位移对应的节点号Max-(Z) : 节点的最大竖向位移h : 层高Max-(X)，Max-(Y) : X,Y方向的节点最大位移Ave-(X)，Ave-(Y) : X,Y方向的层平均位移Max-Dx ，Max-Dy : X,Y方向的最大层间位移Ave-Dx ，Ave-Dy : X,Y方向的平均层间位移Ratio-(X),Ratio-(Y): 最大位移与层平均位移的比值Ratio-Dx,Ratio-Dy : 最大层间位移与平均层间位移的比值Max-Dx/h，Max-Dy/h : X,Y方向的最大层间位移角DxR/Dx,DyR/Dy : X,Y方向的有害位移角占总位移角的百分比例Ratio_AX,Ratio_AY : 本层位移角与上层位移角的1.3倍及上三层平均位移角的1.2倍的比值的大者X-Disp，Y-Disp，Z-Disp:节点X,Y,Z方向的位移=== 工况 1 === X 方向地震力作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX7 1 497 14.12 13.95 1.01 3530.502 0.77 0.72 1.07 1/4598.37.8% 0.836 1 420 14.08 13.62 1.03 3300.420 0.96 0.93 1.03 1/3447.60.2% 1.155 1 343 13.18 12.74 1.03 3300.343 1.54 1.49 1.03 1/2139.36.7% 1.644 1 266 11.69 11.31 1.03 3300.266 2.12 2.04 1.04 1/1559.22.8% 1.653 1 189 9.62 9.31 1.03 3300.189 2.61 2.51 1.04 1/1267.17.0% 1.412 1 112 7.03 6.81 1.03 3300.112 3.05 2.94 1.04 1/1082.5.7% 1.221 1 39 3.98 3.87 1.03 4610.39 3.98 3.87 1.03 1/1158.99.4% 0.92X方向最大值层间位移角: 1/1082.=== 工况 2 === Y 方向地震力作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY7 1 497 14.39 14.27 1.01 3530.513 1.22 1.13 1.08 1/2897.8.2% 0.836 1 420 13.73 13.32 1.03 3300.491 1.04 0.97 1.07 1/3182.51.3% 0.765 1 343 12.86 12.39 1.04 3300.343 1.51 1.47 1.03 1/2188.33.6% 1.194 1 266 11.40 10.97 1.04 3300.266 2.03 1.96 1.04 1/1625.21.2% 1.403 1 189 9.40 9.05 1.04 3300.189 2.47 2.38 1.04 1/1338.18.5% 1.352 1 112 6.95 6.69 1.04 3300.146 3.21 2.82 1.14 1/1029.1.5% 1.211 1 39 4.04 3.76 1.07 4610.39 4.04 3.76 1.07 1/1140.99.9% 0.97Y方向最大值层间位移角: 1/1029.=== 工况 3 === X 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(X) Ave-(X) Ratio-(X) hJmaxD Max-Dx Ave-Dx Ratio-Dx Max-Dx/h DxR/Dx Ratio_AX7 1 497 0.92 0.89 1.03 3530.498 0.11 0.08 1.35 1/9999.31.4% 0.836 1 420 0.82 0.81 1.01 3300.450 0.05 0.05 1.01 1/9999.51.6% 0.575 1 343 0.77 0.76 1.02 3300.343 0.08 0.08 1.01 1/9999.36.3% 1.174 1 266 0.68 0.67 1.02 3300.266 0.11 0.11 1.01 1/9999.25.8% 1.303 1 189 0.57 0.56 1.02 3300.189 0.14 0.14 1.02 1/9999.23.3% 1.422 1 112 0.43 0.42 1.02 3300.146 0.18 0.17 1.02 1/9999.2.1% 1.301 1 39 0.25 0.25 1.01 4610.39 0.25 0.25 1.01 1/9999.99.8% 1.04X方向最大值层间位移角: 1/9999.=== 工况 4 === Y 方向风荷载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Y) Ave-(Y) Ratio-(Y) hJmaxD Max-Dy Ave-Dy Ratio-Dy Max-Dy/h DyR/Dy Ratio_AY7 1 497 2.82 2.72 1.04 3530.497 0.50 0.41 1.23 1/7035.54.1% 0.836 1 420 2.34 2.30 1.02 3300.491 0.18 0.17 1.03 1/9999.38.1% 0.385 1 343 2.17 2.13 1.02 3300.343 0.25 0.24 1.03 1/9999.31.2% 1.064 1 266 1.92 1.89 1.02 3300.266 0.32 0.31 1.02 1/9999.23.0% 1.013 1 189 1.60 1.58 1.02 3300.189 0.39 0.39 1.02 1/8391.24.2% 1.332 1 112 1.21 1.19 1.02 3300.146 0.57 0.48 1.18 1/5829.6.4% 1.281 1 39 0.73 0.68 1.07 4610.39 0.73 0.68 1.07 1/6342.99.9% 1.08Y方向最大值层间位移角: 1/5829.=== 工况 5 === 竖向恒载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)7 1 500 -1.606 1 483 -14.555 1 349 -4.674 1 272 -4.993 1 195 -5.022 1 118 -4.871 1 45 -4.56=== 工况 6 === 竖向活载作用下的楼层最大位移Floor Tower Jmax Max-(Z)7 1 500 -0.526 1 483 -1.875 1 349 -1.084 1 272 -1.053 1 195 -1.012 1 118 -0.951 1 102 -0.911.4 超配筋信息------------------------------------------------| 第7 层配筋、验算柱墙活荷载折减系数 1.00 |------------------------------------------------------------------------------------------------| 第 6 层配筋、验算柱墙活荷载折减系数0.85 |------------------------------------------------------------------------------------------------| 第 5 层配筋、验算柱墙活荷载折减系数0.85 |------------------------------------------------------------------------------------------------| 第 4 层配筋、验算柱墙活荷载折减系数0.70 |------------------------------------------------------------------------------------------------| 第 3 层配筋、验算柱墙活荷载折减系数0.70 |------------------------------------------------------------------------------------------------| 第 2 层配筋、验算柱墙活荷载折减系数0.65 |------------------------------------------------------------------------------------------------| 第 1 层配筋、验算柱墙活荷载折减系数0.65 |------------------------------------------------====================================================================== 1.5 薄弱层验算结果(Output of Weak-Storey-Analysis of Frame Structure) Displacements of Floors under earthquake load 文件SAT-K.OUT====================================================================== Vx, Vy ----- The Shear Force of FloorsVxV, VyV ----- The Bearing Shear Force of Floors---------------------------------------------------------------------------Floor Tower Vx Vy VxV VyV(kN) (kN) (kN) (kN)---------------------------------------------------------------------------7 1 539.51 608.41 637.10 658.796 1 4845.24 5007.18 7405.07 7303.255 1 8833.35 9090.00 8697.21 8735.134 1 12234.08 12599.28 10449.44 10449.443 1 15010.40 15477.01 11931.22 11873.222 1 17204.45 17753.94 13118.56 13095.461 1 18505.11 19124.72 10149.71 10620.78The Yield Coefficients of Floor--------------------------------------------------Floor Tower Gsx Gsy--------------------------------------------------7 1 1.1809 1.08286 1 1.5283 1.45865 1 0.9846 0.96104 1 0.8541 0.82943 1 0.7949 0.76722 1 0.7625 0.73761 1 0.5485 0.5553The Elastic-Plastic Displacement of Floor in X-Direction---------------------------------------------------------------------------Floor Tower Dx Dxs Atpx Dxsp Dxsp/h h(mm) (mm) (mm) (m)---------------------------------------------------------------------------7 1 88.28102 4.79879 1.50 7.19818 1/ 490 3.536 1 88.02483 5.98407 1.50 8.97611 1/ 367 3.305 1 82.35997 9.64101 1.50 14.46151 1/ 228 3.304 1 73.07445 13.23201 1.30 17.20161 1/ 191 3.303 1 60.09571 16.28500 1.30 21.17049 1/ 155 3.302 1 43.91581 19.05649 1.30 24.77344 1/ 133 3.301 1 24.87723 24.87723 1.30 32.34040 1/ 142 4.61The Elastic-Plastic Displacement of Floor in Y-Direction---------------------------------------------------------------------------Floor Tower Dy Dys Atpy Dysp Dysp/h h(mm) (mm) (mm) (m)---------------------------------------------------------------------------7 1 89.92915 7.61510 1.50 11.42265 1/ 309 3.536 1 85.80815 6.48140 1.50 9.72210 1/ 339 3.305 1 80.37491 9.42456 1.50 14.13684 1/ 233 3.304 1 71.22807 12.69528 1.30 16.50387 1/ 199 3.303 1 58.73980 15.41893 1.30 20.04461 1/ 164 3.302 1 43.41047 20.05286 1.30 26.06872 1/ 126 3.301 1 25.26429 25.26429 1.30 32.84357 1/ 140 4.61+------------------------------------------------------------+1.6 JCCAD 计算结果文件（1）++ 工程名称: pkpmzdh2012 ++ 计算日期: 2012- 5-31 ++ 计算时间: 10: 7:16.10 ++ 计算内容: 基础输入基本参数 .txt++------------------------------------------------------------+[总参数]室外地坪标高(m): -0.450地下水距天然地坪深度(m): 40.0结构重要性系数: 1.0上部结构一层传来的荷载的作用点标高(m): -1.0基础人防等级: 0.0基础混凝土强度等级：C 25.结构抗震等级: 2柱钢筋连接方式: 闪光对接焊接[承载力参数]基地承载力计算采用的基础规范: 中华人民共和国国家标准GB50007-2002 --综合法基地承载力特征值Fk(kPa): 168.0宽度地基承载力特征值修正系数ηb: 0.0深度地基承载力特征值修正系数ηd: 1.6基底以下土的重度(或浮重度) γ(kN/m3): 19.5基底以上土的加权平均重度γm(kN/m3): 18.0承载力修正用基础埋置深度d(m): 2.0单位面积覆土重(γ'H)(kN/m2): 自动计算[浅基础参数]浅基础底标高(m): -2.45浅基础底面积计算归并系数: 0.独立基础最小高度(mm): 1400.独立基础底板最小配筋率: 0.1500独立基础计算是否考虑线荷载作用:否独立基础底面长宽比: 1.200拉梁间隙(mm): 0.独立基础底面长宽比: 1.毛石条基台阶宽度(mm): 150.毛石条基台阶高度(mm): 300.毛石条基上部宽度(mm): 600.条基砖放脚参数: 6060.条基刚性参数: 1.500墙下条基底板受力钢筋最小配筋率: 0.2000独立基础详图中: 不画柱条基详图中墙: 不加厚[桩参数]承台桩间距(mm): 1500.0承台桩边距(mm): 750.0。