5 脚手架计算书
满堂脚手架计算书
满堂脚手架计算书
一、引言
脚手架是建筑施工过程中常用的辅助工具，它不仅提供了施工
过程中的工作平台，还能保证施工人员的安全。
满堂脚手架是一种
常见的脚手架形式，本文将对满堂脚手架的计算书进行详细介绍。
二、满堂脚手架计算书的内容
1. 基本信息
满堂脚手架计算书的第一部分包括了基本信息，例如项目名称、项目地点、脚手架设计单位、设计人员、检查人员等。
这些基本信
息能够方便施工人员整理和查阅相关文件，确保施工过程的顺利进行。
2. 脚手架材料的选用
满堂脚手架计算书中需要详细说明所选用的脚手架材料，包括
脚手架支撑杆、立杆、横杆、连接件等。
这些材料应具备足够的承
载能力和稳定性，保障施工人员的安全。
3. 脚手架搭设方案
满堂脚手架的搭设方案是施工过程中最关键的一环，计算书中
应详细说明各个脚手架部位的尺寸、布置方式、连接方式等。
这些
信息能够帮助施工人员准确搭建脚手架，并能够根据需要进行调整
和变化。
4. 脚手架的承载能力计算
满堂脚手架计算书中还需要对脚手架的承载能力进行详细计算，包括各个部位的承载能力、横向和纵向的稳定性等。
这些计算结果
是保证脚手架结构安全可靠的重要依据，并能够指导施工人员在施
工过程中合理布置和使用脚手架。
5. 安全措施
满堂脚手架的安全措施是保障施工人员的安全的重要环节，计
算书中需要详细说明脚手架的使用注意事项、安全防护措施等。
施
工人员在使用脚手架时应遵守这些规定，注意自身安全，避免发生
事故。
6. 质量检验。
外脚手架计算书
外脚手架计算书一、木板基础承载力计算取一个外架单元(9步架，纵距1.8M)进行分析计计算1．静荷载：(1)、钢管自重立杆：16.8*2=33.4M水平杆：10*1.8*2=36M搁栅：10*1.8*2=36M小横筒：10*1.5=15M钢管自重：(33.4+36+36+15)*3.84=462kg(2)、扣件自重：601.2=72kg(3)、竹笆自重：底笆：7张*12 kg=84 kg静荷载为：462+72+84=618 kg2．施工荷载按规定要求，结构脚手架施工荷载不得超过270 kg／㎡，装饰脚手架不得超过200 kg／㎡，则施工荷载为：270*1.8*1.0=486 kg/㎡3．风雪荷载计算时可不考虑,在脚手架的构架时采取加强措施.4．荷载设计值N=K*Q=1.2*(618+486)=1.325*10NN---立杆对基础的轴心压力K---未计算的安全网、挑杆、剪力撑、斜撑等因素，取1.2系数Q---静荷载、活荷载总重量5．钢管下部基础轴心抗压强度验算f1=N/A=(1.325*103)/(489*2)=1.355N／mm2＜10N／mm2 (杉木抗压强度)f1---立杆对木板基础的轴向压应力(N／mm2)A---立杆在木板基础的总接触面积( mm2 )fCK――木板的轴心抗压强度(N／mm2)满足强度要求二、连墙拉强杆件计算取拉强杆直径6.5圆钢进行计算1．抗拉强度验算F＝(3.14*3.252*210 N/mm2)/(9.8N/kg)＝710kg＞700kg符合高层外架拉撑力的规定，并满足工程要求。
三、外架整体稳定性计算根据有关资料提供的数据，在标准风荷载的作用下，脚手架杆件内产生的应力，尚未达到杆件允许应力的1/100，故风荷载对脚手架的影响极小，一般可忽略不计。
1．不组合风荷载时，其验算公式为：0.9N/(∮*A)≤fc/γ’mσ∮N=1.2NGK+1.4 NQiK=1.2*6.06+1.4*4.76=13.94KNN值――立杆验算截面处的轴心力设计值NGK----脚手架的静荷载NQiK――脚手架的施工荷载2．∮值：λ＝l0/I=μh／i＝(1.5*1800)/15.8=170.9查表得：∮＝0.243∮――轴心受压杆件的稳定系数μ――计算长度系数i――钢管回转半径3．A值：A＝489*2＝978mm2A值――钢管截面积之和4．fc值：fc＝0.205KN/mm2fc――钢材的抗压强度值(KN／mm2)5．γ’m=1.5607γ’m――材料强度附加分项系数将上述各项数值代入公式：0.9N/∮A=(0.9*13.94)/(0.243*978)=0.053 KN／mm2＜fc/γ’m＝0.205/1.5607＝0.1314 KN／mm2。
落地脚手架计算书
落地脚手架计算书一、计算模型计算简图二、荷载计算1、计算脚手架的恒荷载且式中 H i——立杆计算截面以上的架高；g k1——以每米架高计的构架基本结构杆部件的自重基数（KN/m）；g k2——以每米立杆纵距（l a）计的作业层面材料的自重计算基数（KN/m）；g k3——以每米架高计的外立面整体拉结杆件和防护材料的自重计算基数（KN/m）；n1——同时存在的作业层设置数。
取步距1.8m，横距1m，纵距1.5m，最大高度23.2m根据《建筑施工手册》第二版查得：g k1=0.1074 （KN/m）（以边立杆计）g k2=0.3666（KN/m）g k3=0.0819 (KN/m)同时，操作层取3步 n1=3 l a=1.5 (m)2、施工活荷载取式中 q k——按每米立杆纵距计的作业层施工荷载标准值（KN/m）查表得：q k=1.35根据JGJ130-2001《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》永久荷载分项系数取1.2可变荷载分项系数取1.4荷载效应组合=永久荷载+施工均布荷载故冲天荷载：三、拉结钢丝绳校核轴向拉力为查《机械设计手册（第二版）》得：Ф15钢丝绳（6×19）的破断拉力系数K=6故：T破断 = 15.88×6 = 95.28（KN）而Ф15钢丝绳（6×19）的公称破断拉力为132 KN95.28KN << 132 KN故采用Ф15钢丝绳（6×19）进行拉结符合安全要求四、顶墙横杆水平力校核水平力为计算钢管细长比：λ=μl÷rμ=1.0 l=1250（mm） r=15.8（mm）λ=1250÷15.8=79.1查表《建筑施工手册》(第二版)得φ=0.728而截面积为489 mm2所以合格按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，扣件抗滑承载力系数0.8。
扣件的抗滑承载力按照下式计算每个扣件抗滑承载力为8KN，采用每根钢管两个扣件。
落地脚手架计算书(适用于24米以下)
2、计算风荷载产生的弯曲压应力σw
风荷载体型系数µs=1.3=1.3×0.8=1.04
σw=
0.9×1.4×µz×1.04×0.3×1.5×1.82×106 10×4.49×103
=42.6µz
地面粗糙度C类 有密集建筑群的城市市区。
3、计算脚手架结构自重产生的轴压应力σg 首先计算长细比λ：
λ=
l0
Mwk=
0.7×0.65×1.04×0.3×1.5×1.82
=0.069kN·m
10
6、确定按稳定计算的搭设高度Hs: 组合风荷载时
Hs=
Af-[1.2NG2K+0.85×1.4(∑NQk+
Mwk w
A)]
=
1.2gk
0.188×424×205×10-3- 0.069 ×0.188×424)]
[1.2×1.500+0.85×1.4(2.70+ 4.49
连墙杆采用钢管时，杆件两端均采用直角扣件分别连于脚手架及附
加墙内外侧的短钢管上，因此连墙杆的计算长度可取脚手架的离墙距
离，即lH=0.3m，因此长细比
λ= lH = i
目录
一、 编制依据 1 二、 工程参数 1 三、 横向水平杆（小横杆）验算 2 四、 纵向水平杆(大横杆)验算 4 五、 扣件抗滑承载力验算 4 六、 立杆的稳定性计算 5 七、 脚手架搭设高度计算 8 八、 连墙件计算 9 九、 立杆地基承载力计算 10
脚手架工程专项施工方案 包括计算书 (范本)
脚手架安装、拆除安全专项施工方案编制人：年月日审核人：年月日批准人：年月日编制单位：编制时间：目录1. 工程概况 12. 编制依据 13. 脚手架的搭设、使用及拆除施工工艺 13.1 脚手架的搭设作业应遵守以下规定 23.2 搭设顺序23.3 脚手架的使用应遵守以下规定 33.4 脚手架的拆除规定 34. 构造要求及技术措施 54.1 扣件式钢管脚手架的构造要求及技术措施54.2 脚手架出入口的构造75. 质量保证96. 劳动力配备127. 安全施工措施127.1 材质及其使用的安全技术措施127.2 脚手架搭设的安全技术措施137.3 脚手架上施工作业的安全技术措施137.4 脚手架拆除的安全技术措施137.5 脚手架安全防火措施138. 文明施工要求169. 强制性条文1510. 危险源辨识1511. 应急预案1512. 脚手架计算书181. 工程概况本工程为XX 启动炉脱硫改造项目，施工项目包括：基础施工、吸收塔内外施工、防腐施工、设备安装及电气安装等。
2. 编制依据2.1 施工图纸及施工组织设计；2.2《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；2.3《钢结构设计规范》GB50017-2014；2.4《建筑结构荷载规范》GB50009-2012；2.5《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011；2.6《建筑施工安全检查标准》JGJ59-2011；2.7《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》（建质【2009】87号文）；2.8《电力建设安全工作操作规程》DL-5009.1-2014；2.9《建筑施工高处作业安全技术规程》JGJ80-91；2.10《建筑机械使用安全技术规程》JGJ 33-2012；2.11《工程建设标准强制性条文》房屋建筑部分2013版2.12《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ 46-20052.13《建设工程施工现场消防安全技术规范》GB 50720-20112.14《建筑工程绿色施工评价标准》GB/T 50640-20103. 脚手架的搭设、使用及拆除施工工艺脚手架钢管在使用前，除锈刷漆，使其环保美观。
舞台脚手架计算书
舞台脚手架计算书
根据您的要求，本文档将提供舞台脚手架的计算书。
舞台脚手架是临时性的结构，用于支撑舞台和演出设备，确保安全和稳定。
这份计算书将包括以下内容：
1. 设计标准：我们将遵循国际建筑设计标准，确保脚手架的结构和材料符合要求。
2. 安全系数：为了保证脚手架的可靠性，我们将计算并确定适当的安全系数，以应对可能的负载和风险。
3. 载荷计算：根据舞台和演出设备的重量及分布情况，我们将进行载荷计算，以确定脚手架的负荷承载能力。
4. 材料选择：根据需要，我们将选择合适的材料，如钢管和连接件，以确保脚手架满足设计要求。
5. 结构计算：我们将进行脚手架的结构计算，包括节点连接和支撑点的稳定性分析，以确保脚手架在使用过程中不会发生失稳或塌陷。
6. 图纸和说明：最后，我们将提供详细的图纸和说明，以指导实际搭建过程，并确保脚手架按照设计要求正确搭建。
请注意，以上内容仅为舞台脚手架计算书的大致框架，具体细节将根据实际需求进行补充和调整。
我们将以独立决策的方式完成这份文档，遵循简单策略，避免复杂的法律问题，并不引用无法确认的内容。
如果对以上内容有任何疑问或需要进一步讨论，请随时与我们联系。
感谢您选择我们的服务！。
木脚手架计算书
木脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ164-20082、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-2017一、脚手架搭设参数剖面图立面图二、荷载组合q=0.9 b max[1.2g5k+1.4q1k，1.35g5k+0.7×1.4q1k]=0.9×0.3×max[1.2×0.35+1.4×3,1.35×0.35+0.7×1.4×3] =1.247kN/m其中，恒载q1=0.9×0.3×1.2×0.35=0.113kN/m，活载q2=0.9×0.3×1.4×3=1.134kN/m正常使用极限状态，标准组合q kq k=b(g5k+q1k)=0.3×(0.35+3)=1.005 kN/m其中，恒载q k1=0.3×0.35=0.105 kN/m，活载q k2=0.3×3=0.9kN/m脚手板计算跨度l=l a/(2+1)=1.5/3=0.5m计算简图如下图：最不利受力状态如下图，按三等跨连续梁验算1、抗弯强度验算M max=(0.1q1+0.117q2)l2=(0.1×0.113+0.117×1.134)×0.52=0.036kN·mσ= M max/W=0.036×106/11250=3.2N/mm2≤15N/mm2符合要求！2、挠度变形验算ν=(0.677q k1+0.99q k2)l4/(100EI)=(0.677×0.105+0.99×0.9)×5004/(100×9000×675000)=0.0 99mm≤l/150=500/150=3.333mm符合要求！四、横向水平杆验算q=0.9 b max[1.2g5k+1.4q1k，1.35g5k+0.7×1.4q1k]+0.9×1.2×g3k=0.9×0.5×max[1.2×0.35+1.4×3,1.35×0.35+0.7×1.4×3]+0.9×1.2×0.035=2.117kN/m正常使用极限状态，标准组合q kq k=b(g5k+q1k)+ g3k=0.5×(0.35+3)+0.035=1.71 kN/m立杆半径与立杆里边纵向水平杆半径之和d=(100+80)/2=90mm横向水平杆计算跨度l=l b-d+80=1200-90+80=1190mm根据《规范》JGJ164-2008，计算简图如下图：1、抗弯强度验算M max=0.125ql2=0.125×2.117×1.192=0.375kN·mσ= M max/W=0.375×106/50265=7.454N/mm2≤15N/mm2符合要求！2、挠度变形验算ν=5q k l4/(384EI)=5×1.71×11904/(384×9000×2010619)=2.467mm≤l/150=1190/150=7.933 mm符合要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R横=0.5ql=0.5×2.117×1.19=1.259kN正常使用极限状态R横k=0.5q k l=0.5×1.71×1.19=1.017kN五、纵向水平杆验算2k正常使用极限状态g k=g2k=0.035kN/m纵向水平杆计算跨度l=l a=1.5m风荷载对水平杆产生的弯矩Mw=0.92×1.4ωk la2h/10=0.92×1.4×0.317×1.521.8/10=0.146kN·m均布线风荷载设计值q w=8Mw/ la2=8×0.146/1.52=0.518kN/m计算简图如下图：1、抗弯强度验算弯矩图M max=0.513kN·mσ=（Mw2+M max2）0.5/W=（0.1462+0.5132）0.5×106/50265=10.605N/mm2≤f=15N/mm2 符合要求！2、挠度变形验算变形图νmax1=0mm≤l/150=1500/150=10mmνmax2=0mm≤l/150=1500/150=10mmνmax=(νmax12+νmax22)0.5=(02+02)0.5=0mm≤l/150=1500/150=10mm符合要求！3、支座反力计算剪力图R max1=4.182kNR max2=0.855kNR max=(R max12+R max22)0.5=(4.1822+0.8552)0.5=4.269kN 4、纵向水平杆与立杆绑扎处钢丝验算max符合要求！六、连墙件验算脚手架外侧覆盖一个连墙件的迎风面积A w=3×3.6=10.8m2 风荷载产生的连墙件轴向力设计值N w=0.9×1.4ωk A w=0.9×1.4×0.317×10.8=4.314kN连墙件轴向力设计值N c= N w+N0=4.314+0.5=4.814kN2、长细比验算λ=l/i=600/20=30≤150符合要求！3、稳定性验算λ=30≤75φ=1/(1+λ2/6400)=1/(1+302/6400)=0.877N c/(φA)=4813.736/(0.877×5027)=1.092N/mm2≤f=15N/mm2 符合要求！4、墙件与立杆绑扎处钢丝验算符合要求！七、立杆强度及稳定性验算立杆计算长度H0=1×3.6=3.6mλ=H0/i=3600/25=144≤150符合要求！φ=2800/λ2=2800/1442=0.1352、立杆稳定性验算立杆自重标准值G1=g1k H=0.044×18=0.792kN纵向水平杆自重标准值G2=g2k l a[H/h]整=0.035×1.5×[18/1.8]整=0.525kN横向水平杆自重标准值G3=g3k(l b -d+0.08)(1+2)[H/h]整/2=0.035×(1.2-0.18+0.08)×(1+2)×10/2=0.577kN绑扎钢丝自重标准值G4=g4k/2=0.5/2=0.25kN脚手板自重标准值(铺设层数9层)G5=9g5k l a (l b -d+0.08)/2=9×0.35×1.5×(1.2-0.18+0.08)/2=2.599kN踢脚板、防护栏杆自重标准值(每步设置)G6=g6k l a[H/h]整=0.145×1.5×[18/1.8]整=2.175kN安全网自重标准值G7=g7k l a H=0.01×1.5×18=0.27kN永久荷载标注值G k= G1+ G2+ G3+ G4+ G5+ G6+ G7=0.792+0.525+0.577+0.25+2.599+2.175+0.27=7.188kN施工荷载标准值Q1=q1k l a(l b -d+0.08)/2=3×1.5×(1.2-0.18+0.08)/2=2.475kN立杆轴向力设计值[同时作业层数2层]N=0.9max[1.2 G k+2×1.4Q1， 1.35 Gk +2×0.7×1.4Q1]=0.9max[1.2×7.188+2×1.4×2.475，1.35×7.188+2×0.7×1.4×2.475]=14kN 风荷载对立杆产生的弯矩设计值Mw=0.92×1.4ωk lah2/10=0.92×1.4×0.317×1.5×1.82/10=0.175kN·mN/(φA)+Mw/W=14000.31/(0.135×7854)+0.175×106/98175=14.987N/mm2≤15N/mm2 符合要求！3、立杆接长处绑扎钢丝验算max 符合要求！八、立杆基础承载力验算max符合要求！。
脚手架计算书
设计计算书计算[2011]003号 共3页 第一页右岸下游天然大溶洞脚手架脚手架验算一、基本资料该脚手架为右岸下游天然大溶洞脚手架，由于溶洞底部流水，故脚手架不能采用立杆地基承重，预将脚手架固定于溶洞两侧的岩壁上，在岩壁两侧打入锚杆，将脚手架横杆固定于锚杆上来承重。
搭设高度H=25米（取最大高度，16排），步距h =1.6米，立杆纵距l a =1.6米，立杆横距l b =1.6米，脚手板为毛竹片，按同时铺设7排计算，同时作业层数n 1=1。
脚手架材质选用φ48×3.5钢管，截面面积A=489mm 2，截面模量W=5.08×103 mm 3，回转半径i =15.8mm ，抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm 2。
二、荷载标准值（1） 钢管自重标准值：m N m kg g k /63.37/84.31==（2） 竹脚手片自重标准值：22/300m N g k =（3） 施工均布活荷载：2/3000m N q k =三、水平杆计算（1）强度计算水平杆按三跨连续梁计算，简图如下每纵距脚手片自重m N l g G k k /1603/6.13003/2=⨯=⨯=施工均布荷载m N l q Q k k /16003/6.130003/=⨯==m N G g q k k /12.2371602.16.372.12.12.111=⨯+⨯=+=m N Q q k /224016004.14.12=⨯==跨中最大弯矩计算公式m N l q l q M /30.5786.1224010.06.112.23708.010.008.0222221max 1=⨯⨯+⨯⨯=+= 支座最大弯矩计算公式mN l q l q M /62.7316.12240117.06.112.23710.0117.010.0222221max 2-=⨯⨯-⨯⨯-=--= 236max /01.1441008.51073162.0mm N W M =⨯⨯==σ []m N /205=<σσ（1）挠度验算计算公式为EI l p l p v 100/)990.0677.0(4241max +=m N G g p K k /6.1971606.3711=+=+=m N Q p k /16002==所以最大挠度为mm v 4.410218.1101.210016006.1990.016001976.0667.05544max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯+⨯⨯= mm v 6.101501600max =<满足要求 四、立杆计算25444410218.164)4148(14.364)(14.3mm d D I ⨯=-⨯=-= N l q l g l g P k k k 21.59486.120006.13006.163.37222221=⨯+⨯+⨯=++=25/101.2mm N E ⨯=0.1=μ许用应力为kN l EI P k 5.98)16001(10218.1101.214.3)(14.3255222=⨯⨯⨯⨯⨯==μ k P P < 满足要求五、扣件抗滑验算扣件抗滑承载力设计值,取kN R c 00.8=；N l g l g G k k 32.5042/6.13006.16.3722/22221=⨯+⨯⨯=+=N l q Q k 38402/6.130002/22=⨯==kN N Q G R 34.432.4344384032.504==+=+=c R R < 满足要求中国水利水电第九工程局千丈岩电站项目部技术部2011年07月22日计算： 校核： 批准：。
盘扣式脚手架计算书
引言：盘扣式脚手架是一种常用的施工辅助设备，它具有搭设简便、稳定牢固、适用性强等特点，广泛应用于建筑施工中。
本文是盘扣式脚手架计算书（二）的详细解析，旨在帮助读者更好地理解盘扣式脚手架的结构和计算方法。
概述：盘扣式脚手架计算书的主要目的是确定脚手架的稳定性和安全性。
计算书通常包括脚手架的静力学计算、结构材料计算、脚手架组件的选型与数量计算等内容。
本文将按照五个大点进行阐述。
正文：一、静力学计算1.脚手架的受力分析：通过分析脚手架的受力情况，确定各个结构组件的受力状态。
2.垂直荷载计算：根据设计要求和施工负荷，计算脚手架各个水平横梁的垂直荷载。
3.水平荷载计算：考虑施工过程中的风荷载等外力，计算脚手架水平横梁的水平荷载。
4.脚手架的稳定性计算：分析脚手架的倾覆和滑移可能性，并采取相应的措施确保其稳定性。
5.脚手架的变形计算：根据静力学原理，计算脚手架在荷载作用下的变形情况，以保证施工安全。
二、结构材料计算1.钢管的强度计算：根据标准规范，计算钢管的强度，确保脚手架的承载力。
2.扣件的强度计算：根据扣件的材料和尺寸，计算扣件的强度，以确保脚手架的连接牢固。
3.脚手架板材的强度计算：根据板材的材料和尺寸，计算脚手架板材的强度，以满足脚手架的使用要求。
4.脚手架横梁的强度计算：根据横梁的材料和尺寸，计算横梁的强度，以确保脚手架的稳定性和安全性。
5.脚手架立杆的强度计算：根据立杆的材料和尺寸，计算立杆的强度，以保证脚手架的稳定承载能力。
三、脚手架组件的选型与数量计算1.脚手架板材的选型与数量计算：根据施工要求和脚手架的使用情况，选定适当的板材类型和数量。
2.脚手架横梁的选型与数量计算：根据脚手架的跨度和荷载要求，选定合适的横梁类型和数量。
3.脚手架立杆的选型与数量计算：根据脚手架的高度和荷载要求，选定合适的立杆类型和数量。
4.扣件的选型与数量计算：根据脚手架的结构特点和设计要求，选定适当的扣件类型和数量。
落地式脚手架计算书
落地式脚手架计算1、荷载计算：取钢管38.4N,扣件15N/个,脚手板350N/㎡,按20搭设高度计算(搭设12步),按装修施工时两步架同时作业,施工荷载2KN/㎡,恒载分项系数1.2,活载取1.4,取纵向1.5M 为一个计算单元。
（1）一步架（1.8M）脚手架荷载标准值:立杆:1.8*38.4=69.12N水平杆:1.5*38.4*2=115.2N扣件:15*4=60N木脚手板:1.5*1*350=525N安全网:1.8*1.5*3=8.1N剪刀撑等:100N合计:877.42N(2)一步施工荷载标准值:5*1*2000*2=6000N(3)每根立杆所承受的荷载(搭设12步架)P=1/2(877.42*12*1.2)+6000*1.4=14.72KN2、水平杆计算（按三步边梁）：脚手板：350N施工荷载：2000N挠度计算： q1=350+2000=2350N/m弯距计算：q=0.5*(350*1.2+2000*1.4)*1.5=2415N/m（1）抗弯强度计算：M=0.175qL2=0.175*2.415*1.52=0.85KN/mΣ=M/W=0.85*106/5080=167N/㎜2∠f=205N/㎜2 满足要求。
（2）挠度验算γ=1.146q1L3/100EI=1.146*2.35*103*1500*103/100*206*103*1.219*105=4.04*109/2.51*1012=1.61*10-3㎜∠[γ]=1500/150=10㎜满足要求。
（3）扣件抗滑移计算:R=2.15q=5.19KN∠[R]=8.5KN(4)立杆计算：按不组合风载形式计算：风载由附墙边件承受。
N/ØA≤fcN=14.72KNL1=1.85*1.8=3.33Mλ= L1/I=3330/15.8=211查表：Ø=0.163 A=48.9㎜2得:14.72*103/0.163*48.9=184N/㎜2∠fc=205 N/㎜2 满足要求。
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徐州工程学院毕业设计（论文） 1 脚手架计算书 普通型钢悬挑脚手架 （1）参数信息: 1）脚手架参数： 双排脚手架搭设高度为35.8米，立杆形式为：单立杆； 搭设尺寸为：立杆的纵距为1.8米，立杆的步距为1.8米，立杆的横距为0.8m； 内排架距离墙长度为0.30m； 小横杆的位置设置在在大横杆上面为宜，搭接在大横杆上的小横杆的数目宜设置为2根； 脚手架沿墙纵向长度为150.00 m； 采用的钢管类型为Φ50×2.8； 脚手架横杆与立杆之间的连接方式宜采用单扣件连接； 连墙件布置取两步两跨方式布置，竖向距离为3米，水平距离也为3米，采用扣件连接； 连墙件连接方式为双扣件； 2）风荷载参数 本工程地处江苏省宿迁市沭阳县沭城区，基本风压取值为0.45 KN/m2； 风荷载高度变化系数μZ，在计算连墙件强度时风荷载高度变化系数取值为：0.94，计算立杆稳定性时风荷载高度变化系数取值为：0.72，风荷载体型系数μS 的取值为：0.214； 3）活荷载参数 施工均布荷载(KN/m2):3.000；脚手架用途:结构脚手架； 同时施工层数:2 层； 4）静荷载参数 单位长度立杆承受的结构自重荷载标准值:0.1394KN/m； 脚手板自重标准值(KN/m2):0.300； 栏杆挡脚板自重标准值取值为:0.150KN/m； 安全保护设施自重标准值取值为:0.005KN/m2； 脚手板铺设层数:8 层； 脚手板类别:竹笆片脚手板； 栏杆挡板种类:竹笆片挡板； 5）水平悬挑支撑梁 徐州工程学院毕业设计（论文） 2 悬挑水平钢梁在施工过程中所采用的材料为20号槽钢，槽钢伸出建筑物外围的长度为：1.5米，槽钢在建筑物内部段所进行锚固的长度为：2.3 米。 锚固压点螺栓直径(mm):20.00； 楼板混凝土标号:C30； 6）拉绳与支杆参数
图5-1 悬挑脚手架侧面示意图（图示尺寸为标准尺寸，如需变动联系技术负责人） 钢丝绳安全系数为:6.000； 钢丝绳与墙距离为(m):3.000； 悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物之间拉结的方式来进行安全固定，最内侧的钢丝绳与建筑物之间存在的间距应当控制在1.2米左右。 徐州工程学院毕业设计（论文）
3 图5-2 悬挑脚手架正立面图（单位：mm）
（2）小横杆的计算:
小横杆的力学计算应当按照简支梁计算模型进行计算，并应当注意小横杆作用力是作用在大横杆之上的。 将作用在小横杆上面的荷载：脚手板和活荷载简化为作用在小横杆上面的均布荷载来对小横杆的最大弯矩和变形进行计算，并以此作为选择小横杆材料尺寸的依据。 1）均布荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.031 KN/m ； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.5/3=0.15 KN/m ； 活荷载标准值: Q=3×1.5/3=1.5 KN/m； 荷载的计算值: q=1.2×0.031+1.2×0.15+1.4×1.5 = 2.317 KN/m；
图5-3 小横杆计算简图 2）强度计算 最大弯矩作用参照简支梁在均布荷载作用下的最大弯矩值计算模型来作为搭设脚手架的依据， 计算公式如下: 徐州工程学院毕业设计（论文） 4 MQ max = ql2/8 最大弯矩 MQ max =2.317×1.052/8 = 0.319 KN·m； 最大应力计算值 σ = MQ max/W =78.62N/mm2； 根据计算的结构可知：小横杆的最大弯曲应力 σ =78.62N/mm2 小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205 N/mm2，因此满足在施工过程中出现各种作用力的要求！ 3）挠度计算: 小横杆的最大挠度的计算模型参照简支梁在均布荷载作用下的挠度计算模型进行力学计算： 荷载标准值q=0.031+0.15+1.5 = 1.681 KN/m ； νqmax = 5ql4/384EI 最大挠度 ν = 5.0×1.681×10504/(384×2.06×105×100400)=1.324mm； 小横杆的最大挠度：1.324毫米远小于小横杆的最大容许挠度 1050/150=7毫米，因此根据计算结果可知小横杆的挠度计算同样满足安全要求！ （3）大横杆的计算: 大横杆的在进行力学计算的过程中根据本工程的实际需要决定参照三跨连续梁的计算模型来进行强度和挠度的结构计算，并且应当注意的是小横杆应当按照规定设置在大横杆的上部。 1）荷载值计算 小横杆的自重标准值: P1= 0.031×1.05=0.032 KN； 脚手板的荷载标准值: P2= 0.3×1.05×1.5/3=0.158 KN； 活荷载标准值: Q= 3×1.05×1.5/3=1.575 KN； 荷载的设计值: P=(1.2×0.032+1.2×0.158+1.4×1.575)/2=1.216 KN；
图5-4大横杆计算简图 2）强度验算 徐州工程学院毕业设计（论文） 5 在进行大横杆的强度计算时，应当将大横杆最大弯矩值选择考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递的集中荷载的设计值进行组合时最不利分配原则来进行计算： M max = 0.08ql2 均布荷载作用于大横杆上面所产生的最大弯矩值计算式:M1max=0.08×0.031×1.5×1.5=0.006 KN·m； 集中荷载作用于大横杆上面时所产生的最大弯矩值计算公式如下: Mpmax = 0.267Pl 集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×1.216×1.5= 0.487 KN·m； M = M1max + M2max = 0.006+0.487=0.493 KN·m 最大应力计算值 σ = 0.493×106/4180=117.864 N/mm2； 大横杆在最不利组合的条件下的最大应力σ = 117.864 N/mm2 远远小于大横杆的抗压强度设计值 [f]=205N/mm2，因此大横杆的强度在施工过程中的正常使用时满足安全结构要求！ 3）挠度验算 挠度计算原则为：在进行对大横杆的挠度进行计算时，参照以往的技术经验将最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设置值最不利分配的两者的几何挠度和,单位为:mm； 大横杆在均布荷载作用下的最大挠度计算公式: νmax = 0.677ql4/100EI 大横杆在自重均布荷载作用下引起的最大挠度的计算公式： νmax= 0.677×0.031×15004 /(100×2.06×105×100400) = 0.051 mm； 大横杆在作用于其上的集中荷载作用下的最大挠度计算公式: νpmax = 1.883Pl3/100EI 大横杆在各种不利因素综合作用下集中荷载标准值按照最不利分配原则计算的最大挠度： 小横杆传递荷载 P=（0.032+0.158+1.575）/2=0.882KN ν= 1.883×0.882×15003/ ( 100 ×2.06×105×100400) = 2.711 mm； 最大挠度和：ν= νmax + νpmax = 0.051+2.711=2.762 mm； 大横杆的最大挠度值：2.762毫米小于大横杆的最大容许挠度值：1500/150=10，满足安全结构要求！ （4）扣件抗滑力的计算: 本工程实际的旋转单扣件承载力取值按照规范要求所取得限制为8.00KN。 徐州工程学院毕业设计（论文） 6 当进行计算纵向或横向水平杆件与手脚架立杆连接时扣件的抗滑承载力时，应当按照如下公式计算: R ≤ RC 其中：Rc -- 扣件承载力设计值,取8.00 KN； R -- 脚手架工程中横向或纵向水平杆传给脚手架立杆的竖向作用力设计值； 小横杆的自重标准值: P1 = 0.031×1.05×2/2=0.032 KN； 大横杆的自重标准值: P2 = 0.031×1.5=0.046 KN； 脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 KN； 活荷载标准值: Q = 3×1.05×1.5 /2 = 2.362 KN； 荷载的设计值: R=1.2×(0.032+0.046+0.236)+1.4×2.362=3.685 KN； 经过计算可得：R < 8.00 KN，所以根据计算的结果可以得出：单扣件抗滑承载力的设计计算满足正常施工使用的要求! （5）脚手架立杆上各种荷载标准值的计算过程: 作用于脚手架的荷载按照其性质可分为：静荷载、风荷载和动荷载。 其中作用于脚手架上的静荷载标准值主要包括下面几项内容： 1)单位距离的立杆上所承受的结构自重的标准值，其中自重的标准值取值为：0.1394KN/m NG1 = [0.1394+(1.05×2/2)×0.031/1.50]×20.00 = 3.218KN； 2)脚手板的自重标准值；因此次工程采用的脚手板形式为竹笆片脚手板，所以按照标准采用荷载标准值为0.3KN/m2 NG2= 0.3×8×1.5×(1.05+0.3)/2 = 2.43 KN； 3)防护拦杆与脚手架挡脚板的自重标准值取值；考虑到此次脚手架工程采用的是竹笆片脚手板挡板，因此自重标准值按照规范要求取值为0.15KN/m NG3 = 0.15×8×1.5/2 = 0.9 KN； 4)脚手架上悬挂的安全防护设施产生的荷载按相关的技术标准取值为:0.005 KN/m2 NG4 = 0.005×1.5×20 = 0.15 KN； 经过上述计算结果可得，按照各种标准值组合方式静荷载标准值的几何计算公式为： NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.698 KN； 活荷载是指由施工荷载标准值所产生的轴向力得总和，立杆内活荷载的取值标准为：一纵距内施工荷载总和的1/2进行取值。因此活荷载标准值计算式如下： NQ = 3×1.05×1.5×2/2 = 4.725 KN；